EP0876857A2 - Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes - Google Patents

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EP0876857A2
EP0876857A2 EP98108139A EP98108139A EP0876857A2 EP 0876857 A2 EP0876857 A2 EP 0876857A2 EP 98108139 A EP98108139 A EP 98108139A EP 98108139 A EP98108139 A EP 98108139A EP 0876857 A2 EP0876857 A2 EP 0876857A2
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roller
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Definitions

  • the invention relates to a method for influencing the Strip contour in the edge area of a rolled strip, in which Overlaying a conventional CVC cut the annoying Side effect of a tapered roller on one side Body area of the roll gap is compensated.
  • the well-known tapered roller with one-sided cone is used for Rolling flat strips to influence the strip contour in the Edge area of a rolled strip.
  • the Tapered area of the work roll near the belt edge positioned so that it follows it.
  • strips are used rolled in different widths and the rolling programs put together more and more freely. Also for use in A cold road is sought, if possible only one Roll type for different rolling stock widths and Use rolling conditions.
  • the Invention the object of specifying a method with which determines a roll shape in which the influence of a Axial adjustment of a roller with a tapered end on the elastic behavior of the roller set in the sense of a unwanted changes in the body roll gap can be compensated can be done without costly facilities or Action is needed.
  • a roller is used in the edge area understood a profiling based on a tapered end transitioning with steady course Diameter differences of a continuously variable crown (CVC) has, which according to the invention such a profile in has axial direction that in their axial displacement the triggered undesirable part of the effect of the conical Rejuvenation, i.e. Change in the elastic behavior of the Roll set is compensated, preferably at least to the extent that additional usual actuators and Measures such as redistribution of the rolling force or roll bending are sufficient to have the desired geometry of the roll gap maintain a wide range of a rolling program can, with the ultimate goal, unwanted profile shapes and To avoid unplannedness.
  • CVC continuously variable crown
  • An embodiment of the method according to the invention provides before that in addition to compensating for the effect of conical taper further from the width of the rolled stock and dependent on the assignable sliding positions of the work rolls Effects that result from the rolling program, such as target profile of the rolling stock, thickness and strength, as well as the resulting Rolling force level, are taken into account.
  • the method further provides that by adding both Effects of those necessary to compensate them Total CVC offset of the work roll is determined.
  • This special CVC roller has a positive effect on that Scaffolding behavior and the belt run.
  • the Work roll bending remains in the permissible range and is from Presetting tasks at least largely relieved and is therefore available for online regulation, which is also the Band quality positively influenced.
  • Figures 1 and 2 show unloaded roller sets in different sliding positions (SPOS), the Tapering of the work rolls (1, 2) on the rolled strip edges are aligned. It can be seen that the Nails shift only the work rolls (1, 2) concern, but not the support rollers (3, 4).
  • Figure 3.1 shows a rolling program structure over a number of coils with widths between B 1 and B 2 , corresponding to Figures 1 and 2, the ordinate indicating the width and the abscissa the number of coils.
  • the associated sliding positions for the different bandwidths are shown in the form of a diagram in FIG. 3.2.
  • the sliding positions on the ordinate are between a maximum plus SPOS max and a maximum minus SPOS min , measured from the zero line. These include widths of the rolled strip between B 1 and B 2 .
  • AW crown work roll crown
  • STW backup roll
  • Figure 3.4 shows curves for the CVC offset to the effect the conical taper between work rolls (1, 2) and Back-up rollers (3, 4) to compensate.
  • the ordinate represents the work roll crow and the abscissa the work roll shift position
  • the upper characteristic with the mark A relates only to the required CVC offset to compensate for the effect of the conical taper between AW and STW alone.
  • the lower characteristic curve with the designation B indicates the optimal total CVC offset below Taking additional influencing factors into account accordingly Claims 3 and 4.
  • Figure 4 indicates the required in the diagram of part I.
  • the contour in the Area II is comparatively flat.
  • the cut point (CP) is dependent on the width structure of a rolling program or Width application area determined.
  • the steepness of the tapered area results in particular from the extreme rolling force and the strip thickness of the respective stand.
  • OS the operator side and with DS the operator side referred to the roller.
  • the roller profile is on the ordinate given based on the roll diameter; the abscissa there the dimensionless length of the roller.
  • FIG. 5 shows the shape of a CVC offset with a setting range for the work roll crown between CRA (SPOS min ) and CRA (SPOS max ) in accordance with the characteristic curve B in FIG. 3.4.
  • the curve shown relates exclusively to the CVC contour (axis information as in FIG. 4).
  • FIG. 6 shows a profile which results from the sum of the tapered portion and the CVC offset. (Axis information as Fig. 4).
  • Figure 7 shows the profile curve with the proportions I before and II after the cut point (CP), as a sum of tapered Proportion and CVC offset after optimizing the body wedge proportion. (Axis information as Fig. 4).

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Abstract

Ein Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes, bei dem durch Überlagerung eines konventionellen CVC-Schliffes der störende Nebeneffekt einer einseitig verjüngten Walze auf den Bodybereich des Walzspaltes kompensiert wird, ist dadurch gekennzeichnet, dass als Arbeitswalzen (1, 2) Sonder-CVC-Walzen verwendet und deren Crown mit Hilfe einer Offline-Berechnung bestimmt wird. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes, bei dem durch Überlagerung eines konventionellen CVC-Schliffes der störende Nebeneffekt einer einseitig verjüngten Walze auf den Bodybereich des Walzspaltes kompensiert wird.
Die bekannte Tapered-Walze mit einseitigem Konus dient beim Walzen von flachen Bändern der Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes. Infolgedessen wird der Tapered-Bereich der Arbeitswalze in der Nähe der Bandkante positioniert, derart, dass er dieser folgt.
Insbesondere in einem Warmwalzprogramm werden Bänder unterschiedlicher Breiten gewalzt und die Walzprogramme zunehmend freier zusammengestellt. Auch für den Einsatz in einer Kaltstraße wird angestrebt, möglichst nur einen Walzentyp für unterschiedliche Walzgutbreiten und Walzbedingungen einzusetzen.
Beim Einsatz der bekannten Tapered-Walze ergeben sich Randbedingungen bei verschiedenen Breiten, wobei das verjüngte Walzenende mehr oder weniger weit unter die Stützwalze geschoben wird, während die Stützwalze unverändert in ihrer horizontalen Position bleibt. Durch den unterschiedlichen Kraftschluss zwischen Arbeits- und Stützwalze in axialer Richtung ändern sich Lastverteilung sowie Abplattungen zwischen Stütz- und Arbeitswalze sowie das Durchbiegeverhalten des Walzensatzes und beeinflussen somit das Profil des Walzspaltes. Damit ergeben sich beim Walzgut unerwünschte Profilformen und Unplanheiten. Hinzu kommt, dass durch andere Einflussgrößen (Walzkraft, thermischer Crown etc.) das elastische Verhalten des gesamten Walzensatzes zusätzlich beeinflusst wird.
Um die Bandqualität bzw. Bandplanheit sicherzustellen, müssen daher zusätzliche Stellglieder, wie Arbeitswalzenbiegung oder Walzkraftumverteilung, eingesetzt werden. Häufig reichen jedoch diese beim Stand der Technik bekannten Maßnahmen nicht aus, um erhöhte Anforderungen insbesondere hinsichtlich der Planheit auch unter extremen Randbedingungen erfüllen zu können. Diese bestehen bei der Erzeugung von Warmband insbesondere darin, Walzprogramme flexibler zusammenstellen zu können, wobei neben größeren Dicken und Materialumstellungen vor allem Breitensprünge in Richtung schmal und breit gewünscht werden (mixed-rolling).
Aus der DE 30 38 865 C1 ist es bekannt, Änderungen des thermischen Crowns und des Arbeitswalzenverschleißes durch geeignete Stellglieder wie Verschiebe- und/oder Biegeglieder, z. B. "CVC" (Continuously Variable Crown)- Verschiebung oder eine geeignete Kühlung, zu kompensieren.
Nach der EP 0 276 743 B1 ist es bekannt, zum Steuern der Balligkeit und/oder des Kantenabfalls von Walzband die horizontale Verschiebung der Arbeitswalzen sowie die auf diese wirkenden Biegekräfte einer an der Aufstromseite befindlichen Gruppe von Walzgerüsten eines Tandemwalzwerks nach Maßgabe der Walzbedingungen einschließlich der Breite der Bänder einzustellen.
Aus der DE 22 06 912 C3 ist ein Vorschlag bekannt, bei Sexto-Gerüsten die Zwischenwalzen in Anpassung an die Walzgutbreite so verstellbar auszubilden, dass ein Ende des wirksamen Walzenballens der oberen Zwischenwalze im Bereich der einen Walzgutkante, und das gegenüberliegende Ende des wirksamen Walzenballens der unteren Zwischenwalze im Bereich der unteren Walzgutkante liegt, wodurch jede Arbeitswalze ein vom Andruck der zugehörigen Zwischenwalze freies Endteil erhält und Walzenbiegevorrichtungen an den Enden der Arbeitswalzen angreifen. Die Walzen sind dabei in konventioneller Weise symmetrisch ballig geschliffen bzw. es sind Walzenbiegevorrichtungen vorgesehen. Ein Endteil der Zwischenwalzen ist in einem relativ kurzen Teil konisch verjüngt ausgebildet, mit dem Nachteil einer sprunghaften Änderung der Lastverteilung im Bereich des Überganges vom wirksamen Walzendurchmesser in die Konizität.
Aus der DE 22 60 256 C2 ist ein Walzgerüst mit Einrichtungen zur gegensinnigen Axialverschiebung der Arbeitswalzen bei Änderungen der Walzgutbreite bekannt, damit jeweils ein Ende der Arbeitsfläche einer Arbeitswalze zwischen einer Walzgutkante und dem Ende der zugeordneten Stützwalze gehalten ist. Darüber hinaus sind auch Zwischenwalzen vorgesehen, wobei die obere Zwischenwalze in der gleichen Richtung wie die untere Arbeitswalze und die untere Zwischenwalze in der gleichen Richtung wie die obere Arbeitswalze verschiebbar ist. Auch hier ist wiederum nur eine konische Verjüngung der Enden der Zwischenwalzen vorgesehen, mit der vorgenannten nachteiligen Wirkung.
Ausgehend vom aufgezeigten Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren anzugeben, mit dem eine Walzenform bestimmt wird, bei der der Einfluss einer Axialverstellung einer Walze mit verjüngtem Ende auf das elastische Verhalten des Walzensatzes im Sinne einer unerwünschten Änderung des Body-Walzspaltes kompensiert werden kann, ohne dass es hierzu kostenträchtiger Einrichtungen oder Maßnahmen bedarf.
Die Lösung der Aufgabe gelingt mit der Erfindung bei einem Verfahren der im Oberbegriff von Anspruch 1 genannten Art dadurch, dass als Arbeitswalzen Sonder-CVC-Walzen zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich verwendet werden.
Unter einer Sonder-CVC-Walze zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich wird im Sinne der Erfindung eine Walze mit einer Profilierung verstanden, die ausgehend von einem verjüngten Ende mit stetigem Verlauf übergehende Durchmesserdifferenzen einer Continuously Variable Crown (CVC) aufweist, welche nach der Erfindung ein solches Profil in axialer Richtung aufweist, dass bei ihrer Axialverschiebung der ausgelöste unerwünschte Anteil des Effektes der konischen Verjüngung, d.h. Änderung des elastischen Verhaltens des Walzensatzes kompensiert wird, und zwar bevorzugt mindestens in solchem Umfange, dass zusätzliche übliche Stellglieder und Maßnahmen wie Umverteilung der Walzkraft oder Walzenbiegung ausreichen, um die gewünschte Geometrie des Walzspaltes über einen weiten Bereich eines Walzprogrammes aufrechterhalten zu können, mit dem Endziel, unerwünschte Profilformen und Unplanheiten zu vermeiden.
Durch den Einsatz dieser Sonder-CVC-Walze werden die eingangs geschilderten Schwierigkeiten, insbesondere beim Walzen eines Programms mit unterschiedlich breiten Walzbändern, wesentlich gemildert.
In Abhängigkeit von einem Walzprogrammaufbau, wie er beispielsweise aus dem angefügten Diagramm der Figur 3.1 ersichtlich ist, ergeben sich zwangsläufig die erforderlichen Schiebepositionen nach Figur 3.2, und zwar deshalb, weil der verjüngte Bereich der Arbeitswalze stets der Bandkante folgt.
Nach der Erfindung lassen sich mit Hilfe einer Offline-Berechnung die Auswirkungen des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Stütz- und Arbeitswalze errechnen. Weiterhin ist der dazu gehörige Arbeitswalzencrown zum Kompensieren dieses Effektes ermittelbar. Dieser kann unterschiedlichen Bandbreiten bzw. verschiedenen Schiebepositionen nach der Offline-Berechnung zugeordnet werden. Diese Berechnung erfolgt nach der Gleichung: K1(B) · ▴D(SPOS)/2 = K2(B) · ▴AW-Crown(B)
Durch Gleichsetzen der Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung und der Wirkung des Arbeitswalzen-Crowns ergibt sich der für unterschiedliche Bandbreiten erforderliche AW-Crown:
Figure 00050001
mit:
▴D(SPOS):
Durchmesserdifferenz der einseitig verjüngten Walze nach Fig. 4 im Bereich des Arbeits-/Stützwalzenkontaktes
K1(B):
Differenzquotient für die Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Stütz- und Arbeitswalze
K2(B):
Differenzquotient für den Arbeitswalzen-Crown.
Eine Ausgestaltung des Verfahrens nach der Erfindung sieht vor, dass zusätzlich zur Kompensation des Effektes der konischen Verjüngung weitere von der Breite des Walzgutes und den zuordenbaren Schiebepositionen der Arbeitswalzen abhängige Effekte, die aus dem Walzprogramm resultieren, wie Zielprofil des Walzgutes, Dicke und Festigkeit, sowie das resultierende Walzkraftniveau, berücksichtigt werden.
Weiter sieht das Verfahren vor, dass durch Addition beider Effekte der zu ihrer Kompensation erforderliche Gesamt-CVC-Offset der Arbeitswalze ermittelt wird.
Und schließlich sieht das Verfahren nach der Erfindung vor, dass die Form der Sonder-CVC-Walze mit den folgenden Arbeitsschritten entwickelt wird:
  • Wahl des verjüngten Anteils der Arbeitswalze,
  • Bestimmung des CVC-Offsets gemäß Anspruch 2 bis 4 und Darstellung der Ergebnisse in Form zweier graphischer Diagramme,
  • Bildung der graphischen Summe aus beiden Diagrammen,
  • Optimierung des Keilanteils des Gesamt-Walzenschliffes bzw. der Durchmesserdifferenz der Arbeitswalze in einer für deren Einsatz zu schleifenden Form.
Der Einsatz dieser Sonder-CVC-Walze wirkt sich positiv auf das Gerüstverhalten sowie den Bandlauf aus. Die Arbeitswalzenbiegung bleibt im zulässigen Bereich und wird von Presetting-Aufgaben mindestens größtenteils entlastet und steht somit zur Online-Regelung zur Verfügung, was auch die Bandqualität positiv beeinflusst.
Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den nachstehenden Zeichnungen von Ausführungsbeispielen und deren Erläuterung.
Es zeigen:
Fig. 1
einen unbelasteten Walzensatz mit je zwei Arbeits- und Stützwalzen bei einer Walzbreite B2,
Fig. 2
einen unbelasteten Walzensatz gemäß Fig. 1, jedoch mit einer schmaleren Walzbreite B1,
Fig. 3.1
ein Walzprogramm mit unterschiedlichen Breitenstufen über einer Anzahl von Coils,
Fig. 3.2
ein Diagramm von Schiebepositionen für verschiedene Bandbreiten,
Fig. 3.3
ein Diagramm des erforderlichen AW-Crowns zur Kompensation des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Arbeits- und Stützwalzen,
Fig. 3.4
Kennlinien für einen optimalen CVC-Offset,
Fig. 4
ein Profil des verjüngten Anteils einer oberen Arbeitswalze,
Fig. 5
die Form eines CVC-Offsets,
Fig. 6
ein Profil aus Summe von verjüngtem Anteil und CVC-Offset,
Fig. 7
ein Profil aus der Summe von verjüngtem Anteil und CVC-Offset nach Optimierung des Keilanteils des Gesamt-Walzenschliffs.
Die Figuren 1 und 2 zeigen unbelastete Walzensätze in unterschiedlichen Schiebepositionen (SPOS), wobei die Verjüngungen der Arbeitswalzen (1, 2) auf die Walzbandränder ausgerichtet sind. Es ist erkennbar, dass die Nalzenverschiebung lediglich die Arbeitswalzen (1, 2) betreffen, nicht jedoch die Stützwalzen (3, 4).
Figur 3.1 zeigt einen Walzprogrammaufbau über einer Anzahl von Coils mit Breiten zwischen B1 und B2, entsprechend den Figuren 1 und 2, wobei die Ordinate die Breite angibt und die Abszisse die Coilanzahl.
Die zugehörigen Schiebepositionen für die verschiedenen Bandbreiten sind in der Figur 3.2 in Form eines Diagrammes dargestellt. Die Schiebepositionen auf der Ordinate ergeben sich zwischen maximal plus SPOSmax und maximal minus SPOSmin, gemessen von der Nulllinie. Diese umfassen Breiten des Walzbandes zwischen B1 und B2.
Der zugeordnete erforderliche Arbeitswalzencrown (AW-Crown) auf der Ordinate, um die Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Arbeitswalze (AW) und Stützwalze (STW) auf den Walzspalt zu kompensieren, ist als Diagramm in Figur 3.3 dargestellt, und zwar für Walzgutbreiten zwischen B1 und B2 (Abszisse).
Figur 3.4 zeigt Kennlinien für den CVC-Offset, um den Effekt der konischen Verjüngung zwischen Arbeitswalzen (1, 2) und Stützwalzen (3, 4) zu kompensieren. Die Ordinate stellt dabei den Arbeitswalzencrown und die Abszisse die Arbeitswalzen-Schiebeposition dar. Die obere Kennlinie mit dem Kennzeichen A bezieht sich ausschließlich auf den erforderlichen CVC-Offset zur Kompensation des Effekts der konischen Verjüngung zwischen AW und STW allein. Die untere Kennlinie mit der Bezeichnung B kennzeichnet den optimalen Gesamt-CVC-Offset unter Berücksichtigung zusätzlicher Einflussgrößen entsprechend Anspruch 3 und 4.
Figur 4 kennzeichnet im Diagramm von Teil I das erforderliche Profil der oberen Arbeitswalze (1) mit dem verjüngten Anteil zwischen Walzenende und dem Cut-Point (CP). Die Kontur in dem Bereich II verläuft vergleichsweise flach. Der Cut-Point (CP) wird abhängig vom Breitenaufbau eines Walzprogrammes bzw. Breiten-Einsatzbereiches festgelegt. Die Steilheit des verjüngten Bereiches ergibt sich insbesondere aus der äußersten Walzkraft und der Banddicke des jeweiligen Gerüstes. Mit OS ist die Bedienungsseite und mit DS die Antriebsseite der Walze bezeichnet. Auf der Ordinate ist das Walzenprofil bezogen auf den Walzendurchmesser angegeben; die Abszisse gibt die dimensionslose Länge der Walze an.
Figur 5 zeigt die Form eines CVC-Offsets mit einem Stellbereich für den Arbeitswalzen-Crown zwischen CRA(SPOSmin) und CRA(SPOSmax) entsprechend der Kennlinie B in Fig. 3.4. Die gezeigte Kurve bezieht sich ausschließlich auf die CVC-Kontur (Achsenangaben wie Fig. 4).
Figur 6 zeigt ein Profil, das sich aus der Summe des verjüngten Anteils und des CVC-Offset zusammensetzt. (Achsenangaben wie Fig. 4).
Figur 7 zeigt die Profilkurve mit den Anteilen I vor und II nach dem Cut-Point (CP), und zwar als Summe von verjüngtem Anteil und CVC-Offset nach Optimierung des Body-Keilanteils. (Achsenangaben wie Fig. 4).

Claims (7)

  1. Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes, bei dem durch Überlagerung eines konventionellen CVC-Schliffes der störende Nebeneffekt einer einseitig verjüngten Walze auf den Bodybereich des Walzspaltes kompensiert wird, dadurch gekennzeichnet, dass als Arbeitswalzen (1, 2) Sonder-CVC-Walzen verwendet und deren Crown mit Hilfe einer Offline-Berechnung bestimmt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der zur Kompensation des Effektes der konischen Verjüngung nach Maßgabe unterschiedlicher Walzbandbreiten und diesen zuordenbaren Schiebepositionen der Arbeitswalzen (1, 2) erforderliche Crown nach der Gleichung K1(B) · ▴D(SPOS)/2 = K2(B) · ▴AW-Crown(B) errechnet wird, wobei durch Gleichsetzen der beiden Effekte sich der für unterschiedliche Bandbreiten erforderliche AW-Crown ergibt:
    Figure 00110001
    mit:
    ▴D(SPOS) :
    Durchmesserdifferenz der einseitig verjüngten Walze nach Fig. 4 im Bereich des Arbeits-/Stützwalzenkontaktes
    K1(B):
    Differenzquotient für die Wirkung des Effektes der konischen Verjüngung zwischen Stütz- und Arbeitswalze
    K2(B):
    Differenzquotient für den Arbeitswalzen-Crown.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass zusätzlich zur Kompensation des Kanten-Effektes weitere von der Breite des Walzgutes und den zuordenbaren Schiebepositionen der Arbeitswalzen (1, 2) abhängige Effekte, die aus dem Walzprogramm resultieren, wie Zielprofil des Walzgutes, Dicke und Festigkeit, sowie das resultierende Walzkraftniveau, berücksichtigt werden.
  4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass durch Addition beider Effekte der zu ihrer Kompensation erforderliche Gesamt-CVC-Offset ermittelt wird.
  5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Form der Sonder-CVC-Walze mit den folgenden Arbeitsschritten entwickelt wird:
    Wahl des verjüngten Anteils der Arbeitswalze (1, 2), abhängig vom Breitenaufbau eines Walzprogramms sowie erwarteter Walzkräfte, Banddicken etc.
    Bestimmung des CVC-Offsets gemäß Anspruch 2 bis 4 und Darstellung der Ergebnisse in Form zweier graphischer Diagramme,
    Bildung der graphischen Summe aus beiden Diagrammen,
    Optimierung des Keilanteils der Gesamt-Walzenkontur bzw. der Durchmesserdifferenz der Arbeitswalze (1, 2) in der für deren Einsatz zu schleifenden Form.
  6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die ermittelte Form der Walze aus einem konventionellen CVC-Anteil und einem Sonder-Anteil besteht und mit Hilfe von Polynomfunktionen jeweils für die Bereiche I und II beschrieben wird, wobei an dem Punkt CP ein stetiger Übergang im Funktionswert und Steigung zwischen den beiden Polinomfunktionen besteht.
  7. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Walze durch Vergabe einer Punktfolge von Längen- und Durchmesserkoordinaten beschrieben wird.
EP98108139A 1997-05-08 1998-05-05 Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzbandes Withdrawn EP0876857A3 (de)

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