WO2010118862A9 - Verfahren zum bereitstellen mindestens einer arbeitswalze zum walzen eines walzguts - Google Patents

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Definitions

  • the invention relates to a method for providing at least one work roll for rolling a preferably strip-shaped rolling stock, wherein the work roll is provided to cooperate with and be supported by a second roll, in particular with an intermediate or support roll, the second Roller has a regrind in their axial end regions.
  • Rolling stock profiles d. H.
  • the distribution of the thickness of the rolling stock over its width, which deviate greatly from the parabolic shape, are generally undesirable, since they can lead to unevenness in the rolling process or in the downstream processes.
  • the dimensional stability of the product may be deteriorated.
  • EP 0 294 544 B1 provides that the work roll is provided with a profile which is described by a polynomial.
  • EP 1 307 302 B1 is proposed a similar solution, in which case a so-called. CVC profile is provided.
  • EP 1 703 999 B1 in EP 0 937 515 B1, in JP 3032412 A, in JP 9253726 A, in DE 39 19 285 A1, in JP 8332509 A, in JP 6015322 A and JP 2179308 A discloses.
  • the profiles applied to the work roll are thus parabolic contours or contours described by polynomials.
  • the S-shaped contours, which are described by said polynomials applied to the roll (CVC grinding).
  • the present invention is therefore based on the object to propose a method for providing a work roll according to the type mentioned, with which it is possible to allow for an appropriate back grinding of the support or intermediate roll optimal rolling, ie to roll a belt , which is characterized by a high quality and the desired shape. Accordingly, undesirable non-parabolic effects of the backup roll or intermediate roll regression on the nip profile shape are to be largely compensated.
  • the equipment of the work rolls with a special grinding (eg CVC grinding) should not be impaired.
  • the solution to this problem by the invention is characterized in that the method for providing at least one work roll for rolling a strip-shaped rolling stock comprises the steps of: a) calculating the resulting roll gap profile between two interacting work rolls, wherein a defined width of the
  • Walzguts is taken, which extends at least partially in the region of the regrinding of the second roller; b) definition of a desired rolling stock contour to be produced by the rolling process when passing the work rolls; c) calculating a compensation pass for the work roll by subtracting the rolling stock contour defined according to step b) from the roll gap profile according to step a) and multiplying the calculated difference by a damping factor; d) at least proportionate application of the calculated according to step c) compensation cut on at least one work roll.
  • the compensation grinding according to step c) can be superimposed on a further profiling of the work roll.
  • This further profiling of the work roll is preferably a parabolic profiling or an S-shaped profiling (so-called CVC profiling).
  • the damping factor for the calculation according to step c) is preferably between 0.3 and 0.9, preferably between 0.4 and 0.8. A value of 0.6 has proven particularly useful. The factor is chosen so that for the broad bands or products no bead-shaped profile forms longer arise or the beads are greatly reduced and for narrower dimensions of the band no or only slightly disturbing effects occur.
  • the calculation according to step a) is based on the maximum intended width of the rolling stock which is to be rolled with the work rolls.
  • the calculation according to step a) is preferably based on a defined rolling force and a defined work roll bending force. In the definition according to step b), the same parameters as in step a) are preferably used.
  • an offline calculated roll gap profile is used as the basis.
  • the proposed method provides a work roll grinding to compensate for the bending behavior of the work roll in the area of the support roll regression.
  • a possibly desired special roll grinding eg a CVC grinding
  • CVC grinding is superimposed on the compensation grinding provided according to the invention.
  • An essential feature of the proposed cut is that the effect of the regrind compensation is almost independent of the axial displacement position of the work rolls relative to each other and thus effective in the case of a displaceability of the work rolls over the entire displacement range.
  • the compensation grinding can be applied to both axially displaceable and non-displaceable work rolls. It can be applied proportionally to just one work roll or to the upper and lower work rolls.
  • the compensation grinding can be combined with any roll grinding, d. H. be superimposed on this.
  • the height of the cut can be varied depending on the current work roll diameter.
  • the height can also be adapted to the current backup roll contour or intermediate roll contour (in terms of wear).
  • the cut can be described for example by a point sequence or by a mathematical function (eg by a polynomial function).
  • FIG. 1 schematically shows the working and support rollers of a four-high rolling stand during rolling of a strip-shaped rolling stock, as seen in the rolling direction,
  • Fig. 2 shows the course of the roll gap, that is height of the roll gap above the
  • Fig. 3 shows the course of the roll gap between two work rolls on the
  • Fig. 4 shows the course of the roll gap between the work rolls on the
  • Width of the rolling stock as the difference contour between the target contour according to FIG. 3 and the profile according to FIG. 2, 5 shows the course of a compensation grinding for the work rolls over the width of the rolling stock
  • Fig. 7 shows the course of the roll gap between two work rolls on the
  • Width of the rolling stock when using the compensation grinding according to FIG. 5 is the Width of the rolling stock when using the compensation grinding according to FIG. 5.
  • Fig. 1 two work rolls 1 and 2 can be seen, which are part of a four-high stand (which itself is not shown).
  • the work rolls 1, 2 are supported by support rollers 4 and 5 in a known manner.
  • the support rollers 4, 5 have a regrind 6, d. H.
  • the profile is retracted relative to the clean cylinder. In Fig. 1, this is greatly exaggerated.
  • the roll benders are each selected so that the calculated roll gap profiles are in the usual range (about 0.000 to 0.200 mm).
  • the expected roll gap profile is calculated for the roll stand to be considered under the abovementioned boundary conditions for the maximum width to be rolled. The result of this calculation is shown by way of example in FIG.
  • the roll gap profile shape can be seen with a rolling stock width of 3,100 mm without compensating the rebound effect. It can clearly be seen that undesired profile progression occurs in the lateral area of the strip as a result of the work roll bending back.
  • an ideal waist contour is defined for the same case.
  • This may be, for example, an offline calculated roll gap profile assuming an extended backup roll bale so that the rolled edges are not in the area of the backing roll regrind 6.
  • This ideal profile shape as a target contour is in turn given by way of example for the band having a width of 3,100 mm in FIG. 3.
  • the undesired profile component caused by the bending-back effect is determined.
  • FIG. 4 the difference contour between the target contour and the horizontal gap shape without compensation is again outlined for a strip with a width of 3,100 mm.
  • the solid curve is the roll gap shape without com- pensationsschliff, the dash-dotted curve indicates the target contour. Accordingly, the dashed curve indicates the difference contour needed to compensate for the rebound effect.
  • the compensation grinding for the work roll results from the difference contour according to FIG. 4, the difference determined having a damping factor K of z. B. 0.7 is multiplied. This factor is chosen so that no bead-shaped profile shapes arise in wide bands, but on the other hand, with narrower dimensions no or only slightly disturbing effects occur.
  • the compensation grinding for the application to both work rolls 1, 2 is shown in Fig. 5. You can see the radius deviation ( ⁇ r) over the bale length. If the compensation grinding is to be applied to only one work roll, its height doubles accordingly.
  • FIG. 6 indicates the influence on the unloaded roll gap as a function of the axial displacement position. It can be seen that even with a relatively large axial displacement of the rollers, the desired effect remains largely constant.
  • Fig. 7 finally, the resulting, resulting roll gap shape in the application of the compensation cut can be seen. The improvement achieved in the profile shape is shown by comparing this contour with the starting contour without compensation grinding according to FIG. 2. If a sexto framework is used instead of the illustrated quarto framework, the same applies analogously, with the support roller being replaced by the intermediate roller.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze (1, 2) zum Walzen eines bandförmigen Walzguts (3), wobei die Arbeitswalze (1, 2) vorgesehen ist, um mit einer zweiten Walze (4, 5), insbesondere mit einer Zwischen- oder Stützwalze, zusammenzuwirken und von dieser abgestützt zu werden, wobei die zweite Walze (4, 5) in ihren axialen Endbereichen einen Rückschliff (6) aufweist. Um die Qualität eines gewalzten Bandes zu erhöhen, sieht das erfindungsgemäße Verfahren die Schritte vor: a) Berechnung des sich ergebenden Walzspaltprofils zwischen zwei zusammenwirkenden Arbeitswalzen (1, 2), wobei eine definierte Breite (B) des Walzguts (3) zugrunde gelegt wird, die sich zumindest teilweise in den Bereich des Rückschliffs (6) der zweiten Walze (4, 5) erstreckt; b) Definition einer gewünschten Walzgutkontur, die durch den Walzvorgang beim Passieren der Arbeitswalzen (1, 2) erzeugt werden soll; c) Berechnung eines Kompensationsschliffs für die Arbeitswalze (1, 2) durch Subtraktion der gemäß Schritt b) definierten Walzgutkontur von dem Walzspaltprofil gemäß Schritt a) und Multiplikation der berechneten Differenz mit einem Dämpfungsfaktor (K); d) zumindest anteiliges Aufbringen des gemäß Schritt c) berechneten Kompensationsschliffs auf mindestens eine Arbeitswalze (1, 2).

Description

Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze zum Walzen eines Walzguts
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze zum Walzen eines vorzugsweise bandförmigen Walzguts, wobei die Ar- beitswalze vorgesehen ist, um mit einer zweiten Walze, insbesondere mit einer Zwischen- oder Stützwalze, zusammenzuwirken und von dieser abgestützt zu werden, wobei die zweite Walze in ihren axialen Endbereichen einen Rückschliff aufweist.
Insbesondere beim Walzen sehr breiter Bleche (z. B. über 3.000 mm Breite) treten mitunter unerwünschte Profilformen im Band auf, namentlich W-förmige Profile und Wulstbildungen in Kantennähe sowie Planheitsdefekte (Viertelwellen) am Endprodukt.
Dies kann unter anderem darauf zurückgeführt werden, dass es beim Walzen von breiten Bändern oder Blechen vorkommt, dass sich die äußeren Bereiche des Walzguts im Bereich des Stützwalzen- bzw. Zwischenwalzen-Rückschliffs befinden oder im Falle verlängerter Arbeitswalzen sogar außerhalb der Stützwalzen- bzw. Zwischenwalzen-Ballenkanten liegen. Die Arbeitswalze biegt sich in diesen Bereichen zurück, so dass es im Walzspalt aufgrund dessen zu einer nicht-parabolischen Profilform kommen kann, nämlich z. B. zu der genannten Wulstbildung. Hohe Walzkräfte und Arbeitswalzen-Biegekräfte können diesen Effekt noch verstärken.
Walzgutprofile, d. h. die Verteilung der Dicke des Walzgutes über dessen Breite, die stark von der parabolischen Form abweichen, sind in der Regel uner- wünscht, da dieselben zu Unplanheiten im Walzprozess oder in den nachgeschalteten Prozessen führen können. Zudem kann die Maßhaltigkeit des Produkts hierdurch verschlechtert werden.
Das Aufbringen von Walzenschliffen auf die Arbeitswalze zur gezielten Beeinflussung des Walzspaltprofils ist bekannt. Beispielsweise wird auf die EP 0 294 544 B1 verwiesen, in der vorgesehen ist, dass die Arbeitswalze mit einem Profil versehen wird, das mit einem Polynom beschrieben wird. In der EP 1 307 302 B1 wird eine ähnliche Lösung vorgeschlagen, wobei hier ein sog. CVC-Profil vorgesehen ist. Weitere ähnliche bzw. auch andere Lösungen sind in der EP 1 703 999 B1 , in der EP 0 937 515 B1 , in der JP 3032412 A, in der JP 9253726 A, in der DE 39 19 285 A1 , in der JP 8332509 A, in der JP 6015322 A und in der JP 2179308 A offenbart. Bei den auf die Arbeitswalze aufgebrachten Profi- len handelt es sich also um parabolische Konturen oder um durch Polynome beschriebene Konturen. Im letztgenannten Falle werden bei einer vorhandenen axialen Arbeitswalzen-Verschiebeeinrichtung und Nutzung der Verschiebung als Profilstellglied die S-förmigen Konturen, die durch die genannten Polynome beschrieben werden, auf die Walze aufgebracht (CVC-Schliff).
Auch das Aufbringen von speziellen Konturen zur Verminderung der Kanten- anschärfung oder zur Verminderung von Wulstbildungen ist bekannt. Das Ziel ist hierbei die Beeinflussung der Walzgut-Profilkontur im direkten Kantenbereich, um Effekte der Arbeitswalzen-Abplattung im Walzspalt bzw. der thermi- sehen Expansion der Arbeitswalze auf das Walzspaltprofil zu kompensieren.
Konkrete Hinweise darauf, wie trotz Ausstattung von Stütz- oder Zwischenwalzen mit einem Rückschliff ein gutes Walzergebnis erzielt werden kann, finden sich im genannten Stand der Technik nicht. Gerade hierdurch ergeben sich a- ber insbesondere bei sehr breiten Bändern die oben genannten Probleme.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die A u f g a b e zugrunde, ein Verfahren zum Bereitstellen einer Arbeitswalze gemäß der eingangs genannten Art vorzuschlagen, mit dem es möglich ist, auch bei entsprechendem Rückschliff der Stütz- bzw. Zwischenwalze ein optimales Walzen zu ermöglichen, d. h. ein Band zu walzen, das sich durch eine hohe Qualität und die gewünschte Form auszeichnet. Demgemäß sollen unerwünschte nicht-parabolische Effekte des Stützwalzen- bzw. Zwischenwalzenrückschliffs auf die Walzspaltprofilform weitgehend kompensiert werden. Die Ausstattung der Arbeitswalzen mit einem speziellen Schliff (z. B. CVC-Schliff) soll nicht beeinträchtigt werden. Die L ö s u n g dieser Aufgabe durch die Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze zum Walzen eines bandförmigen Walzguts die Schritte aufweist: a) Berechnung des sich ergebenden Walzspaltprofils zwischen zwei zusammenwirkenden Arbeitswalzen, wobei eine definierte Breite des
Walzguts zugrunde gelegt wird, die sich zumindest teilweise in den Bereich des Rückschliffs der zweiten Walze erstreckt; b) Definition einer gewünschten Walzgutkontur, die durch den Walzvor- gang beim Passieren der Arbeitswalzen erzeugt werden soll; c) Berechnung eines Kompensationsschliffs für die Arbeitswalze durch Subtraktion der gemäß Schritt b) definierten Walzgutkontur von dem Walzspaltprofil gemäß Schritt a) und Multiplikation der berechneten Differenz mit einem Dämpfungsfaktor; d) zumindest anteiliges Aufbringen des gemäß Schritt c) berechneten Kompensationsschliffs auf mindestens eine Arbeitswalze.
Der Kompensationsschliff gemäß Schritt c) kann dabei einer weiteren Profilierung der Arbeitswalze überlagert werden. Diese weitere Profilierung der Arbeitswalze ist bevorzugt eine parabolische Profilierung oder eine S-förmige Profilierung (sog. CVC-Profilierung).
Der Dämpfungsfaktor für die Berechnung gemäß Schritt c) liegt bevorzugt zwischen 0,3 und 0,9, vorzugsweise zwischen 0,4 und 0,8. Ein Wert von 0,6 hat sich besonders bewährt. Der Faktor wird so gewählt, dass für die breiten Bänder bzw. Produkte keine wulstförmigen Profilformen mehr entstehen bzw. die Wulste stark reduziert werden und für schmalere Abmessungen des Bandes keine bzw. nur gering störenden Effekte auftreten. Der Berechnung gemäß Schritt a) wird gemäß einer bevorzugten Ausführungsform die maximal vorgesehene Breite des Walzguts zugrunde gelegt, die mit den Arbeitswalzen gewalzt werden soll. Bei der Berechnung gemäß Schritt a) werden bevorzugt eine definierte Walzkraft und eine definierte Arbeitswalzenbiegekraft zugrunde gelegt. Bei der Definition gemäß Schritt b) werden bevorzugt dieselben Parameter wie bei Schritt a) zugrunde gelegt. Für das gemäß Schritt b) zu definierende Profil wird mit Vorteil ein offline berechnetes Walzspaltprofil zugrunde gelegt. In diesem Falle kann vorgesehen werden, dass dem offline berechneten Walzspaltprofil ein verlängerter Stützwalzenballen zugrunde gelegt wird, so dass sich die Walzgutkanten nicht im Bereich des Rückschliffs der zweiten Walzen befinden.
Demgemäß wird mit dem vorgeschlagenen Verfahren ein Arbeitswalzenschliff zur Kompensation des Biegeverhaltens der Arbeitswalze im Bereich des Stütz- walzenrückschliffs bereitgestellt. Ein gegebenenfalls gewünschter spezieller Walzenschliff (z. B. ein CVC-Schliff) wird dem erfindungsgemäß vorgesehene Kompensationsschliff überlagert.
Eine wesentliche Eigenschaft des vorgeschlagenen Schliffs ist es, dass der Effekt der Rückschliffkompensation nahezu unabhängig von der axialen Verschiebeposition der Arbeitswalzen zueinander ist und damit im Falle einer Ver- schiebbarkeit der Arbeitswalzen über den gesamten Verschiebebereich wirksam ist.
Der Kompensationsschliff kann sowohl auf axial verschiebbare als auch auf nicht verschiebbare Arbeitswalzen angewendet werden. Er kann sowohl auf nur eine Arbeitswalze oder auf die obere und die untere Arbeitswalze anteilig aufgebracht werden.
Der Kompensationsschliff kann mit jedem beliebigen Walzenschliff kombiniert werden, d. h. diesem überlagert werden. Die Höhe des Schliffs kann abhängig vom aktuellen Arbeitswalzendurchmesser variiert werden. Die Höhe kann auch der aktuellen Stützwalzenkontur bzw. Zwischenwalzenkontur (hinsichtlich des Verschleißes) angepasst werden.
Der Schliff kann beispielsweise durch eine Punktfolge oder durch eine mathe- matische Funktion (z. B. durch eine Polynomfunktion) beschrieben werden.
In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt.
Es zeigen: Fig. 1 schematisch die Arbeits- und Stützwalzen eines Quarto-Walzgerüsts beim Walzen eines bandförmigen Walzguts, gesehen in Walzrichtung,
Fig. 2 den Verlauf des Walzspalts, das heißt Höhe des Walzspalts über der
Breite abzüglich der Höhe in der Mitte, zwischen zwei Arbeitswalzen über der Breite des Walzguts beim Walzen desselben ohne Einsatz des erfindungsgemäßen Verfahrens,
Fig. 3 den Verlauf des Walzspalts zwischen zwei Arbeitswalzen über der
Breite des Walzguts als Zielkontur (ideale Profilform),
Fig. 4 den Verlauf des Walzspalts zwischen den Arbeitswalzen über der
Breite des Walzguts als Differenzkontur zwischen der Zielkontur gemäß Fig. 3 und dem Verlauf gemäß Fig. 2, Fig. 5 den Verlauf eines Kompensationsschliffs für die Arbeitswalzen über der Breite des Walzguts,
Fig. 6 den Effekt des Kompensationsschliffs (Zusatzschliffs) über der Breite des Walzguts bei verschiedenen axialen Verschiebepositionen auf den unbelasteten Walzspalt und
Fig. 7 den Verlauf des Walzspalts zwischen zwei Arbeitswalzen über der
Breite des Walzguts bei Anwendung des Kompensationsschliffs gemäß Fig. 5.
In Fig. 1 sind zwei Arbeitswalzen 1 und 2 zu erkennen, die Bestandteil eines Quarto-Walzgerüsts sind (das selber nicht dargestellt ist). Die Arbeitswalzen 1 , 2 werden durch Stützwalzen 4 und 5 in bekannter Weise abgestützt. Zwischen den Arbeitswalzen 1 , 2 befindet sich das zu walzende Walzgut 3, im vorliegenden Falle ein Band mit einer Breite B von 3.100 mm.
In den seitlichen Bereichen, d. h. in den axialen Endbereichen, weisen die Stützwalzen 4, 5 einen Rückschliff 6 auf, d. h. das Profil ist gegenüber dem rei- nen Zylinder zurückgenommen. In Fig. 1 ist dies stark übertrieben dargestellt.
Demgemäß ergibt sich für das Ausführungsbeispiel folgendes: Die volle Unterstützung der Arbeitswalzen 1 , 2 durch die Stützwalzen 4, 5 liegt nur im Mittenbereich über eine Erstreckung von 2.050 mm vor, da sich im Seitenbereich über jeweils 500 mm der Rückschliff 6 ausdehnt. Die Arbeitswalzen überragen mit einer Walzenlänge von 3.450 mm die Breite B des Walzguts 3 mit 3.100 mm.
Auf die Arbeitswalzen 1 , 2 wirken neben den Stützkräften der Stützwalzen 4, 5 auch Arbeitswalzenbiegekräfte F6 sowie die Walzkräfte selber, so dass es zu einer Arbeitswalzenrückbiegung kommt, die durch die Pfeile 7 angedeutet ist. Die Arbeitswalzenrückbiegung ist also im Bereich des Stützwalzenrückschliffs 6 abhängig von der gewalzten Breite des Walzguts 3, der aufgebrachten Walzkraft und der eingestellten Arbeitswalzenbiegekraft FB. Daher sind für die Schliffauslegung die Wahl einer häufig gewalzten großen Breite des Walzguts und einer für die letzten Stiche eines Stichplans üblichen mittleren Walzkraft sowie eine Biegekraft (Balancierkraft) auf niedrigem Niveau vorteilhaft. Dabei kann zunächst von mittleren Walzendurchmessern ausgegangen werden. Die Walzenbombierungen werden jeweils so gewählt, dass die berechneten Walzspaltprofile im üblichen Bereich (ca. 0,000 bis 0,200 mm) liegen. In einem ersten Schritt der Arbeitswalzenauslegung bzw. -bereitstellung wird für das zu betrachtende Walzgerüst unter den oben genannten Randbedingungen für die maximal zu walzende Breite das zu erwartende Walzspaltprofil berechnet. Das Ergebnis dieser Berechnung ist in Fig. 2 exemplarisch dargestellt. Hier ist die Walzspalt-Profilform bei einer Walzgutbreite von 3.100 mm ohne Kom- pensation des Rückbiegeeffekts zu sehen. Klar zu erkennen ist, dass es im Seitenbereich des Bandes infolge der Arbeitswalzenrückbiegung zu einem unerwünschten Profilverlauf kommt.
Nach der Ermittlung dieses Profils wird für den gleichen Fall eine ideale WaIz- gutkontur definiert. Dies kann beispielsweise ein offline berechnetes Walzspaltprofil unter der Annahme eines verlängerten Stützwalzenballens sein, so dass sich die Walzgutkanten nicht im Bereich des Stützwalzenrückschliffs 6 befinden. Diese ideale Profilform als Zielkontur ist wiederum für das Band mit einer Breite von 3.100 mm in Fig. 3 exemplarisch angegeben.
Im nächsten Schritt wird durch Subtraktion der Zielkontur (gemäß Fig. 3) von der Walzspaltform ohne Kompensationsschliff (gemäß Fig. 2) der unerwünschte, durch den Rückbiegeeffekt hervorgerufene Profilanteil ermittelt. Dies ist in Fig. 4 illustriert. Hier ist also die Differenzkontur zwischen Zielkontur und WaIz- spaltform ohne Kompensation wiederum für ein Band mit der Breite von 3.100 mm skizziert. Die ausgezogene Kurve ist dabei die Walzspaltform ohne Kom- pensationsschliff, die strichpunktierte Kurve gibt die Zielkontur an. Demgemäß gibt die gestrichelte Kurve die Differenzkontur an, die zum Ausgleich des Rückbiegeeffektes benötigt wird.
Der Kompensationsschliff für die Arbeitswalze ergibt sich durch die Differenz- kontur gemäß Fig. 4, wobei die ermittelte Differenz mit einem Dämpfungsfaktor K von z. B. 0,7 multipliziert wird. Dieser Faktor wird so gewählt, dass keine wulstförmigen Profilformen bei breiten Bändern entstehen, andererseits aber bei schmaleren Abmessungen keine bzw. nur geringfügig störenden Effekte auftreten.
Der Kompensationsschliff für die Anwendung auf beide Arbeitswalzen 1 , 2 ist in Fig. 5 dargestellt. Zu sehen ist die Radiusabweichung (Δ r) über der Ballenlänge. Soll der Kompensationsschliff auf nur eine Arbeitswalze aufgebracht werden, verdoppelt sich dessen Höhe entsprechend.
Im Bereich neben dem Walzgut zu den Ballenkanten hin sollte die Kontur harmonisch auslaufen, wie es in Fig. 5 mit der Bezugsziffer 8 angedeutet ist.
Der Effekt des Zusatzschliffes auf den unbelasteten Walzspalt ist in Fig. 6 bei verschiedenen axialen Verschiebepositionen dargestellt. Mit ausgezogener Linie ist der Kurvenverlauf skizziert, der bei axial unverschobenen Arbeitswalzen 1 , 2 vorliegt. Indes zeigt die mit gestrichelter Linie eingetragene Kurve den Ver- lauf an, der sich ergibt, wenn die obere und die untere Arbeitswalze um 150 mm gegeneinander verschoben sind. Fig. 6 gibt also den Einfluss auf den unbelasteten Walzspalt in Abhängigkeit der axialen Verschiebeposition an. Es ist ersichtlich, dass auch bei relativ großer axialer Verschiebung der Walzen der angestrebte Effekt weitgehend konstant bleibt. In Fig. 7 ist schließlich die sich ergebende, resultierende Walzspaltform bei der Anwendung des Kompensationsschliffs zu sehen. Die erzielte Verbesserung der Profilform zeigt sich beim Vergleich dieser Kontur mit der Ausgangskontur ohne Kompensationsschliff gemäß Fig. 2. Wenn ein Sexto-Gerüst statt des dargestellten Quarto-Gerüsts eingesetzt wird, gilt Analoges, wobei die Stützwalze durch die Zwischenwalze zu ersetzen ist.
Bezugszeichenliste:
1 Arbeitswalze
2 Arbeitswalze
3 Walzgut
4 zweite Walze (Zwischenwalze, Stützwalze)
5 zweite Walze (Zwischenwalze, Stützwalze)
6 Rückschliff
7 Biegerichtung (Arbeitswalzenrückbiegung)
8 harmonischer Auslauf
B Breite des Walzguts
K Dämpfungsfaktor
FB Arbeitswalzenbiegekraft

Claims

Patentansprüche:
1. Verfahren zum Bereitstellen mindestens einer Arbeitswalze (1 , 2) zum Walzen eines Walzguts (3), wobei die Arbeitswalze (1 , 2) vorgesehen ist, um mit einer zweiten Walze (4, 5), insbesondere mit einer Zwischen- oder
Stützwalze, zusammenzuwirken und von dieser abgestützt zu werden, wobei die zweite Walze (4, 5) in ihren axialen Endbereichen einen Rückschliff (6) aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass das Verfahren die Schritte aufweist: a) Berechnung des sich ergebenden Walzspaltprofils zwischen zwei zusammenwirkenden Arbeitswalzen (1 , 2), wobei eine definierte Breite (B) des Walzguts (3) zugrunde gelegt wird, die sich zumindest teilweise in den Bereich des Rückschliffs (6) der zweiten Walze (4, 5) erstreckt; b) Definition einer gewünschten Walzgutkontur, die durch den Walzvorgang beim Passieren der Arbeitswalzen (1 , 2) erzeugt werden soll; c) Berechnung eines Kompensationsschliffs für die Arbeitswalze (1 , 2) durch Subtraktion der gemäß Schritt b) definierten Walzgutkontur von dem Walzspaltprofil gemäß Schritt a) und Multiplikation der berechneten Differenz mit einem Dämpfungsfaktor (K); d) zumindest anteiliges Aufbringen des gemäß Schritt c) berechneten Kompensationsschliffs auf mindestens eine Arbeitswalze (1 , 2).
2. Verfahren nach Anspruch 1 ,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Kompensationsschliff gemäß Schritt c) von Anspruch 1 einer weiteren
Profilierung der Arbeitswalze (1 , 2) überlagert wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, dass
die weitere Profilierung der Arbeitswalze (1 , 2) eine parabolische Profilierung oder eine S-förmige Profilierung (CVC-Profilierung) ist.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Dämpfungsfaktor (K) für die Berechnung gemäß Schritt c) von An- spruch 1 zwischen 0,3 und 0,9, vorzugsweise zwischen 0,4 und 0,8, liegt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, dass
bei der Berechnung gemäß Schritt a) von Anspruch 1 die maximal vorgesehene Breite (B) des Walzguts (3) zugrunde gelegt wird, die mit den Arbeitswalzen (1 , 2) gewalzt werden soll.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, dass
bei der Berechnung gemäß Schritt a) von Anspruch 1 eine definierte Walzkraft zugrunde gelegt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass
bei der Berechnung gemäß Schritt a) von Anspruch 1 eine definierte Ar- beitswalzenbiegekraft (FB) zugrunde gelegt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, dass
bei der Definition gemäß Schritt b) von Anspruch 1 dieselben Parameter wie bei Schritt a) zugrunde gelegt werden.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, dass
bei Schritt b) von Anspruch 1 ein offline berechnetes Walzspaltprofil zugrunde gelegt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet, dass
dem offline berechneten Walzspaltprofil ein verlängerter Stützwalzenbal- len zugrunde gelegt wird, so dass sich die Walzgutkanten nicht im Bereich des Rückschliffs (6) der zweiten Walzen (4, 5) befinden.
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BRPI1014649A BRPI1014649A2 (pt) 2009-04-17 2010-04-15 processo para provisão de ao menos um cilindro de trabalho para a laminação de um material de laminação.
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RU2011127006/02A RU2487770C2 (ru) 2009-04-17 2010-04-15 Способ изготовления по меньшей мере одного рабочего валка для прокатки прокатываемого материала
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MX2011005506A MX2011005506A (es) 2009-04-17 2010-04-15 Metodo para la preparacion de al menos un rodillo de trabajo para laminar un material de laminado.
ZA2011/02662A ZA201102662B (en) 2009-04-17 2011-04-11 Method for providing at least one work roll for rolling rolling stock
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101701890B1 (ko) * 2009-06-26 2017-02-02 뤼산도 아게 항균제
DE102010063828A1 (de) * 2010-12-22 2012-06-28 Sms Siemag Ag Stützwalze und Walzenanordnung
EP3124130A1 (de) * 2015-07-28 2017-02-01 Primetals Technologies Austria GmbH Walzenschliff zur gezielten vermeidung von viertelwellen
DE102016222987A1 (de) * 2016-11-22 2018-05-24 Sms Group Gmbh Verfahren zum Schleifen der Kontur des Ballens einer Walze
CN106553089B (zh) * 2016-11-24 2018-08-31 南京钢铁股份有限公司 一种使用普通外圆磨床加工带有弧形凹度轧辊的加工方法
CN106734218A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 中铝西南铝冷连轧板带有限公司 一种解决四辊冷轧机轧辊辊端压靠的方法
CN114700368B (zh) * 2022-03-07 2023-05-05 北京科技大学 一种消除板带局部高点的工作辊辊形及设计方法

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5225824B2 (de) * 1972-10-16 1977-07-09
JPS6117312A (ja) * 1984-07-04 1986-01-25 Sumitomo Metal Ind Ltd ４重式圧延機
US4596130A (en) * 1985-03-04 1986-06-24 Nippon Steel Corporation Rolling mill
DE3620197A1 (de) * 1986-06-16 1987-12-17 Schloemann Siemag Ag Walzwerk zur herstellung eines walzgutes, insbesondere eines walzbandes
DE3712043C2 (de) 1987-04-09 1995-04-13 Schloemann Siemag Ag Walzgerüst mit axial verschiebbaren Walzen
SU1479152A1 (ru) * 1987-06-08 1989-05-15 Донецкий политехнический институт Опорный валок листопрокатной клети кварто
JPH01118801U (de) * 1988-02-01 1989-08-11
GB2222376B (en) * 1988-08-29 1993-04-07 Sendzimir Inc T Apparatus and method for cold rolling of metal strip
JPH0620562B2 (ja) 1988-12-28 1994-03-23 住友金属工業株式会社 熱間圧延時の板クラウン制御方法
US5653137A (en) * 1989-05-31 1997-08-05 Hitachi, Ltd. Five-high rolling mill
JP2628916B2 (ja) 1989-06-28 1997-07-09 川崎製鉄株式会社 リバース圧延時の平坦度制御方法
RU1780887C (ru) * 1991-04-30 1992-12-15 Институт черной металлургии Четырехвалкова система
JPH0523705A (ja) * 1991-07-19 1993-02-02 Nkk Corp 鋼板の圧延方法
KR100277320B1 (ko) * 1992-06-03 2001-01-15 가나이 쓰도무 온라인 롤 연삭 장치를 구비한 압연기와 압연 방법 및 회전 숫돌
JPH0615322A (ja) 1992-07-03 1994-01-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱間圧延時の板クラウン制御方法
DE4309986A1 (de) * 1993-03-29 1994-10-06 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Walzen eines Walzbandes
JP2904056B2 (ja) 1995-06-06 1999-06-14 住友金属工業株式会社 熱間圧延における板クラウン制御方法
EP0791411B1 (de) * 1995-12-26 2008-02-13 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Verfahren zum Messen von Bandprofil und Verfahren zum Steuern von kontinuierlichen Walzen
JPH09253726A (ja) 1996-03-27 1997-09-30 Hitachi Ltd 圧延機の設定制御方法及び装置
DE19719318C2 (de) * 1997-05-08 2003-06-12 Sms Demag Ag Verfahren zur Beeinflussung der Bandkontur im Kantenbereich eines Walzenbandes
DE19807115C1 (de) * 1998-02-20 1999-09-09 Schloemann Siemag Ag Walze
AT409229B (de) * 1998-04-29 2002-06-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur verbesserung der kontur gewalzten materials und zur erhöhung der gewalzten materiallänge
CN1270085A (zh) * 1999-01-15 2000-10-18 张少渊 单(或双)传动输入轴可调式四辊十字轧机
IT1310776B1 (it) * 1999-09-14 2002-02-22 Danieli Off Mecc Procedimento di controllo del profilo del nastro in una gabbiadi laminazione per nastri e/o lamiere
US6158260A (en) * 1999-09-15 2000-12-12 Danieli Technology, Inc. Universal roll crossing system
JP3439707B2 (ja) * 1999-12-07 2003-08-25 マイクロハード株式会社 金属箔用圧延機
DE10039035A1 (de) 2000-08-10 2002-02-21 Sms Demag Ag Walzgerüst mit einem CVC-Walzenpaar
DE10102821A1 (de) * 2001-01-23 2002-07-25 Sms Demag Ag Walzwerk zur Herstellung planer Walzbänder mit gewünschter Bandprofilüberhöhung
DE102004020132A1 (de) * 2003-12-23 2005-07-28 Sms Demag Ag Verfahren und Walzgerüst zur mehrfachen Profilbeeinflussung
CN100333845C (zh) * 2004-08-30 2007-08-29 宝山钢铁股份有限公司 一种辊形设计方法和抑制高次浪形的轧辊
JP4960009B2 (ja) * 2006-05-09 2012-06-27 スチールプランテック株式会社 圧延ロール、圧延機および圧延方法
WO2007144162A1 (de) * 2006-06-14 2007-12-21 Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co Walzgerüst zur herstellung von walzband oder blech

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