NO970548L - Stål for fremstilling av et smistykke, og fremgangsmåte for fremstilling derav - Google Patents
Stål for fremstilling av et smistykke, og fremgangsmåte for fremstilling deravInfo
- Publication number
- NO970548L NO970548L NO970548A NO970548A NO970548L NO 970548 L NO970548 L NO 970548L NO 970548 A NO970548 A NO 970548A NO 970548 A NO970548 A NO 970548A NO 970548 L NO970548 L NO 970548L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- optionally
- temperature
- forging
- steel
- procedure
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 33
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 20
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 229910000754 Wrought iron Inorganic materials 0.000 title 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 58
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 5
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 5
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims description 4
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 2
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical compound [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007571 dilatometry Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører fremstilling av stål-smiestykker som har svært gode egenskaper.
Stål-smiestykker som har svært gode egenskaper, særlig smiestykker med svært gode egenskaper for biler, fremstilles i samsvar med ulike teknikker som hver har ulemper.
I samsvar med en første teknikk fremstilles smiestykkene av et stål av krom-molybdentype, hvis kjemiske sammensetning omfatter på vektbasis fra 0,25 % til 0,45 % karbon, omtrent 1 % krom og omtrent 0,2 5 % molybden. Arbeidsstykker smies og underkastes deretter en avkjøling-og-gløding varmebehandling tiltenkt å meddele dem en glødd martensittisk struktur for å oppnå spesielt en strekkfasthet R™ på omtrent 1000 MPa.
Denne teknikk har den ulempe at den er kostbar og at den enkelte ganger frembringer distorsjoner i geometrien av smiestykkene.
I samsvar med en annen teknikk fremstilles smiestykkene av et stål inneholdende fra 0,3 % til 0,4 % karbon, fra 1 % til 1,7 % mangan, fra 0,25 % til 1 % silisium og opp til 0,1 % vanadium. Etter smieoperasjonen avkjøles smiestykkene sakte for å meddele dem en ferrittisk-perlittisk struktur. Selv om den er mindre kostbar enn den foregående, har imidlertid denne teknikken flere ulemper: det er ikke mulig å oppnå en strekkfasthet større enn 1000 MPa,
forholdet mellom flytespenningen og strekkfastheten Rpoj/Rm er mindre enn 0,75, hvilket begrenser mulighetene for å gjøre smiestykkene lettere når disse er dimensjonert særlig med hensyn til flytespenningen,
brudd-seighetovergangstemperaturen er større enn 50°C, hvilket fører til en lav slagfasthet,
det er enkelte ganger nødvendig å tilpasse fremstillings-anleggene ved å tilføre avkjølingstunneler for å oppnå egnet avkjøling etter smioperasjonen.
Smiestykkene kan også fremstilles av et stål inneholdende mindre karbon enn i det foregående tilfelle og vannavkjøles når de fremdeles er varme fra smioperasjonen for å meddele dem en bainittisk eller bainittisk-martensittisk struktur. Denne teknikk gjør det mulig å oppnå en strekkfasthet1^større enn 1000 MPa og en flytespenning Rpo,2 større enn 800 MPa, men den har en ulempe at den krever en vannavkjøling som enkelte ganger frembringer geometriske distorsjoner som krever en opprettingsoperasjon eller som til og med kan være redhibitorisk.
Endelig fremstilles noen smiestykker av et stål inneholdende mellom 0,3 % og 0,4 % karbon og mellom 1,9 % og 2,5 % mangan. Disse luftavkjøles etter smioperasjonen for å gi en bainittisk struktur med svært gode mekaniske egenskaper. Disse smiestykker inkluderer imidlertid ofte segregerte striper med en martensittisk struktur som gjør maskin-bearbeiding vanskelig.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å tilveibringe et stål og en fremgangsmåte for fremstilling av smiestykker med svært gode egenskaper som avhjelper disse ulemper.
For dette formål er gjenstanden for oppfinnelsen et stål for fremstilling av smiestykker, hvis kjemiske sammensetning omfatter på vektbasis: 0,1 % C $0,4%
1% Mn£1,8%
0,15 % Si 1,7 %
0 % Ni 1 %
0% Cr 1,2 %
0% Mo £ 0,3 %
0 % V 0,3 %
Cu£0,3 5 %
eventuelt fra 0,005 % til 0,06 % aluminium,
eventuelt bor i et innhold på 0,0005 % og 0,01 %, eventuelt mellom 0,005 % og 0,03 % titan,
eventuelt mellom 0,005 % og 0,06 % niob,
eventuelt fra 0,005 % til 0,1 % svovel, eventuelt opp til 0,006 % kalsium, eventuelt opp til 0,03 % tellur, eventuelt opp til 0,05 % selen, eventuelt opp til 0,05 % vismut,
vismut, eventuelt opp til 0,1 % bly, idet resten er jern og urenheter som resulterer fra smelting.
Foretrukket er karboninnholdet mindre enn eller lik 0,3 %, og foretrukket er også manganinnholdet mindre enn 1,6 %. Avhengig av naturen av anvendelse som betraktes kan silisiuminnholdet foretrukket være enten større enn 1,2 % eller mindre enn 0,8 %.
Oppfinnelsen vedrører også en fremgangsmåte for fremstilling av et smiestykke, hvori: det anvendes et emne fremstilt av et stål i samsvar med oppfinnelsen som varmsmies for å oppnå et smiestykke, smiestykket underkastes en varmebehandling som inkluderer avkjøling fra en temperatur hvorved stålet er fullstendig austenittisk ned til en temperatur Tm som ligger mellom MS+100°C og Ms-20° ved en avkjølingshastighet Vr større enn 0,5°C/s, etterfulgt av at smiestykket holdes ved en temperatur mellom Tm og Tf, hvor Tf ;> Tm-100°C, og foretrukket Tf£Tm-60°C, i minst to minutter for å oppnå en struktur inneholdende minst 15 %, og foretrukket minst 30 %, bainitt dannet mellom Tm og Tf.
Foretrukket er avkjølingshastigheten Vr større enn 2°C/s.
Etter at temperaturen er holdt mellom Tm og Tf kan smiestykket avkjøles ned til romtemperatur og eventuelt glødes mellom 150°C og 650°C.
Etter at temperatur er holdt mellom Tm og Tf, kan smiestykket også varmes opp igjen til en temperatur på mindre enn 650°C og deretter avkjøles ned til romtemperatur.
Varmebehandlingen kan utføres enten etter oppvarming av smiestykket til en temperatur større enn AC3eller direkte etter smioperasj onen.
Oppfinnelsen vil nå beskrives på en mer detaljert, men ikke-begrensende måte og illustreres ved hjelp av de etterfølgende eksempler.
Den kjemiske sammensetning av stålet i samsvar med oppfinnelsen omfatter på vektbasis: mer enn 0,1 %, og foretrukket mer enn 0,15 % karbon, for å oppnå en tilstrekkelig hardhet, men mindre enn 0,4 %, og foretrukket mindre enn 0,3 % for å begrense strekkfastheten Rn, til 1200 MPa,
mer enn 1 % mangan for å oppnå tilstrekkelig herdbarhet, men mindre enn 1,8 % og foretrukket mindre enn1,6 % for å unngå dannelse av segregerte bånd,
mer enn 0,15 % silisium for å gjøre ferrittet hardt og eventuelt for å fremme dannelse av restaustenitt som bedrer utmattingshastigheten, men mindre enn 1,7 % siden silisium over dette gjør stålet sprøtt, mellom 0,15 % og 0,8 % gjør silisium ferrittet hardt uten å fremme dannelse av restaustenitt, mellom 1,2 % og 1,7 % fremmer silisium dannelse av restaustenitt tilstrekkelig til å bedre utmattingsfastheten, avhengig av anvendelsene kan silisiuminnholdet velges innen det ene eller det andre av disse områder,
fra 0 % til 1 % nikkel, fra 0 % til 1,2 % krom, og fra 0 % til 0,3 % molybden for å justere herdbarheten,
eventuelt titan i et innhold som ligger mellom 0,005 % og 0,03 %,
eventuelt niob i et innhold som ligger mellom 0,005 % og 0,06 %,
eventuelt bor i et innhold som ligger mellom 0,0005 % og 0,01 % for å supplere virkningen av de tidligere elementer med hensyn til herdbarhet. I dette tilfelle er det foretrukket at stålet inneholder titan for å forsterke virkningen av boret,
0 % til 0,3 % vanadium for å oppnå komplementær hard-gjøring og for å bedre herdbarheten,
mindre enn 0,35 % kobber, et restelement ofte tilstede i stål smeltet fra skrapjern, men som i en for stor mengde har den ulempe med å forringe smibarhet,
eventuelt fra 0,005 % til 0,06 % aluminium for å deoksy-dere stålet og for å kontrollere austenittisk kornforgroving, spesielt når silisiuminnholdet er mindre enn 0,5 %,
eventuelt fra 0,005 % til 0,1 % svovel, eventuelt opp til 0,006 % kalsium, eventuelt opp til 0,03 % tellur, eventuelt opp til 0,05 % selen, eventuelt opp til 0,05 % vismut og eventuelt opp til 0,1 % bly for å forbedre bearbeidbarhet, idet resten er jern og urenheter som resulterer fra smelting.
For å fremstille et smiestykke anvendes et emne fremstilt av stål i samsvar med oppfinnelsen og varmsmies etter at det er varmet til en temperatur større enn AC3, foretrukket større enn 1150°C, og enda bedre mellom 1200°C og 1280°C, for å meddele det en fullstendig austenittisk struktur og en tilstrekkelig lav flytespenning. Etter smioperasjonen underkastes smiestykket en varmebehandling som kan utføres enten direkte mens det fremdeles er varmt fra smioperasjonen eller etter avkjøling av smiestykket og å varme det opp igjen over AC3-temperaturen av stålet.
Varmebehandlingen inkluderer avkjøling ved en avkjølings-hastighet Vr, målt ved å passere gjennom 700°C, større enn 0,5°C/s og foretrukket større enn 2°C/s ned til en temperatur Tm som ligger mellom MS+100°C og MS-20°C, idet Mg er stålets starttemperatur for martensittomvandling. Denne avkjøling etterfølges av at temperaturen holdes i en tid lengre enn to minutter mellom temperaturen Tm og en temperatur Tf£Tm-100°C og foretrukket Tf£Tm-60°C. Fastholdingen av temperaturen etterfølges enten av avkjøling ned til romtemperatur, eventuelt supplert med en gløding mellom 150°C og 650°C, eller ved gjenoppvarming til en temperatur på mindre enn eller lik 650°C før avkjøling ned til romtemperatur.
Formålet med denne varmebehandling er å meddele smiestykket en i alt vesentlig bainittisk struktur inneholdende mindre enn 20 % ferritt og minst 15 %, foretrukket minst 30 %, lavere bainitt dannet mellom Tm og Tf. Den kan utføres på hele smiestykket eller bare på en del som har en spesiell funksjonalitet.
Betingelsene for fastholding av temperaturen (Tm, Tf, varighet), så vel som andelene av hver av strukturene, og særlig andelen av lavere bainitt, kan bestemmes på en måte kjent av fagmenn på området ved anvendelse av dilatometri-målinger på prøvestaver.
De således oppnådde smiestykkene har den fordel at de har en strekkfasthet 1^ på mellom 950 MPa og 1150 MPa, en flytespenning Rp0,2større enn 750 MPa, en Mesnager-bruddseighet K større enn 25 Joule/cm<2>ved 20°C, en bearbeidhet minst lik den for smiestykker som har en ferrittisk-perlittisk struktur og god oppførsel vedrørende materialtretthet:Op/R^< 0,5 for roterende bøying ved 2xl0<6>sykluser.
Som er første eksempel ble en aksel fremstilt fra et stål hvis kjemiske sammensetning inneholdt i vektprosent:
Dette stål inneholdt videre 0,065 % S for å bedre bearbeid-barheten. Dets Ms-temperatur var 380°C.
Arbeidsstykket ble varmsmidd mellom 1280°C og 1050°C. Direkte etter smioperasjonen ble smiestykket avkjølt i blåst luft ved en hastighet på 2,6°C/s ned til en temperatur på 425°C og deretter holdt mellom 425°C og 400°C i ti minutter. Til slutt ble smiestykket avkjølt ned til romtemperatur ved naturlig luftavkjøling.
Det således oppnådde smiestykket hadde en struktur inneholdende minst 80 % bainitt. Dets egenskaper var:
Som et andre eksempel ble en skjøteaksel fremstilt fra et stål hvis kjemiske sammensetning inneholdt i vektprosent er:
Dette stål inneholdt videre 0,05 % S for å bedre bearbeid-heten. Dets Ms-temperatur var 385°C.
Arbeidsstykket ble varmsmidd mellom 1270°C og 1040°C. Direkte etter smioperasjonen ble smiestykket avkjølt i blåst luft ved en hastighet på 2,6°C/s ned til en temperatur på 400°C og deretter holdt mellom 400°C og 380°C i ti minutter. Smiestykket ble deretter varmet til en temperatur på 550°C i en time og deretter avkjølt ned til romtemperatur ved naturlig luftkjøling.
Det således oppnådde smiestykke hadde en struktur inneholdende minst 80 % bainitt. Det egenskaper var:
Som et tredje eksempel ble et kuleledd fremstilt fra et stål hvis kjemiske sammensetning inneholdt i vektprosent:
Dette stål inneholdt videre 0,06 % S for å bedre bearbeid-barheten. Dets Ms-temperatur var 350°C.
Arbeidsstykket ble varmsmidd mellom 1270°C og 1060°C. Direkte etter smioperasjonen ble smiestykket avkjølt i stille luft ved en hastighet på l,19°C/s ned til en temperatur på 380°C og deretter holdt mellom 380°C og 360°C i ti minutter. Til slutt smiestykket avkjølt ned til romtemperatur ved naturlig luftkjøling.
Det således oppnådde smiestykke hadde en* struktur inneholdende minst 80 % bainitt. Dens egenskaper var:
De således oppnådde smiestykker er særlig egnet som smiestykker for biler, slik som gaffelbommer, drivaksler og veivstenger, men de er også egnet for aksler, kammer og hvilke som helst andre smiestykker for ulike maskiner.
Claims (14)
1. Stål for fremstilling av smiestykker, karakterisert ved at dets kjemiske sammensetning omfatter på vektbasis:
eventuelt fra 0,005 % til 0,06 % aluminium,
eventuelt bor i et innhold på mellom 0,0005 % og 0,01 %, eventuelt mellom 0,005 % og 0,03 % titan,
eventuelt mellom 0,005 % og 0,06 % niob,
eventuelt fra 0,005 % til 0,1 % svovel, eventuelt opp til 0,006 % kalsium, eventuelt opp til 0,03 % tellur, eventuelt opp til 0,05 % selen, eventuelt opp til 0,05 % vismut, eventuelt opp til 0,1 % bly, idet resten er jern og urenheter som resulterer fra smelting.
2. Fremgangsmåte for fremstilling av et smiestykke, karakterisert ved at:det anvendes et emne fremstilt av et stål hvis kjemiske sammensetning omfatter på vektbasis:
eventuelt fra 0,005 % til 0,06 % aluminium,
eventuelt bor i et innhold på mellom 0,0 005 % og 0,01 %, eventuelt mellom 0,005 % og 0,03 % titan,
eventuelt mellom 0,005 % og 0,06 % niob,
eventuelt fra 0,005 % til 0,1 % svovel, eventuelt opp til 0,006 % kalsium, eventuelt opp til 0,03 % tellur, eventuelt opp til 0,05 % selen, eventuelt opp til 0,05 % vismut, eventuelt opp til 0,1 % bly, idet resten er jern og urenheter som resulterer fra smelting,
emnet varmsmies for å oppnå et smiestykke,
smiestykket underkastes en varmebehandling som inkluderer kjøling fra en temperatur hvorved stålet er fullstendig austenittisk ned til en temperatur Tm som ligger mellom MS +100°C og MS-20°C ved en kjølehastighet Vr større enn0 ,5 °C/s, etterfulgt av at smiestykket holdes mellom temperaturen Tm og en temperatur Tf større enn eller lik Tm-100°C i minst to minutter for å oppnå en struktur inneholdende minst 15 % lavere bainitt dannet mellom Tm og Tf og mindre enn 2 0 % perlitt-ferritt, idet Ms er stålets starttemperatur for martensittomvandlingen.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, karakterisert ved at stålet inneholder mindre enn 0,3 % karbon.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 2 eller 3, karakterisert ved at stålet inneholder mindre enn 1,6 % mangan.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, 3 eller 4, karakterisert ved at stålet inneholder mindre enn 0,8 % silisium.
6. Fremgangsmåte som angitt i krav 2, 3 eller 4, karakterisert ved at stålet inneholder mer enn 1,2 % silisium.
7. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2 - 6,
karakterisert ved at fastholdingen av temperaturen velges slik at strukturen inneholder minst 3 0 % lavere bainitt dannet mellom Tm og Tf.
8. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2 - 7,
karakterisert ved at Tf er større enn eller lik Tm-60°C.
9. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2 - 8,
karakterisert ved at avkjølingshastigheten Vr er større enn 2°C/s.
10. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2-9,
karakterisert ved at etter fastholdingen av temperaturen ved mellom Tm og Tf så avkjøles smiestykket ned til romtemperatur.
11. Fremgangsmåte som angitt i krav 10, karakterisert ved at varmebehandlingen videre inkluderer en gløding mellom 150°C og 650°C.
12. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2-9,
karakterisert ved at etter fastholdingen av temperaturen mellom Tm og Tf så gjenoppvarmes smiestykket til en temperatur på mindre enn 650°C og avkjøles deretter ned til romtemperatur.
13. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2 - 12,
karakterisert ved at varmebehandlingen utføres etter varming av smiestykket til en temperatur større enn AC3 .
14. Fremgangsmåte som angitt i ett eller flere av kravene 2 - 12,
karakterisert ved at varmebehandlingen utføres direkte etter smioperasjonen.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9601525A FR2744733B1 (fr) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO970548D0 NO970548D0 (no) | 1997-02-06 |
| NO970548L true NO970548L (no) | 1997-08-11 |
Family
ID=9488967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO970548A NO970548L (no) | 1996-02-08 | 1997-02-06 | Stål for fremstilling av et smistykke, og fremgangsmåte for fremstilling derav |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5820706A (no) |
| EP (1) | EP0787812B1 (no) |
| JP (1) | JP3915043B2 (no) |
| KR (1) | KR970062058A (no) |
| AR (1) | AR005719A1 (no) |
| AT (1) | ATE262047T1 (no) |
| BR (1) | BR9700917A (no) |
| CA (1) | CA2196029A1 (no) |
| CZ (1) | CZ293691B6 (no) |
| DE (1) | DE69728076T2 (no) |
| DK (1) | DK0787812T3 (no) |
| ES (1) | ES2217374T3 (no) |
| FR (1) | FR2744733B1 (no) |
| HU (1) | HUP9700269A3 (no) |
| NO (1) | NO970548L (no) |
| PL (1) | PL182920B1 (no) |
| PT (1) | PT787812E (no) |
| SI (1) | SI9700025B (no) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3524790B2 (ja) * | 1998-09-30 | 2004-05-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 塗膜耐久性に優れた塗装用鋼材およびその製造方法 |
| YU35302A (sh) * | 1999-12-23 | 2005-03-15 | Pfizer Products Inc. | Dozirani oblik leka sa inicijalnim hidrogelom |
| JP3888865B2 (ja) * | 2000-10-25 | 2007-03-07 | 株式会社ゴーシュー | 鍛造方法 |
| US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
| FR2847910B1 (fr) * | 2002-12-03 | 2006-06-02 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece forgee en acier et piece ainsi obtenue. |
| JP4375971B2 (ja) * | 2003-01-23 | 2009-12-02 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度ピニオンシャフト用鋼 |
| AR047467A1 (es) | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo |
| EP1700925B1 (en) | 2005-03-09 | 2009-09-09 | Ovako Bar Oy Ab | High-strength air cooled steel alloy and hot worked product |
| JP3816937B1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-08-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間成形品用鋼板およびその製造方法並びに熱間成形品 |
| JP4677868B2 (ja) * | 2005-09-26 | 2011-04-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度かつ高靱性で溶接可能な鋼とそれを使用した部材の製造方法 |
| DE102006060994B4 (de) * | 2006-12-20 | 2010-02-11 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelzapfen und -hülsen aus nichtrostendem Stahl |
| US9132567B2 (en) | 2007-03-23 | 2015-09-15 | Dayton Progress Corporation | Tools with a thermo-mechanically modified working region and methods of forming such tools |
| US8968495B2 (en) * | 2007-03-23 | 2015-03-03 | Dayton Progress Corporation | Methods of thermo-mechanically processing tool steel and tools made from thermo-mechanically processed tool steels |
| FR2916371B1 (fr) * | 2007-05-24 | 2010-02-26 | Fwu Kuang Entpr Co Ltd | Procede de preparation de pieces forgees ayant une resistance a la traction et un allongement excellents a partir de fils mamchine en acier |
| FR2931166B1 (fr) * | 2008-05-15 | 2010-12-31 | Arcelormittal Gandrange | Acier pour forge a chaud a hautes caracteristiques mecaniques des pieces produites |
| JP5483859B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2014-05-07 | 臼井国際産業株式会社 | 焼入性に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性及び耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管及びコモンレールの製造方法 |
| NL2002248C2 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-26 | Weweler Nv | Hardening of flexible trailing arms. |
| DE102009016079B4 (de) | 2009-04-03 | 2018-09-06 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelzapfen aus einem Stahl mit bainitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung derartiger Kugelzapfen |
| FR2958660B1 (fr) | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
| CN102444573A (zh) * | 2010-10-11 | 2012-05-09 | 上海腾辉锻造有限公司 | 一种锻件泵轴的制造方法 |
| ES2391322B1 (es) * | 2011-04-29 | 2013-10-14 | Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) | ACERO BAINÍTICO 38MnV6, PROCEDIMIENTO DE OBTENCIÓN Y USO. |
| WO2013117953A1 (en) * | 2012-02-10 | 2013-08-15 | Ascometal | Process for making a steel part, and steel part so obtained |
| US9440693B2 (en) * | 2014-03-20 | 2016-09-13 | Caterpillar Inc. | Air-hardenable bainitic steel part |
| FR3022259A1 (fr) | 2014-06-16 | 2015-12-18 | Asco Ind | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques traitees superficiellement, et pieces mecaniques en cet acier et leur procede de fabrication |
| WO2016151345A1 (fr) | 2015-03-23 | 2016-09-29 | Arcelormittal | Pieces a structure bainitique a hautes proprietes de resistance et procede de fabrication |
| PL3168312T3 (pl) * | 2015-11-16 | 2019-09-30 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co. Kg | Stopowa stal konstrukcyjna o strukturze bainitycznej, wytworzony z niej element kuty i sposób wytwarzania elementu kutego |
| WO2019180492A1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | Arcelormittal | Forged part of bainitic steel and a method of manufacturing thereof |
| FR3123659A1 (fr) | 2021-06-02 | 2022-12-09 | Ascometal France Holding Sas | Pièce en acier mise en forme à chaud et procédé de fabrication |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE68973C (de) * | W. ARNEMANN in Hamburg, Büschstr. 13 | Pichmaschine | ||
| DD68973A (no) * | ||||
| DE673465C (de) * | 1930-04-01 | 1939-03-22 | August Thyssen Huette Akt Ges | Stahl fuer verschleissfeste und zaehe Gegenstaende, wie Schienen, Radreifen und Zahnraeder |
| FR717116A (fr) * | 1930-06-21 | 1932-01-04 | Kraftfahrzeugbedarf Kommandit | Piston pour machines à combustion |
| GB800286A (en) * | 1955-09-13 | 1958-08-20 | United States Steel Corp | Low-alloy high-strength steel |
| GB1116160A (en) * | 1965-04-20 | 1968-06-06 | Nippon Kokan Kk | Improvements in or relating to steel alloys |
| CS126995B5 (no) * | 1967-01-28 | 1967-09-15 | ||
| DE2144325A1 (de) * | 1971-09-03 | 1973-03-15 | Mim Comb Siderurg Galati | Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle |
| SU441335A1 (ru) * | 1972-12-26 | 1974-08-30 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь |
| SU602596A1 (ru) * | 1976-07-07 | 1978-04-15 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь дл отливок |
| IT1171403B (it) * | 1981-07-21 | 1987-06-10 | Italtractor | Procentimento per il trattamento termico diretto di maglie per catenarie di trattori o mezzi cingolati |
| JPS6096718A (ja) * | 1983-10-31 | 1985-05-30 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
| DD243982A1 (de) * | 1985-12-06 | 1987-03-18 | Suhl Feinmesszeugfab Veb | Vorrichtung zur erzeugung der messkraft fuer ein messelement |
| DE3628712A1 (de) * | 1986-08-23 | 1988-02-25 | Kloeckner Stahl Gmbh | Denitrierter, niedriglegierter, hochfester, grubenbestaendiger feinkornbaustahl |
| JPH04141549A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用高強度、高靭性非調質鋼 |
| JP3003451B2 (ja) * | 1992-03-11 | 2000-01-31 | 日本鋼管株式会社 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
| JPH06248386A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
| JP3139876B2 (ja) * | 1993-04-05 | 2001-03-05 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間鍛造用非調質鋼および非調質熱間鍛造品の製造方法ならびに非調質熱間鍛造品 |
| FR2727981B1 (fr) * | 1994-12-13 | 1997-01-10 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece en acier de construction mecanique et piece ainsi fabriquee |
-
1996
- 1996-02-08 FR FR9601525A patent/FR2744733B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-01-08 DK DK97400025T patent/DK0787812T3/da active
- 1997-01-08 DE DE69728076T patent/DE69728076T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 AT AT97400025T patent/ATE262047T1/de active
- 1997-01-08 PT PT97400025T patent/PT787812E/pt unknown
- 1997-01-08 ES ES97400025T patent/ES2217374T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 EP EP97400025A patent/EP0787812B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-27 CA CA002196029A patent/CA2196029A1/fr not_active Abandoned
- 1997-01-28 HU HU9700269A patent/HUP9700269A3/hu unknown
- 1997-02-04 SI SI9700025A patent/SI9700025B/sl unknown
- 1997-02-05 AR ARP970100459A patent/AR005719A1/es unknown
- 1997-02-06 KR KR1019970003801A patent/KR970062058A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-02-06 NO NO970548A patent/NO970548L/no unknown
- 1997-02-07 CZ CZ1997378A patent/CZ293691B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-02-07 PL PL97318366A patent/PL182920B1/pl unknown
- 1997-02-07 BR BR9700917A patent/BR9700917A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-02-10 JP JP04166097A patent/JP3915043B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-10 US US08/797,135 patent/US5820706A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2744733B1 (fr) | 1998-04-24 |
| PL182920B1 (pl) | 2002-04-30 |
| BR9700917A (pt) | 1998-09-01 |
| JP3915043B2 (ja) | 2007-05-16 |
| ES2217374T3 (es) | 2004-11-01 |
| FR2744733A1 (fr) | 1997-08-14 |
| US5820706A (en) | 1998-10-13 |
| NO970548D0 (no) | 1997-02-06 |
| CZ37897A3 (en) | 1997-08-13 |
| HUP9700269A2 (hu) | 1998-04-28 |
| HU9700269D0 (en) | 1997-03-28 |
| ATE262047T1 (de) | 2004-04-15 |
| EP0787812B1 (fr) | 2004-03-17 |
| JPH09209086A (ja) | 1997-08-12 |
| HUP9700269A3 (en) | 1999-04-28 |
| DE69728076T2 (de) | 2004-08-05 |
| SI9700025A (en) | 1997-10-31 |
| SI9700025B (sl) | 2002-02-28 |
| CA2196029A1 (fr) | 1997-08-09 |
| DK0787812T3 (da) | 2004-07-26 |
| PL318366A1 (en) | 1997-08-18 |
| KR970062058A (ko) | 1997-09-12 |
| AR005719A1 (es) | 1999-07-14 |
| EP0787812A1 (fr) | 1997-08-06 |
| MX9700924A (es) | 1998-05-31 |
| PT787812E (pt) | 2004-09-30 |
| DE69728076D1 (de) | 2004-04-22 |
| CZ293691B6 (cs) | 2004-07-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO970548L (no) | Stål for fremstilling av et smistykke, og fremgangsmåte for fremstilling derav | |
| CN102703830B (zh) | 具有低温下最佳韧性和抗硫化物应力腐蚀破裂性能的厚壁钢管 | |
| JP2012237040A (ja) | 車両懸架用ばね部品用鋼、車両懸架用ばね部品およびその製造方法 | |
| JP2007284796A (ja) | 冷間塑性変形で鋼製品を製造するための鋼と、その製造方法 | |
| NO337651B1 (no) | Sømløse oljebrønnstålrør med utmerket motstand mot sulfid spenningssprekking og fremgangsmåte for fremstilling av disse | |
| CN106555134B (zh) | 一种抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 | |
| JP2000054026A (ja) | 硫化水素の存在下で用いられる圧力容器を製造するための方法および鋼 | |
| EP0133959B1 (en) | Case hardening steel suitable for high temperature carburizing | |
| JPS61238917A (ja) | 低合金調質型高張力継目無鋼管の製造方法 | |
| US20070256767A1 (en) | Steel Wire for Cold Forging Having Excellent Low Temperature Impact Properties and Method of Producing the Same | |
| JPH0115561B2 (no) | ||
| JPH04210449A (ja) | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 | |
| CN112853231A (zh) | 一种高压锅炉用不锈钢无缝钢管及其制作方法 | |
| JPH05302117A (ja) | 熱間鍛造用焼入省略鋼の製造方法 | |
| JPH0483848A (ja) | 高疲労強度を有する浸炭歯車用鋼 | |
| JPS61104049A (ja) | 機械構造用鋼 | |
| WO2023248556A1 (ja) | 高周波焼入れ用鋼 | |
| JPH0229727B2 (ja) | Dorirukaraayobokonoseizohoho | |
| JPH05156354A (ja) | 熱間鍛造用焼入省略鋼の製造方法 | |
| JPH02290920A (ja) | 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法 | |
| JPH07113126B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れたステンレス鋼の製造方法 | |
| JPH06240407A (ja) | 高耐食性高強度クラッド鋼およびその製造方法 | |
| JPH05302116A (ja) | 熱間鍛造用焼入省略鋼の製造方法 | |
| KR20240101160A (ko) | 열처리 특성이 우수한 샤프트용 중탄소강 선재 및 그 제조 방법 | |
| JP2024002995A (ja) | 高周波焼入れ用鋼 |