JPH04210449A - 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 - Google Patents
高靱性熱間鍛造用非調質鋼Info
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- JPH04210449A JPH04210449A JP40984390A JP40984390A JPH04210449A JP H04210449 A JPH04210449 A JP H04210449A JP 40984390 A JP40984390 A JP 40984390A JP 40984390 A JP40984390 A JP 40984390A JP H04210449 A JPH04210449 A JP H04210449A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［０００１１
【産業上の利用分野］この発明は、熱間鍛造によって製
造される、従来の調質材と同等以上の靭性に優れた、油
圧シリンダー、ナックルアームなどの非調質部品の製造
に供される高靭性熱間鍛造用非調質鋼に関するものであ
る。 ［０００２］ 【従来の技術】従来、油圧シリンダー、ナックルアーム
などの部品製造においては、３４５Ｃ等の構造用鋼を熱
間鍛造後、焼入れ、焼戻しを施して強靭な部品とする方
法がとられてきた。しかし、このような調質処理はオー
ステナイｌ−温度域への加熱、焼入れ処理、中温域への
焼戻し加熱という煩わしい工程を経るため、熱エネルギ
ー消費に伴うコストの上昇と仕掛り品の増大という問題
を有している。 ［０００３１以上の問題の解決のため熱間鍛造後、放冷
または衝風等によって急冷することにより調質鋼と同等
の強度を有する非調質鋼が開発され実用化されてきた。 ［０００４］
造される、従来の調質材と同等以上の靭性に優れた、油
圧シリンダー、ナックルアームなどの非調質部品の製造
に供される高靭性熱間鍛造用非調質鋼に関するものであ
る。 ［０００２］ 【従来の技術】従来、油圧シリンダー、ナックルアーム
などの部品製造においては、３４５Ｃ等の構造用鋼を熱
間鍛造後、焼入れ、焼戻しを施して強靭な部品とする方
法がとられてきた。しかし、このような調質処理はオー
ステナイｌ−温度域への加熱、焼入れ処理、中温域への
焼戻し加熱という煩わしい工程を経るため、熱エネルギ
ー消費に伴うコストの上昇と仕掛り品の増大という問題
を有している。 ［０００３１以上の問題の解決のため熱間鍛造後、放冷
または衝風等によって急冷することにより調質鋼と同等
の強度を有する非調質鋼が開発され実用化されてきた。 ［０００４］
【発明が解決しようとする課題】これらの非調質鋼は、
Ｃ： ０．３０〜０．５０ｗｔ％ の範囲の中炭素のＳ
Ｃ材、またはＭｎの高いＳＭｎ材をベースとする主成分
に、■を０．１０ｗｔ％程度含有させた鋼であるが、熱
間鍛造後に得られる組織はフェライト＋パーライトであ
る。そのためこれら非調質鋼の問題点として衝撃値に代
表される靭性が低いという欠点があり、用途はコネクテ
ィングロッド等の靭性を必要としない用途に限定され、
靭性を必要とするナックルアーム等の足まわり部品に適
用する場合には問題を有しているのが実情である。 ［０００５］従って、この発明の目的は、従来の調質材
と同等以上の靭性に優れた、油圧シリンダー、ナックル
アームなどの非調質部品の製造に供される高靭性熱間鍛
造用非調質鋼を提供することにある。 ［０００６］
Ｃ： ０．３０〜０．５０ｗｔ％ の範囲の中炭素のＳ
Ｃ材、またはＭｎの高いＳＭｎ材をベースとする主成分
に、■を０．１０ｗｔ％程度含有させた鋼であるが、熱
間鍛造後に得られる組織はフェライト＋パーライトであ
る。そのためこれら非調質鋼の問題点として衝撃値に代
表される靭性が低いという欠点があり、用途はコネクテ
ィングロッド等の靭性を必要としない用途に限定され、
靭性を必要とするナックルアーム等の足まわり部品に適
用する場合には問題を有しているのが実情である。 ［０００５］従って、この発明の目的は、従来の調質材
と同等以上の靭性に優れた、油圧シリンダー、ナックル
アームなどの非調質部品の製造に供される高靭性熱間鍛
造用非調質鋼を提供することにある。 ［０００６］
【課題を解決するための手段】この発明は、丘述の従来
の非調質鋼の欠点を克服するためになされたものであり
、低炭素−高マンガン鋼を基本とするマイクロアロイン
グ型非調質鋼である。 ［０００７］上記目的を達成するために、この発明の高
靭性熱間鍛造用非調質鋼においては、Ｃ：０．０５〜０
．３０ｗｔ％ 、 Ｓｉ ： ０．０１〜１．０ｗｔ
％、Ｍｎ ： １．２〜２．５ｗｔ％、Ｃｒ ： ０．
０１〜１． ０ｗｔ ％、Ｖ：０．０５〜０１３０ｗ
１％ 、 Ｔｉ ：０．００３〜０．０１５ ｗｔ％
、 Ａｔ ：０．００５〜０．０７ｗｔ％ 、 Ｎ ：
０．００５〜０．０１０ｗｔ ％を含有し、さら（−
必要に応じて、Ｓ ：０．０１〜０． ｔｏｗｔ％ 、
Ｐｂ：０．０３〜０．３０ｗｔ％ のうちの少なくとも
１つを含有し、残部：不可避的不純物からなる化学成分
組成を有する鋼からなっており、前記鋼を１２００〜１
３５０℃の間の温度に加熱し、次いで鍛造し、鍛造終了
後１５分以内に６００℃以下の温度まで冷却することに
よって、その組織を主としてフェライトおよびベイナイ
トで一部バーライトが存在する組織としたことに特徴を
有するものである。 ［０００８１以下に、この発明の非調質鋼の化学成分組
成および数値限定理由について説明する。 Ｃ：０．０５〜ｏ、 ３０ｗｔ％ Ｃは強度を確保するために重要な元素である。しかしな
がら、Ｃ含有量がｏ、 ０５ｗｔ％ 未満では上記作用
に所望の効果が得られない。一方、Ｃ含有量が０．３０
ｗｔ％を超えると靭性の低下が大きくなる。従って、Ｃ
含有量は０．０５〜０、３０ｗｔ％の範囲に限定すべき
である。 ［０００９］Ｓｉ ：０．０１〜１．０ｗｔ％Ｓｉは
脱酸剤として重要な元素である。しかしながら、Ｓｉ含
有量が０．０１ｗｔ％未満では上記作用に所望の効果が
得られない。一方、Ｓｉ含有量が１．０ｗｔ％を超える
と靭性の低下とともに鋼の清浄性が劣ってくる。従って
、Ｓｉ含有量は０．０１〜１．０ｗｔ％の範囲に限定す
べきである。 ［００１０１Ｍｎ ： １．２〜２．５ｗｔ％Ｍｎは強
度を確保するとともに焼入れ性を向上させて組織をベイ
ナイト化するのに重要な元素である。しかしながら、Ｍ
ｎ含有量が１．２ｗｔ％未満では丘記作用に所望の効果
が得られない。一方、Ｍｎ含有量が２． ｓｗｔ％を超
えると靭性の低下が大きくなる。従って、Ｍｎ含有量は
１．２〜２．５ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１１１Ｓ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓは切削
性を確保するのに重要な元素である。しかしながら、Ｓ
含有量が０． Ｏ］、ｗｔ％ 未満では上記作用に所望
の効果が得られない。一方、Ｓ含有量が０．１０ｗｔ％
を超えると靭性の低下とともに鋼の清浄性か劣ってくる
。従って、Ｓ含有量は０．０１〜０． ］、０ｗｔ％の
範囲に限定すべきである。 ［００１２］ Ｃｒ ： ０．０１〜１．０ｗ１％Ｃ
ｒは焼入れ性を向トさせる元素である。しかしながら、
Ｃｒ含有量がＯ，０１ｗｔ％未満では上記作用に所望の
効果が得られない。一方、Ｃｒ含有量が１．０ｗｔ％を
超えると靭性の低下が大きくなる。従って、Ｃｒ含有量
は０．０１〜１．０ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１３１Ｖ：０．０５〜０．３０ｗｔ％■は微細な
炭窒化物を析出し、強度および靭性を確保するのに重要
な元素である。しかしながら、■含有量が０２０５ｗｔ
％未満では上記作用に所望の効果が得られない。 方、■を０．３０ｗｔ％を超えて添加しても効果は飽和
してくるとともにコスト高になる。従って、■含有量は
０．０５〜０、３０ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１４１Ｔｉ ： ０．００３〜０．０１５ｗｔ
％Ｔｉは窒化物を析出し、オーステナイト加熱時の粒を
微細にして靭性を高めるのに重要な元素である。しかし
ながら、Ｔｉ含有量が０．００３ｗｔ％未満では上記作
用に所望の効果が得られない。一方、Ｔｉを０．０１５
ｗｔ ％を超えて添加すると、Ｔｉと結合するＮの量が
多くなって■炭窒化物の析出量が少なくなり充分な強度
が得られなくなる。従って、Ｔｉ含有量は０．００３〜
０．０１５ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１５］ Ａｌ ： ０．００５〜０．０７ｗｔ
％ＡＩも脱酸剤として必要な元素である。しかしながら
、ＡＩ含有量が０．００５ｗｔ ％未満では上記作用に
所望の効果が得られない。一方、ＡＩを０．０７Ｗｔ
％を超えて添加すると、鋼の清浄性が劣ってくる。従っ
て、ＡＩ含有量は０．００５〜０、０７ｗｔ％の範囲に
限定すべきである。 ［００１，６１Ｎ ： ０．００５〜０．０１０ｗｔ％
Ｎはオーステナイト粒の微細化、■炭窒化物による析出
強化のために必要とする元素である。しかしながら、Ｎ
含有量が０．００５ｗｔ ％未満では上記作用に所望の
効果が得ら才１ない。一方、Ｎを０．０１０ｗｔ ％を
超えて添加すると靭性が低下する。従って、Ｎ含有量は
０．００５〜０．０１０ｗｔ％の範囲に限定すべきであ
る。 ［００１７］ Ｐｂ ： ０．０３〜０．３０ｗｔ％
Ｐ１）は切削性が重視される場合に添加される。しかし
ながら、ｐｂ含有量が０．０３ｗｔ％ 未満では切削性
への奇伊が小さい。一方、Ｐｂを０．０１０ｗｔ ％を
超えて添加すると未溶解鉛が残存して加熱時に溶は出し
欠陥となる。従って、Ｐｂ含有量は０．０３〜０．３０
ｗ ｔ％ の範囲に限定すべきである。 ［００１８］鍛造前加熱温度： １２００〜１３５０℃
鍛造前加熱温度が１２００℃未満では充分な強度を得る
ことができない。一方、１３５０℃を超える必要はなく
、エネルギーの無駄になる。従って、鍛造面加熱温度は
１２００〜１３５０℃の範囲に限定する。 ［００１，９］冷却条件：６００℃以下の温度まで１５
分以内に冷却する鍛造後の冷却速度が小さいとパーライ
トの量が多くなって充分な強度、靭性が得られない。鍛
造後オーステナイ１への過冷度を大きくして所望の強度
、靭性を得るには、６００℃以下の温度まで鍛造終了後
１２５分以内の時間で冷却することが必要である。 ［００２０３
の非調質鋼の欠点を克服するためになされたものであり
、低炭素−高マンガン鋼を基本とするマイクロアロイン
グ型非調質鋼である。 ［０００７］上記目的を達成するために、この発明の高
靭性熱間鍛造用非調質鋼においては、Ｃ：０．０５〜０
．３０ｗｔ％ 、 Ｓｉ ： ０．０１〜１．０ｗｔ
％、Ｍｎ ： １．２〜２．５ｗｔ％、Ｃｒ ： ０．
０１〜１． ０ｗｔ ％、Ｖ：０．０５〜０１３０ｗ
１％ 、 Ｔｉ ：０．００３〜０．０１５ ｗｔ％
、 Ａｔ ：０．００５〜０．０７ｗｔ％ 、 Ｎ ：
０．００５〜０．０１０ｗｔ ％を含有し、さら（−
必要に応じて、Ｓ ：０．０１〜０． ｔｏｗｔ％ 、
Ｐｂ：０．０３〜０．３０ｗｔ％ のうちの少なくとも
１つを含有し、残部：不可避的不純物からなる化学成分
組成を有する鋼からなっており、前記鋼を１２００〜１
３５０℃の間の温度に加熱し、次いで鍛造し、鍛造終了
後１５分以内に６００℃以下の温度まで冷却することに
よって、その組織を主としてフェライトおよびベイナイ
トで一部バーライトが存在する組織としたことに特徴を
有するものである。 ［０００８１以下に、この発明の非調質鋼の化学成分組
成および数値限定理由について説明する。 Ｃ：０．０５〜ｏ、 ３０ｗｔ％ Ｃは強度を確保するために重要な元素である。しかしな
がら、Ｃ含有量がｏ、 ０５ｗｔ％ 未満では上記作用
に所望の効果が得られない。一方、Ｃ含有量が０．３０
ｗｔ％を超えると靭性の低下が大きくなる。従って、Ｃ
含有量は０．０５〜０、３０ｗｔ％の範囲に限定すべき
である。 ［０００９］Ｓｉ ：０．０１〜１．０ｗｔ％Ｓｉは
脱酸剤として重要な元素である。しかしながら、Ｓｉ含
有量が０．０１ｗｔ％未満では上記作用に所望の効果が
得られない。一方、Ｓｉ含有量が１．０ｗｔ％を超える
と靭性の低下とともに鋼の清浄性が劣ってくる。従って
、Ｓｉ含有量は０．０１〜１．０ｗｔ％の範囲に限定す
べきである。 ［００１０１Ｍｎ ： １．２〜２．５ｗｔ％Ｍｎは強
度を確保するとともに焼入れ性を向上させて組織をベイ
ナイト化するのに重要な元素である。しかしながら、Ｍ
ｎ含有量が１．２ｗｔ％未満では丘記作用に所望の効果
が得られない。一方、Ｍｎ含有量が２． ｓｗｔ％を超
えると靭性の低下が大きくなる。従って、Ｍｎ含有量は
１．２〜２．５ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１１１Ｓ ：０．０１〜０．１０ｗｔ％Ｓは切削
性を確保するのに重要な元素である。しかしながら、Ｓ
含有量が０． Ｏ］、ｗｔ％ 未満では上記作用に所望
の効果が得られない。一方、Ｓ含有量が０．１０ｗｔ％
を超えると靭性の低下とともに鋼の清浄性か劣ってくる
。従って、Ｓ含有量は０．０１〜０． ］、０ｗｔ％の
範囲に限定すべきである。 ［００１２］ Ｃｒ ： ０．０１〜１．０ｗ１％Ｃ
ｒは焼入れ性を向トさせる元素である。しかしながら、
Ｃｒ含有量がＯ，０１ｗｔ％未満では上記作用に所望の
効果が得られない。一方、Ｃｒ含有量が１．０ｗｔ％を
超えると靭性の低下が大きくなる。従って、Ｃｒ含有量
は０．０１〜１．０ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１３１Ｖ：０．０５〜０．３０ｗｔ％■は微細な
炭窒化物を析出し、強度および靭性を確保するのに重要
な元素である。しかしながら、■含有量が０２０５ｗｔ
％未満では上記作用に所望の効果が得られない。 方、■を０．３０ｗｔ％を超えて添加しても効果は飽和
してくるとともにコスト高になる。従って、■含有量は
０．０５〜０、３０ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１４１Ｔｉ ： ０．００３〜０．０１５ｗｔ
％Ｔｉは窒化物を析出し、オーステナイト加熱時の粒を
微細にして靭性を高めるのに重要な元素である。しかし
ながら、Ｔｉ含有量が０．００３ｗｔ％未満では上記作
用に所望の効果が得られない。一方、Ｔｉを０．０１５
ｗｔ ％を超えて添加すると、Ｔｉと結合するＮの量が
多くなって■炭窒化物の析出量が少なくなり充分な強度
が得られなくなる。従って、Ｔｉ含有量は０．００３〜
０．０１５ｗｔ％の範囲に限定すべきである。 ［００１５］ Ａｌ ： ０．００５〜０．０７ｗｔ
％ＡＩも脱酸剤として必要な元素である。しかしながら
、ＡＩ含有量が０．００５ｗｔ ％未満では上記作用に
所望の効果が得られない。一方、ＡＩを０．０７Ｗｔ
％を超えて添加すると、鋼の清浄性が劣ってくる。従っ
て、ＡＩ含有量は０．００５〜０、０７ｗｔ％の範囲に
限定すべきである。 ［００１，６１Ｎ ： ０．００５〜０．０１０ｗｔ％
Ｎはオーステナイト粒の微細化、■炭窒化物による析出
強化のために必要とする元素である。しかしながら、Ｎ
含有量が０．００５ｗｔ ％未満では上記作用に所望の
効果が得ら才１ない。一方、Ｎを０．０１０ｗｔ ％を
超えて添加すると靭性が低下する。従って、Ｎ含有量は
０．００５〜０．０１０ｗｔ％の範囲に限定すべきであ
る。 ［００１７］ Ｐｂ ： ０．０３〜０．３０ｗｔ％
Ｐ１）は切削性が重視される場合に添加される。しかし
ながら、ｐｂ含有量が０．０３ｗｔ％ 未満では切削性
への奇伊が小さい。一方、Ｐｂを０．０１０ｗｔ ％を
超えて添加すると未溶解鉛が残存して加熱時に溶は出し
欠陥となる。従って、Ｐｂ含有量は０．０３〜０．３０
ｗ ｔ％ の範囲に限定すべきである。 ［００１８］鍛造前加熱温度： １２００〜１３５０℃
鍛造前加熱温度が１２００℃未満では充分な強度を得る
ことができない。一方、１３５０℃を超える必要はなく
、エネルギーの無駄になる。従って、鍛造面加熱温度は
１２００〜１３５０℃の範囲に限定する。 ［００１，９］冷却条件：６００℃以下の温度まで１５
分以内に冷却する鍛造後の冷却速度が小さいとパーライ
トの量が多くなって充分な強度、靭性が得られない。鍛
造後オーステナイ１への過冷度を大きくして所望の強度
、靭性を得るには、６００℃以下の温度まで鍛造終了後
１２５分以内の時間で冷却することが必要である。 ［００２０３
【作用］この発明範囲内の化学成分組成からなる鋼を１
２００〜１３５０℃の間の温度に加熱し、次いで鍛造し
、鍛造終了後１５分以内に６００℃以下の温度まで冷却
することにより、その組織はフェライトおよびベイナイ
トが多くの割合を占め、バーライ１〜は少量の割合で僅
かに存在する組織となり、降伏応力、引張強さ、衝撃値
に優れた特性を示す。 ［００２１］ 【実施例】以下に、この発明の実施例について説明する
。表１に試験材の化学成分組成を示す。鋼Ａは従来の中
炭素系非調質鋼、鋼Ｂ、 Ｃ，Ｄは本発明鋼である。鋼
ＥはＴｉを添加していない比較鋼である。 ［００２２］
２００〜１３５０℃の間の温度に加熱し、次いで鍛造し
、鍛造終了後１５分以内に６００℃以下の温度まで冷却
することにより、その組織はフェライトおよびベイナイ
トが多くの割合を占め、バーライ１〜は少量の割合で僅
かに存在する組織となり、降伏応力、引張強さ、衝撃値
に優れた特性を示す。 ［００２１］ 【実施例】以下に、この発明の実施例について説明する
。表１に試験材の化学成分組成を示す。鋼Ａは従来の中
炭素系非調質鋼、鋼Ｂ、 Ｃ，Ｄは本発明鋼である。鋼
ＥはＴｉを添加していない比較鋼である。 ［００２２］
【表１】
［００２３］以上の鋼を１３００℃に加熱し、次いで１
２０φの棒鋼に鍛造した後、放冷または衝風冷却した。 ６００℃までの冷却時間は放冷の場合２７分、衝風冷却
の場合１０分であった。その機械的性質を表２に示す（
表中Ｆ；フェライ１へ、Ｐ ；パーラ・イ す）。 ［００２４３
２０φの棒鋼に鍛造した後、放冷または衝風冷却した。 ６００℃までの冷却時間は放冷の場合２７分、衝風冷却
の場合１０分であった。その機械的性質を表２に示す（
表中Ｆ；フェライ１へ、Ｐ ；パーラ・イ す）。 ［００２４３
【表２］
ト、
；ベイナイ１へをそれぞれ示
［００２５１表２から明らかなように、従来鋼Ａにおい
ては、放冷でも衝風冷却でも組織はフェライト士バーラ
イＩ・で、降伏応力、引張強さは充分であるが、衝撃値
が低い。 ［００２６］これに対して、鋼Ｂ、Ｃ，Ｄにおいては、
放冷の場合、組織にベイナイＩへの占める割合が低く、
降伏応姐引張強さがやや低いが、衝風冷却の場合にはベ
イナイ１への占める割合が高くなり、降伏応力、引張強
さ、衝撃値に優れた特性を示している。 ［００２７］Ｔｉを添加していない比較鋼Ｅは、加熱オ
ーステナイト粒が粗大化するため降伏応力、衝撃値が鋼
Ｂ、Ｃ，Ｄより低い。 ［００２８１図１．は鋼Ｂの特性に及ぼす鍛造後の棒鋼
径の影響を示すグラフである。図１において、ＴＳは引
張強さ、ＹＳは降伏応力、ＲＡは絞り、Ｅｌは伸び、１
・Ｉうβ０ は２０℃に１−３ける衝撃値を示す。加熱
温度は１２５０’Ｃで、鍛造後衛風冷却している。黒丸
で示す鋼Ｂは、バンド（斜線部）で示す５４ＳＣ調質材
と比べてサイズ効果の少ない優れた特性を示（７ている
。 ［００２９］ 【発明の効果】以上説明したように、二の発明によれば
、従来の調質伺と同等以りの靭性に優れた高靭性熱間鍛
造用非調質鋼を得ることができる産業上有用な効果がも
たらされる。
ては、放冷でも衝風冷却でも組織はフェライト士バーラ
イＩ・で、降伏応力、引張強さは充分であるが、衝撃値
が低い。 ［００２６］これに対して、鋼Ｂ、Ｃ，Ｄにおいては、
放冷の場合、組織にベイナイＩへの占める割合が低く、
降伏応姐引張強さがやや低いが、衝風冷却の場合にはベ
イナイ１への占める割合が高くなり、降伏応力、引張強
さ、衝撃値に優れた特性を示している。 ［００２７］Ｔｉを添加していない比較鋼Ｅは、加熱オ
ーステナイト粒が粗大化するため降伏応力、衝撃値が鋼
Ｂ、Ｃ，Ｄより低い。 ［００２８１図１．は鋼Ｂの特性に及ぼす鍛造後の棒鋼
径の影響を示すグラフである。図１において、ＴＳは引
張強さ、ＹＳは降伏応力、ＲＡは絞り、Ｅｌは伸び、１
・Ｉうβ０ は２０℃に１−３ける衝撃値を示す。加熱
温度は１２５０’Ｃで、鍛造後衛風冷却している。黒丸
で示す鋼Ｂは、バンド（斜線部）で示す５４ＳＣ調質材
と比べてサイズ効果の少ない優れた特性を示（７ている
。 ［００２９］ 【発明の効果】以上説明したように、二の発明によれば
、従来の調質伺と同等以りの靭性に優れた高靭性熱間鍛
造用非調質鋼を得ることができる産業上有用な効果がも
たらされる。
【図１】本発明鋼Ｂの特［生に及ぼす鍛造後の棒鋼径の
影響を示すグラフである。
影響を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：０．０５〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：１．２〜２．５ｗｔ％、
Ｃｒ：０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｖ：０．０５〜０．３
０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ
：０．００５〜０．０７ｗｔ％、Ｎ：０．００５〜０．
０１０ｗｔ％を含有し、残部：不可避的不純物からなる
化学成分組成を有する鋼からなっており、前記鋼を１２
００〜１３５０℃の間の温度に加熱し、次いで鍛造し、
鍛造終了後１５分以内に６００℃以下の温度まで冷却す
ることによって、その組織を主としてフェライトおよび
ベイナイトで一部パーライトが存在する組織としたこと
を特徴とする高靭性熱間鍛造用非調質鋼。 - 【請求項２】Ｃ：０．０５〜０．３０ｗｔ％、Ｓｉ：０
．０１〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ：１．２〜２．５ｗｔ％、
Ｃｒ：０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｖ：０．０５〜０．３
０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ
：０．００５〜０．０７ｗｔ％、Ｎ：０．００５〜０．
０１０ｗｔ％を含有し、さらに、Ｓ：０．０１〜０．１
０ｗｔ％、Ｐｂ：０．０３〜０．３０ｗｔ％のうちの少
なくとも１つを含有し、残部：不可避的不純物からなる
化学成分組成を有する鋼からなっており、前記鋼を１２
００〜１３５０℃の間の温度に加熱し、次いで鍛造し、
鍛造終了後１５分以内に６００℃以下の温度まで冷却す
ることによって、その組織を主としてフェライトおよび
ベイナイトで一部パーライトが存在する組織としたこと
を特徴とする高靭性熱間鍛造用非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40984390A JPH04210449A (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40984390A JPH04210449A (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210449A true JPH04210449A (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=18519118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40984390A Pending JPH04210449A (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04210449A (ja) |
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- 1990-12-12 JP JP40984390A patent/JPH04210449A/ja active Pending
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