JPS62260042A - 高強度非調質強靭鋼 - Google Patents
高強度非調質強靭鋼Info
- Publication number
- JPS62260042A JPS62260042A JP10287986A JP10287986A JPS62260042A JP S62260042 A JPS62260042 A JP S62260042A JP 10287986 A JP10287986 A JP 10287986A JP 10287986 A JP10287986 A JP 10287986A JP S62260042 A JPS62260042 A JP S62260042A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- bainite
- toughness
- strength
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 40
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000010730 cutting oil Substances 0.000 description 1
- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は高強度非調質強靭鋼に関する。
（従来の技術及び問題点）
機械構造用鋼のうちでも特に強度を必要とする強靭鋼は
、従来、主として焼入れ焼戻しによる調質を施して使用
されていたが、近年の省エネルギー化の要請に伴い、焼
入れ焼戻しを施さないで使用できる非調質鋼が開発され
た。 非調質鋼の場合、焼入れ焼戻しに代え得る手段としでは
、例えば、Ｃ２０，３５％を含む炭素鋼を対象とし、フ
ェライト＋パーライト組織のフェライト基地中にＶ炭窒
化物を析出させてＶの析出硬化を利用したもの、或いは
更にＭｎを若干高めたもの等がある。 しかし、この種のものを一例とする従来の非調質鋼では
、特に靭性が低いという欠点があるため、靭性を必要と
する機械構造部品１例えば、ナックルアーム等々の自動
車用足廻り部品に使用するには十分でない。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、強度を有する
と共に優れた靭性を備え、必要に応じて良好な被剛性を
備えた非調質鋼を提供することを目的とするものである
。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、従来の非調質鋼
について化学成分、組織、製造プロセスなど各面から再
検討を試みた結果、ｆｆｌ織中にパーライトやマルテン
サイトが存在すると靭性が得られず、特にパーライトが
共存すると靭性劣化が著しくなることが判明したため、
これらを含まないベイナイト又はベイナイト中フェライ
ト組織とし、これと化学成分との関係について更に実験
研究を重ね、本発明をなしたものである。 すなわち、本発明に係る高強度非調質強靭鋼は、Ｃ：０
．１０〜０．３０％、Ｓｉ５１％、Ｍｎ：０．５〜１．
５％＋ Ｃｒ：０．５〜３．０％及びＮｂ：０．０１〜
０．１％を含み、必要に応じて、Ｍｏ≦０．７％及びＮ
ｉ５２％のうちの１種又は２種、及び／又は、Ｓ≦０．
１５％、Ｐｂ≦０．３０％、Ｃａ≦０．０１０％、Ｂｉ
≦０．３０％及びＴｅ≦０．３０％のうちの１種又は２
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
鋼であって、鍛造、冷却後の組織がベイナイト又はベイ
ナイト中フェライトであることを特徴とするものである
。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず、本発明の非調質鋼における化学成分の限定理由を
説明する。 Ｃは強度を確保するために少なくとも０．１０％を必要
とするが、多量に含有せしめると靭性劣化をもたらすの
で、０．３０％を上限とする。 ＳＬは脱酸元素として添加するが、多すぎると靭性が劣
化するため、１％以下で添加する。 Ｍｎは酸化物系介在物などの介在物形態を制御し１強度
を増すのに有効な元素であるので。 ０．５％以上を添加する。しかし、過度に添加すると被
削性を悪化させるので、上限を１．５％とする。 Ｃｒは強度並びに靭性を向上するために０．５％以上添
加する必要がある。しかし、過度に添加すると、鋼材寸
法によっては焼きが入ってマルテンサイトが生じること
があるなど、靭性の劣化をまねくので、３．０％を上限
とする。 なお、上記Ｍｎ及びＣｒは、各々の添加範囲内において
その比Ｃｒ／Ｍｎをコントロールすることにより靭性を
向上させることができる。すなわち、ＭｎよりもＣｒを
多くし、特にＣｒ／Ｍｎの比を１．５以上にすると高靭
性を特に必要とする場合に効果的である。但し、本発明
者の実験によれば、このようなＣｒ／Ｍｎの比と靭性向
上とについては、組織がベイナイト又はベイナイト中フ
ェライトである場合に限り、因果関係があることが判明
したものである。 Ｎｂは強度を増すことができる元素であると共にベイナ
イトの析出を容易にするので、そのために０．０１％以
上を添加する。しかし、多すぎると靭性の劣化をまねく
ので、０．１％を上限とする。 以上の各元素は必須成分として含有せしめるが、以下に
示す元素を必要に応じて添加することができる。 ＭＯｌＮｉは特に強度を必要とする場合に添加すること
ができる。添加するときは、それらの１種又は２種をＭ
ｏ≦０．７％、Ｎｉ５２％の範囲で添加するが、各元素
とも上限を超えて多くすると、靭性の劣化をまねくので
好ましくない。 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｔｅは被削性を必要とする場合
、それらの１種又は２種以上を適宜添加することができ
る。添加するときは、Ｓ≦０．１５％、Ｐｂ≦０．３０
％、Ｃａ≦０．０１０％、Ｂｉ≦０．３％、Ｔｅ≦０．
３０％の範囲で添加するのが好ましく、各元素とも上限
を超えて多くすると、熱間加工性や靭性の劣化をまねく
ことになる。 上記化学成分を有する鋼は、焼入れ焼戻しによる調質を
せずに製造され、熱間鍛造の後、空冷等により冷却し、
その際に冷却速度をコントロールしてベイナイト又はベ
イナイト中フェライトの組織を得る。従来の非調質鋼は
フェライト＋パーライト組織を有し、パーライトが存在
するために靭性が劣っていたのに対し、本発明では上記
の如く特定の化学成分を有する鋼につきベイナイトを主
体とする組織、すなわち、フェライトを共存させ得るが
、パーライトやマルテンサイトを含まない組織にするこ
とにより、特に靭性の向上を図ったものである。ベイナ
イト中マルテンサイトの場合。 高強度は得られるものの靭性が劣化し、またベイナイト
中フェライトにパーライトを共存させると、強度は一応
にレベルに達するものの、やはり靭性が劣る。 次に本発明の一実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分（ｗｔ％）を有する鋼を溶製、造
塊後、５００圧延材を製造し、これを１２５０’Ｃで鍛
伸して２５Ｄ鍛造材を得、空冷にて冷却速度をコントロ
ールしてベイナイト又はベイナイト十フェライト組織を
得た。但し、同表中の従来材Ｎα１は、従来法によりフ
ェライト＋パーライト組織とした。 得られた鍛造材について硬さを調べると共にシャルピー
衝撃試験（Ｊ Ｉ Ｓ ａ号試験片、２ｍｍＵノツチ）
により衝撃値を求めた。これらの結果を第２表に示す。 第２表から明らかなように、従来材Ｎｃｉｌは靭性が劣
っているのに対し、本発明材Ｎα５〜１２はいずれも衝
撃値５〜６ＩＣｇｆ−Ｉａ／ａ１以上、硬さくＨｖ）約
２４０以上を十分満たしており、高強度で靭性に優れて
いる。なお、比較材Ｎα２〜４は、いずれかの成分が本
発明範囲外であるため、特に硬さが得られていない。 次に、非調質鋼における組織と強度及び靭性との関係を
調べるために、本発明範囲内の化学成分を有する第１表
中の供試材Ｎｎ ６について、５０Ｄ圧延材を１１００
℃で鍛伸して２５Ｄ鍛造材を得。 冷却速度をコントロールして第３表に示すミクロ組織を
得た。その結果、第３表に示すとうり、ベイナイト又は
ベイナイト中フェライト組織の本発明材Ａ、Ｂは靭性、
強度とも優れているのに対し、マルテンサイトが共存す
る比較材Ｃ及びパーライトが共存する比較材りはいずれ
も靭性が劣っている。 また、被削性を調べるために、第１表に示す供試材Ｎα
６，１２について、５０Ｄ圧延材を１２５０℃に加熱し
て鍛造し、３０’Ｄ鍛造材を得、冷却速度をコントロー
ルして硬さを調整した後、超硬旋削により切削テストを
行った。なお、得られたミクロ組織はベイナイトに微量
フェライトを含むものであった。また、切削テストは次
の条件で行い、切削速度を変化させて工具寿命（ｍｉｎ
）により被削性を評価し、その結果を第４表に示す。 切削テスト・・・工 具：ＰＩＯ 送 リ： ０ 、２ ｍｍ／ ｒｅｖ切込み：２ｎ
＋ｍ 工具寿命：Ｖｏ＝０．２ｍｍ 切削油：なし 第４表かられかるように、快削元素を含む供試材Ｎα１
２はＮα６に比べて顕著に被削性が改善されている。
、従来、主として焼入れ焼戻しによる調質を施して使用
されていたが、近年の省エネルギー化の要請に伴い、焼
入れ焼戻しを施さないで使用できる非調質鋼が開発され
た。 非調質鋼の場合、焼入れ焼戻しに代え得る手段としでは
、例えば、Ｃ２０，３５％を含む炭素鋼を対象とし、フ
ェライト＋パーライト組織のフェライト基地中にＶ炭窒
化物を析出させてＶの析出硬化を利用したもの、或いは
更にＭｎを若干高めたもの等がある。 しかし、この種のものを一例とする従来の非調質鋼では
、特に靭性が低いという欠点があるため、靭性を必要と
する機械構造部品１例えば、ナックルアーム等々の自動
車用足廻り部品に使用するには十分でない。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、強度を有する
と共に優れた靭性を備え、必要に応じて良好な被剛性を
備えた非調質鋼を提供することを目的とするものである
。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、従来の非調質鋼
について化学成分、組織、製造プロセスなど各面から再
検討を試みた結果、ｆｆｌ織中にパーライトやマルテン
サイトが存在すると靭性が得られず、特にパーライトが
共存すると靭性劣化が著しくなることが判明したため、
これらを含まないベイナイト又はベイナイト中フェライ
ト組織とし、これと化学成分との関係について更に実験
研究を重ね、本発明をなしたものである。 すなわち、本発明に係る高強度非調質強靭鋼は、Ｃ：０
．１０〜０．３０％、Ｓｉ５１％、Ｍｎ：０．５〜１．
５％＋ Ｃｒ：０．５〜３．０％及びＮｂ：０．０１〜
０．１％を含み、必要に応じて、Ｍｏ≦０．７％及びＮ
ｉ５２％のうちの１種又は２種、及び／又は、Ｓ≦０．
１５％、Ｐｂ≦０．３０％、Ｃａ≦０．０１０％、Ｂｉ
≦０．３０％及びＴｅ≦０．３０％のうちの１種又は２
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
鋼であって、鍛造、冷却後の組織がベイナイト又はベイ
ナイト中フェライトであることを特徴とするものである
。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず、本発明の非調質鋼における化学成分の限定理由を
説明する。 Ｃは強度を確保するために少なくとも０．１０％を必要
とするが、多量に含有せしめると靭性劣化をもたらすの
で、０．３０％を上限とする。 ＳＬは脱酸元素として添加するが、多すぎると靭性が劣
化するため、１％以下で添加する。 Ｍｎは酸化物系介在物などの介在物形態を制御し１強度
を増すのに有効な元素であるので。 ０．５％以上を添加する。しかし、過度に添加すると被
削性を悪化させるので、上限を１．５％とする。 Ｃｒは強度並びに靭性を向上するために０．５％以上添
加する必要がある。しかし、過度に添加すると、鋼材寸
法によっては焼きが入ってマルテンサイトが生じること
があるなど、靭性の劣化をまねくので、３．０％を上限
とする。 なお、上記Ｍｎ及びＣｒは、各々の添加範囲内において
その比Ｃｒ／Ｍｎをコントロールすることにより靭性を
向上させることができる。すなわち、ＭｎよりもＣｒを
多くし、特にＣｒ／Ｍｎの比を１．５以上にすると高靭
性を特に必要とする場合に効果的である。但し、本発明
者の実験によれば、このようなＣｒ／Ｍｎの比と靭性向
上とについては、組織がベイナイト又はベイナイト中フ
ェライトである場合に限り、因果関係があることが判明
したものである。 Ｎｂは強度を増すことができる元素であると共にベイナ
イトの析出を容易にするので、そのために０．０１％以
上を添加する。しかし、多すぎると靭性の劣化をまねく
ので、０．１％を上限とする。 以上の各元素は必須成分として含有せしめるが、以下に
示す元素を必要に応じて添加することができる。 ＭＯｌＮｉは特に強度を必要とする場合に添加すること
ができる。添加するときは、それらの１種又は２種をＭ
ｏ≦０．７％、Ｎｉ５２％の範囲で添加するが、各元素
とも上限を超えて多くすると、靭性の劣化をまねくので
好ましくない。 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｔｅは被削性を必要とする場合
、それらの１種又は２種以上を適宜添加することができ
る。添加するときは、Ｓ≦０．１５％、Ｐｂ≦０．３０
％、Ｃａ≦０．０１０％、Ｂｉ≦０．３％、Ｔｅ≦０．
３０％の範囲で添加するのが好ましく、各元素とも上限
を超えて多くすると、熱間加工性や靭性の劣化をまねく
ことになる。 上記化学成分を有する鋼は、焼入れ焼戻しによる調質を
せずに製造され、熱間鍛造の後、空冷等により冷却し、
その際に冷却速度をコントロールしてベイナイト又はベ
イナイト中フェライトの組織を得る。従来の非調質鋼は
フェライト＋パーライト組織を有し、パーライトが存在
するために靭性が劣っていたのに対し、本発明では上記
の如く特定の化学成分を有する鋼につきベイナイトを主
体とする組織、すなわち、フェライトを共存させ得るが
、パーライトやマルテンサイトを含まない組織にするこ
とにより、特に靭性の向上を図ったものである。ベイナ
イト中マルテンサイトの場合。 高強度は得られるものの靭性が劣化し、またベイナイト
中フェライトにパーライトを共存させると、強度は一応
にレベルに達するものの、やはり靭性が劣る。 次に本発明の一実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分（ｗｔ％）を有する鋼を溶製、造
塊後、５００圧延材を製造し、これを１２５０’Ｃで鍛
伸して２５Ｄ鍛造材を得、空冷にて冷却速度をコントロ
ールしてベイナイト又はベイナイト十フェライト組織を
得た。但し、同表中の従来材Ｎα１は、従来法によりフ
ェライト＋パーライト組織とした。 得られた鍛造材について硬さを調べると共にシャルピー
衝撃試験（Ｊ Ｉ Ｓ ａ号試験片、２ｍｍＵノツチ）
により衝撃値を求めた。これらの結果を第２表に示す。 第２表から明らかなように、従来材Ｎｃｉｌは靭性が劣
っているのに対し、本発明材Ｎα５〜１２はいずれも衝
撃値５〜６ＩＣｇｆ−Ｉａ／ａ１以上、硬さくＨｖ）約
２４０以上を十分満たしており、高強度で靭性に優れて
いる。なお、比較材Ｎα２〜４は、いずれかの成分が本
発明範囲外であるため、特に硬さが得られていない。 次に、非調質鋼における組織と強度及び靭性との関係を
調べるために、本発明範囲内の化学成分を有する第１表
中の供試材Ｎｎ ６について、５０Ｄ圧延材を１１００
℃で鍛伸して２５Ｄ鍛造材を得。 冷却速度をコントロールして第３表に示すミクロ組織を
得た。その結果、第３表に示すとうり、ベイナイト又は
ベイナイト中フェライト組織の本発明材Ａ、Ｂは靭性、
強度とも優れているのに対し、マルテンサイトが共存す
る比較材Ｃ及びパーライトが共存する比較材りはいずれ
も靭性が劣っている。 また、被削性を調べるために、第１表に示す供試材Ｎα
６，１２について、５０Ｄ圧延材を１２５０℃に加熱し
て鍛造し、３０’Ｄ鍛造材を得、冷却速度をコントロー
ルして硬さを調整した後、超硬旋削により切削テストを
行った。なお、得られたミクロ組織はベイナイトに微量
フェライトを含むものであった。また、切削テストは次
の条件で行い、切削速度を変化させて工具寿命（ｍｉｎ
）により被削性を評価し、その結果を第４表に示す。 切削テスト・・・工 具：ＰＩＯ 送 リ： ０ 、２ ｍｍ／ ｒｅｖ切込み：２ｎ
＋ｍ 工具寿命：Ｖｏ＝０．２ｍｍ 切削油：なし 第４表かられかるように、快削元素を含む供試材Ｎα１
２はＮα６に比べて顕著に被削性が改善されている。
第３表
第４表
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、従来の非調質鋼
に比べて高強度であると共に特に靭性が優れ、被削性も
改善することができるので、非調質鋼の適用範囲を著し
く拡げることが可能となる。
に比べて高強度であると共に特に靭性が優れ、被削性も
改善することができるので、非調質鋼の適用範囲を著し
く拡げることが可能となる。
Claims (8)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．１０〜０．３
０％、Ｓｉ≦１％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：０
．５〜３．０％及びＮｂ：０．０１〜０．１％を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であって、鍛
造、冷却後の組織がベイナイト又はベイナイト＋フェラ
イトであることを特徴とする高強度非調質強靭鋼。 - （２）前記鋼において、Ｃｒ含有量とＭｎ含有量の比Ｃ
ｒ／Ｍｎが１．５以上である特許請求の範囲第（１）項
記載の鋼。 - （３）Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ≦１％、Ｍｎ：
０．５〜１．５％、Ｃｒ：０．５〜３．０％及びＮｂ：
０．０１〜０．１％を含み、更にＭｏ≦０．７％及びＮ
ｉ≦２％のうちの１種又は２種を含み、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる鋼であって、鍛造、冷却後の組
織がベイナイト又はベイナイト＋フェライトであること
を特徴とする高強度非調質強靭鋼。 - （４）前記鋼において、Ｃｒ含有量とＭｎ含有量の比Ｃ
ｒ／Ｍｎが１．５以上である特許請求の範囲第（３）項
記載の鋼。 - （５）Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ≦１％、Ｍｎ：
０．５〜１．５％、Ｃｒ：０．５〜３．０％及びＮｂ：
０．０１〜０．１％を含み、更にＳ≦０．１５％、Ｐｂ
≦０．３０％、Ｃａ≦０．０１０％、Ｂｉ≦０．３％及
びＴｅ≦０．３０％のうちの１種又は２種以上を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であって、鍛
造、冷却後の組織がベイナイト又はベイナイト＋フェラ
イトであることを特徴とする高強度非調質強靭鋼。 - （６）前記鋼において、Ｃｒ含有量とＭｎ含有量の比Ｃ
ｒ／Ｍｎが１．５以上である特許請求の範囲第（５）項
記載の鋼。 - （７）Ｃ：０．１０〜０．３０％、Ｓｉ≦１％、Ｍｎ：
０．５〜１．５％、Ｃｒ：０．５〜３．０％及びＮｂ：
０．０１〜０．１％を含み、更にＭｏ≦０．７％及びＮ
ｉ≦２％のうちの１種又は２種と、Ｓ≦０．１５％、Ｐ
ｂ≦０．３０％、Ｃａ≦０．０１０％、Ｂｉ≦０．３０
％及びＴｅ≦０．３０％のうちの１種又は２種以上とを
含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であっ
て、鍛造、冷却後の組織がベイナイト又はベイナイト＋
フェライトであることを特徴とする高強度非調質強靭鋼
。 - （８）前記鋼において、Ｃｒ含有量とＭｎ含有量の比Ｃ
ｒ／Ｍｎが１．５以上である特許請求の範囲第（７）項
記載の鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61102879A JP2576857B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | 高強度非調質強靭鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61102879A JP2576857B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | 高強度非調質強靭鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62260042A true JPS62260042A (ja) | 1987-11-12 |
| JP2576857B2 JP2576857B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=14339164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61102879A Expired - Fee Related JP2576857B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | 高強度非調質強靭鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2576857B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62260040A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-12 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非調質強靭鋼 |
| JPH04210449A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-07-31 | Toa Steel Co Ltd | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
| US5362338A (en) * | 1990-07-27 | 1994-11-08 | Aichi Steel Works Ltd. | Non-heat treating steel for hot forging |
| US6869489B2 (en) * | 2000-05-17 | 2005-03-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Steel for high bearing pressure-resistant member, having high machinability, and high bearing pressure-resistant member using same steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5120718A (ja) * | 1974-08-14 | 1976-02-19 | Nippon Steel Corp | Beenaitososhikiojusuru kojinseinetsukankakokozaino seizoho |
| JPS5735663A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-26 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled steel plate for rim of wheel |
| JPS6017053A (ja) * | 1983-07-08 | 1985-01-28 | Kobe Steel Ltd | 電縫鋼管用熱延鋼板 |
| JPS60255957A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Nissan Motor Co Ltd | 機械構造用部品の製造方法 |
-
1986
- 1986-05-02 JP JP61102879A patent/JP2576857B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5120718A (ja) * | 1974-08-14 | 1976-02-19 | Nippon Steel Corp | Beenaitososhikiojusuru kojinseinetsukankakokozaino seizoho |
| JPS5735663A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-26 | Kobe Steel Ltd | Hot rolled steel plate for rim of wheel |
| JPS6017053A (ja) * | 1983-07-08 | 1985-01-28 | Kobe Steel Ltd | 電縫鋼管用熱延鋼板 |
| JPS60255957A (ja) * | 1984-05-31 | 1985-12-17 | Nissan Motor Co Ltd | 機械構造用部品の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62260040A (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-12 | Daido Steel Co Ltd | 高強度非調質強靭鋼 |
| US5362338A (en) * | 1990-07-27 | 1994-11-08 | Aichi Steel Works Ltd. | Non-heat treating steel for hot forging |
| JPH04210449A (ja) * | 1990-12-12 | 1992-07-31 | Toa Steel Co Ltd | 高靱性熱間鍛造用非調質鋼 |
| US6869489B2 (en) * | 2000-05-17 | 2005-03-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Steel for high bearing pressure-resistant member, having high machinability, and high bearing pressure-resistant member using same steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2576857B2 (ja) | 1997-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113862558B (zh) | 一种屈服强度700MPa级低成本高韧性高强调质钢及其制造方法 | |
| AU2022392619A1 (en) | High-strength steel with good weather resistance and manufacturing method therefor | |
| CN112877591B (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
| JP3327635B2 (ja) | 疲労強度に優れた熱間鍛造用非調質鋼材及びその鋼材を用いた非調質熱間鍛造品の製造方法 | |
| JPH0925539A (ja) | 強度と靭性に優れた快削非調質鋼 | |
| JPH11350065A (ja) | 旋削加工性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPS61279656A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPH1129842A (ja) | フェライト・パーライト型非調質鋼 | |
| JP4344126B2 (ja) | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 | |
| JPH01176055A (ja) | 被削性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JPS62260042A (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JPH01219121A (ja) | 低温靭性の優れた極厚調質高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH09194999A (ja) | フェライト・パーライト型非調質鋼 | |
| JPH0734189A (ja) | 被削性の優れた高強度棒鋼 | |
| JP2563164B2 (ja) | 高強度非調質強靭鋼 | |
| JPS6130653A (ja) | 高強度ばね鋼 | |
| JPH06287677A (ja) | 高強度熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JP2593857B2 (ja) | 高強度非調質鍛造強靱鋼 | |
| JP3042574B2 (ja) | 高疲労強度を有する熱間鍛造品及びその製造方法 | |
| JPH09195000A (ja) | 非調質鋼 | |
| JP3059318B2 (ja) | 高疲労強度熱間鍛造品の製造方法 | |
| JPH10265891A (ja) | フェライト・パーライト型非調質鋼 | |
| JPH0470385B2 (ja) | ||
| JP2000160285A (ja) | 高強度高靱性非調質鋼材 | |
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |