JPH04297548A - 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 - Google Patents
高強度高靭性非調質鋼とその製造方法Info
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- JPH04297548A JPH04297548A JP8753591A JP8753591A JPH04297548A JP H04297548 A JPH04297548 A JP H04297548A JP 8753591 A JP8753591 A JP 8753591A JP 8753591 A JP8753591 A JP 8753591A JP H04297548 A JPH04297548 A JP H04297548A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は熱間鍛造用非調質鋼とそ
の製造方法に係り、より詳細には、熱間でプレス等によ
り成形加工した後、調質処理を施すことなく、そのまま
機械加工によって仕上げられる製造品、例えば、自動車
などの各種機械部品用の非調質鋼とその製造方法に関す
るものである。
の製造方法に係り、より詳細には、熱間でプレス等によ
り成形加工した後、調質処理を施すことなく、そのまま
機械加工によって仕上げられる製造品、例えば、自動車
などの各種機械部品用の非調質鋼とその製造方法に関す
るものである。
【0002】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、ナックルスピンドル、ナックルアーム等々の主とし
て足廻り部品などの自動車部品や各種機械部品に用いら
れる熱間鍛造又は圧延部品には、熱間加工後、焼入れ−
焼戻し処理を施して所定の強度を確保する、いわゆる調
質型の鋼が用いられているが、近年の省エネルギー化、
低コスト化の要請から、かゝる調質処理を必要とせずに
熱間加工後、そのまま利用できる非調質鋼の開発が進め
られている。
り、ナックルスピンドル、ナックルアーム等々の主とし
て足廻り部品などの自動車部品や各種機械部品に用いら
れる熱間鍛造又は圧延部品には、熱間加工後、焼入れ−
焼戻し処理を施して所定の強度を確保する、いわゆる調
質型の鋼が用いられているが、近年の省エネルギー化、
低コスト化の要請から、かゝる調質処理を必要とせずに
熱間加工後、そのまま利用できる非調質鋼の開発が進め
られている。
【0003】このような非調質鋼の一例として、例えば
、熱間鍛造部品の場合、中炭素鋼にVを添加した物を熱
間鍛造後空冷し、組織をフェライト−パーライトとし、
V炭化物の析出強化により強度向上を狙ったタイプの非
調質鋼が一部利用されるようになった(例、特公昭58
−53709号、同61−28742号)。しかし、こ
のような非調質鋼を用いた熱間鍛造品は、一般に強度が
十分でなく、ますます増大する高強度化の要請には十分
応えられない。
、熱間鍛造部品の場合、中炭素鋼にVを添加した物を熱
間鍛造後空冷し、組織をフェライト−パーライトとし、
V炭化物の析出強化により強度向上を狙ったタイプの非
調質鋼が一部利用されるようになった(例、特公昭58
−53709号、同61−28742号)。しかし、こ
のような非調質鋼を用いた熱間鍛造品は、一般に強度が
十分でなく、ますます増大する高強度化の要請には十分
応えられない。
【0004】本発明は、上述の従来の非調質鋼の欠点で
ある強度劣化の問題を解決して、熱間鍛造後に調質処理
を施すことなく、高強度を確保すると共に優れた靭性を
有し、併せて非調質鋼の利点である熱間鍛造に際して省
エネルギー、コスト低減化を可能とする非調質鋼を提供
し、またその製造方法を提供することを目的とするもの
である。
ある強度劣化の問題を解決して、熱間鍛造後に調質処理
を施すことなく、高強度を確保すると共に優れた靭性を
有し、併せて非調質鋼の利点である熱間鍛造に際して省
エネルギー、コスト低減化を可能とする非調質鋼を提供
し、またその製造方法を提供することを目的とするもの
である。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来の非
調質鋼が強度に劣る原因等について検討した結果、従来
の非調質鋼は、中炭素鋼を熱間鍛造後空冷等で徐冷し、
組織をフェライト−パーライトとするため十分な強度が
得られないので、強度不足を補うために、Vの析出強化
を利用しているが、フェライト−パーライト組織では高
強度に限界があり、また、Vの析出強化により靭性を低
下させてしまうことが判明した。そこで、この対策につ
いて鋭意研究を重ねた結果、初析フェライトを析出させ
ない成分組成及び熱履歴によって優れた強度の確保と靭
性の維持が可能であることを見い出した。
調質鋼が強度に劣る原因等について検討した結果、従来
の非調質鋼は、中炭素鋼を熱間鍛造後空冷等で徐冷し、
組織をフェライト−パーライトとするため十分な強度が
得られないので、強度不足を補うために、Vの析出強化
を利用しているが、フェライト−パーライト組織では高
強度に限界があり、また、Vの析出強化により靭性を低
下させてしまうことが判明した。そこで、この対策につ
いて鋭意研究を重ねた結果、初析フェライトを析出させ
ない成分組成及び熱履歴によって優れた強度の確保と靭
性の維持が可能であることを見い出した。
【0006】すなわち、■比較的低C(0.04〜0.
20%)とすることにより、Ms点を高めてセルフテン
パーの効果により靭性を向上させ、また■熱間鍛造後の
冷却の際に水冷等の急速冷却を施してマルテンサイト、
ベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの混合組織
を主体とし、組織の形態をラス状の組織としてラス間に
体積率で1〜5%の範囲の残留オーステナイトを含む組
織、すなわち実質的に初析フェライトを含まない組織を
得ることにより、高強度と共に良好な靭性が得られるの
であり、かゝる知見に基づいて本発明を完成したもので
ある。
20%)とすることにより、Ms点を高めてセルフテン
パーの効果により靭性を向上させ、また■熱間鍛造後の
冷却の際に水冷等の急速冷却を施してマルテンサイト、
ベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの混合組織
を主体とし、組織の形態をラス状の組織としてラス間に
体積率で1〜5%の範囲の残留オーステナイトを含む組
織、すなわち実質的に初析フェライトを含まない組織を
得ることにより、高強度と共に良好な靭性が得られるの
であり、かゝる知見に基づいて本発明を完成したもので
ある。
【0007】すなわち、本発明は、C:0.04〜0.
20%、Si:0.02〜2.5%、Mn:1.0〜3
.0%、Nb:0.01〜0.2%、Ti:0.01〜
0.05%、B:0.0003〜0.005%及びAl
:0.005〜0.1%を含有し、必要に応じて更に、
Ni:0.5〜3.0%、Cr:0.5〜3.0%及び
Mo:0.05〜1.0%のうちの1種又は2種以上、
及び/又は、S≦0.15%、Pb≦0.3%、Ca≦
0.01%、Se≦0.3%、Te≦0.3%及びBi
≦0.3%のうちの1種又は2種以上を含有し、残部が
実質的にFeからなり、熱間鍛造後の組織の主体がマル
テンサイト若しくはベイナイト又はマルテンサイトとベ
イナイトの混合組織であり、かつ、組織形態がラス状の
組織であってラス間には体積率1〜5%の範囲の残留オ
ーステナイトを含むことを特徴とする高強度高靭性非調
質鋼を要旨とするものである。
20%、Si:0.02〜2.5%、Mn:1.0〜3
.0%、Nb:0.01〜0.2%、Ti:0.01〜
0.05%、B:0.0003〜0.005%及びAl
:0.005〜0.1%を含有し、必要に応じて更に、
Ni:0.5〜3.0%、Cr:0.5〜3.0%及び
Mo:0.05〜1.0%のうちの1種又は2種以上、
及び/又は、S≦0.15%、Pb≦0.3%、Ca≦
0.01%、Se≦0.3%、Te≦0.3%及びBi
≦0.3%のうちの1種又は2種以上を含有し、残部が
実質的にFeからなり、熱間鍛造後の組織の主体がマル
テンサイト若しくはベイナイト又はマルテンサイトとベ
イナイトの混合組織であり、かつ、組織形態がラス状の
組織であってラス間には体積率1〜5%の範囲の残留オ
ーステナイトを含むことを特徴とする高強度高靭性非調
質鋼を要旨とするものである。
【0008】また、その製造方法は、上記の化学成分を
有する鋼について、900〜1300℃で熱間鍛造を行
った後、水冷若しくは油冷又はこれに相当する冷却速度
で冷却することにより、組織の主体をマルテンサイト若
しくはベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの混
合組織とし、かつ、組織形態がラス状の組織であってラ
ス間には体積率で1〜5%の範囲の残留オーステナイト
を含む組織を得ることを特徴とするものである。
有する鋼について、900〜1300℃で熱間鍛造を行
った後、水冷若しくは油冷又はこれに相当する冷却速度
で冷却することにより、組織の主体をマルテンサイト若
しくはベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの混
合組織とし、かつ、組織形態がラス状の組織であってラ
ス間には体積率で1〜5%の範囲の残留オーステナイト
を含む組織を得ることを特徴とするものである。
【0009】以下に本発明を更に詳述する。
【0010】
【作用】まず、本発明における化学成分の限定理由を説
明する。
明する。
【0011】C:
Cは低Cの高強度鋼として必要な強度を確保するために
必要な元素であり、そのためには0.04%以上を含有
させることが必要である。しかし、0.20%を超えて
多量に含有させると、Ms点が低下し、セルフテンパー
の効果が減少し、靭性が低下して実用的でなくなる。し
たがって、C量は0.04〜0.20%の範囲とする。
必要な元素であり、そのためには0.04%以上を含有
させることが必要である。しかし、0.20%を超えて
多量に含有させると、Ms点が低下し、セルフテンパー
の効果が減少し、靭性が低下して実用的でなくなる。し
たがって、C量は0.04〜0.20%の範囲とする。
【0012】Si:
Siは溶製時の脱酸効果の他、母地の強化に有効な元素
であり、そのためには0.02%以上を添加する必要が
ある。しかし、2.5%を超えて多量に添加すると被削
性が低下する。したがって、Si量は0.02〜2.5
%の範囲とする。
であり、そのためには0.02%以上を添加する必要が
ある。しかし、2.5%を超えて多量に添加すると被削
性が低下する。したがって、Si量は0.02〜2.5
%の範囲とする。
【0013】Mn:
Mnは、Siと同様、溶製時の脱酸効果の他、母地の強
化に有効な元素であり、そのために1.0%以上を添加
する必要がある。しかし、3.0%を超えて多量に添加
すると介在物が増加し、被削性が低下する。したがって
、Mn量は1.0〜3.0%の範囲とする。
化に有効な元素であり、そのために1.0%以上を添加
する必要がある。しかし、3.0%を超えて多量に添加
すると介在物が増加し、被削性が低下する。したがって
、Mn量は1.0〜3.0%の範囲とする。
【0014】Nb:
Nbはオーステナイト結晶粒の粗大化防止や焼入性向上
に有効であり、鋼の強度、靭性を改善するのにも有効で
ある。しかし、0.01%未満ではその効果が得られず
、また0.2%を超えて添加しても添加量の増加の割り
にはその効果は少ない。したがって、Nb量は0.01
〜0.2%の範囲とする。
に有効であり、鋼の強度、靭性を改善するのにも有効で
ある。しかし、0.01%未満ではその効果が得られず
、また0.2%を超えて添加しても添加量の増加の割り
にはその効果は少ない。したがって、Nb量は0.01
〜0.2%の範囲とする。
【0015】Ti:
Tiは窒素をオーステナイト中で固定し、B添加による
焼入性を高めるために添加する必要がある。しかし、0
.01%未満ではその効果が得られず、一方、0.05
%を超えて多すぎると巨大な窒化物や炭化物が生じ、靭
性を低下する。したがって、Ti量は0.01〜0.0
5%の範囲とする。
焼入性を高めるために添加する必要がある。しかし、0
.01%未満ではその効果が得られず、一方、0.05
%を超えて多すぎると巨大な窒化物や炭化物が生じ、靭
性を低下する。したがって、Ti量は0.01〜0.0
5%の範囲とする。
【0016】B:
Bは亜共析鋼において焼入れ性を向上させるのに効果の
ある元素である。特にオーステナイト粒径が小さいとき
の焼入性を向上させる効果が大きく、その最大効果の得
られる成分範囲が0.0003〜0.005%であるこ
とが判明した。したがって、B量は0.0003〜0.
005%の範囲とする。
ある元素である。特にオーステナイト粒径が小さいとき
の焼入性を向上させる効果が大きく、その最大効果の得
られる成分範囲が0.0003〜0.005%であるこ
とが判明した。したがって、B量は0.0003〜0.
005%の範囲とする。
【0017】Ni、Cr、Mo:
Ni、Cr、Moは焼入性の向上に有効であり、また鋼
の強度、靭性を改善するのにも有効であり、特に大型の
鍛造部品の場合に有効な元素であるので、必要に応じて
単独又は複合で添加できる。添加する場合には、Niと
Crはそれぞれ0.5%以上、Moは0.05%以上が
必要である。しかし、NiとCrはそれぞれ3.0%、
Moは1.0%を超えて添加してもその効果は少ない。 したがって、Ni、Cr、Moのそれぞれの添加量は、
Ni:0.5〜3.0%、Cr:0.5〜3.0%、M
o:0.05〜1.0%の範囲とする。
の強度、靭性を改善するのにも有効であり、特に大型の
鍛造部品の場合に有効な元素であるので、必要に応じて
単独又は複合で添加できる。添加する場合には、Niと
Crはそれぞれ0.5%以上、Moは0.05%以上が
必要である。しかし、NiとCrはそれぞれ3.0%、
Moは1.0%を超えて添加してもその効果は少ない。 したがって、Ni、Cr、Moのそれぞれの添加量は、
Ni:0.5〜3.0%、Cr:0.5〜3.0%、M
o:0.05〜1.0%の範囲とする。
【0018】S、Pb、Ca、Se、Te、Bi:S、
Pb、Ca、Se、Te及びBiは被削性の改善に効果
がある元素であり、必要に応じて単独又は複合で添加で
きる。これらの元素の添加量は、鋼の基本的な性質に及
ぼす影響を考慮して、Sは0.15%以下、Pbは0.
30%以下、Caは0.01%以下、Seは0.30%
以下、Teは0.30%以下、Biは0.30%以下と
し、この範囲内であれば強度、靭性に格別の影響を与え
ることがない。
Pb、Ca、Se、Te及びBiは被削性の改善に効果
がある元素であり、必要に応じて単独又は複合で添加で
きる。これらの元素の添加量は、鋼の基本的な性質に及
ぼす影響を考慮して、Sは0.15%以下、Pbは0.
30%以下、Caは0.01%以下、Seは0.30%
以下、Teは0.30%以下、Biは0.30%以下と
し、この範囲内であれば強度、靭性に格別の影響を与え
ることがない。
【0019】なお、本発明鋼には製造上、P等の不可避
的不純物が含まれるが、それらは本発明の効果を損わな
い限度で許容される。
的不純物が含まれるが、それらは本発明の効果を損わな
い限度で許容される。
【0020】組織:上述の化学成分を有する本発明鋼は
、熱間鍛造後の組織が、化学成分、冷却方法、鍛造品の
大きさにより広範囲に変化する。組織中に初析フェライ
トを含有すると、本発明鋼は炭素量が比較的低いため、
強度がその含有量と共に著しく低減し、目的とする強度
が得られない。そのため、組織の主体はマルテンサイト
若しくはベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの
混合組織とする必要がある。しかしながら、このような
組織が得られても、組織形態が粒状の組織の場合、靭性
が比較的低いので、ラス状の組織でラス間に体積率で1
〜5%の範囲の残留オーステナイトを含む組織とする必
要がある。
、熱間鍛造後の組織が、化学成分、冷却方法、鍛造品の
大きさにより広範囲に変化する。組織中に初析フェライ
トを含有すると、本発明鋼は炭素量が比較的低いため、
強度がその含有量と共に著しく低減し、目的とする強度
が得られない。そのため、組織の主体はマルテンサイト
若しくはベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの
混合組織とする必要がある。しかしながら、このような
組織が得られても、組織形態が粒状の組織の場合、靭性
が比較的低いので、ラス状の組織でラス間に体積率で1
〜5%の範囲の残留オーステナイトを含む組織とする必
要がある。
【0021】次に製造条件について説明する。
【0022】上記化学成分を有する鋼は、非調質鋼に関
し従来と同様の製造工程により製造して熱間鍛造部品と
される。但し、熱間鍛造は、900〜1300℃の温度
に加熱してプレスなどにより鍛造成形を行い、その後、
直接冷却される。ここで、加熱温度を900℃以上とす
るのは、完全にオーステナイト状態にするためであり、
もし、完全にオーステナイト状態でなければこれに伴う
強度、靭性の低下が起こる。一方、1300℃を超える
温度に加熱すると、鍛造中に熱間脆性を生じて割れ発生
の原因となるため、加熱温度は1300℃以下に限定す
る。
し従来と同様の製造工程により製造して熱間鍛造部品と
される。但し、熱間鍛造は、900〜1300℃の温度
に加熱してプレスなどにより鍛造成形を行い、その後、
直接冷却される。ここで、加熱温度を900℃以上とす
るのは、完全にオーステナイト状態にするためであり、
もし、完全にオーステナイト状態でなければこれに伴う
強度、靭性の低下が起こる。一方、1300℃を超える
温度に加熱すると、鍛造中に熱間脆性を生じて割れ発生
の原因となるため、加熱温度は1300℃以下に限定す
る。
【0023】また、熱間鍛造後の冷却に際しては、鍛造
部品の肉厚や合金添加量に応じて直接、水、油或いはこ
れらに近い冷却能を有する冷却媒体中で冷却して、組織
の主体をマルテンサイト若しくはベイナイト又はマルテ
ンサイトとベイナイトの混合組織で、かつ、組織形態が
ラス状の組織であってラス間には体積率で1〜5%の範
囲の残留オーステナイトを含む組織を得る。
部品の肉厚や合金添加量に応じて直接、水、油或いはこ
れらに近い冷却能を有する冷却媒体中で冷却して、組織
の主体をマルテンサイト若しくはベイナイト又はマルテ
ンサイトとベイナイトの混合組織で、かつ、組織形態が
ラス状の組織であってラス間には体積率で1〜5%の範
囲の残留オーステナイトを含む組織を得る。
【0024】次に本発明の実施例を示す。
【0025】
【表1】
及び
【表2】
に示す化学成分(wt%)を有する各種の鋼を常法によ
り溶解、鋳造し、鍛造用素材とした。なお、表2中の従
来鋼のうち、No.29は熱間鍛造後焼入焼き戻し処理
を施して使用されている調質鋼であり、No.30は熱
間鍛造用として使用されている非調質鋼である。
り溶解、鋳造し、鍛造用素材とした。なお、表2中の従
来鋼のうち、No.29は熱間鍛造後焼入焼き戻し処理
を施して使用されている調質鋼であり、No.30は熱
間鍛造用として使用されている非調質鋼である。
【0026】次いで、この鍛造用素材を熱間鍛造により
φ15〜30mmの丸棒の形状にした。これらの材料を
用いて、
φ15〜30mmの丸棒の形状にした。これらの材料を
用いて、
【表3】
、
【表4】
、
【表5】
、
【表6】
に示す熱処理を実施して試料とした。なお、供試鋼No
.1、No.2、No.4におけるサブゼロ処理条件は
−196℃とした。
.1、No.2、No.4におけるサブゼロ処理条件は
−196℃とした。
【0027】各試料の機械的性質を調べるために、室温
において引張試験、シャルピー衝撃試験を実施した。そ
の結果を表3〜表6に示す。なお、引張試験にはJIS
4号引張試験片を用い、シャルピー衝撃試験にはJIS
3号フルサイズ試験片を用いた。また、表3〜表5には
各試料の残留オーステナイト量の測定結果、及びミクロ
組織の形態も示した。
において引張試験、シャルピー衝撃試験を実施した。そ
の結果を表3〜表6に示す。なお、引張試験にはJIS
4号引張試験片を用い、シャルピー衝撃試験にはJIS
3号フルサイズ試験片を用いた。また、表3〜表5には
各試料の残留オーステナイト量の測定結果、及びミクロ
組織の形態も示した。
【0028】表3〜表6に示すとおり、本発明鋼の水冷
材は、いずれも、高強度と優れた衝撃値を兼ね備えてお
り、本発明鋼と同一成分の空冷材又は水冷後サブゼロ処
理を施した材料と比べて、優れた強度−靭性バランスを
有している(図1参照)。特に、従来の非調質鋼(供試
鋼No.30)と比べると、顕著に改善されていること
がわかる。
材は、いずれも、高強度と優れた衝撃値を兼ね備えてお
り、本発明鋼と同一成分の空冷材又は水冷後サブゼロ処
理を施した材料と比べて、優れた強度−靭性バランスを
有している(図1参照)。特に、従来の非調質鋼(供試
鋼No.30)と比べると、顕著に改善されていること
がわかる。
【0029】なお、上記例では冷却方法として水冷と空
冷を採用したが、水冷に代えて油冷を採用した場合も水
冷の場合と同様の結果が得られた。また、被削性に改善
効果のある元素を添加した本発明鋼について切削試験を
実施したところ、優れた被削性を備えていることを確認
した。
冷を採用したが、水冷に代えて油冷を採用した場合も水
冷の場合と同様の結果が得られた。また、被削性に改善
効果のある元素を添加した本発明鋼について切削試験を
実施したところ、優れた被削性を備えていることを確認
した。
【0030】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
低C鋼にてTi、B等の元素を適量添加して化学成分を
調整し、鍛造後の組織の主体を低Cのマルテンサイト又
はベイナイト或いはこれらの混合組織とし、かつその組
織形態がラス間に体積率で1〜5%の範囲の残留オース
テナイトを含有させたものであるので、従来の非調質鋼
と比べ、高強度で靭性に優れた非調質鋼を得ることがで
きる。更に、非調質鋼であるため、調質鋼に比べて焼入
−焼き戻しの熱処理を省略でき、生産性の向上並びに低
コスト化の効果が顕著である。
低C鋼にてTi、B等の元素を適量添加して化学成分を
調整し、鍛造後の組織の主体を低Cのマルテンサイト又
はベイナイト或いはこれらの混合組織とし、かつその組
織形態がラス間に体積率で1〜5%の範囲の残留オース
テナイトを含有させたものであるので、従来の非調質鋼
と比べ、高強度で靭性に優れた非調質鋼を得ることがで
きる。更に、非調質鋼であるため、調質鋼に比べて焼入
−焼き戻しの熱処理を省略でき、生産性の向上並びに低
コスト化の効果が顕著である。
【図1】本発明鋼及び従来鋼(調質鋼、非調質鋼)にお
ける引張強さとシャルピー衝撃値の関係において、本発
明鋼のラス状組織と粒状組織の差異、並びにラス状組織
における残留オーステナイト量の差異における引張強さ
とシャルピー衝撃値の関係を示す図である。
ける引張強さとシャルピー衝撃値の関係において、本発
明鋼のラス状組織と粒状組織の差異、並びにラス状組織
における残留オーステナイト量の差異における引張強さ
とシャルピー衝撃値の関係を示す図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 重量%で(以下、同じ)、C:0
.04〜0.20%、Si:0.02〜2.5%、Mn
:1.0〜3.0%、Nb:0.01〜0.2%、Ti
:0.01〜0.05%、B:0.0003〜0.00
5%及びAl:0.005〜0.1%を含有し、残部が
実質的にFeからなり、熱間鍛造後の組織の主体がマル
テンサイト若しくはベイナイト又はマルテンサイトとベ
イナイトの混合組織であり、かつ、組織形態がラス状の
組織であってラス間には体積率1〜5%の範囲の残留オ
ーステナイトを含むことを特徴とする高強度高靭性非調
質鋼。 - 【請求項2】 前記鋼が更にNi:0.5〜3.0%
、Cr:0.5〜3.0%及びMo:0.05〜1.0
%のうちの1種又は2種以上を含有している請求項1に
記載の高強度高靭性非調質鋼。 - 【請求項3】 前記鋼が更にS≦0.15%、Pb≦
0.3%、Ca≦0.01%、Se≦0.3%、Te≦
0.3%及びBi≦0.3%のうちの1種又は2種以上
を含有している請求項1又は2に記載の高強度高靭性非
調質鋼。 - 【請求項4】 請求項1、2又は3に記載の化学成分
を有する鋼について、900〜1300℃で熱間鍛造を
行った後、水冷若しくは油冷又はこれに相当する冷却速
度で冷却することにより、組織の主体をマルテンサイト
若しくはベイナイト又はマルテンサイトとベイナイトの
混合組織とし、かつ、組織形態がラス状の組織であって
ラス間には体積率で1〜5%の範囲の残留オーステナイ
トを含む組織を得ることを特徴とする高強度高靭性非調
質鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8753591A JPH04297548A (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8753591A JPH04297548A (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04297548A true JPH04297548A (ja) | 1992-10-21 |
Family
ID=13917684
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8753591A Pending JPH04297548A (ja) | 1991-03-27 | 1991-03-27 | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04297548A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0873932A (ja) * | 1994-09-02 | 1996-03-19 | Metal Art:Kk | 機械構造用鋼材の熱処理方法 |
FR2847273A1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-05-21 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
KR100475943B1 (ko) * | 2002-04-04 | 2005-03-10 | 현대자동차주식회사 | 고강도 및 고인성을 갖는 단조품 및 그 제조방법 |
JP2019527292A (ja) * | 2016-06-30 | 2019-09-26 | ウッデホルムズ アーベー | 工具ホルダー用鋼 |
KR20210156934A (ko) * | 2020-06-18 | 2021-12-28 | 한국재료연구원 | 고강도-고인성 비조질강 및 그의 제조방법 |
-
1991
- 1991-03-27 JP JP8753591A patent/JPH04297548A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0873932A (ja) * | 1994-09-02 | 1996-03-19 | Metal Art:Kk | 機械構造用鋼材の熱処理方法 |
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WO2004048631A1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-06-10 | Industeel Creusot | Piece d’acier de construction soudable et procede de fabrication |
CN100396810C (zh) * | 2002-11-19 | 2008-06-25 | 工业钢克鲁梭公司 | 可焊接的结构钢组件及其制造方法 |
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US7754031B2 (en) | 2002-11-19 | 2010-07-13 | Industeel Creusot | Weldable steel building component and method for making same |
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