JPS59232222A - 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 - Google Patents
耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法Info
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- JPS59232222A JPS59232222A JP10556083A JP10556083A JPS59232222A JP S59232222 A JPS59232222 A JP S59232222A JP 10556083 A JP10556083 A JP 10556083A JP 10556083 A JP10556083 A JP 10556083A JP S59232222 A JPS59232222 A JP S59232222A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、油井或いはガス井用鋼管材として好適な、
特に、いわゆるサワー油井やサワーガス井に適用して優
れた効果を発揮するところの、硫化物腐食割れ(以下、
5SCCと略称する)に対して高い抵抗性を有する高強
度鋼の製造方法に関するものである。
特に、いわゆるサワー油井やサワーガス井に適用して優
れた効果を発揮するところの、硫化物腐食割れ(以下、
5SCCと略称する)に対して高い抵抗性を有する高強
度鋼の製造方法に関するものである。
、5sccは、前記サワー油井やサワーガス井等の硫化
水素を含む湿潤な環境(サワー環境)下で使用される鋼
材に応力が作用゛して生ずる現象であり、一般に、材料
強度(例えば降伏強度)が高くなるほど耐5SCC性は
劣化することが知られていて、高強度材では極く小さな
応力が作用しても割れを生ずることが確認されている。
水素を含む湿潤な環境(サワー環境)下で使用される鋼
材に応力が作用゛して生ずる現象であり、一般に、材料
強度(例えば降伏強度)が高くなるほど耐5SCC性は
劣化することが知られていて、高強度材では極く小さな
応力が作用しても割れを生ずることが確認されている。
そして、従来からの多くの研究や実際の経験から、銅相
の5SCCを防止するには、その強度をロックウェルC
スケールW 度(HRC)で20〜22程度以下に規制
するのが有効であるとされておυ、従ってサワー環境に
適用される鋼材は、通常、前記硬度に対応した”70に
9f/−以下の降伏強度のものに制限されざるを得なか
った。
の5SCCを防止するには、その強度をロックウェルC
スケールW 度(HRC)で20〜22程度以下に規制
するのが有効であるとされておυ、従ってサワー環境に
適用される鋼材は、通常、前記硬度に対応した”70に
9f/−以下の降伏強度のものに制限されざるを得なか
った。
しかしながら、近年のエネルギー事情は地層深層部の油
田、ガス田にまで開発の手を伸ばすことを要、求するよ
うになってきており、油井やガス井の深さ増大から、こ
れらに使用する油井管等の鋼材強度の上昇が切実に叫ば
れているのが現状であった。
田、ガス田にまで開発の手を伸ばすことを要、求するよ
うになってきており、油井やガス井の深さ増大から、こ
れらに使用する油井管等の鋼材強度の上昇が切実に叫ば
れているのが現状であった。
そこでこれらの要求に応えるため、Ti−B添加鋼を急
速加熱後焼入れし、更に焼もどすことによって高強度と
優れた耐5SCC性を兼ね備えだ鋼の製造方法(特開昭
52−52114号公報)や、Cr−Mo添加鋼を急速
加熱後焼入れし、更に焼もどすことによって高強度と優
れた耐5SCC性を兼ね備えた鋼の製造方法(特開昭5
4−119324号公報)等も提案されたが、いずれも
高強度化に限界があシ(サワー環境下では、降伏強度を
75kgf/−よりも小さくしないと5SCC!を生ず
る)、しかも割れ限界応力比が75%未満にしか達しな
いものであった。ここで「割れ限界比」とは、サワー環
境下で5SCCを発生しない最高応力と材料の降伏強度
との比を百分率で表わしたものである。
速加熱後焼入れし、更に焼もどすことによって高強度と
優れた耐5SCC性を兼ね備えだ鋼の製造方法(特開昭
52−52114号公報)や、Cr−Mo添加鋼を急速
加熱後焼入れし、更に焼もどすことによって高強度と優
れた耐5SCC性を兼ね備えた鋼の製造方法(特開昭5
4−119324号公報)等も提案されたが、いずれも
高強度化に限界があシ(サワー環境下では、降伏強度を
75kgf/−よりも小さくしないと5SCC!を生ず
る)、しかも割れ限界応力比が75%未満にしか達しな
いものであった。ここで「割れ限界比」とは、サワー環
境下で5SCCを発生しない最高応力と材料の降伏強度
との比を百分率で表わしたものである。
本発明者等は、上述のような観点から、降伏強度で75
kgf/my1以上の強度を有するとともに、割れ限
界比が90%以上という、極めて高い強度を有する上に
耐5SCC性にも優れた、従来不可能とされていた高強
度鋼をコスト安く製造すべく長年にわたって研究を重ね
た結果、 (a) P及びSの含有量を特定の値に抑えて粒界偏
析や介在物を減少させたC −Mn−Cr−Mo系の鋼
をまず直接焼入れ(圧延後、一旦冷却することなく直接
に行う焼入れ)し、次いでこれに再度焼入れを行ってか
ら焼戻すと、Cr及びMOによる強度上昇作用、低P及
び低Sによる耐食性向上効果、繰返し焼入れによる偏析
元素の分散化と組織の均一化作用、同じく繰返し焼入れ
による介在物の球状化作用、焼戻しによるマルテンサイ
トの内部応力除去作用、セメンタイトの球状化作用及び
耐食性向上作用等が相互に絡み合って、降伏強度ニア5
kgf/ynr1以上の高強度を有するとともに、90
チ以上の割れ限界応力比をも有する極めて優れた耐5S
CC鋼材が得られること。特に、熱間圧延後に直接圧延
を導入すると、結晶粒が粗粒となる上、圧延歪等のため
に変態核が多くなって鋼の焼入れ性が極めて良くなり、
従って同じ強度を達成しようとする場合にはMn含有量
を低く抑えることが可能となって介在物及び偏析の軽減
がなされるので、この点からも耐5SCC性の改善がな
されること、(b) 前記熱処理の際、直接焼入れの
後にも焼もどしを行うと、直接焼入れによる歪が十分に
除去されて置き割れが防止される上、第2回目の焼入れ
効果が一層向上し、より均一な組織を有する削s s
c c’性に一段と優れた鋼材が得られること、以上(
a)及び(b)に示される如き知見を得るに至ったので
ある。
kgf/my1以上の強度を有するとともに、割れ限
界比が90%以上という、極めて高い強度を有する上に
耐5SCC性にも優れた、従来不可能とされていた高強
度鋼をコスト安く製造すべく長年にわたって研究を重ね
た結果、 (a) P及びSの含有量を特定の値に抑えて粒界偏
析や介在物を減少させたC −Mn−Cr−Mo系の鋼
をまず直接焼入れ(圧延後、一旦冷却することなく直接
に行う焼入れ)し、次いでこれに再度焼入れを行ってか
ら焼戻すと、Cr及びMOによる強度上昇作用、低P及
び低Sによる耐食性向上効果、繰返し焼入れによる偏析
元素の分散化と組織の均一化作用、同じく繰返し焼入れ
による介在物の球状化作用、焼戻しによるマルテンサイ
トの内部応力除去作用、セメンタイトの球状化作用及び
耐食性向上作用等が相互に絡み合って、降伏強度ニア5
kgf/ynr1以上の高強度を有するとともに、90
チ以上の割れ限界応力比をも有する極めて優れた耐5S
CC鋼材が得られること。特に、熱間圧延後に直接圧延
を導入すると、結晶粒が粗粒となる上、圧延歪等のため
に変態核が多くなって鋼の焼入れ性が極めて良くなり、
従って同じ強度を達成しようとする場合にはMn含有量
を低く抑えることが可能となって介在物及び偏析の軽減
がなされるので、この点からも耐5SCC性の改善がな
されること、(b) 前記熱処理の際、直接焼入れの
後にも焼もどしを行うと、直接焼入れによる歪が十分に
除去されて置き割れが防止される上、第2回目の焼入れ
効果が一層向上し、より均一な組織を有する削s s
c c’性に一段と優れた鋼材が得られること、以上(
a)及び(b)に示される如き知見を得るに至ったので
ある。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
C:0.15〜0.35%(以下、成分組成割合を示す
饅は重量%とする)、 Si: 0.1〜1.0 %、 Mn: 0.I
NO,5%。
饅は重量%とする)、 Si: 0.1〜1.0 %、 Mn: 0.I
NO,5%。
Cr: 0.1〜1.5%、 Mo:0.1〜1.
0%。
0%。
AA:0.01〜0.10%、P:0.010%以下。
S:0.005係以下。
N:0.003〜0.01!5%。
を含有するとともに、必要に応じて更に、Nb:0.0
1〜C1,10チ、V:0.01〜OIOチ。
1〜C1,10チ、V:0.01〜OIOチ。
Ti:0.005〜0050%。
B、:O,0OO1〜0. O05,0%。
Ca: 0.0005〜0.0100 %。
Cu: 0.1〜0.5%。
の1種以上をも含み、
Fe及びその他の不可避不純物:残シ。
から成る成分組成の鋼を、AC3変態点以上の温度域で
熱間圧延した後直ちに該温度域から焼入れし、更に必要
に応じて[: Ac1変態点−50℃〕以下の温度で焼
戻し、続いてこれをAc3変態点以上結晶粒粗大化開始
温度未満の温度域にまで加熱した後、該温度域から再度
焼入れし、その後Act変態点以下の温度で焼戻すこと
により、降伏強度ニア5kgf /@7j以上の強度を
有し、割れ限界比が75%以上という優れた耐5SCC
性を備えた高強度鋼を得る点に特徴を有するものである
。
熱間圧延した後直ちに該温度域から焼入れし、更に必要
に応じて[: Ac1変態点−50℃〕以下の温度で焼
戻し、続いてこれをAc3変態点以上結晶粒粗大化開始
温度未満の温度域にまで加熱した後、該温度域から再度
焼入れし、その後Act変態点以下の温度で焼戻すこと
により、降伏強度ニア5kgf /@7j以上の強度を
有し、割れ限界比が75%以上という優れた耐5SCC
性を備えた高強度鋼を得る点に特徴を有するものである
。
次に、この発明において、鋼の化学成分組成及び熱処理
条件を前記のように限定した理由を説明する。
条件を前記のように限定した理由を説明する。
A、鋼の化学成分組成
■ C
C成分には、鋼の強度を確保する作用のほか、焼入れ性
や焼戻し抵抗性を向上することによシ均−焼入れ組織化
、高温焼戻し均一組織化を促進して耐5SCC性を向上
する作用をも有しているが、その含有量が0.15%未
満では前記作用に所望の効果が得られず、他方0.35
%を越えて含有させると熱処理時の焼割れ発生、或い
は靭性劣化を来たすこととなるので、C含有量を015
〜0.35チと定めた。
や焼戻し抵抗性を向上することによシ均−焼入れ組織化
、高温焼戻し均一組織化を促進して耐5SCC性を向上
する作用をも有しているが、その含有量が0.15%未
満では前記作用に所望の効果が得られず、他方0.35
%を越えて含有させると熱処理時の焼割れ発生、或い
は靭性劣化を来たすこととなるので、C含有量を015
〜0.35チと定めた。
■ 5I
Si成分には、鋼の脱酸剤としての作用のほか、鋼材強
度を向上する作用があるので0.1 %以上の添加を必
要とするものであるが、1.0%を越えて含有させると
靭性の劣化を来たすようになることから、S1含有量を
O,1〜1.0%と定めた。
度を向上する作用があるので0.1 %以上の添加を必
要とするものであるが、1.0%を越えて含有させると
靭性の劣化を来たすようになることから、S1含有量を
O,1〜1.0%と定めた。
■ Mn
Mn成分にも、鋼の脱酸剤としての作用があり、そのほ
か強度及び靭性な向上せしめる作用をも有しているが、
その含有量がO。ユ%未満では前記作用に所望の効果が
得られず、他方0.5係を越えて含有させると鋼の靭性
な劣化するようになることから、1vfn含有量を0.
1〜05係と定めた。
か強度及び靭性な向上せしめる作用をも有しているが、
その含有量がO。ユ%未満では前記作用に所望の効果が
得られず、他方0.5係を越えて含有させると鋼の靭性
な劣化するようになることから、1vfn含有量を0.
1〜05係と定めた。
■ Cr
Cr成分には、鋼の強度を増加し、まだ焼戻し抵抗性を
高める作用があるが、その含有量が01%未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、他方1.5%を
越えて含有させると鋼の靭性劣化を来たすようになるこ
とから、Cr含有量を01〜ユ、5%と定めた。
高める作用があるが、その含有量が01%未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、他方1.5%を
越えて含有させると鋼の靭性劣化を来たすようになるこ
とから、Cr含有量を01〜ユ、5%と定めた。
■ M。
Mo成分には、鋼の焼戻し抵抗性を高める作用があるが
、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効果
を得ることができず、他方1.0%を越えて含有させる
と鋼の靭性劣化を来たすようになるので、MOC含有量
0.1−1.0%と定めた。
、その含有量が0.1%未満では前記作用に所望の効果
を得ることができず、他方1.0%を越えて含有させる
と鋼の靭性劣化を来たすようになるので、MOC含有量
0.1−1.0%と定めた。
■ AQ
AC成分は鋼の脱酸剤として有用な元素であり、また鋼
中のNと結合して窒化物を形成することによってBの作
用を有効化するものであるが、その含有量が0.01係
未満では所望の効果を得ることができず、他方0.10
%を越えて含有させると介在物の増加を招いて鋼を脆化
するようになることから、へ〇含有量を0.01〜0.
10%と定めだ。
中のNと結合して窒化物を形成することによってBの作
用を有効化するものであるが、その含有量が0.01係
未満では所望の効果を得ることができず、他方0.10
%を越えて含有させると介在物の増加を招いて鋼を脆化
するようになることから、へ〇含有量を0.01〜0.
10%と定めだ。
@ P
Pは鋼中に不可避的に随伴される不純物であり少なけれ
ば少ない程良好なものであるが、特にその含有量が0.
010%を越えると耐5scc性を劣化する上、焼割れ
感受性も高くなることから、その含有量をO,O’ 1
0%以下と定めた。
ば少ない程良好なものであるが、特にその含有量が0.
010%を越えると耐5scc性を劣化する上、焼割れ
感受性も高くなることから、その含有量をO,O’ 1
0%以下と定めた。
■ S
Sも鋼中に不可避的に随伴される不純物であり少ないほ
ど良好なものであるが、特にその含有量がQ○05チを
越えると、やは9耐5SCC性を著しく劣化するように
なることから、S含有量を0.005%以下と定めた。
ど良好なものであるが、特にその含有量がQ○05チを
越えると、やは9耐5SCC性を著しく劣化するように
なることから、S含有量を0.005%以下と定めた。
■ N
N成分には、窒化物を形成して鋼の粒成長を抑制し、組
織を均一化する作用があるが、その含有量が0.003
%未満では前記作用に所望の効果が得られず鋼材靭性
を劣化することどなり、他方、0.015%を越えて含
有させるとB添加の効果を減少して焼入れ性劣化を招く
ようになるので、N含有量を0.003〜0.015%
と定めた。
織を均一化する作用があるが、その含有量が0.003
%未満では前記作用に所望の効果が得られず鋼材靭性
を劣化することどなり、他方、0.015%を越えて含
有させるとB添加の効果を減少して焼入れ性劣化を招く
ようになるので、N含有量を0.003〜0.015%
と定めた。
■ Nb、及びV
これらの成分には、オーステナイト粒を微細化し、焼戻
し抵抗性を向上する作用があるので必要に応じて添加含
有せしめられるものであるが、Nb及びVの含有量がそ
れぞれ0.01%未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、他方、それぞれの含有量が0.10%を越えても
より以上の向上効果を得られないばかシか、靭性低下を
招くようになることから、Nb及びVの含有量をそれぞ
れ0.01〜0.10%と定めた。
し抵抗性を向上する作用があるので必要に応じて添加含
有せしめられるものであるが、Nb及びVの含有量がそ
れぞれ0.01%未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、他方、それぞれの含有量が0.10%を越えても
より以上の向上効果を得られないばかシか、靭性低下を
招くようになることから、Nb及びVの含有量をそれぞ
れ0.01〜0.10%と定めた。
■ Ti
T1成分には、Bとともに鋼の焼入れ性を向上し、焼戻
し抵抗性を高める作用があるので必要に応じて添加含有
せしめられるものであるが、その含有量がO,OO5%
未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、他
方0050%を越えて含有させると炭窒化析出物の増加
による靭性劣化を招くこととなるので、T1含有量を0
.005〜0050チと定めた。
し抵抗性を高める作用があるので必要に応じて添加含有
せしめられるものであるが、その含有量がO,OO5%
未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、他
方0050%を越えて含有させると炭窒化析出物の増加
による靭性劣化を招くこととなるので、T1含有量を0
.005〜0050チと定めた。
■ B
B成分には、鋼の焼入れ性向上、オーステナイト粒の微
細化、焼戻し抵抗性の向上等の作用があり、必要に応じ
て0.0001%以上を含有せしめられるものであるが
、その含有量が0. OO50%を越えても更なる向上
効果を得ることができないばかりでなく、靭性低下を来
たすこととなるのでS含有量を0.0001〜0.00
50%と定めた。
細化、焼戻し抵抗性の向上等の作用があり、必要に応じ
て0.0001%以上を含有せしめられるものであるが
、その含有量が0. OO50%を越えても更なる向上
効果を得ることができないばかりでなく、靭性低下を来
たすこととなるのでS含有量を0.0001〜0.00
50%と定めた。
■ Ca
Ca成分には、硫化物系介在物を球状化させ耐5SCC
性を向上させる作用があるので、必要に応じてO,OO
O5%以上添加されるものであるが、その含有量がo、
0100 %を越えると介在物が増加して靭性劣化を
来だすようになることから、Ca含有量を0. OOO
5〜0.0100%と定めた。
性を向上させる作用があるので、必要に応じてO,OO
O5%以上添加されるものであるが、その含有量がo、
0100 %を越えると介在物が増加して靭性劣化を
来だすようになることから、Ca含有量を0. OOO
5〜0.0100%と定めた。
■ Cu
Cu成分には、鋼の耐食性を向上させる作用があるので
、必要に応じてo、1%以上含有せしめられるものであ
るが、0.5%を越えて含有させると高温割れを発生す
るようになることから、Cu含有量を01〜05%と定
めだ。
、必要に応じてo、1%以上含有せしめられるものであ
るが、0.5%を越えて含有させると高温割れを発生す
るようになることから、Cu含有量を01〜05%と定
めだ。
B、熱処理条件
■ 直接焼入れ温度
熱間圧延後の直接焼入れ温度がAr1点の温度よりも低
くなると均一な鋼材組織が得られなくなり、耐5SCC
性を劣化するようになることから、該温度をArc変態
点以上と定めた。
くなると均一な鋼材組織が得られなくなり、耐5SCC
性を劣化するようになることから、該温度をArc変態
点以上と定めた。
■ 直接焼入れ後の焼戻し温度
第1回目の焼入れ後の焼戻し温度が[A、、C□変態点
−50℃〕の値を越えると製品の細粒化効果が小となり
、強度不足を来だすこととなるので、該焼戻し温度をC
Ac1変態点−50℃〕以下と定めた。
−50℃〕の値を越えると製品の細粒化効果が小となり
、強度不足を来だすこととなるので、該焼戻し温度をC
Ac1変態点−50℃〕以下と定めた。
■ 第2回目の焼入れ温度
第2回目の焼入れの際の温度がAc3変態点の温度より
も低くなると(α+γ)の2相域焼入れとなるので鋼材
組織が不均一となり、他方焼入れ温度が結晶粒粗大化開
始温度以上になると、鋼材に所望の細粒組織を得ること
ができなくなって耐S S CC性劣化を来たすことか
ら、焼入れ温度なAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温
度未満と定めた。
も低くなると(α+γ)の2相域焼入れとなるので鋼材
組織が不均一となり、他方焼入れ温度が結晶粒粗大化開
始温度以上になると、鋼材に所望の細粒組織を得ること
ができなくなって耐S S CC性劣化を来たすことか
ら、焼入れ温度なAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温
度未満と定めた。
■ 第2回目の焼入れ後の焼戻し温度
第2回目の焼入れ後の焼戻しは、焼入れによって生成さ
れたマルテンサイトを十分焼戻すことでマルテンザイI
・の内部応力の除去やセメンタイトの球状化を図り、耐
食性を向上させるだめのものであって、焼戻し温度の下
限は特に限定しないがこの温度は高いほど良結果を得る
ことができる。
れたマルテンサイトを十分焼戻すことでマルテンザイI
・の内部応力の除去やセメンタイトの球状化を図り、耐
食性を向上させるだめのものであって、焼戻し温度の下
限は特に限定しないがこの温度は高いほど良結果を得る
ことができる。
しかしながら、該温度がAC1変態点を越えるとCや1
vin等の濃縮したオーステナイトが生成され、冷却時
に島状マルテンサイトができて耐5SCC性に悪影響を
及ぼすことから、第2回目の焼入れ後の焼戻し温度をA
CI変態点以下と定めた。
vin等の濃縮したオーステナイトが生成され、冷却時
に島状マルテンサイトができて耐5SCC性に悪影響を
及ぼすことから、第2回目の焼入れ後の焼戻し温度をA
CI変態点以下と定めた。
次に、この発明を実施例によシ、比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例 1
まず、常法によって第1表に示される如き化学成分組成
の鋼を溶製し、これに熱間圧延を施すとともにSOO℃
で仕上げ、該温度から直ちに水焼入れして厚さ:207
11711の鋼板を得た。
の鋼を溶製し、これに熱間圧延を施すとともにSOO℃
で仕上げ、該温度から直ちに水焼入れして厚さ:207
11711の鋼板を得た。
次いで、該鋼板を920℃に10分間保持した後、再度
水焼入れし、700℃に30分保持後空冷するという焼
戻l〜を行ってから、その降伏強度並びに割れ限界応力
比を調べだ。この結果も第]。
水焼入れし、700℃に30分保持後空冷するという焼
戻l〜を行ってから、その降伏強度並びに割れ限界応力
比を調べだ。この結果も第]。
表に併せて示した。
なお、割れ限界応力比は次のようにして測定したもので
ある。
ある。
即ち、第1図に示されるように、熱処理終了後の各鋼板
から切り出した平行部:64rUIIφの丸棒引張り試
験片1を試験容器2内に保持し、この試験容器2内をH
2S飽和05%酢酸−5係食塩水溶液で満たすとともに
丸棒引張り試験片lに重錘3にて一定荷重を加え、72
0時間内で割れを生じない最大応力を求め、これを5S
CC限界応力とする方法によった。なお、第1図中にて
符号4で示されるものはH2Sガス流路内のコックであ
り、符号5で示されるものは前記水溶液循環ポンプ、符
号6で示されるものは該水溶液貯蔵タンクである。
から切り出した平行部:64rUIIφの丸棒引張り試
験片1を試験容器2内に保持し、この試験容器2内をH
2S飽和05%酢酸−5係食塩水溶液で満たすとともに
丸棒引張り試験片lに重錘3にて一定荷重を加え、72
0時間内で割れを生じない最大応力を求め、これを5S
CC限界応力とする方法によった。なお、第1図中にて
符号4で示されるものはH2Sガス流路内のコックであ
り、符号5で示されるものは前記水溶液循環ポンプ、符
号6で示されるものは該水溶液貯蔵タンクである。
第1表に示される結果からも、本発明法によれば降伏強
度で75 kgf77n’l1以上の高強度を有すると
ともに割れ限界応力比が90%以上という優れた酎s
s c c性を有する鋼が得られるのに対して、鋼の成
分が本発明Ω範囲から外れた比較法では所望の特性を達
成できないことが明らかである。
度で75 kgf77n’l1以上の高強度を有すると
ともに割れ限界応力比が90%以上という優れた酎s
s c c性を有する鋼が得られるのに対して、鋼の成
分が本発明Ω範囲から外れた比較法では所望の特性を達
成できないことが明らかである。
実施例 2
第1表中の試験番号6で使用した成分組成と同一組成の
鋼に対して、仕上温度を第2表に示した如き熱間圧延を
施しだ後直ちに水焼入れし、続いて、同じく第2表に示
すような熱処理を施した。
鋼に対して、仕上温度を第2表に示した如き熱間圧延を
施しだ後直ちに水焼入れし、続いて、同じく第2表に示
すような熱処理を施した。
このようにして得られた鋼板の降伏強度及び割れ限界応
力比を実施例1と同様にして調べ、その結果を第2表に
併せて示した。
力比を実施例1と同様にして調べ、その結果を第2表に
併せて示した。
第2表に示される結果からも、本発明法によれば降伏強
度で75 kgf /ma以上の高強度を有するととも
に割れ限界応力が90%以上という優れた耐5SCC性
を有する鋼が得られるのに対して、熱処理東件が本発明
範囲から外れた比較法では所望の特性を達成できないこ
とがわかる。
度で75 kgf /ma以上の高強度を有するととも
に割れ限界応力が90%以上という優れた耐5SCC性
を有する鋼が得られるのに対して、熱処理東件が本発明
範囲から外れた比較法では所望の特性を達成できないこ
とがわかる。
上述のように、本発明によれば、優れた耐5scc性を
有する高強度鋼をコスト安く製造することができ、深層
にしてサワー環境という苛酷な条件下に存在する天然資
源の開発が可能となるなど、工業上有用な効果がもたら
されるのである。
有する高強度鋼をコスト安く製造することができ、深層
にしてサワー環境という苛酷な条件下に存在する天然資
源の開発が可能となるなど、工業上有用な効果がもたら
されるのである。
第1図は割の割れ限界応力比を測定する装置の概略模式
図である。 図面において、 ■・・丸棒引張り試験片、 2・・・試験容器、3
・・・重錘、 4・・・コック、5・
・・ポンプ、 6・・・溶液貯蔵夕/り。 出願人 住友金属工業株式会社
図である。 図面において、 ■・・丸棒引張り試験片、 2・・・試験容器、3
・・・重錘、 4・・・コック、5・
・・ポンプ、 6・・・溶液貯蔵夕/り。 出願人 住友金属工業株式会社
Claims (2)
- (1) 重量割合で、 C:O,15〜0.35係、 Si : 0.1−1
.0 qb。 Mn: 0.1〜0.5 %、 cr : 0.
1〜1.5 %+Mo 二 〇、 1 〜1.
0 % 。 AQ、001〜0.10%。 P:0.010%以下、 S:0.005%以下。 N:0゜OO3〜0.015 % 。 を含有するとと゛もに、必要に応じて更に、Nb:
0.0 1 P−0,10係。 v:0.01〜O,10%。 Ti:0.003〜0.050係。 B:0.0001〜0.0050%。 Ca: 0.0005〜0.0100 % 。 Cu: 0.1〜0.5 %。 のうちの1種以上をも含み、 Fe及びその他の不可避不純物:残り。 から成る成分組成の鋼を、Arc変態点以上の温度域で
熱間圧延しだ後直ちに該温度域から焼入れし、続いてこ
れをAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温度未満の温度
域にまで加熱した後、該温度域から再度焼入れし、その
後AC1変態点以下の温度で焼戻すことを特徴とする、
耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製造方法。 - (2)重量割合で、 C:0.15〜0.3.5チ、S1゛01〜10%。 Mn: 0.1〜0.5%+ cr :0.1〜
.1.5 % 。 Mo:0.1〜10係。 AQ : 0.01〜0.10ヂ。 p:o、o1o%以下、 S:0.005%以下
。 N:0.003〜0015%。 を含有するとともに、必要に応じて更に、Nt):0.
01〜0.10チ。 V : 0.0 1〜0.1 0 %。 Ti:0.005〜0050 係。 B:0.0001〜0.0050%。 Ca : 0.0005〜0.0100 %。 Cu:Q、1〜0.5 %。 のうちの1種以上をも含み、 Fe及びその他の不可避不純物、残り。 から成る成分組成の鋼を、Ar1変態点以上の温度域で
熱間圧延した後直ちに該温度域から焼入れし、更に〔A
C1変態点−50℃〕以下の温度で焼戻し、続いてこれ
をAc3変態点以上結晶粒粗大化開始温度未満の温度域
にまで加熱した後、該温度域から再度焼入れし、その後
Acl変態点以下の温度で焼戻すことを特徴とする、耐
硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10556083A JPS59232222A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10556083A JPS59232222A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59232222A true JPS59232222A (ja) | 1984-12-27 |
Family
ID=14410924
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10556083A Pending JPS59232222A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59232222A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62253720A (ja) * | 1986-04-25 | 1987-11-05 | Nippon Steel Corp | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 |
JPS62284043A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶接部の耐硫化物応力腐食割れ性に優れた鋼の製造法 |
JPS62290847A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 硫化水素を含む湿潤環境で使用される母材鋼の製造方法 |
JPH02263954A (ja) * | 1988-12-09 | 1990-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性、耐熱割れ性に優れた高炭素薄鋼板 |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP10556083A patent/JPS59232222A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62253720A (ja) * | 1986-04-25 | 1987-11-05 | Nippon Steel Corp | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 |
JPS62284043A (ja) * | 1986-06-03 | 1987-12-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶接部の耐硫化物応力腐食割れ性に優れた鋼の製造法 |
JPH0543765B2 (ja) * | 1986-06-03 | 1993-07-02 | Nippon Kokan Kk | |
JPS62290847A (ja) * | 1986-06-11 | 1987-12-17 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 硫化水素を含む湿潤環境で使用される母材鋼の製造方法 |
JPH0543766B2 (ja) * | 1986-06-11 | 1993-07-02 | Nippon Kokan Kk | |
JPH02263954A (ja) * | 1988-12-09 | 1990-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性、耐熱割れ性に優れた高炭素薄鋼板 |
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