CN101910440A - 具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法 - Google Patents

具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101910440A
CN101910440A CN200880123271.9A CN200880123271A CN101910440A CN 101910440 A CN101910440 A CN 101910440A CN 200880123271 A CN200880123271 A CN 200880123271A CN 101910440 A CN101910440 A CN 101910440A
Authority
CN
China
Prior art keywords
wire rod
steel
content
weight
wire
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN200880123271.9A
Other languages
English (en)
Inventor
李忠烈
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Co Ltd
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to KR1020070139434A priority Critical patent/KR100979006B1/ko
Priority to KR10-2007-0139434 priority
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Priority to PCT/KR2008/006660 priority patent/WO2009084811A1/en
Publication of CN101910440A publication Critical patent/CN101910440A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21CMANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C1/00Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
    • B21C1/003Drawing materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special drawing methods or sequences
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009Pearlite

Abstract

本发明提供一种具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制备方法。所述拉拔用线材包含以重量计的以下物质:碳(C):0.87-1.0%,锰(Mn):0.1-0.60%,硅(Si):0.3-1.0%,硫(S):0.010%或更低(不包括0%),磷(P):0.011%或更低(不包括0%),铬(Cr):0.1-0.5%,氮(N):0.007%或更低(不包括0%),以及余量的铁(Fe)和其他不可避免的杂质,其中Si和Cr的含量之和满足下面的等式:0.6≤Si+Cr≤1.2(Si和Cr的含量以“重量%”表示),并且所述线材具有一种珠光体组织。

Description

具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法
技术领域
[0001] 本发明涉及具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法,所述线材用于轮胎 帘布、钢丝绳、钢琴丝、桥用钢丝等;更具体地,涉及通过将C含量控制在合适的范围并同时 加入Si和Cr以使珠光体片层状组织成为细小珠光体微观组织而具有高强度和高延性的拉 拔用线材及其制造方法。
背景技术
[0002] 一般而言,有如下三种已知的制造高强度拉拔用线材的方法。
[0003] 第一,可通过向钢基中加入大量强化元素而增强钢基的强度。碳(C)是所述强化 元素的代表性实例。所需线材的强度随着C含量从亚共析区增加至共析区以及从共析区增 加至过共析区而不断增加。
[0004] C含量的增加导致所述线材内硬质渗碳体分数的增加,并使珠光体组织的层间隙 变得紧密,从而改善了钢材的强度。
[0005] 第二,通过对轧制线材进行拉拔和热处理并最终将所述轧制线材加工为线材而制 备拉拔用线材。在这种情况下,可对所述轧制线材进行固化以显著改善其强度。由于在所 述线材加工中珠光体组织的层间隙变得细密,应变硬化系数增加,并且累积了势能,因此可 对所述线材进行固化。
[0006] 第三,与上述方法无关地,可通过增强材料的拉丝应变而增强线材的强度。此处, 材料的拉丝应变与材料的延性紧密相关。如果材料在拉拔时不断裂,则可容易地处理所述 钢材并可有利地改善线材强度。
[0007] 然而,上述操作并非独立地进行,而是相互关联,从而使线材强度发生变化。因此, 由于各个操作的参数都受到独立的控制,所以上述方法对于强度的改善具有局限性。
[0008] 此外,当只是加入大量合金元素来增强线材强度时,线材的延性可能很差,从而在 轧制操作后的制造过程中断裂。此外,增加C含量可改善线材的强度,但更会导致线材延性 的下降。
发明内容
[0009] 技术问题
[0010] 本发明旨在解决本领域的问题,因此本发明的一个目标是提供一种通过将C含量 控制在合适的范围并同时加入Si和Cr以使珠光体片层状组织成为细小珠光体微观组织而 具有高强度和高延性的拉拔用线材。
[0011] 此外,本发明的另一个目标是提供一种制造具有高强度和高延性的拉拔用线材的 方法。
[0012] 技术方案
[0013] 根据本发明的一方面,提供一种具有优良强度和延性的拉拔用线材,包含以重量 计的以下物质:碳(C) :0· 87-1.0%,锰(Mn) :0. 1-0. 60%,硅(Si) :0.3_1.0%,硫(S):
30.010%或更低(不包括0%),磷(P) :0. 011%或更低(不包括0%),铬(Cr) :0. 1-0.5%, 氮(N) :0. 007%或更低(不包括0%),以及余量的铁(Fe)和其他不可避免的杂质,其中Si 和Cr的含量之和(重量% )满足下面的等式:0. 6 ( Si+Cr ( 1. 2,并且所述线材具有一种 珠光体组织。
[0014] 技术效果
[0015] 如上所述,本发明的一个示例性的实施方案可提供一种拉拔用线材,其通过将C 含量控制在合适的范围并同时加入Si和Cr而具有高强度和高延性。
[0016] 此外,本发明的另一个示例性的实施方案可提供一种制造具有高强度和高延性的 拉拔用线材的方法。
附图说明
[0017] 图1是说明拉拔用线材的抗张强度和断面收缩率相对于碳(C)含量的图表。
[0018] 图2是说明拉拔用线材的抗张强度和断面收缩率相对于线材中组分的组成范围 的图表。
具体实施方式
[0019] 为增加常规拉拔用线材的强度,通常向钢板中加入大量的碳。基于这一事实,发明 人充分研究了碳含量和拉拔用线材的强度之间的关系,得出下面的结论。
[0020] 线材的强度随碳(C)含量从亚共析区增加至过共析区而增加。图1是说明线材的 抗张强度和断面收缩率相对于碳(C)含量的图表。如图1所示,当C含量增加至一个固定 的C含量水平时,难以再期望线材强度的改善,线材强度不再增强,甚或由于断面收缩率小 而下降。
[0021] 因此,为确保拉拔用线材的强度和延性,可将C含量调整至可确保线材断面收缩 率而又不需继续增加C含量的含量水平,并同时加入其他合金元素,特别是Si和Cr,以使珠 光体的片层状组织成为细小珠光体微观组织。
[0022] 下面更详细地描述本发明一个示例性实施方案的钢板中的组分的组成范围。在整 篇说明书中,示例性具体实施方案中所用的术语“百分比(% )”都是指“重量% ”,另有指明 的除外。
[0023]碳(C) :0· 87-1. 0%
[0024] 碳(C)是确保钢强度的核心元素。就此而言,当C含量超过1. 0%时,钢的断面收 缩率(RA)下降,从而不可能期望通过拉拔操作来改善钢的强度,而当C含量小于0. 87%时, 难以确保所需的钢强度。因此,需要将C含量限定为0. 87-1. 0%。
[0025]锰(Mn) :0· 1-0. 6%
[0026] 锰(Mn)是一种可有效增强钢的淬硬性但会造成严重中心偏析的元素。就此而言, 当Mn含量超过0. 6%时,Mn很可能引起低温组织的形成。相反,当Mn含量低于0. 时, 无法充分显示出Mn的添加效果。因此,需要将Mn含量限定为0. 1-0. 6%。
[0027]硅(Si) :0· 3-1. 0%
[0028] 除组分Cr以外,硅(Si)也是一种在本发明中起极其重要作用的元素。C的作用是 随着其含量的增加而增强钢的强度,但会导致钢的断面收缩率下降,这似乎是对钢强度改
4善的限制。此外,C还用于在超过过共析的组成范围时沉淀粗的先共析渗碳体,其在拉拔过 程中提供主要的裂纹萌生位置。Si的加入虽然不利于在过共析组成范围内形成先共析渗碳 体,但可通过溶液强化而增强钢的强度。
[0029] 由于Si在炼钢过程中用作脱氧剂,因此钢中含有微量的Si。当加入的Si的含 量低于0.3%时,不能有效改善钢的强度和延性。然而,当加入的Si的含量超过1.0%时, 会严重破坏片层状铁素体的延性,从而降低钢丝的可拉拔性。因此,需要将Si含量限定为 0. 3-1. 0%。
[0030]铬(Cr) :0· 1-0. 5%
[0031] 除组分Si以外,铬(Cr)也是一种在本发明中起极其重要作用的元素。Cr的作用 是通过使珠光体的片层状组织成为细小珠光体微观组织而改善钢的强度和延性。当Cr的 含量低于0. 时,珠光体的片层状组织不能完全成为细小珠光体微观组织,而当Cr的含 量超过0.5%时,常温下珠光体的转变速度很慢,从而对钢的生产率产生负面影响。因此,需 要将Cr含量限定为0. 1-0.5%。
[0032]硅(Si) +铬(Cr) :0. 6-1. 2%
[0033] 同时加入Si和Cr组分是有效的。此处,当加入的组分Si和Cr的重量之和为 0. 6-1. 2%时,钢的强度和延性改善。当Si+Cr的含量小于0. 6%时,钢的强度不怎么改善, 而当Si+Cr的含量超过1. 2%时,钢的延性可能降低。因此,需要将Si+Cr的含量限定为 0. 6-1. 2%。
[0034] 硫⑶:0.010%或更低(不包括0% ),磷(P) :0.011%或更低(不包括0% ),以 及氮(N) :0. 007%或更低(不包括0% )
[0035] 硫⑶、磷⑵和氮(N)是线材制造过程中存在的杂质。大量的杂质会导致钢材的 脆化,从而使线材在拉拔处理过程中断裂。因此,所述杂质含量的上限分别限定为0. 010%、 0. 011% 和 0. 007% O
[0036] 此外,满足上述组成范围相关要求的线材还可包含镍(Ni)。Ni的作用是改善线材 的强度和延性,因为它可通过驱动一个或多个渗碳体的滑移系而促进拉拔过程中渗碳体的 塑性变形。当Ni的含量低于0. 3%时,线材的强度和延性与不含Ni但满足上述组成范围相 关要求的线材相比无明显改变。因此,所述线材需要包含0.3%或更多的附。相反,当M的 含量超过1. 0%时,昂贵的Ni的添加对强度和延性的改善不显著,因此是不经济的。因此, 所用的Ni的含量可更优选为0. 3-1.0%。
[0037] 除上述组分以外,本发明的一个示例性实施方案的拉拔用线材的余量物质为铁 (Fe)和其他不可避免的杂质。
[0038] 具有上述组成范围的线材的抗张强度为1300Mpa或更高,断面收缩率为30%或更
尚ο
[0039] 下面更详细地描述本发明的一个示例性实施方案的线材的组织。
[0040] 对于具有上述组成范围的线材,珠光体组织的层间隙为130nm或更小。
[0041] 在对所述线材进行铅淬火处理(LP,拉拔前的热处理)后,所述线材的珠光体组织 的层间隙为50nm或更小。珠光体组织的层间隙越细密,线材的强度越高。
[0042] 下面更详细地描述本发明的一个示例性具体实施方案的制造拉拔用线材的方法。
[0043] 本发明的一个示例性实施方案的制造拉拔用线材的方法包括:在1100-1300°C的温度下加热线材以使线材均化并保持线材的热轧温度,其中所述线材包含以重量计的以下 物质:碳(C) :0. 87-1. 0%, M (Mn) :0. 1-0. 60%,硅(Si) :0.3_1.0%,硫(S) :0.010% 或 更低(不包括0% ),磷⑵:0· 011%或更低(不包括0% ),铬(Cr) :0. 1-0.5%,氮(N): 0.007%或更低(不包括0% ),以及余量的铁(Fe)和其他不可避免的杂质,其中Si和Cr 的含量之和(重量% )满足下面的等式:0.6 = Si+Cr = 1.2 (Si和Cr的含量以“重量%” 表示);将所述加热的线材热轧;将所述热轧线材以10-20°C /s的速率冷却,以获得细小均 勻的珠光体组织。
[0044] 实施例
[0045] 下面更详细地描述本发明的示例性实施方案。
[0046](实施例1)
[0047] 将组分及其含量如下表1所列的每种钢坯在1100-1300°C下加热,热轧,然后以 10-20°C /s的速率冷却以获得线材。然后,测量每种所制备的线材的抗张强度(TS)、断面收 缩率(RA)和珠光体组织的层间隙。
[0048] 如下表1所列,可看出对比钢1-6的线材的抗张强度为1119_1249MPa,并且除对比 钢1以外,它们的断面收缩率都为30%或更低。对于对比钢1,可看出该线材由于C含量低 (0.82重量%),因而具有高断面收缩率,但由于钢的强度非常低(1119MPa),因而不适合作 为高强度钢。
[0049] 相反,可看出发明钢1-5的抗张强度为1300MPa或更高,并且断面收缩率为30% 或更高。比较发明钢1与对比钢4,可看出发明钢的抗张强度随着Si含量的增加而增加了 121Mpa,并且断面收缩率也增加了 6. 6 %。图2是说明除0. 92重量%的C以外还加入Cr和 Si的拉拔用线材的抗张强度和断面收缩率的图表。在图2中,最右侧的柱形图表示发明钢 1的抗张强度和断面收缩率。
[0050] 可看出随着发明钢1-3中的Si含量的增加,发明钢1-3的强度增强而断面收缩率 未发生很大下降。然而,可看出当加入的C的含量大于1. 0重量%时,对比钢7的强度通过 加入1. 512重量%的Si而增强,但其断面收缩率陡然降低到19. 3%。
[0051] 此外,还可看出当加入0. 496重量%的Cr时,发明钢4具有优良的强度和延性, 即抗张强度为1364MPa,断面收缩率为38. 7%。此外,还可看出当Si和Cr的含量之和在 0. 6-1. 2重量%的范围内时,发明钢4的抗张强度为1300MP或更高,断面收缩率为30%或 更高。此外,可看出当加入0.5重量%的M时,发明钢5表现出优良的抗张强度和断面收 缩率。
[0052] 对于发明钢的线材,其特征在于,它们的珠光体组织的层间隙为130nm或更小,并 且它们由于细密的层间隙而具有优良的强度和断面收缩率。
[0053] 表 1
[0054]
[0055](实施例2)
[0056] 将按照实施例1的方法制备的每种线材(发明钢1、对比钢4和5)在1050°C下奥 氏体化,并在温度为550°C的熔炉中进行铅淬火,以得到钢板。然后,测量每种钢板的抗张强 度和层间隙。结果示于下表2。
[0057] 如表2所列,可看出与对比钢4相比,发明钢1的抗张强度由于Si含量的增加而 增加了 88MPa。此外,还可看出发明钢1与C含量比发明钢1更高的对比钢5相比,具有更优的抗张强度。还可看出,由于Si和Cr的共同加入,发明钢1即使在LP处理(即热处理) 后也表现出优良的抗张强度。在这种情况下,可看出发明钢1的层间隙为26nm,约为对比钢 层间隙的一半。这就是为什么加入组分Si会导致共熔温度上升、从而成核速率随过冷程度 的增加而加快的原因。 [0058] 表 2
[0060](实施例3)
[0061] 将按照实施例1和2的方法制备的每种线材(发明钢1、对比钢4和5)拉拔,以得 到钢板。然后,测量每种钢板的物理性能。结果示于下表3。拉拔过程在3. 2%或更高的恒 定应变下进行,最终钢丝的直径为2. 7mm。
[0062] 可看出与对比钢4和5相比,发明钢1的全部物理性能均更优,例如抗张强度、扭 转度(twist)和疲劳性能。
[0063] 扭转度表示钢丝在保持优良强度条件下的可加工性和延性。此处可看出发明钢与 对比钢相比具有更优的物理性能。线材的优良延性的作用是减少线材在拉拔过程中的断裂 率并抑制线材层离。
[0064] 此外,疲劳性能表示线材使用寿命和耐用性的增加。此处可看出发明钢的疲劳性 能是对比钢的两倍。因此,可看出,由于Si和Cr的共同加入,发明钢1即使在拉拔处理后 也表现出优良的延性和疲劳性能以及抗张强度。
[0065] 表 3
[0066]

Claims (7)

  1. 一种具有优良强度和延性的拉拔用线材,包含以重量计的以下物质:碳(C):0.87‑1.0%,锰(Mn):0.1‑0.60%,硅(Si):0.3‑1.0%,硫(S):0.010%或更低(不包括0%),磷(P):0.011%或更低(不包括0%),铬(Cr):0.1‑0.5%,氮(N):0.007%或更低(不包括0%),以及余量的铁(Fe)和其他不可避免的杂质,其中Si和Cr的含量之和(重量%)满足下面的等式:0.6≤Si+Cr≤1.2,并且所述线材具有一种珠光体组织。
  2. 2.权利要求1的拉拔用线材,还包含0. 3重量%或更多的镍(Ni)。
  3. 3.权利要求1的拉拔用线材,其中所述线材的抗张强度为1300Mpa或更高,断面收缩率 为30%或更多。
  4. 4.权利要求1的拉拔用线材,其中所述线材的珠光体组织的层间隙为130nm或更小。
  5. 5.权利要求1的拉拔用线材,其中,在对所述线材进行铅淬火处理(LP,拉拔前的热处 理)后,所述线材的珠光体组织的层间隙为50nm或更小。
  6. 6.权利要求1-5任一项的拉拔用线材,其中,在对所述线材进行拉拔处理后,所述线材 具有50或更大的扭转度。
  7. 7. —种制造具有优良强度和延性的拉拔用线材的方法,包括:在1100-1300°C的温度下加热一种线材,其中所述线材包含以重量计的以下物质:碳(C) :0. 87-1.0%,锰(Mn) :0. 1-0. 60%, 硅(Si) :0· 3-1.0%,硫(S) :0. 010% 或更低(不包括0% ),磷(P) :0. 011% 或更低(不 包括0% ),铬(Cr) :0. 1-0. 5%,氮(N) :0. 007%或更低(不包括0% ),以及余量的铁 (Fe)和其他不可避免的杂质,其中Si和Cr的含量之和(重量%)满足下面的等式: 0. 6 ( Si+Cr ^ 1.2,并且所述线材具有一种珠光体组织;将所述加热的线材热轧;以及将所述热轧线材以10-20°C /s的速率冷却。
CN200880123271.9A 2007-12-27 2008-11-12 具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法 Pending CN101910440A (zh)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020070139434A KR100979006B1 (ko) 2007-12-27 2007-12-27 강도와 연성이 우수한 신선용 선재 및 그 제조방법
KR10-2007-0139434 2007-12-27
PCT/KR2008/006660 WO2009084811A1 (en) 2007-12-27 2008-11-12 Wire rods having superior strength and ductility for drawing and method for manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN101910440A true CN101910440A (zh) 2010-12-08

Family

ID=40824498

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN200880123271.9A Pending CN101910440A (zh) 2007-12-27 2008-11-12 具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20100263772A1 (zh)
EP (1) EP2238271A4 (zh)
JP (1) JP2011509345A (zh)
KR (1) KR100979006B1 (zh)
CN (1) CN101910440A (zh)
WO (1) WO2009084811A1 (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106868410A (zh) * 2015-12-11 2017-06-20 Posco公司 强度及耐蚀性优异的高碳钢线材、钢丝及其制造方法
CN107849660A (zh) * 2015-07-21 2018-03-27 新日铁住金株式会社 高强度pc钢丝

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008069409A (ja) * 2006-09-14 2008-03-27 Bridgestone Corp 高強度高炭素鋼線およびその製造方法
KR101309881B1 (ko) * 2009-11-03 2013-09-17 주식회사 포스코 신선가공성이 우수한 신선용 선재, 초고강도 강선 및 그 제조방법
EP2557191B1 (en) * 2010-04-08 2016-07-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Wire material for saw wire and method for producing same
EP2583792B1 (en) * 2010-06-15 2014-10-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Saw wire
JP5411820B2 (ja) * 2010-09-06 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法
US20120128524A1 (en) * 2010-11-22 2012-05-24 Chun Young Soo Steel wire rod having excellent cold heading quality and hydrogen delayed fracture resistance, method of manufacturing the same, and mehod of manufacturing bolt using the same
KR101271956B1 (ko) * 2011-06-28 2013-06-07 주식회사 포스코 우수한 피로강도를 갖는 고강도 선재 및 그 제조방법
KR101353649B1 (ko) * 2011-12-23 2014-01-20 주식회사 포스코 내부식성이 우수한 스프링용 선재 및 강선, 스프링용 강선 및 스프링의 제조방법
KR101428174B1 (ko) 2012-07-13 2014-08-07 주식회사 포스코 비틀림 특성이 우수한 강선 및 그 제조방법
KR101518602B1 (ko) * 2013-10-29 2015-05-07 주식회사 포스코 비틀림 특성이 우수한 고강도 강선의 제조방법
CN106661694B (zh) * 2014-08-15 2018-09-11 新日铁住金株式会社 拉丝加工用钢丝
KR101696095B1 (ko) 2015-08-28 2017-01-13 주식회사 포스코 신선성이 우수한 열처리재의 제조방법
CN108138285B (zh) * 2015-10-23 2020-02-21 日本制铁株式会社 拉丝加工用钢丝材
CN105568134A (zh) * 2016-01-05 2016-05-11 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种微合金化轿车碳素轮毂轴承用钢及其制造方法
JP6762131B2 (ja) * 2016-04-28 2020-09-30 株式会社神戸製鋼所 フラックス入りワイヤ
JP6922726B2 (ja) * 2017-12-26 2021-08-18 日本製鉄株式会社 熱間圧延線材
WO2020080415A1 (ja) * 2018-10-16 2020-04-23 日本製鉄株式会社 熱間圧延線材

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2735647B2 (ja) * 1988-12-28 1998-04-02 新日本製鐵株式会社 高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法
EP0516857B1 (en) * 1990-11-19 1997-03-05 Nippon Steel Corporation High-strength ultrafine steel wire with excellent workability in stranding, and process
JP3221943B2 (ja) * 1992-11-24 2001-10-22 新日本製鐵株式会社 伸線加工性の良好な高強度極細線用低合金鋼線材およびその製造方法
JP3283332B2 (ja) * 1993-04-08 2002-05-20 新日本製鐵株式会社 撚り線加工性の優れた高強度極細鋼線およびその製造方法
KR0143499B1 (ko) * 1994-12-21 1998-08-17 김만제 연성이 우수한 초고장력 과공석 탄소강 선재의 제조방법
KR100256334B1 (ko) * 1995-12-26 2000-05-15 이구택 신선성이 우수한 고강도 선재 제조방법
JPH11315349A (ja) * 1998-04-30 1999-11-16 Kobe Steel Ltd 耐遅れ破壊性に優れた高強度線材およびその製造方法並びに高強度ボルト
JP4464511B2 (ja) * 2000-02-08 2010-05-19 新日本製鐵株式会社 延性及び疲労特性の優れた高強度極細鋼線の製造方法
JP3940270B2 (ja) * 2000-04-07 2007-07-04 本田技研工業株式会社 耐遅れ破壊性および耐リラクセーション特性に優れた高強度ボルトの製造方法
JP4003450B2 (ja) * 2001-12-13 2007-11-07 住友金属工業株式会社 鋼線材、鋼線及びその製造方法
JP3997867B2 (ja) * 2002-09-04 2007-10-24 住友金属工業株式会社 鋼線材とその製造法及び当該鋼線材を用いる鋼線の製造法
JP4088220B2 (ja) 2002-09-26 2008-05-21 株式会社神戸製鋼所 伸線前の熱処理が省略可能な伸線加工性に優れた熱間圧延線材
US6949149B2 (en) * 2002-12-18 2005-09-27 The Goodyear Tire & Rubber Company High strength, high carbon steel wire
JP4016894B2 (ja) * 2003-06-12 2007-12-05 住友金属工業株式会社 鋼線材及び鋼線の製造方法
JP4374357B2 (ja) * 2005-06-29 2009-12-02 新日本製鐵株式会社 伸線特性に優れた高強度線材及びその製造方法、並びに伸線特性に優れた高強度鋼線
JP4593504B2 (ja) * 2006-03-28 2010-12-08 新日本製鐵株式会社 延性に優れた高強度極細鋼線

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107849660A (zh) * 2015-07-21 2018-03-27 新日铁住金株式会社 高强度pc钢丝
CN107849660B (zh) * 2015-07-21 2019-09-13 日本制铁株式会社 高强度pc钢丝
US10752974B2 (en) 2015-07-21 2020-08-25 Nippon Steel Corporation High-strength PC steel wire
CN106868410A (zh) * 2015-12-11 2017-06-20 Posco公司 强度及耐蚀性优异的高碳钢线材、钢丝及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2238271A1 (en) 2010-10-13
KR20090071206A (ko) 2009-07-01
WO2009084811A1 (en) 2009-07-09
KR100979006B1 (ko) 2010-08-30
US20100263772A1 (en) 2010-10-21
JP2011509345A (ja) 2011-03-24
EP2238271A4 (en) 2014-10-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101910440A (zh) 具有优良强度和延性的拉拔用线材及其制造方法
KR100414937B1 (ko) 냉간 가공성이 우수한 기계 구조용 봉강 또는 강선 및 그제조 방법
JP4381355B2 (ja) 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ1600MPa級以上の鋼およびその成型品の製造方法
KR100517674B1 (ko) 어닐링 생략 가능한 기계 구조용 열간압연 선재·봉강 및그 제조 방법
KR20120070603A (ko) 고인성 내마모강 및 그 제조 방법
CA2899570A1 (en) Thick, tough, high tensile strength steel plate and production method therefor
JP2008202124A (ja) 高強度ばね用鋼線及び高強度ばね並びにそれらの製造方法
US6551419B2 (en) Hot-rolled steel wire and rod for machine structural use and a method for producing the same
US6547890B2 (en) Steel wire rod for cold forging and method for producing the same
JP2009275250A (ja) 冷間加工性に優れた鋼線材およびその製造方法
CN110777295B (zh) 一种金刚石锯片基体用热轧钢带及其制造方法
JP2007513259A (ja) 優れた低温衝撃特性を有する冷間圧造用鋼線及びその製造方法
EP3209806A1 (en) An ultra-high strength thermo-mechanically processed steel
JP6794012B2 (ja) 耐結晶粒粗大化特性、耐曲げ疲労強度および耐衝撃強度に優れた機械構造用鋼
CN109385570B (zh) 一种高强钢板及其制造方法
KR20130046941A (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
JP2012193404A (ja) 継目無鋼管およびその製造方法
CN108350550B (zh) 剪切加工性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法
JP5813888B2 (ja) 耐腐食性に優れたばね用線材及び鋼線、ばね用鋼線の製造方法、並びにばねの製造方法
JP4728884B2 (ja) 低サイクル疲労特性に優れた高周波輪郭焼入れ鋼材及び高周波輪郭焼入れ部品
KR102178711B1 (ko) 강도 및 충격인성이 우수한 비조질 선재 및 그 제조방법
WO2018061101A1 (ja)
CN113692456A (zh) 剪切加工性优异的超高强度钢板及其制造方法
CN111542637B (zh) 高强度奥氏体基高锰钢材及其制造方法
KR20110066281A (ko) 고강도 철근의 제조방법 및 이를 이용한 고강도 철근

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C12 Rejection of a patent application after its publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20101208