FR2744733A1 - Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee - Google Patents
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Abstract
Acier pour la fabrication de pièces forgées dont la composition chimique comprend, en poids: 0,1% =< C =< 0,4%; 1% =< Mn =< 1,8%; 0,15% =< Si =< 1,7%; 0% =< Ni =< 1%; 0% =< Cr =< 1,2%; 0% =< Mo =< 0,3%; 0% =< V =< 0,3%, Cu =< 0,35%; éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01%, éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,007% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Procédé pour la fabrication d'une pièce forgée.
Description
ACIER POUR LA FABRICATION DE PIECE FORGEE ET PROCEDE DE
FABRICATION D'UNE PIECE FORGEE
La présente invention est relative à la fabrication de pièces forgées à
hautes caractéristiques, en acier.
Les pièces forgées à hautes caractéristiques, en acier, et notamment les pièces forgées à hautes caractéristiques pour l'automobile, sont fabriquées
selon différentes techniques qui présentent chacune des inconvénients.
Selon une première technique, les pièces sont constituées d'un acier du type chrome-molybdène, dont la composition chimique comprend, en poids, de 0,25 % à 0,45 % de carbone, environ 1 % de chrome et environ 0,25 % de molybdène. Les pièces sont forgées puis soumises à un traitement thermique de trempe et de revenu destiné à leur conférer une structure martensitique revenue
pour obtenir notamment une résistance à la traction Rm de l'ordre de 1000 MPa.
Cette technique présente l'inconvénient d'être coûteuse et d'engendrer parfois
des déformations de la géométrie des pièces.
Selon une autre technique, les pièces sont constituées d'un acier contenant de 0,3% à 0,4% de carbone, de 1% à 1,7% de manganèse, de 0,25% à 1% de silicium et jusqu'à 0,1% de vanadium. Après forgeage, les pièces sont refroidies lentement pour leur conférer une structure ferritoperlitique. Cette technique moins coûteuse que la précédente a cependant plusieurs inconvénients: - il n'est pas possible d'obtenir une résistance à la traction Rm supérieure à 1000 MPa, - le rapport limite d'élasticité sur résistance à la traction Rpo,2/Rm est inférieur à 0, 75 ce qui limite les possibilités d'allégement des pièces lorsque celles- ci sont dimensionnées en particulier par référence à la limite d'élasticité, - la température de transition de la résilience est supérieure à 50 C ce qui conduit à une résistance aux chocs faible, - il est parfois nécessaire d'adapter les installations de fabrication en ajoutant des tunnels de refroidissement pour obtenir un refroidissement adapté après forgeage. Les pièces forgée peuvent également être constituées d'un acier contenant moins de carbone que dans le cas précédant, et être trempées à l'eau dans la chaude de forgeage pour leur conférer une structure bainitique ou bainito- martensitique. Cette technique permet d'obtenir une résistance à la traction Rm supérieure à 1000 MPa et une limite d'élasticité Rpo,2 supérieure à 800 MPa, mais elle présente l'inconvénient d'exiger une trempe à l'eau qui,
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parfois, engendre des déformations géométriques imposant la nécessité d'une
opération de redressage ou qui peuvent, même, être rédhibitoires.
Certaines pièces, enfin, sont constituées d'un acier contenant entre 0, 3% et 0,4% de carbone et entre 1,9% et 2,5% de manganèse. Elles sont refroidies à l'air après forgeage de façon à présenter une structure bainitique à caractéristiques mécaniques élevées. Mais, ces pièces comportent souvent des
bandes ségrégées à structure martensitique rendant l'usinage difficile.
Le but de la présente invention est de proposer un acier et un procédé pour la fabrication de pièces forgées à hautes caractéristiques qui remédient à
o0 ces inconvénients.
A cet effet, I'invention a pour objet un acier pour la fabrication de pièces forgées dont la composition chimique comprend, en poids:
0,1% < C < 0,4%
1% < Mn < 1,8% 0,15% < Si < 1,7% 0% < Ni < 1% 0% < Cr < 1,2% 0% < Mo < 0,3%
0% <V < 0,3%
Cu <0,35% - éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01%, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb,
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
De préférence, la teneur en carbone est inférieure ou égale à 0,3%, de préférence également, la teneur en manganèse est inférieure à 1,6%. Selon la nature des applications envisagées, la teneur en silicium peut être, de
préférence, soit supérieure à 1,2% soit inférieure à 0,8%.
L'invention concerne également un procédé pour la fabrication d'une pièce forgée selon lequel: - on approvisionne un lopin en un acier selon l'invention et on le forge à chaud pour obtenir une pièce,
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- on soumet la pièce à un traitement thermique comportant un refroidissement depuis une température à la quelle l'acier est entièrement austénitique jusqu'à une température Tm comprise entre Ms+ 100 C et Ms-20 C à une vitesse de refroidissement Vr supérieure à 0, 5 C/s, suivi d'un maintien de la pièce entre Tm et Tf, avec Tf > Tm-1 00 C, et de préférence Tf > Tm-60 C, pendant au moins 2 minutes de façon à obtenir une structure comportant au moins 15%, et de
préférence, au moins 30% de bainite formée entre Tm et Tf.
De préférence, la vitesse de refroidissement Vr est supérieure à 2 C/s.
Après le maintien entre Tm et Tf, la pièce peut être refroidie jusqu'à la io température ambiante et, éventuellement, être soumise à.un revenu entre 150 C
et 650 C.
Après le maintien entre Tm et Tf, la pièce peut, également, être réchauffée à une température inférieure à 650 C, puis refroidie jusqu'à la
température ambiante.
Le traitement thermique peut être effectué soit après un chauffage de la
pièce à une température supérieure à AC3, soit directement après forgeage.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise, mais non
limitative et illustrée par les exemples qui suivent.
La composition chimique de l'acier selon l'invention comprend, en poids: plus de 0,1% de carbone, et de préférence plus de 0,15%, pour obtenir une dureté suffisante, mais, moins de 0,4%, et de préférence moins de 0,3 %, afin de limiter la résistance à la traction Rm à 1200 MPa; - plus de 1% de manganèse pour obtenir une trempabilité suffisante, mais moins de 1,8%, et de préférence moins de 1,6 % pour éviter la formation de bandes ségrégées; - plus de 0,15% de silicium pour durcir la ferrite et, éventuellement, pour favoriser la formation d'austénite résiduelle ce qui améliore la limite d'endurance en fatigue, mais moins de 1,7%, car, au delà, le silicium fragilise l'acier; entre 0,15 % et 0, 8% le silicium durcit la ferrite sans favoriser la formation d'austénite résiduelle; entre 1,2 % et 1,7 % le silicium favorise suffisamment la formation d'austénite résiduelle pour améliorer la limite d'endurance en fatigue; selon les applications, la teneur en silicium peut être choisie dans l'une ou l'autre de ces plages; -de 0% à 1% de nickel, de 0% à 1,2% de chrome et de 0% à 0,3% de molybdène pour ajuster la trempabilité; - éventuellement du titane en des teneurs comprises entre 0,005% et 0,03%; - éventuellement du niobium en des teneurs comprises entre 0,005% et 0, 06%;
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- éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005 % et 0, 01% pour compléter l'effet des élément précédents sur la trempabilité; dans ce cas, il est préférable que l'acier contienne du titane pour renforcer l'effet du bore; - de 0% à 0,3% de vanadium pour obtenir un durcissement complémentaire et améliorer la trempabilité; - moins de 0, 35% de cuivre, élément résiduel présent fréquemment dans l'acier élaboré à partir de ferrailles, mais qui, en trop grande quantité, a l'inconvénient de détériorer la forgeabilité; - éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium pour assurer la désoxydation io de l'acier et pour contrôler le grossissement du grain austénitique, notamment lorsque la teneur en silicium est inférieure à 0,5 %; - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, pour améliorer l'usinabilité;
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
Pour fabriquer une pièce forgée, on approvisionne un lopin en acier selon l'invention et on le forge à chaud après l'avoir chauffé à une température supérieure à AC3 de préférence supérieure à 1150 C, et mieux encore, comprise entre 1200 C et 1280 C, de fac,çon à lui avoir conféré une structure
entièrement austénitique et une contrainte d'écoulement suffisamment faible.
Après forgeage, on soumet la pièce à un traitement thermique qui peut être effectué soit directement dans la chaude de forgeage, soit après refroidissement
de la pièce et réchauffage au dessus de la température AC3 de l'acier.
Le traitement thermique comporte un refroidissement à une vitesse de refroidissement Vr mesurée au passage à 700 C supérieure à 0,5 C/s, et de préférence supérieure à 2 C/s, jusqu'à une température Tm comprise entre Ms+100 C et Ms-20 C, Ms étant la température de début de transformation martensitique de l'acier. Ce refroidissement est suivi par un maintien pendant un
temps supérieur à 2 mn entre la température Tm et une température Tf > Tm-
C, et de préférence Tf > Tm-60 C. Le maintien est suivi soit d'un refroidissement jusqu'à la température ambiante éventuellement complété par un revenu entre 150 C et 650 C, soit d'un réchauffage jusqu'à une température inférieure ou égale à 650 C avant refroidissement jusqu'à la température
ambiante.
Ce traitement thermique a pour but de conférer à la pièce une structure essentiellement bainitique comportant moins de 20% de ferrite et au moins 15%, et de préférence au moins 30 %, de bainite inférieure formée entre Tm et Tf. Il
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peut être effectué sur toute la pièce ou simplement sur une partie ayant une
fonctionnalité particulière.
Les conditions du maintien (Tm, Tf, durée), ainsi que les proportions de chacune des structures, et en particulier la proportion de bainite inférieure, peuvent être déterminées, de façon connue par l'Homme du Métier, à l'aide de
mesures dilatométriques sur des barreaux d'essai.
Les pièces ainsi obtenues ont l'avantage d'avoir une résistance à la traction Rm comprise entre 950 MPa et 1150 MPa, une limite d'élasticité Rpo,2 supérieure à 750 MPa, une résilience Mesnager K supérieure à 25 Joules/Cm2 à 20 C, une usinabilité au moins égale à celle des pièces ayant une structure ferrito-perlitique et une bonne tenue en fatigue: îD / Rm > 0,5 en flexion rotative
à 2x106 cycles.
A titre de premier exemple, on a fabriqué un axe avec un acier dont la composition chimique comportait, en % en poids: C Si Mn Ni Cr Mo Cu V AI B Ti Nb
0,25 0,5 1,67 0,09 0,52 - 0,199 0,2 0,03 - 0,02 -
cet acier contenait, en outre, 0,065 % de S pour améliorer l'usinabilité. Sa
température Ms était de 380 C.
La pièce a été forgée à chaud entre 12800C et 10500C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air soufflé à la vitesse de 2, 6'C/s jusqu'à la température de 4250C, puis maintenue entre 425 C et 400 C pendant 10 mn; enfin, la pièce a été refroidie jusqu'à la température ambiante par
refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient: Rm = 1100 MPa Rpo,2 = 870 MPa
A% = 10%
Z = 60%
A titre de deuxième exemple, on a fabriqué une fusée avec un acier dont la composition chimique comportait, en % en poids: C Si Mn Ni Cr Mo Cu V AI B Ti Nb
0,25 0,5 1,63 0,006 0,51 0,09 0,196 0,107 0,038 0,003 0,023 -
cet acier contenait, en outre, 0,05% de S pour améliorer l'usinabilité. Sa
température Ms était de 385 C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1270 C et 1040'C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air soufflé à la vitesse de 2, 6 C/s jusqu'à la température de 4000C, puis maintenue entre 400 C et 380 C pendant 10 mn; la
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pièce a alors été portée à la température de 550 C pendant 1 heure, puis elle a
été refroidie jusqu'à la température ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient: Rm =967 MPa Rpo,2 = 822 MPa
A% = 12%
Z=60% A titre de troisième exemple, on a fabriqué une rotule avec un acier dont la compOSitiion chimique comportait, en % en poids: C Si Mn Ni Cr Mo Cu V AI B Ti Nb
0,28 0,79 1,63 0,05 0,5 0,09 0,19 - 0,04 0,0033 0,023 -
cet acier contenait, en outre, 0,06% de S pour améliorer l'usinabilité. Sa
température Ms était de 350 C.
La pièce a été forgée à chaud entre 12700C et 10600C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air calme à la vitesse de 1, 19 C/s jusqu'à la température de 380 C, puis maintenue entre 380 C et 360 C pendant 10 mn; enfin, la pièce a été refroidie jusqu'à la température ambiante par
refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient: Rm = 1170 MPa Rpo,2 = 947 MPa
A% = 8%
Z = 50%
Les pièces ainsi obtenues peuvent être notamment des pièces pour I'automobile telles que des triangles de suspension, des arbres de transmission, des bielles, mais elles peuvent également être des arbres, des cames ou toute
autre pièce forgée pour des machines diverses.
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Claims (10)
1 - Acier pour la fabrication de pièces forgées caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids:
0,1% < C < 0,4%
1% < Mn < 1,8% 0,15% < Si < 1,7% 0% < Ni < 1% 0% < Cr < 1,2% 0% < Mo < 0,3%
0% < V < 0,3%
Cu < 0,35% - éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01%, éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb,
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
2 - Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il contient moins de
0,3% de carbone.
3 - Acier selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce qu'il contient
moins de 1,6% de manganèse.
4 - Acier selon la revendication 1, 2 ou 3 caractérisé en ce qu'il contient
moins de 0,8% de silicium.
- Acier selon la revendication 1, 2, ou 3 caractérisé en ce qu'il contient
plus de 1,2% de silicium.
6 - Procédé pour la fabrication d'une pièce de forge caractérisé en ce que: - on approvisionne un lopin en un acier selon l'une quelconque des
revendications 1 à 5 et on forge à chaud le lopin pour obtenir une pièce,
- on soumet la pièce à un traitement thermique comportant un refroidissement depuis une température à la quelle l'acier est entièrement austénitique jusqu'à une température Tm comprise entre Ms+ 100 C et Ms-20 C à une vitesse de refroidissement Vr supérieure à 0, 5 C/s, suivi d'un maintien de la pièce entre Tm et Tf supérieure ou égale à Tm-100 C pendant au moins 2 minutes de façcon à
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obtenir une structure comportant au moins 15% de bainite inférieure formée
entre Tm et Tf et moins de 20% de ferrite perlite.
7 - procédé selon la revendication 6 caractérisé en ce que le maintien est choisi pour que la structure comporte au moins 30% de bainite inférieure formée entre Tm et Tf. 8 - Procédé selon la revendication 6 ou la revendication 7 caractérisé en
ce que Tf est supérieure ou égale à Tm-60 C.
9 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 8 caractérisé
en ce que la vitesse de refroidissement Vr est supérieure à 2 C/s.
o10 1- Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 9 caractérisé
en ce que après le maintien entre Tm et Tf, la pièce est refroidie jusqu'à la
température ambiante.
11 - Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que le traitement
thermique comporte en outre un revenu entre 150 C et 650 C. Es5 12 Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à 9 caractérisé
en ce que après le maintien entre Tm et Tf, la pièce est réchauffée à une
température inférieure à 650 C puis refroidie jusqu'à la température ambiante.
13 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à12 caractérisé
en ce que le traitement thermique est effectué après un chauffage de la pièce à
une température supérieure à AC3.
14 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 6 à12 caractérisé
en ce que le traitement thermique est effectué directement après forgeage.
Priority Applications (19)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9601525A FR2744733B1 (fr) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
PT97400025T PT787812E (pt) | 1996-02-08 | 1997-01-08 | Aco para o fabrico de peca forjada e processo de fabrico de uma peca forjada |
DE69728076T DE69728076T2 (de) | 1996-02-08 | 1997-01-08 | Herstellungsverfahren eines Stahlschmiedestücks |
AT97400025T ATE262047T1 (de) | 1996-02-08 | 1997-01-08 | Herstellungsverfahren eines stahlschmiedestücks |
ES97400025T ES2217374T3 (es) | 1996-02-08 | 1997-01-08 | Procedimiento de fabricacion de una pieza forjada de acero. |
EP97400025A EP0787812B1 (fr) | 1996-02-08 | 1997-01-08 | Procédé de fabrication d'une pièce forgée en acier |
DK97400025T DK0787812T3 (da) | 1996-02-08 | 1997-01-08 | Fremgangsmåde til at fremstille stålsmedestykker |
CA002196029A CA2196029A1 (fr) | 1996-02-08 | 1997-01-27 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
HU9700269A HUP9700269A3 (en) | 1996-02-08 | 1997-01-28 | Steel for the manufacture of a forging and process for manufacturing a forging |
SI9700025A SI9700025B (sl) | 1996-02-08 | 1997-02-04 | Jeklo za izdelavo izkovkov in postopek kovanja |
ARP970100459A AR005719A1 (es) | 1996-02-08 | 1997-02-05 | Acero para la fabricacion de piezas forjadas y procedimiento de fabricacion de una pieza forjada |
KR1019970003801A KR970062058A (ko) | 1996-02-08 | 1997-02-06 | 단조품 제조용 강 및 단조품 제조방법 |
MXPA/A/1997/000924A MXPA97000924A (en) | 1996-02-08 | 1997-02-06 | Steel for the manufacture of forged pieces and manufacturing procedure of one piece forj |
NO970548A NO970548L (no) | 1996-02-08 | 1997-02-06 | Stål for fremstilling av et smistykke, og fremgangsmåte for fremstilling derav |
BR9700917A BR9700917A (pt) | 1996-02-08 | 1997-02-07 | Aço para a fabricação de peça forjada e processo para a preparação de uma peça forjada |
PL97318366A PL182920B1 (pl) | 1996-02-08 | 1997-02-07 | Stal do wytwarzania elementu kutego i sposób wytwarzania elementu kutego |
CZ1997378A CZ293691B6 (cs) | 1996-02-08 | 1997-02-07 | Způsob výroby výkovků z oceli |
JP04166097A JP3915043B2 (ja) | 1996-02-08 | 1997-02-10 | 鍛造品製造用鋼と鍛造品の製造方法 |
US08/797,135 US5820706A (en) | 1996-02-08 | 1997-02-10 | Process for manufacturing a forging |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
FR9601525A FR2744733B1 (fr) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
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PT (1) | PT787812E (fr) |
SI (1) | SI9700025B (fr) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847910A1 (fr) * | 2002-12-03 | 2004-06-04 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece forgee en acier et piece ainsi obtenue. |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3524790B2 (ja) * | 1998-09-30 | 2004-05-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 塗膜耐久性に優れた塗装用鋼材およびその製造方法 |
BR0016708A (pt) * | 1999-12-23 | 2002-10-08 | Pfizer Prod Inc | Forma de dosagem de droga baseada em hidrogel |
JP3888865B2 (ja) * | 2000-10-25 | 2007-03-07 | 株式会社ゴーシュー | 鍛造方法 |
US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
JP4375971B2 (ja) * | 2003-01-23 | 2009-12-02 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度ピニオンシャフト用鋼 |
AR047467A1 (es) | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo |
ATE442464T1 (de) | 2005-03-09 | 2009-09-15 | Ovako Bar Oy Ab | Hochfester luftgekühlter stahl und daraus resultiertes warmverformte produkt. |
JP3816937B1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-08-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間成形品用鋼板およびその製造方法並びに熱間成形品 |
JP4677868B2 (ja) * | 2005-09-26 | 2011-04-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度かつ高靱性で溶接可能な鋼とそれを使用した部材の製造方法 |
DE102006060994B4 (de) * | 2006-12-20 | 2010-02-11 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelzapfen und -hülsen aus nichtrostendem Stahl |
US9132567B2 (en) | 2007-03-23 | 2015-09-15 | Dayton Progress Corporation | Tools with a thermo-mechanically modified working region and methods of forming such tools |
US8968495B2 (en) * | 2007-03-23 | 2015-03-03 | Dayton Progress Corporation | Methods of thermo-mechanically processing tool steel and tools made from thermo-mechanically processed tool steels |
FR2916371B1 (fr) * | 2007-05-24 | 2010-02-26 | Fwu Kuang Entpr Co Ltd | Procede de preparation de pieces forgees ayant une resistance a la traction et un allongement excellents a partir de fils mamchine en acier |
FR2931166B1 (fr) * | 2008-05-15 | 2010-12-31 | Arcelormittal Gandrange | Acier pour forge a chaud a hautes caracteristiques mecaniques des pieces produites |
JP5483859B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2014-05-07 | 臼井国際産業株式会社 | 焼入性に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性及び耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管及びコモンレールの製造方法 |
NL2002248C2 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-26 | Weweler Nv | Hardening of flexible trailing arms. |
DE102009016079B4 (de) | 2009-04-03 | 2018-09-06 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelzapfen aus einem Stahl mit bainitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung derartiger Kugelzapfen |
FR2958660B1 (fr) | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
CN102444573A (zh) * | 2010-10-11 | 2012-05-09 | 上海腾辉锻造有限公司 | 一种锻件泵轴的制造方法 |
ES2391322B1 (es) * | 2011-04-29 | 2013-10-14 | Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) | ACERO BAINÍTICO 38MnV6, PROCEDIMIENTO DE OBTENCIÓN Y USO. |
EP2812455A1 (fr) * | 2012-02-10 | 2014-12-17 | Ascometal | Procédé de fabrication d'une pièce d'acier et pièce d'acier ainsi obtenue |
US9440693B2 (en) * | 2014-03-20 | 2016-09-13 | Caterpillar Inc. | Air-hardenable bainitic steel part |
FR3022259A1 (fr) | 2014-06-16 | 2015-12-18 | Asco Ind | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques traitees superficiellement, et pieces mecaniques en cet acier et leur procede de fabrication |
WO2016151345A1 (fr) | 2015-03-23 | 2016-09-29 | Arcelormittal | Pieces a structure bainitique a hautes proprietes de resistance et procede de fabrication |
ES2733805T3 (es) * | 2015-11-16 | 2019-12-03 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co Kg | Acero fino estructural con estructura bainitica, pieza forjada fabricada a partir del mismo y procedimiento para fabricar una pieza forjada |
WO2019180492A1 (fr) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | Arcelormittal | Pièce forgée en acier bainitique et son procédé de fabrication |
FR3123659A1 (fr) | 2021-06-02 | 2022-12-09 | Ascometal France Holding Sas | Pièce en acier mise en forme à chaud et procédé de fabrication |
Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD68973A (fr) * | ||||
DE673465C (de) * | 1930-04-01 | 1939-03-22 | August Thyssen Huette Akt Ges | Stahl fuer verschleissfeste und zaehe Gegenstaende, wie Schienen, Radreifen und Zahnraeder |
GB800286A (en) * | 1955-09-13 | 1958-08-20 | United States Steel Corp | Low-alloy high-strength steel |
CS126995B5 (fr) * | 1967-01-28 | 1967-09-15 | ||
GB1116160A (en) * | 1965-04-20 | 1968-06-06 | Nippon Kokan Kk | Improvements in or relating to steel alloys |
DE2144325A1 (de) * | 1971-09-03 | 1973-03-15 | Mim Comb Siderurg Galati | Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle |
SU441335A1 (ru) * | 1972-12-26 | 1974-08-30 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь |
SU602596A1 (ru) * | 1976-07-07 | 1978-04-15 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь дл отливок |
DE3628712A1 (de) * | 1986-08-23 | 1988-02-25 | Kloeckner Stahl Gmbh | Denitrierter, niedriglegierter, hochfester, grubenbestaendiger feinkornbaustahl |
JPH04141549A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用高強度、高靭性非調質鋼 |
JPH06248386A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
EP0717116A1 (fr) * | 1994-12-13 | 1996-06-19 | ASCOMETAL (Société anonyme) | Procédé de fabrication d'une pièce en acier de construction mécanique et pièce ainsi fabriquée |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE68973C (de) * | W. ARNEMANN in Hamburg, Büschstr. 13 | Pichmaschine | ||
FR717116A (fr) * | 1930-06-21 | 1932-01-04 | Kraftfahrzeugbedarf Kommandit | Piston pour machines à combustion |
IT1171403B (it) * | 1981-07-21 | 1987-06-10 | Italtractor | Procentimento per il trattamento termico diretto di maglie per catenarie di trattori o mezzi cingolati |
JPS6096718A (ja) * | 1983-10-31 | 1985-05-30 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
DD243982A1 (de) * | 1985-12-06 | 1987-03-18 | Suhl Feinmesszeugfab Veb | Vorrichtung zur erzeugung der messkraft fuer ein messelement |
JP3003451B2 (ja) * | 1992-03-11 | 2000-01-31 | 日本鋼管株式会社 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
JP3139876B2 (ja) * | 1993-04-05 | 2001-03-05 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間鍛造用非調質鋼および非調質熱間鍛造品の製造方法ならびに非調質熱間鍛造品 |
-
1996
- 1996-02-08 FR FR9601525A patent/FR2744733B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-01-08 ES ES97400025T patent/ES2217374T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 AT AT97400025T patent/ATE262047T1/de active
- 1997-01-08 DE DE69728076T patent/DE69728076T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 EP EP97400025A patent/EP0787812B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 DK DK97400025T patent/DK0787812T3/da active
- 1997-01-08 PT PT97400025T patent/PT787812E/pt unknown
- 1997-01-27 CA CA002196029A patent/CA2196029A1/fr not_active Abandoned
- 1997-01-28 HU HU9700269A patent/HUP9700269A3/hu unknown
- 1997-02-04 SI SI9700025A patent/SI9700025B/sl unknown
- 1997-02-05 AR ARP970100459A patent/AR005719A1/es unknown
- 1997-02-06 NO NO970548A patent/NO970548L/no unknown
- 1997-02-06 KR KR1019970003801A patent/KR970062058A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-02-07 BR BR9700917A patent/BR9700917A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-02-07 PL PL97318366A patent/PL182920B1/pl unknown
- 1997-02-07 CZ CZ1997378A patent/CZ293691B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-02-10 JP JP04166097A patent/JP3915043B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-02-10 US US08/797,135 patent/US5820706A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DD68973A (fr) * | ||||
DE673465C (de) * | 1930-04-01 | 1939-03-22 | August Thyssen Huette Akt Ges | Stahl fuer verschleissfeste und zaehe Gegenstaende, wie Schienen, Radreifen und Zahnraeder |
GB800286A (en) * | 1955-09-13 | 1958-08-20 | United States Steel Corp | Low-alloy high-strength steel |
GB1116160A (en) * | 1965-04-20 | 1968-06-06 | Nippon Kokan Kk | Improvements in or relating to steel alloys |
CS126995B5 (fr) * | 1967-01-28 | 1967-09-15 | ||
DE2144325A1 (de) * | 1971-09-03 | 1973-03-15 | Mim Comb Siderurg Galati | Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle |
SU441335A1 (ru) * | 1972-12-26 | 1974-08-30 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь |
SU602596A1 (ru) * | 1976-07-07 | 1978-04-15 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь дл отливок |
DE3628712A1 (de) * | 1986-08-23 | 1988-02-25 | Kloeckner Stahl Gmbh | Denitrierter, niedriglegierter, hochfester, grubenbestaendiger feinkornbaustahl |
JPH04141549A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用高強度、高靭性非調質鋼 |
JPH06248386A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
EP0717116A1 (fr) * | 1994-12-13 | 1996-06-19 | ASCOMETAL (Société anonyme) | Procédé de fabrication d'une pièce en acier de construction mécanique et pièce ainsi fabriquée |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 16, no. 413 (C - 980) 2 September 1992 (1992-09-02) * |
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 18, no. 647 (C - 1283) 8 December 1994 (1994-12-08) * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847910A1 (fr) * | 2002-12-03 | 2004-06-04 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece forgee en acier et piece ainsi obtenue. |
EP1426453A1 (fr) * | 2002-12-03 | 2004-06-09 | Ascometal | Procédé de fabrication d'une pièce forgée en acier et pièce ainsi obtenue |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69728076D1 (de) | 2004-04-22 |
ES2217374T3 (es) | 2004-11-01 |
PL182920B1 (pl) | 2002-04-30 |
EP0787812B1 (fr) | 2004-03-17 |
US5820706A (en) | 1998-10-13 |
KR970062058A (ko) | 1997-09-12 |
ATE262047T1 (de) | 2004-04-15 |
JPH09209086A (ja) | 1997-08-12 |
DK0787812T3 (da) | 2004-07-26 |
AR005719A1 (es) | 1999-07-14 |
FR2744733B1 (fr) | 1998-04-24 |
EP0787812A1 (fr) | 1997-08-06 |
CZ293691B6 (cs) | 2004-07-14 |
JP3915043B2 (ja) | 2007-05-16 |
SI9700025A (en) | 1997-10-31 |
BR9700917A (pt) | 1998-09-01 |
NO970548D0 (no) | 1997-02-06 |
NO970548L (no) | 1997-08-11 |
HUP9700269A2 (hu) | 1998-04-28 |
CZ37897A3 (en) | 1997-08-13 |
MX9700924A (es) | 1998-05-31 |
SI9700025B (sl) | 2002-02-28 |
PT787812E (pt) | 2004-09-30 |
PL318366A1 (en) | 1997-08-18 |
CA2196029A1 (fr) | 1997-08-09 |
DE69728076T2 (de) | 2004-08-05 |
HUP9700269A3 (en) | 1999-04-28 |
HU9700269D0 (en) | 1997-03-28 |
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