CA2196029A1 - Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee - Google Patents
Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgeeInfo
- Publication number
- CA2196029A1 CA2196029A1 CA002196029A CA2196029A CA2196029A1 CA 2196029 A1 CA2196029 A1 CA 2196029A1 CA 002196029 A CA002196029 A CA 002196029A CA 2196029 A CA2196029 A CA 2196029A CA 2196029 A1 CA2196029 A1 CA 2196029A1
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- possibly
- steel
- temperature
- optionally
- forged
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Abandoned
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 34
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims abstract description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 5
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 10
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 3
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 claims 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101100425597 Solanum lycopersicum Tm-1 gene Proteins 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XACAZEWCMFHVBX-UHFFFAOYSA-N [C].[Mo] Chemical compound [C].[Mo] XACAZEWCMFHVBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 description 1
- VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum Chemical compound [Cr].[Mo] VNTLIPZTSJSULJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 230000000135 prohibitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Acier pour la fabrication de pièces forgées dont la composition chimique comprend, en poids: 0,1% éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01%, éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,007% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Procédé pour la fabrication d'une pièce forgée. Figure pour l'abrégé: néant
Description
ACIER POUR LA FABRlCATiON DE PIECE FORGEE ET PROCEDE DE
FABRiCATlON D'UNE PIECE FORGEE
La presente invention est relative à la fabrication de pièces forgées à
hautes caractéristiques, en acier.
Les pièces forgées à hautes caractéristiques, en acier, et notamment les pièces forgées à hautes caractéristiques pour l'automobile, sont fabriquées selon différentes techniques qui présentent chacune des inconvénients.
Selon une première technique, les pièces sont constituées d'un acier du type chrome-molybdène, dont la composition chimique cG",,~,rend, en poids, de 0,25 % à 0,45 % de carbone, environ 1 % de chrome et environ 0,25 % de molybdène. Les pièces sont forgées puis soumises à un traitement thermique de trempe et de revenu destiné à leur conférer une structure martensitique revenue pour obtenir notamment une résistance à la traction Rm de l'ordre de 1000 MPa.
Cette technique présente l'inconvénient d'être coûteuse et d'engendrer parfois des déformations de la géométrie des pièces.
Selon une autre technique, les pièces sont consliluées d'un acier contenant de 0,3% à 0,4% de carbone, de 1% à 1,7% de manganèse, de 0,25%
à 1% de silicium et jusqu'à 0,1% de vanadium. Après forgeage, les pièces sont refroidies lentement pour leur conférer une structure ferrito-perlitique. Cette technique moins coûteuse que la precédente a cependant plusieurs inconvénients: -- il n'est pas possible d'obtenir une résistance à la traction Rm supérieure à 1000 MPa, - le rapport limite d'élasticité sur résistance à la traction Rpo,2/Rm est inférieur à
0,75 ce qui limite les possibilités d'allégement des pièces lorsque celles-ci sont dimensionnées en particulier par référence à la limite d'élasticité, - la température de transition de la résilience est superieure à 50C ce qui conduit à une résistance aux chocs faible, - il est parfois nécessaire d'adapter les installations de fabrication en ajoutant des tunnels de refroidissement pour obtenir un refroidissement adapté après forgeage.
Les pièces forgée peuvent également être constituées d'un acier contenant moins de carbone que dans le cas précédant, et être trempées à l'eau dans la chaude de forgeage pour leur conférer une structure bainitique ou bainito-martensitique. Cette technique permet d'obtenir une résistance à la traction Rm supérieure à 1000 MPa et une limite d'élasticité Rpo,2 supérieure à
800 MPa, mais elle présente l'inconvénient d'exiger une trempe à l'eau qui, 2196(~29' 2 parfois, engendre des déformations géométriques imposant la nécessite d'une opération de redressage ou qui peuvent, même, être rédhibitoires.
Certaines pièces, enfin, sont constituées d'un acier contenant entre 0,3%
et 0,4% de carbone et entre 1,9% et 2,5% de manganèse. Elles sont refroidies à
I'air après forgeage de façon à présenter une structure bainitique à
caractéristiques mécaniques élevées. Mais, ces pièces comportent souvent des bandes ségrégées à structure martensitique rendant l'usinage difficile.
Le but de la présente invention est de proposer un acier et un procédé
pour la fabrication de pièces forgées à hautes caractéristiques qui remédient à
ces inconvénients.
A cet effet, I'invention a pour objet un acier pour la fabrication de pièces forgées dont la co~,position chimique comprend, en poids:
0,1% < C c 0,4%
1 % < Mn < 1 ,8%
0,15% < Si < 1,7%
0%<Ni<1%
0% < Cr < 1,2%
0%<Mo<0,3%
0%<V<0,3%
CU < 0,35%
- eventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01%, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - eventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006%
de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à
0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
De préférence, la teneur en carbone est inférieure ou égale à 0,3%, de préférence également, la teneur en manganèse est inférieure à 1,6%. Selon la nature des applications envisagées, la teneur en silicium peut être, de préférence, soit supérieure à 1,2% soit inférieure à 0,8%.
L'invention concerne également un procédé pour la fabrication d'une pièce forgée selon lequel:
- on approvisionne un lopin en un acier selon l'invention et on le forge à chaudpour obtenir une pièce, - on soumet la pièce à un traitement thermique comportant un refroidissement depuis une température à la quelle l'acier est entièrement austénitique jusqu'à
une température Tm comprise entre Ms+100C et Ms-20C à une vitesse de refroidissement Vr supérieure à 0,5C/s, suivi d'un maintien de la pièce entre Tm 5 et Tf, avec Tf > Tm-1 00C, et de préférence Tf > Tm~0C, pendant au moins 2 minutes de façon à obtenir une structure comportant au moins 15%, et de préférence, au moins 30% de bainite formée entre Tm et Tf.
De préférence, la vitesse de refroidissement Vr est supérieure à 2C/s.
Après le maintien entre Tm et Tf, la pièce peut être refroidie jusqu'à la o température ambiante et, éventuellement, être soumise à .un revenu entre 150C et 650C.
Après le maintien entre Tm et Tf, la pièce peut, également, être réchauffée à une température inférieure à 650C, puis refroidie jusqu'à la température ambiante.
Le traitement thermique peut être effectué soit après un chauffage de la pièce à une température supérieure à AC3, soit directement après forgeage.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise, mais non limitative et illustrée par les exemples qui suivent.
La composition chimique de l'acier selon l'invention co~l,prend, en poids:
20 - plus de 0,1% de carbone, et de préférence plus de 0,15%, pour obtenir une dureté suffisante, mais, moins de 0,4%, et de préférence moins de 0,3 ~0, afin de limiter la résistance à la traction Rm à 1200 MPa;
- plus de 1% de manganèse pour obtenir une trempabilité suffisante, mais moins de 1,8%, et de préférence moins de 1,6 % pour éviter la formation de bandes , 25 segregees;
- plus de 0,15% de silicium pour durcir la ferrite et, éventuellement, pour favoriser la formation d'austénite résiduelle ce qui améliore la limite d'endurance en fatigue, mais moins de 1,7%, car, au delà, le silicium fragilise l'acier; entre 0,15 % et 0,8% le silicium durcit la ferrite sans favoriser la formation d'austénite 30 résiduelle; entre 1,2 % et 1,7 % le silicium favorise suffisamment la formation d'austénite résiduelle pour améliorer la limite d'endurance en fatigue; selon les applications, la teneur en silicium peut être choisie dans l'une ou l'autre de ces plages;
- de 0% à 1% de nickel, de 0% à 1,2% de chrome et de 0% à 0,3% de 35 molybdène pour ajuster la trempabilité;
- éventuellement du titane en des teneurs comprises entre 0,005% et 0,03%;
- éventuellement du niobium~en des teneurs comprises entre 0,005% et 0,06%;
2l96o2g 4 - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005 % et 0,01%
pour compléter l'effet des élément précédents sur la trempabilité; dans ce cas, il est préférable que l'acier contienne du titane pour renforcer l'effet du bore;
- de 0% à 0,3% de vanadium pour obtenir un durcissement complémentaire et améliorer la trempabilité;
- moins de 0,35% de cuivre, élément résiduel présent fréquemment dans l'acier élaboré à part-ir de ferrailles, mais qui, en trop grande quantité, a l'inconvénient de détériorer la forgeabilité;
- éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium pour assurer la désoxydation o de l'acier et pour contrôler le grossissement du grain austénitique, notamment lorsque la teneur en silicium est inférieure à 0,5 %;
- éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006%
de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu`à
0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement s iusqu'à 0,1% de plomb, pour améliorer l'usinabilité;
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboralion.
Pour fabriquer une pièce forgée, on approvisionne un lopin en acier selon l'invention et on le forge à chaud après l'avoir chauffé à une température supérieure à AC3 de préférence supérieure à 1150 C, et mieux encore, comprise entre 1200C et 1280 C, de façon à lui avoir conféré une structure entièrement austénitique et une contrainte d'écoulement suffisamment faible.
Après forgeage, on soumet la pièce à un traitement thermique qui peut être eflectué soit directement dans la chaude de forgeage, soit après refroidissementde la pièce et réchauffage au dessus de la température AC3 de l'acier.
Le traitement thermique comporte un refroidissement à une vitesse de refroidissement Vr mesurée au passage à 700 C supérieure à 0,5C/s, et de préférence supérieure à 2 C/s, jusqu'à une température Tm comprise entre Ms+100C et Ms-20C, Ms étant la température de début de transformation martensitique de l'acier. Ce refroidissement est suivi par un maintien pendant un temps supérieur à 2 mn entre la température Tm et une température Tf ~ Tm-1 00C, et de préférence Tf > Tm-60C. Le maintien est suivi soit d'un refroidissement jusqu'à la température ambiante éventuellement complété par un revenu entre 150 C et 650 C, soit d'un rechauffage jusqu'à une température inférieure ou égale à 650C avant refroidissement jusqu'à la température 3s ambiante.
Ce traitement thermique a pour but de conférer à la pièce une structure essentiellement bainitique comportant moins de 20% de ferrite et au moins 15%, et de preférence au moins 30 %, de bainite inférieure formée entre Tm et Tf. Il 219602g peut être effectué sur toute la pièce ou simplement sur une partie ayant une fonctionnalité particulière.
Les conditions du maintien (Tm, Tf, durée), ainsi que les proportions de chacune des structures, et en particulier la proportion de bainite inférieure, 5 peuvent etre déterminées, de façon connue par l'Homme du Métier, à l'aide de mesures dilatométriques sur des barreaux d'essai.
Les pièces ainsi obtenues ont l'avantage d'avoir une résistance à la traction Rm comprise entre 950 MPa et 1150 MPa, une limite d'élasticité Rpo,2 supérieure à 750 MPa, une résilience Mesnager K supérieure à 25 Joules/Cm2 à
o 20C, une usinabilité au moins égale à celle des pièces ayant une structure ferrito-perlitique et une bonne tenue en fatigue: ~D / Rm ~ 0,5 en flexion rotative à 2x106 cycles.
A titre de premier exemple, on a fabriqué un axe avec un acier dont la composition chimique comportait, *n % en poids C Si Mn Ni Cr Mo Cu V Al B Ti Nb 0,25 0,5 1,67 0,09 0,52 - 0;199 0,2 0,03 - 0,02 15 cet acier contenait, en outre, 0,065 % de S pour améliorer l'usinabilité. Sa température Ms était de 380C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1 280C et 1 050C. Directement après forgeage, la pièce a eté refroidie à l'air soufflé à la vitesse de 2,6C/s jusqu'à la température de 425C, puis maintenue entre 425C et 400C pendant 10 mn;
20 enhn, la pièce a été refroidie jusqu'à la température ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure co",po,lanl au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient:
Rm = 1100 MPa
FABRiCATlON D'UNE PIECE FORGEE
La presente invention est relative à la fabrication de pièces forgées à
hautes caractéristiques, en acier.
Les pièces forgées à hautes caractéristiques, en acier, et notamment les pièces forgées à hautes caractéristiques pour l'automobile, sont fabriquées selon différentes techniques qui présentent chacune des inconvénients.
Selon une première technique, les pièces sont constituées d'un acier du type chrome-molybdène, dont la composition chimique cG",,~,rend, en poids, de 0,25 % à 0,45 % de carbone, environ 1 % de chrome et environ 0,25 % de molybdène. Les pièces sont forgées puis soumises à un traitement thermique de trempe et de revenu destiné à leur conférer une structure martensitique revenue pour obtenir notamment une résistance à la traction Rm de l'ordre de 1000 MPa.
Cette technique présente l'inconvénient d'être coûteuse et d'engendrer parfois des déformations de la géométrie des pièces.
Selon une autre technique, les pièces sont consliluées d'un acier contenant de 0,3% à 0,4% de carbone, de 1% à 1,7% de manganèse, de 0,25%
à 1% de silicium et jusqu'à 0,1% de vanadium. Après forgeage, les pièces sont refroidies lentement pour leur conférer une structure ferrito-perlitique. Cette technique moins coûteuse que la precédente a cependant plusieurs inconvénients: -- il n'est pas possible d'obtenir une résistance à la traction Rm supérieure à 1000 MPa, - le rapport limite d'élasticité sur résistance à la traction Rpo,2/Rm est inférieur à
0,75 ce qui limite les possibilités d'allégement des pièces lorsque celles-ci sont dimensionnées en particulier par référence à la limite d'élasticité, - la température de transition de la résilience est superieure à 50C ce qui conduit à une résistance aux chocs faible, - il est parfois nécessaire d'adapter les installations de fabrication en ajoutant des tunnels de refroidissement pour obtenir un refroidissement adapté après forgeage.
Les pièces forgée peuvent également être constituées d'un acier contenant moins de carbone que dans le cas précédant, et être trempées à l'eau dans la chaude de forgeage pour leur conférer une structure bainitique ou bainito-martensitique. Cette technique permet d'obtenir une résistance à la traction Rm supérieure à 1000 MPa et une limite d'élasticité Rpo,2 supérieure à
800 MPa, mais elle présente l'inconvénient d'exiger une trempe à l'eau qui, 2196(~29' 2 parfois, engendre des déformations géométriques imposant la nécessite d'une opération de redressage ou qui peuvent, même, être rédhibitoires.
Certaines pièces, enfin, sont constituées d'un acier contenant entre 0,3%
et 0,4% de carbone et entre 1,9% et 2,5% de manganèse. Elles sont refroidies à
I'air après forgeage de façon à présenter une structure bainitique à
caractéristiques mécaniques élevées. Mais, ces pièces comportent souvent des bandes ségrégées à structure martensitique rendant l'usinage difficile.
Le but de la présente invention est de proposer un acier et un procédé
pour la fabrication de pièces forgées à hautes caractéristiques qui remédient à
ces inconvénients.
A cet effet, I'invention a pour objet un acier pour la fabrication de pièces forgées dont la co~,position chimique comprend, en poids:
0,1% < C c 0,4%
1 % < Mn < 1 ,8%
0,15% < Si < 1,7%
0%<Ni<1%
0% < Cr < 1,2%
0%<Mo<0,3%
0%<V<0,3%
CU < 0,35%
- eventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01%, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - eventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006%
de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à
0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
De préférence, la teneur en carbone est inférieure ou égale à 0,3%, de préférence également, la teneur en manganèse est inférieure à 1,6%. Selon la nature des applications envisagées, la teneur en silicium peut être, de préférence, soit supérieure à 1,2% soit inférieure à 0,8%.
L'invention concerne également un procédé pour la fabrication d'une pièce forgée selon lequel:
- on approvisionne un lopin en un acier selon l'invention et on le forge à chaudpour obtenir une pièce, - on soumet la pièce à un traitement thermique comportant un refroidissement depuis une température à la quelle l'acier est entièrement austénitique jusqu'à
une température Tm comprise entre Ms+100C et Ms-20C à une vitesse de refroidissement Vr supérieure à 0,5C/s, suivi d'un maintien de la pièce entre Tm 5 et Tf, avec Tf > Tm-1 00C, et de préférence Tf > Tm~0C, pendant au moins 2 minutes de façon à obtenir une structure comportant au moins 15%, et de préférence, au moins 30% de bainite formée entre Tm et Tf.
De préférence, la vitesse de refroidissement Vr est supérieure à 2C/s.
Après le maintien entre Tm et Tf, la pièce peut être refroidie jusqu'à la o température ambiante et, éventuellement, être soumise à .un revenu entre 150C et 650C.
Après le maintien entre Tm et Tf, la pièce peut, également, être réchauffée à une température inférieure à 650C, puis refroidie jusqu'à la température ambiante.
Le traitement thermique peut être effectué soit après un chauffage de la pièce à une température supérieure à AC3, soit directement après forgeage.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise, mais non limitative et illustrée par les exemples qui suivent.
La composition chimique de l'acier selon l'invention co~l,prend, en poids:
20 - plus de 0,1% de carbone, et de préférence plus de 0,15%, pour obtenir une dureté suffisante, mais, moins de 0,4%, et de préférence moins de 0,3 ~0, afin de limiter la résistance à la traction Rm à 1200 MPa;
- plus de 1% de manganèse pour obtenir une trempabilité suffisante, mais moins de 1,8%, et de préférence moins de 1,6 % pour éviter la formation de bandes , 25 segregees;
- plus de 0,15% de silicium pour durcir la ferrite et, éventuellement, pour favoriser la formation d'austénite résiduelle ce qui améliore la limite d'endurance en fatigue, mais moins de 1,7%, car, au delà, le silicium fragilise l'acier; entre 0,15 % et 0,8% le silicium durcit la ferrite sans favoriser la formation d'austénite 30 résiduelle; entre 1,2 % et 1,7 % le silicium favorise suffisamment la formation d'austénite résiduelle pour améliorer la limite d'endurance en fatigue; selon les applications, la teneur en silicium peut être choisie dans l'une ou l'autre de ces plages;
- de 0% à 1% de nickel, de 0% à 1,2% de chrome et de 0% à 0,3% de 35 molybdène pour ajuster la trempabilité;
- éventuellement du titane en des teneurs comprises entre 0,005% et 0,03%;
- éventuellement du niobium~en des teneurs comprises entre 0,005% et 0,06%;
2l96o2g 4 - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005 % et 0,01%
pour compléter l'effet des élément précédents sur la trempabilité; dans ce cas, il est préférable que l'acier contienne du titane pour renforcer l'effet du bore;
- de 0% à 0,3% de vanadium pour obtenir un durcissement complémentaire et améliorer la trempabilité;
- moins de 0,35% de cuivre, élément résiduel présent fréquemment dans l'acier élaboré à part-ir de ferrailles, mais qui, en trop grande quantité, a l'inconvénient de détériorer la forgeabilité;
- éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium pour assurer la désoxydation o de l'acier et pour contrôler le grossissement du grain austénitique, notamment lorsque la teneur en silicium est inférieure à 0,5 %;
- éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006%
de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu`à
0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement s iusqu'à 0,1% de plomb, pour améliorer l'usinabilité;
le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboralion.
Pour fabriquer une pièce forgée, on approvisionne un lopin en acier selon l'invention et on le forge à chaud après l'avoir chauffé à une température supérieure à AC3 de préférence supérieure à 1150 C, et mieux encore, comprise entre 1200C et 1280 C, de façon à lui avoir conféré une structure entièrement austénitique et une contrainte d'écoulement suffisamment faible.
Après forgeage, on soumet la pièce à un traitement thermique qui peut être eflectué soit directement dans la chaude de forgeage, soit après refroidissementde la pièce et réchauffage au dessus de la température AC3 de l'acier.
Le traitement thermique comporte un refroidissement à une vitesse de refroidissement Vr mesurée au passage à 700 C supérieure à 0,5C/s, et de préférence supérieure à 2 C/s, jusqu'à une température Tm comprise entre Ms+100C et Ms-20C, Ms étant la température de début de transformation martensitique de l'acier. Ce refroidissement est suivi par un maintien pendant un temps supérieur à 2 mn entre la température Tm et une température Tf ~ Tm-1 00C, et de préférence Tf > Tm-60C. Le maintien est suivi soit d'un refroidissement jusqu'à la température ambiante éventuellement complété par un revenu entre 150 C et 650 C, soit d'un rechauffage jusqu'à une température inférieure ou égale à 650C avant refroidissement jusqu'à la température 3s ambiante.
Ce traitement thermique a pour but de conférer à la pièce une structure essentiellement bainitique comportant moins de 20% de ferrite et au moins 15%, et de preférence au moins 30 %, de bainite inférieure formée entre Tm et Tf. Il 219602g peut être effectué sur toute la pièce ou simplement sur une partie ayant une fonctionnalité particulière.
Les conditions du maintien (Tm, Tf, durée), ainsi que les proportions de chacune des structures, et en particulier la proportion de bainite inférieure, 5 peuvent etre déterminées, de façon connue par l'Homme du Métier, à l'aide de mesures dilatométriques sur des barreaux d'essai.
Les pièces ainsi obtenues ont l'avantage d'avoir une résistance à la traction Rm comprise entre 950 MPa et 1150 MPa, une limite d'élasticité Rpo,2 supérieure à 750 MPa, une résilience Mesnager K supérieure à 25 Joules/Cm2 à
o 20C, une usinabilité au moins égale à celle des pièces ayant une structure ferrito-perlitique et une bonne tenue en fatigue: ~D / Rm ~ 0,5 en flexion rotative à 2x106 cycles.
A titre de premier exemple, on a fabriqué un axe avec un acier dont la composition chimique comportait, *n % en poids C Si Mn Ni Cr Mo Cu V Al B Ti Nb 0,25 0,5 1,67 0,09 0,52 - 0;199 0,2 0,03 - 0,02 15 cet acier contenait, en outre, 0,065 % de S pour améliorer l'usinabilité. Sa température Ms était de 380C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1 280C et 1 050C. Directement après forgeage, la pièce a eté refroidie à l'air soufflé à la vitesse de 2,6C/s jusqu'à la température de 425C, puis maintenue entre 425C et 400C pendant 10 mn;
20 enhn, la pièce a été refroidie jusqu'à la température ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure co",po,lanl au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient:
Rm = 1100 MPa
2~ Rpo,2 = 870 MPa A% = 10%
Z = 60%
A titre de deuxième exemple, on a fabriqué une fusée avec un acier dont la corrpositio~ chimique comportait, en % en poids:
C Si Mn Ni Cr Mo Cu V Al B Ti Nb 0,25 0,5 1,63 0,006 0,51 0,09 0,196 0,107 0,038 0,003 0,023 30 cet acier contenait, en outre, 0,05% de S pour améliorer l'usinabilité. Sa température Ms était de 385C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1270C et 1 040C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air soufflé à la vitesse de 2,6Cls jusqu'à la température de 400C, puis maintenue entre 400C et 380C pendant 10 mn; la 21~6~29 6 -pièce a alors été portée à la température de 550C pendant 1 heure, puis elle a eté refroidie jusqu'à la température ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient:
Rm=967MPa Rpo,2 = 822 MPa A% = 12%
Z = 60%
A titre de troisième exemple, on a fabriqué une rotule avec un acier dont o la corrpositiol chimique co",,l~orlait, en % en poids:
C Si Mn Ni Cr Mo Cu V Al B Ti Nb 0,28 0,79 1,63 0,05 0,5 o,os 0,19 - 0,04 0,0033 0,023 cet acier conle"ait, en outre, 0,06% de S pour améliorer l'usinabilité. Sa température Ms était de 350C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1270C et 1060C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air calme à la vitesse de 1,19C/s jusqu'à la S température de 380C, puis maintenue entre 380C et 360C pendant 10 mn;
enfin, la pièce a été refroidie jusqu'à la te",peral,Jre ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caracleristiques étaient:
Rm = 1170 MPa Rpo,2 = 947 MPa A% = 8%
Z=50%
Les pièces ainsi obtenues peuvent être notamment des pièces pour ~5 I'automobile telles que des triangles de suspension, des arbres de transmission, des bielles, mais elles peuvent également être des arbres, des cames ou toute autre pièce forgée pour des machines diverses.
Z = 60%
A titre de deuxième exemple, on a fabriqué une fusée avec un acier dont la corrpositio~ chimique comportait, en % en poids:
C Si Mn Ni Cr Mo Cu V Al B Ti Nb 0,25 0,5 1,63 0,006 0,51 0,09 0,196 0,107 0,038 0,003 0,023 30 cet acier contenait, en outre, 0,05% de S pour améliorer l'usinabilité. Sa température Ms était de 385C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1270C et 1 040C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air soufflé à la vitesse de 2,6Cls jusqu'à la température de 400C, puis maintenue entre 400C et 380C pendant 10 mn; la 21~6~29 6 -pièce a alors été portée à la température de 550C pendant 1 heure, puis elle a eté refroidie jusqu'à la température ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caractéristiques étaient:
Rm=967MPa Rpo,2 = 822 MPa A% = 12%
Z = 60%
A titre de troisième exemple, on a fabriqué une rotule avec un acier dont o la corrpositiol chimique co",,l~orlait, en % en poids:
C Si Mn Ni Cr Mo Cu V Al B Ti Nb 0,28 0,79 1,63 0,05 0,5 o,os 0,19 - 0,04 0,0033 0,023 cet acier conle"ait, en outre, 0,06% de S pour améliorer l'usinabilité. Sa température Ms était de 350C.
La pièce a été forgée à chaud entre 1270C et 1060C. Directement après forgeage, la pièce a été refroidie à l'air calme à la vitesse de 1,19C/s jusqu'à la S température de 380C, puis maintenue entre 380C et 360C pendant 10 mn;
enfin, la pièce a été refroidie jusqu'à la te",peral,Jre ambiante par refroidissement naturel à l'air.
La pièce ainsi obtenue avait une structure comportant au moins 80% de bainite. Ses caracleristiques étaient:
Rm = 1170 MPa Rpo,2 = 947 MPa A% = 8%
Z=50%
Les pièces ainsi obtenues peuvent être notamment des pièces pour ~5 I'automobile telles que des triangles de suspension, des arbres de transmission, des bielles, mais elles peuvent également être des arbres, des cames ou toute autre pièce forgée pour des machines diverses.
Claims (14)
1 - Acier pour la fabrication de pièces forgées caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids:
0,1 % C 0,4%
1% Mn 1,8%
1,2% Si 1,7%
0% Ni 1%
0% Cr 1,2%
0% Mo 0,3%
0% V 0,3%
Cu 0,35%
- éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01 %, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006%
de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à
0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1 % de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
0,1 % C 0,4%
1% Mn 1,8%
1,2% Si 1,7%
0% Ni 1%
0% Cr 1,2%
0% Mo 0,3%
0% V 0,3%
Cu 0,35%
- éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01 %, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à 0,006%
de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à
0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1 % de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
2 - Procédé pour la fabrication d'une pièce de forge caractérisé en ce que:
- on approvisionne un lopin en un acier dont la composition chimique comprend, en poids:
0,1 % C 0,4%
1 % Mn 1,8%
0,15% Si 1,7%
0% Ni 1%
0% Cr 1,2%
0% Mo 0,3%
0% V 0,3%
Cu 0,35%
- éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01 %, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à
0,006% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
- on forge à chaud le lopin pour obtenir une pièce, - on soumet la pièce à un traitement thermique comportant un refroidissement depuis une température à la quelle l'acier est entièrement austénitique jusqu'à
une température Tm comprise entre Ms+100°C et Ms-20°C à une vitesse de refroidissement Vr supérieure à 0,5°C/s, suivi d'un maintien de la pièce entre la température Tm et une température Tf supérieure ou égale à Tm-100°C pendant au moins 2 minutes de façon à obtenir une structure comportant au moins 15%
de bainite inférieure formée entre Tm et Tf et moins de 20% de ferrite perlite, Ms étant la température de début de transformation martensitique de l'acier.
- on approvisionne un lopin en un acier dont la composition chimique comprend, en poids:
0,1 % C 0,4%
1 % Mn 1,8%
0,15% Si 1,7%
0% Ni 1%
0% Cr 1,2%
0% Mo 0,3%
0% V 0,3%
Cu 0,35%
- éventuellement de 0,005% à 0,06% d'aluminium, - éventuellement du bore en des teneurs comprises entre 0,0005% et 0,01 %, - éventuellement entre 0,005% et 0,03% de titane, - éventuellement entre 0,005% et 0,06% de niobium, - éventuellement de 0,005% à 0,1% de soufre, éventuellement jusqu'à
0,006% de calcium, éventuellement jusqu'à 0,03% de tellure, éventuellement jusqu'à 0,05% de sélénium, éventuellement jusqu'à 0,05% de bismuth, éventuellement jusqu'à 0,1% de plomb, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
- on forge à chaud le lopin pour obtenir une pièce, - on soumet la pièce à un traitement thermique comportant un refroidissement depuis une température à la quelle l'acier est entièrement austénitique jusqu'à
une température Tm comprise entre Ms+100°C et Ms-20°C à une vitesse de refroidissement Vr supérieure à 0,5°C/s, suivi d'un maintien de la pièce entre la température Tm et une température Tf supérieure ou égale à Tm-100°C pendant au moins 2 minutes de façon à obtenir une structure comportant au moins 15%
de bainite inférieure formée entre Tm et Tf et moins de 20% de ferrite perlite, Ms étant la température de début de transformation martensitique de l'acier.
3 - Procédé selon la revendication 2 caractérisé en ce que l'acier contient moins de 0,3% de carbone.
4 - Procédé selon la revendication 2 ou 3 caractérisé en ce que l'acier contient moins de 1,6% de manganèse.
5 - Procédé selon la revendication 2, 3 ou 4 caractérisé en ce que l'acier contient moins de 0,8% de silicium.
6 - Procédé selon la revendication 2, 3 ou 4 caractérisé en ce que l'acier contient plus de 1,2% de silicium.
7 - procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 6 caractérisé
en ce que le maintien est choisi pour que la structure comporte au moins 30% de bainite inférieure formée entre Tm et Tf.
en ce que le maintien est choisi pour que la structure comporte au moins 30% de bainite inférieure formée entre Tm et Tf.
8 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 7 caractérisé
en ce que Tf est supérieure ou égale à Tm-60°C.
en ce que Tf est supérieure ou égale à Tm-60°C.
9 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 8 caractérisé
en ce que la vitesse de refroidissement Vr est supérieure à 2°C/s.
en ce que la vitesse de refroidissement Vr est supérieure à 2°C/s.
10 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 9 caractérisé
en ce que après le maintien entre Tm et Tf, la pièce est refroidie jusqu'a la température ambiante.
en ce que après le maintien entre Tm et Tf, la pièce est refroidie jusqu'a la température ambiante.
11 - Procédé selon la revendication 10 caractérisé en ce que le traitement thermique comporte en outre un revenu entre 150°C et 650°C.
12 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 9 caractérisé
en ce que après le maintien entre Tm et Tf, la pièce est réchauffée à une température inférieure à 650°C puis refroidie jusqu'à la température ambiante.
en ce que après le maintien entre Tm et Tf, la pièce est réchauffée à une température inférieure à 650°C puis refroidie jusqu'à la température ambiante.
13 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 12 caractérisé
en ce que le traitement thermique est effectué après un chauffage de la pièce à
une température supérieure à AC3.
en ce que le traitement thermique est effectué après un chauffage de la pièce à
une température supérieure à AC3.
14 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 2 à 12 caractérisé
en ce que le traitement thermique est effectué directement après forgeage.
en ce que le traitement thermique est effectué directement après forgeage.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR96/01525 | 1996-02-08 | ||
| FR9601525A FR2744733B1 (fr) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA2196029A1 true CA2196029A1 (fr) | 1997-08-09 |
Family
ID=9488967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA002196029A Abandoned CA2196029A1 (fr) | 1996-02-08 | 1997-01-27 | Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d'une piece forgee |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5820706A (fr) |
| EP (1) | EP0787812B1 (fr) |
| JP (1) | JP3915043B2 (fr) |
| KR (1) | KR970062058A (fr) |
| AR (1) | AR005719A1 (fr) |
| AT (1) | ATE262047T1 (fr) |
| BR (1) | BR9700917A (fr) |
| CA (1) | CA2196029A1 (fr) |
| CZ (1) | CZ293691B6 (fr) |
| DE (1) | DE69728076T2 (fr) |
| DK (1) | DK0787812T3 (fr) |
| ES (1) | ES2217374T3 (fr) |
| FR (1) | FR2744733B1 (fr) |
| HU (1) | HUP9700269A3 (fr) |
| NO (1) | NO970548L (fr) |
| PL (1) | PL182920B1 (fr) |
| PT (1) | PT787812E (fr) |
| SI (1) | SI9700025B (fr) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3524790B2 (ja) * | 1998-09-30 | 2004-05-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 塗膜耐久性に優れた塗装用鋼材およびその製造方法 |
| CN1402632A (zh) * | 1999-12-23 | 2003-03-12 | 辉瑞产品公司 | 水凝胶驱动的药物剂型 |
| JP3888865B2 (ja) * | 2000-10-25 | 2007-03-07 | 株式会社ゴーシュー | 鍛造方法 |
| US7416617B2 (en) | 2002-10-01 | 2008-08-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High strength seamless steel pipe excellent in hydrogen-induced cracking resistance |
| FR2847910B1 (fr) * | 2002-12-03 | 2006-06-02 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece forgee en acier et piece ainsi obtenue. |
| JP4375971B2 (ja) * | 2003-01-23 | 2009-12-02 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度ピニオンシャフト用鋼 |
| AR047467A1 (es) | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo |
| EP1700925B1 (fr) | 2005-03-09 | 2009-09-09 | Ovako Bar Oy Ab | Acier à haute résistance mechanique refroidi par air et son produit à chaud. |
| JP3816937B1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-08-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱間成形品用鋼板およびその製造方法並びに熱間成形品 |
| JP4677868B2 (ja) * | 2005-09-26 | 2011-04-27 | 大同特殊鋼株式会社 | 高強度かつ高靱性で溶接可能な鋼とそれを使用した部材の製造方法 |
| DE102006060994B4 (de) * | 2006-12-20 | 2010-02-11 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelzapfen und -hülsen aus nichtrostendem Stahl |
| US9132567B2 (en) | 2007-03-23 | 2015-09-15 | Dayton Progress Corporation | Tools with a thermo-mechanically modified working region and methods of forming such tools |
| US8968495B2 (en) * | 2007-03-23 | 2015-03-03 | Dayton Progress Corporation | Methods of thermo-mechanically processing tool steel and tools made from thermo-mechanically processed tool steels |
| FR2916371B1 (fr) * | 2007-05-24 | 2010-02-26 | Fwu Kuang Entpr Co Ltd | Procede de preparation de pieces forgees ayant une resistance a la traction et un allongement excellents a partir de fils mamchine en acier |
| FR2931166B1 (fr) * | 2008-05-15 | 2010-12-31 | Arcelormittal Gandrange | Acier pour forge a chaud a hautes caracteristiques mecaniques des pieces produites |
| JP5483859B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2014-05-07 | 臼井国際産業株式会社 | 焼入性に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性及び耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管及びコモンレールの製造方法 |
| NL2002248C2 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-26 | Weweler Nv | Hardening of flexible trailing arms. |
| DE102009016079B4 (de) | 2009-04-03 | 2018-09-06 | Zf Friedrichshafen Ag | Kugelzapfen aus einem Stahl mit bainitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung derartiger Kugelzapfen |
| FR2958660B1 (fr) | 2010-04-07 | 2013-07-19 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques et son procede de fabrication. |
| CN102444573A (zh) * | 2010-10-11 | 2012-05-09 | 上海腾辉锻造有限公司 | 一种锻件泵轴的制造方法 |
| ES2391322B1 (es) * | 2011-04-29 | 2013-10-14 | Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) | ACERO BAINÍTICO 38MnV6, PROCEDIMIENTO DE OBTENCIÓN Y USO. |
| WO2013117953A1 (fr) | 2012-02-10 | 2013-08-15 | Ascometal | Procédé de fabrication d'une pièce d'acier et pièce d'acier ainsi obtenue |
| US9440693B2 (en) * | 2014-03-20 | 2016-09-13 | Caterpillar Inc. | Air-hardenable bainitic steel part |
| FR3022259A1 (fr) | 2014-06-16 | 2015-12-18 | Asco Ind | Acier pour pieces mecaniques a hautes caracteristiques traitees superficiellement, et pieces mecaniques en cet acier et leur procede de fabrication |
| WO2016151345A1 (fr) | 2015-03-23 | 2016-09-29 | Arcelormittal | Pieces a structure bainitique a hautes proprietes de resistance et procede de fabrication |
| PL3168312T3 (pl) * | 2015-11-16 | 2019-09-30 | Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co. Kg | Stopowa stal konstrukcyjna o strukturze bainitycznej, wytworzony z niej element kuty i sposób wytwarzania elementu kutego |
| WO2019180492A1 (fr) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | Arcelormittal | Pièce forgée en acier bainitique et son procédé de fabrication |
| FR3123659A1 (fr) | 2021-06-02 | 2022-12-09 | Ascometal France Holding Sas | Pièce en acier mise en forme à chaud et procédé de fabrication |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DD68973A (fr) * | ||||
| DE68973C (de) * | W. ARNEMANN in Hamburg, Büschstr. 13 | Pichmaschine | ||
| DE673465C (de) * | 1930-04-01 | 1939-03-22 | August Thyssen Huette Akt Ges | Stahl fuer verschleissfeste und zaehe Gegenstaende, wie Schienen, Radreifen und Zahnraeder |
| FR717116A (fr) * | 1930-06-21 | 1932-01-04 | Kraftfahrzeugbedarf Kommandit | Piston pour machines à combustion |
| GB800286A (en) * | 1955-09-13 | 1958-08-20 | United States Steel Corp | Low-alloy high-strength steel |
| GB1116160A (en) * | 1965-04-20 | 1968-06-06 | Nippon Kokan Kk | Improvements in or relating to steel alloys |
| CS126995B5 (fr) * | 1967-01-28 | 1967-09-15 | ||
| DE2144325A1 (de) * | 1971-09-03 | 1973-03-15 | Mim Comb Siderurg Galati | Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle |
| SU441335A1 (ru) * | 1972-12-26 | 1974-08-30 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь |
| SU602596A1 (ru) * | 1976-07-07 | 1978-04-15 | Уральский научно-исследовательский институт черных металлов | Сталь дл отливок |
| IT1171403B (it) * | 1981-07-21 | 1987-06-10 | Italtractor | Procentimento per il trattamento termico diretto di maglie per catenarie di trattori o mezzi cingolati |
| JPS6096718A (ja) * | 1983-10-31 | 1985-05-30 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
| DD243982A1 (de) * | 1985-12-06 | 1987-03-18 | Suhl Feinmesszeugfab Veb | Vorrichtung zur erzeugung der messkraft fuer ein messelement |
| DE3628712A1 (de) * | 1986-08-23 | 1988-02-25 | Kloeckner Stahl Gmbh | Denitrierter, niedriglegierter, hochfester, grubenbestaendiger feinkornbaustahl |
| JPH04141549A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-05-15 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用高強度、高靭性非調質鋼 |
| JP3003451B2 (ja) * | 1992-03-11 | 2000-01-31 | 日本鋼管株式会社 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
| JPH06248386A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
| JP3139876B2 (ja) * | 1993-04-05 | 2001-03-05 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間鍛造用非調質鋼および非調質熱間鍛造品の製造方法ならびに非調質熱間鍛造品 |
| FR2727981B1 (fr) * | 1994-12-13 | 1997-01-10 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece en acier de construction mecanique et piece ainsi fabriquee |
-
1996
- 1996-02-08 FR FR9601525A patent/FR2744733B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-01-08 AT AT97400025T patent/ATE262047T1/de active
- 1997-01-08 ES ES97400025T patent/ES2217374T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 DE DE69728076T patent/DE69728076T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-08 DK DK97400025T patent/DK0787812T3/da active
- 1997-01-08 PT PT97400025T patent/PT787812E/pt unknown
- 1997-01-08 EP EP97400025A patent/EP0787812B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1997-01-27 CA CA002196029A patent/CA2196029A1/fr not_active Abandoned
- 1997-01-28 HU HU9700269A patent/HUP9700269A3/hu unknown
- 1997-02-04 SI SI9700025A patent/SI9700025B/sl unknown
- 1997-02-05 AR ARP970100459A patent/AR005719A1/es unknown
- 1997-02-06 NO NO970548A patent/NO970548L/no unknown
- 1997-02-06 KR KR1019970003801A patent/KR970062058A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-02-07 BR BR9700917A patent/BR9700917A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-02-07 PL PL97318366A patent/PL182920B1/pl unknown
- 1997-02-07 CZ CZ1997378A patent/CZ293691B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-02-10 US US08/797,135 patent/US5820706A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-02-10 JP JP04166097A patent/JP3915043B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE262047T1 (de) | 2004-04-15 |
| KR970062058A (ko) | 1997-09-12 |
| US5820706A (en) | 1998-10-13 |
| PL182920B1 (pl) | 2002-04-30 |
| DE69728076D1 (de) | 2004-04-22 |
| MX9700924A (es) | 1998-05-31 |
| NO970548D0 (no) | 1997-02-06 |
| HUP9700269A3 (en) | 1999-04-28 |
| EP0787812B1 (fr) | 2004-03-17 |
| CZ37897A3 (en) | 1997-08-13 |
| NO970548L (no) | 1997-08-11 |
| DE69728076T2 (de) | 2004-08-05 |
| BR9700917A (pt) | 1998-09-01 |
| SI9700025A (en) | 1997-10-31 |
| PT787812E (pt) | 2004-09-30 |
| DK0787812T3 (da) | 2004-07-26 |
| FR2744733A1 (fr) | 1997-08-14 |
| HUP9700269A2 (hu) | 1998-04-28 |
| HU9700269D0 (en) | 1997-03-28 |
| CZ293691B6 (cs) | 2004-07-14 |
| PL318366A1 (en) | 1997-08-18 |
| ES2217374T3 (es) | 2004-11-01 |
| SI9700025B (sl) | 2002-02-28 |
| FR2744733B1 (fr) | 1998-04-24 |
| JP3915043B2 (ja) | 2007-05-16 |
| AR005719A1 (es) | 1999-07-14 |
| EP0787812A1 (fr) | 1997-08-06 |
| JPH09209086A (ja) | 1997-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0787812B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce forgée en acier | |
| EP0629714B1 (fr) | Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée | |
| EP0709481B1 (fr) | Acier faiblement allié pour la fabrication de moules pour matières plastiques ou pour caoutchouc | |
| JP5503195B2 (ja) | 摩擦圧接に適した機械構造用鋼材およびその製造方法、摩擦圧接部品 | |
| FR2823226A1 (fr) | Acier et tube en acier pour usage a haute temperature | |
| EP0851038A1 (fr) | Acier et procédé pour la fabrication d'une piéce en acier mise en forme par déformation plastique à froid | |
| EP0779375B1 (fr) | Acier pour la fabrication de pièces de mécanique sécables et pièce obtenue | |
| EP0717116B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce en acier de construction mécanique et pièce ainsi fabriquée | |
| EP1051531B1 (fr) | Acier et procede pour la fabrication de pieces de mecanique secables | |
| EP0685567B1 (fr) | Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée | |
| EP1426452B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce en acier bainitique | |
| JP5111014B2 (ja) | 高周波焼入れ軸部品用鋼及び軸部品 | |
| FR2672904A1 (fr) | Acier inoxydable amagnetique a base manganese-chrome resistant a la corrosion sous contrainte, procede de fabrication d'une barre en acier amagnetique de grande longueur. | |
| EP0845544B1 (fr) | Produit sidérurgique en acier ayant une structure bainitique et procédé pour la fabrication du produit sidérurgique | |
| JP2007107029A (ja) | 鋼材及びその製造方法 | |
| FR2671106A1 (fr) | Procede d'elaboration d'un acier inoxydable a structure biphasee ferrite-martensite et acier obtenu selon ce procede. | |
| JP2004018897A (ja) | 高クロム合金鋼及びそれを使用したタービンロータ | |
| FR2547750A1 (fr) | Procede de fabrication de tubes coudes d'acier | |
| JPS5845351A (ja) | 構造用鋼 | |
| MXPA97000924A (en) | Steel for the manufacture of forged pieces and manufacturing procedure of one piece forj | |
| GB2158096A (en) | Steel alloy for bicycle frame tubing | |
| JPH0613745B2 (ja) | 高靭性低合金鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FZDE | Discontinued |