EP0779375B1 - Acier pour la fabrication de pièces de mécanique sécables et pièce obtenue - Google Patents

Acier pour la fabrication de pièces de mécanique sécables et pièce obtenue Download PDF

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EP0779375B1
EP0779375B1 EP96402534A EP96402534A EP0779375B1 EP 0779375 B1 EP0779375 B1 EP 0779375B1 EP 96402534 A EP96402534 A EP 96402534A EP 96402534 A EP96402534 A EP 96402534A EP 0779375 B1 EP0779375 B1 EP 0779375B1
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EP
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steel
chemical composition
mpa
steel according
less
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EP0779375A1 (fr
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Marc Robelet
Jacques Bellus
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Ascometal SA
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Ascometal SA
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Definitions

  • the present invention relates to a steel for manufacturing a part of breakable mechanics, and in particular for the manufacture of a connecting rod for internal combustion engine.
  • connection rods internal combustion engine consist of at least two elements separable assembled by fixing means such as screws.
  • These parts can be cast iron, sintered and forged metal powder, or forged steel.
  • the invention relates to parts, and in particular connecting rods, in forged steel.
  • the steel constituting the forged steel connecting rods must be forgeable, easily machinable and have mechanical characteristics allowing to ensure good service life of the connecting rods. Characteristics mechanical properties generally required are a hardness of between 210 HB and 360 HB and a breaking strength of between 650 MPa and 1200 MPa. to obtain sufficient resistance to fatigue, and an elastic limit included between 300 MPa and 800 MPa in order to avoid deformation by exceeding the elastic limit.
  • the precise choice of characteristics required for a particular connecting rod intended for a particular engine depends on the design of the rod and the nature of the engine in which it is incorporated.
  • the steel which constitutes it is chosen in function of these mechanical characteristics and the manufacturing process which includes, after forging, a controlled cooling intended to obtain a ferrito-pearlitic structure which has mechanical characteristics required and satisfactory machinability.
  • the steels used are, in general carbon steels like XC42 or low alloy steels like 45M5, 30MSV6, 38MVS5 (according to French standard).
  • the carbon content is chosen mainly according to the level of hardness required, and the elements of alloy are added either to increase the hardenability of the steel so increase the proportion of perlite, which is favorable for machinability, i.e. to harden ferrite and improve the yield strength to strength ratio rupture.
  • the separation of the different parts of the connecting rod does not can only be done by machining which requires a complex machining range and expensive.
  • Impurities taken among P, Si, Ni, V, Cu, Cr and Mo having individual contents preferably such as: Ni ⁇ 0.2%, Mo ⁇ 0.02%, Cr ⁇ 0.1%, Cu ⁇ 0.15% V ⁇ 0.035% 0.15% ⁇ If ⁇ 0.35%, and P ⁇ 0.03%.
  • this steel which is of the XC70 type (according to the French standard), has the disadvantage of having an irregular behavior during the fragile rupture operation, in particular because, it is practically impossible to control industrially the proportion of proeutectoid phase, this can vary from 0% to 15% depending on the exact chemical analysis of the steel and the means of manufacture used, which makes it difficult to use industrially, moreover, it only makes it possible to obtain the characteristics specific to the XC70 which limits its use to parts for which these characteristics are suitable.
  • the object of the present invention is to remedy these drawbacks by offering a steel which makes it possible to obtain the mechanical characteristics required for a wide range of applications, particularly in the field connecting rods, and good machinability, while allowing the operation to be carried out brittle failure under satisfactory industrial conditions.
  • the invention relates to a steel for the manufacture of a breakable mechanical part whose chemical composition comprises, by weight: 0.25% ⁇ C ⁇ 0.75%, 0.2% ⁇ If ⁇ 1.5%, 0.1% ⁇ Mn ⁇ 2%, 0% ⁇ Ni ⁇ 1%, 0% ⁇ Cr ⁇ 1%, 0% ⁇ Mo ⁇ 1%, 0% ⁇ Cu ⁇ 1%, 0% ⁇ V ⁇ 0.2%, 0.02% ⁇ S ⁇ 0.35%, 0.04% ⁇ P ⁇ 0.2%, 0% ⁇ Al ⁇ 0.005%, 0.005% ⁇ N ⁇ 0.02%, possibly at minus one element taken from lead, tellurium and selenium in contents less than 0.1%, the remainder being iron and impurities resulting from elaboration, the steel possibly being treated with calcium.
  • the chemical composition of the steel satisfies at least one of the following relationships: 0.06% ⁇ P ⁇ 0.12%, 0.8% ⁇ If ⁇ 1.2%, 0.05% ⁇ V ⁇ 0.15%.
  • the chemical composition of the steel can be such that: 0.65% ⁇ C ⁇ 0.75%, 0.25% ⁇ Mn ⁇ 1%, Ni ⁇ 0.15%, Cr ⁇ 0.15%, Mo ⁇ 0.05%, Cu ⁇ 0.35%
  • the chemical composition of the steel can also be such that: 0.25% ⁇ C ⁇ 0.5%, Ni ⁇ 0.15%, Cr ⁇ 0.15%, Mo ⁇ 0.05%, Cu ⁇ 0.35%, preferably with 0.25% ⁇ Mn ⁇ 1.3%.
  • the invention also relates to the use of a steel according to the invention for the manufacture of a mechanical part comprising at least two elements obtained by fragile rupture of a blank of said part, as well as said piece.
  • This part can be, in particular, a connecting rod for a motor internal combustion consisting for example of a steel whose hardness is between 210 HB and 360 HB, the breaking strength is between 650 MPa and 1200 MPa, with a majority of relatively large grains, of which the ASTM size index of the austenitic grains is less than 5, having, preferably, a structure comprising at least 70% perlite.
  • a steel close to the eutectoid comprising from 0.65% to 0.75% of carbon, less than 1% silicon, 0.25% to 1% manganese, less than 0.15% nickel, less than 0.15% chromium, less than 0.05% molybdenum, less than 0.35% copper and less than 0.005% aluminum.
  • This steel can be carbon steel, at which case it contains less than 0.5% manganese. But it can be also a steel weakly alloyed with manganese, silicon, or possibly with vanadium. It can then contain between 1% and 2% of manganese, and / or between 0.5% and 1.5% of silicon, and / or between 0.5% and 0.2% of vanadium.
  • the blanks were then machined and then separated in half elements by fragile rupture. This separation by fragile rupture was made without difficulty whatever the ferrite content.
  • the blanks were then machined and then separated in half elements by fragile rupture. This separation by fragile rupture was made without difficulty whatever the ferrite content.
  • the blanks were then machined and then separated in half elements by fragile rupture. This separation by fragile rupture was made without difficulty whatever the ferrite content.

Description

La présente invention concerne un acier pour la fabrication d'une pièce de mécanique sécable, et notamment pour la fabrication d'une bielle pour moteur à combustion interne.
Certaines pièces de mécanique telles que, par exemple, les bielles de moteur à combustion interne sont constituées d'au moins deux éléments séparables assemblés par des moyens de fixation tels que des vis. Ces pièces peuvent être en fonte, en poudre métallique frittée et forgée, ou en acier forgé. L'invention concerne les pièces, et notamment les bielles, en acier forgé.
L'acier qui constitue les bielles en acier forgé doit être forgeable, usinable facilement et présenter des caractéristiques mécaniques permettant d'assurer une bonne tenue en service des bielles. Les caractéristiques mécaniques généralement requises sont une dureté comprise entre 210 HB et 360 HB et une résistance à la rupture comprise entre 650 MPa et 1200 MPa. pour obtenir une tenue à la fatigue suffisante, et une limite d'élasticité comprise entre 300 MPa et 800 MPa afin d'éviter les déformations par dépassement de la limite d'élasticité.
Le choix précis des caractéristiques requises pour une bielle particulière destinée à un moteur particulier dépend du dessin de la bielle et de la nature du moteur au quel elle est incorporée. L'acier qui la constitue est choisi en fonction de ces caractéristiques mécaniques et du procédé de fabrication qui comporte, après le forgeage, un refroidissement contrôlé destiné à obtenir une structure ferrito-perlitique qui possède les caractéristiques mécaniques requises et une usinabilité satisfaisante. Les aciers utilisés sont, en général des aciers au carbone du type XC42 ou des aciers faiblement alliés du type 45M5, 30MSV6, 38MVS5 (selon la norme française). La teneur en carbone est choisie principalement en fonction du niveau de dureté requis, et les éléments d'alliage sont ajoutés soit pour augmenter la trempabilité de l'acier afin d'augmenter la proportion de perlite, ce qui est favorable à l'usinabilité, soit pour durcir la ferrite et améliorer le rapport limite d'élasticité sur résistance à la rupture. Avec ces aciers, la séparation des différentes parties de la bielle ne peut se faire que par usinage ce qui nécessite une gamme d'usinage complexe et coûteuse.
Certaines bielles en fonte ou obtenues par métallurgie des poudres peuvent être séparées en deux éléments par une opération de rupture fragile selon un plan prédéterminé. Cette technique, dite des pièces sécables, présente plusieurs avantages et, notamment, celui de simplifier considérablement la gamme de fabrication en supprimant des opérations d'usinage, elle a par contre des inconvénient résultant de la nature des matériaux utilisables.
Afin de profiter des avantages de la technique des bielles sécables pour l'appliquer aux bielles en acier, il a été proposé, dans le brevet US 5,135,587, d'utiliser un acier dont la composition chimique comprend, en poids: de 0,6% à 0,75% de carbone, de 0,2% à 0,5% de manganèse, de 0, 04% à 0,12% de soufre avec Mn/S > 3, le reste étant du fer et des impuretés; la teneur en impuretés étant inférieure à 1,2%; la structure étant pratiquement 100% perlitique et la taille du grain comprise entre 3 et 8 ASTM. Les impuretés prises parmi P, Si, Ni, V, Cu, Cr et Mo ayant des teneurs individuelles de préférence telles que: Ni ≤ 0,2%, Mo ≤ 0,02%, Cr ≤ 0,1%, Cu ≤ 0,15% V ≤ 0,035% 0,15% ≤ Si ≤ 0,35%, et P ≤ 0,03%. Mais cet acier, qui est du type XC70 (selon la norme française), présente l'inconvénient d'avoir un comportement irrégulier lors de l'opération de rupture fragile, notamment parce que, il est pratiquement impossible de maítriser industriellement la proportion de phase proeutectoïde, celle ci peut varier de 0% à 15% en fonction de l'analyse chimique exacte de l'acier et des moyens de fabrication utilisés., ce qui le rend difficile à utiliser industriellement, de plus, il ne permet d'obtenir que les caractéristiques propres à l'XC70 ce qui limite son emploi aux pièces pour les quelles ces caractéristiques sont adaptées.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients en proposant un acier qui permette d'obtenir les caractéristiques mécaniques requises pour une large gamme d'applications, notamment dans le domaine des bielles, et une bonne usinabilité, tout en permettant de réaliser l'opération de rupture fragile dans des conditions industrielles satisfaisantes.
A cet effet, l'invention a pour objet un acier pour la fabrication d'une pièce de mécanique sécable dont la composition chimique comprend, en poids: 0,25% ≤ C ≤ 0,75%, 0,2% ≤ Si ≤ 1,5%, 0,1% ≤ Mn ≤ 2%, 0% ≤ Ni ≤ 1%, 0% ≤ Cr ≤ 1%, 0% ≤ Mo ≤ 1%, 0% ≤ Cu ≤ 1%, 0% ≤ V ≤ 0,2%, 0,02% ≤ S ≤ 0,35%, 0,04% ≤ P ≤ 0,2%, 0% ≤ Al ≤ 0,005%, 0,005% ≤ N ≤ 0,02%, éventuellement au moins un élément pris parmi le plomb, le tellure et le sélénium en des teneurs inférieures à 0,1%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, l'acier étant éventuellement traité au calcium.
De préférence, la composition chimique de l'acier satisfait au moins une des relations suivantes: 0,06% ≤ P ≤ 0,12%, 0,8% ≤ Si ≤ 1,2%, 0,05% ≤ V ≤ 0,15%.
La composition chimique de l'acier peut être telle que: 0,65% ≤ C ≤ 0,75%, 0,25% ≤ Mn ≤ 1%, Ni ≤ 0,15%, Cr ≤ 0,15%, Mo ≤ 0,05%, Cu ≤ 0,35%
La composition chimique de l'acier peut également être telle que: 0,25% ≤ C ≤ 0,5%, Ni ≤ 0,15%, Cr ≤ 0,15%, Mo ≤ 0,05%, Cu ≤ 0,35%, avec, de préférence, 0,25% ≤ Mn ≤ 1,3%.
L'invention concerne également l'utilisation d'un acier selon l'invention pour la fabrication d'une pièce de mécanique comportant au moins deux éléments obtenue par rupture fragile d'une ébauche de ladite pièce, ainsi que ladite pièce. Cette pièce pouvant être, notamment, une bielle pour moteur à combustion interne constituée par exemple d'un acier dont la dureté est comprise entre 210 HB et 360 HB, la résistance à la rupture est comprise entre 650 MPa et 1200 MPa, avec une majorité de grains relativement gros, dont l'indice de taille ASTM des grains austénitiques est inférieur à 5, ayant, de préférence, une structure comportant au moins 70% de perlite.
L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise mais non limitative.
L'acier selon l'invention est un acier de construction mécanique au carbone ou faiblement allié dont la composition chimique comprend, en poids:
  • plus de 0,25% de carbone pour permettre d'obtenir une structure ferrito-perlitique ou perlitique de dureté supérieure à 210 HB, mais moins de 0,75% de façon à éviter la formation de carbures de fer défavorables à l'usinabilité;
  • de 0,04% à 0,2% de phosphore, et de préférence, de 0,06% à 0,12% afin de fragiliser la structure, et en particulier la ferrite, obtenue après forgeage et traitement thermique; notamment lorsque la structure est essentiellement perlitique, cette teneur en phosphore permet d'obtenir une bonne reproductibilité de la rupture fragile d'ébauches de pièces de mécanique; de préférence, la teneur en phosphore doit être telle que: P ≥ 0,18 - 0,2 x C . On obtient ainsi une résilience Kcv inférieure à environ 7 Joules à la température ambiante, nécessaire pour obtenir une bonne aptitude à la rupture 100% fragile avec une déformation latérale inférieure ou égale à 120 µm;
  • moins de 0,005% et de préférence moins de 0,003% d'aluminium afin d'éviter la présence d'inclusions d'alumine défavorables à l'usinabilité, et également pour éviter la formation de nitrures d'aluminium qui empêchent le grain de grossir pendant le réchauffage avant forgeage, ce qui est défavorable à l'aptitude à la rupture fragile;
  • de 0,2% à 1,5% de silicium; le silicium est un élément désoxydant qui doit être ajouté en des teneurs supérieures à 0,2% pour assurer une bonne désoxydation, mais, en plus fortes teneurs cet élément durcit et fragilise la ferrite ce qui est favorable à une bonne usinabilité; pour obtenir cet effet favorable, sa teneur peut être fixée entre 0,8% et 1,2%;
  • de 0% à 0,2%, et, de préférence, de 0,05% à 0,15% de vanadium pour durcir la ferrite et améliorer le rapport limite d'élasticité sur résistance à la rupture;
  • de 0,02% à 0,35% , et de préférence, de 0,05% à 0,12% de soufre pour améliorer l'usinabilité;
  • éventuellement, au moins un élément pris parmi le plomb, le tellure et le sélénium en des teneurs inférieures à 0,1% de façon à améliorer l'usinabilité;
  • de 0,1% à 2% de manganèse et de préférence plus de 0,25% afin de fixer le soufre sous forme de sulfures de manganèse, et dans ce cas, la teneur en soufre peut être limitée à 1%; mais, le manganèse peut également être ajouté pour augmenter la trempabilité afin d'abaisser la température de début de transformation ferrito-perlitique et ainsi de limiter la teneur en ferrite, ce qui est favorable à l'usinabilité;
  • éventuellement un ou plusieurs éléments pris parmi le nickel, le chrome, le molybdène et le cuivre, en des teneurs comprises entre 0% et 1% afin d'ajuster la trempabilité; lorsque ces éléments ne sont pas ajoutés volontairement, ils peuvent néanmoins exister à titre de résiduels apportés par les matières premières lors de l'élaboration, dans ce cas, les teneurs en nickel et en chrome sont inférieures à 0,15%, la teneur en molybdène est inférieure à 0,05% et la teneur en cuivre est inférieure à 0,35%.
Dans cette famille d'aciers, on peut choisir selon l'utilisation concernée, par exemple, un acier proche de l'eutéctoïde comprenant de 0,65% à 0,75% de carbone, moins de 1% de silicium, de 0,25% à 1% de manganèse, moins de 0,15% de nickel, moins de 0,15% de chrome, moins de 0,05% de molybdène, moins de 0,35% de cuivre et moins de 0,005% d'aluminium.
On peut également utiliser un acier moins chargé en carbone dont la composition chimique comprend notamment 0,25% ≤ C ≤ 0,5%, Ni ≤ 0,15%, Cr ≤ 0,15%, Mo ≤ 0,05%, Cu ≤ 0,35%. Cet acier peut être un acier au carbone, au quel cas, il contient moins de 0,5% de manganèse. Mais ce peut être également un acier faiblement allié au manganèse, au silicium, ou éventuellement au vanadium. Il peut alors contenir entre 1% et 2% de manganèse, et/ou entre 0,5% et 1,5% de silicium, et/ou entre 0, 5% et 0,2% de vanadium.
Pour fabriquer une pièce sécable, on approvisionne un lopin d'acier selon l'invention, on le chauffe à une température comprise entre 1100°C et 1300°C de façon, d'une part à l'austénitiser. d'autre part à faire grossir le grain et, enfin, à lui donner la ductilité nécessaire au forgeage, puis on le forge pour lui conférer la forme souhaitée; le forgeage se terminant à une température supérieure à 850°C. Directement après forgeage, on le refroidit de façon contrôlée jusqu'à la température ambiante, par exemple dans un tunnel de refroidissement, à une vitesse de refroidissement moyenne entre la température de fin de forgeage et 200°C étant comprise entre 0,5°C/s et 15°C/s. En procédant ainsi, on obtient une structure ferrito-perlitique avec une majorité de grains relativement gros, dont l'indice de taille ASTM du grain austénitique est inférieur à 5, contenant moins de 30% de ferrite, ayant les caractéristiques de dureté et de traction requises, et une résilience inférieure à 7 Joules à la température ambiante. L'ébauche de pièce ainsi obtenue, est alors usinée, puis divisée en deux éléments par rupture fragile engendrée par un choc.
A titre de premier exemple, on a fabriqué des bielles en utilisant un acier de type XC70 dont la composition chimique comprenait, en poids:
  • C = 0,71 %
  • Si = 0,250 %
  • Mn = 0,8 %
  • Ni = 0,08 %
  • Cr = 0,05 %
  • Mo = 0,01%
  • Cu = 0,3 %
  • S = 0,07 %
  • P = 0,045 %
  • Al = 0,002 %
  • N = 0,012 %
    • le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
    Avant forgeage, les lopins d'acier a été chauffé à 1250°C; la température de fin de forgeage a été de 1000°C. Après forgeage, l'ébauche a été refroidie en passant dans un tunnel de refroidissement contrôlé à des vitesses de refroidissement moyenne comprises entre 1°C/s et 3°C/s afin de simuler l'effet des dispersions propres à une fabrication industrielle. Les caractéristiques obtenues ont été:
  • structure: perlitique avec 0% à 15% de ferrite,
  • HB compris entre 270 et 310
  • Rm compris entre 900 MPa et 1050 MPa,
  • Re compris entre 500 MPa et 600 MPa,
  • Kcv inférieur à 7 Joules à la température ambiante.
    • Les ébauches ont alors été usinées puis toutes séparées en deux éléments par rupture fragile. Cette séparation par rupture fragile s'est faite sans difficultés quelque soit la teneur en ferrite.
    A titre de deuxième exemple, on a fabriqué des bielles en utilisant un acier de type 50M5 dont la composition chimique comprenait, en poids:
  • C = 0,505 %
  • Si = 0,240 %
  • Mn = 1,3 %
  • Ni = 0,11 %
  • Cr = 0,08 %
  • Mo = 0,01%
  • Cu = 0,32 %
  • S = 0,085 %
  • P = 0,075 %
  • Al = 0,003 %
  • N = 0,011 %
    • le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
    Avant forgeage, le lopin d'acier a été chauffé à 1250°C; la température de fin de forgeage a été de 1000°C. Après forgeage, l'ébauche a été refroidie en passant dans un tunnel de refroidissement contrôlé à des vitesses de refroidissement moyenne comprises entre 1°C/s et 6°C/s afin de simuler l'effet des dispersions propres à une fabrication industrielle. Les caractéristiques obtenues ont été:
  • structure: perlitique avec 0% à 20% de ferrite,
  • HB compris entre .260 et 300
  • Rm compris entre 860 MPa et 1000 MPa,
  • Re compris entre 400 MPa et 650MPa,
  • Kcv inférieur à 6 Joules à la température ambiante.
    • Les ébauches ont alors été usinées puis toutes séparées en deux éléments par rupture fragile. Cette séparation par rupture fragile s'est faite sans difficultés quelque soit la teneur en ferrite.
    A titre de troisième exemple, on a fabriqué des bielles en utilisant un acier de type 38MSV5 dont la composition chimique comprenait, en poids:
  • C = 0,39 %
  • Si = 0,75 %
  • Mn = 1,24 %
  • Ni = 0,13 %
  • Cr = 0,15 %
  • Mo = 0,005%
  • Cu = 0,2 %
  • V = 0,105 %
  • S=0,11 %
  • P = 0,103 %
  • Al = 0,004 %
  • N = 0,009 %
    • le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration.
    Avant forgeage, le lopin d'acier a été chauffé à 1260°C; la température de fin de forgeage a été de 1030°C. Après forgeage, l'ébauche a été refroidie en passant dans un tunnel de refroidissement contrôlé à des vitesses de refroidissement moyenne comprises entre 1°C/s et 6°C/s afin de simuler l'effet des dispersions propres à une fabrication industrielle. Les caractéristiques obtenues ont été:
  • structure: perlitique avec 0% à 25% de ferrite,
  • HB compris entre 260 et 310
  • Rm compris entre 880 MPa et 1050 MPa,
  • Re compris entre 500 MPa et 700 MPa,
  • Kcv inférieur à 6,5 Joules.
    • Les ébauches ont alors été usinées puis toutes séparées en deux éléments par rupture fragile. Cette séparation par rupture fragile s'est faite sans difficultés quelque soit la teneur en ferrite.
    Ces exemples montrent qu'avec les aciers selon l'invention il est possible de fabriquer de façon fiable des bielles sécables et plus généralement des pièces sécables ayant des structures de type ferrito-perlitique faciles à usiner à basse vitesse et à haute vitesse de coupe.

    Claims (12)

    1. Acier pour la fabrication d'une pièce de mécanique sécable caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids:
      0,25% ≤ C ≤ 0,75%
      0,2% ≤ Si ≤ 1,5%
      0,1% ≤ Mn ≤ 2%
      0% ≤ Ni ≤ 1%
      0% ≤ Cr ≤ 1%
      0% ≤ Mo ≤ 1%
      0% ≤ Cu ≤ 1%
      0% ≤ V ≤ 0,2%
      0,02% ≤ S ≤ 0,35%
      0,04% ≤ P ≤ 0,2%
      0% ≤ Al ≤ 0,005%
      0,005% ≤ N ≤ 0,02%
      éventuellement au moins un élément pris parmi le plomb, le tellure et le sélénium en des teneurs inférieures à 0,1%,
      le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, l'acier étant éventuellement traité au calcium.
    2. Acier selon la revendication 1 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que:
         0,06% ≤ P ≤ 0,12%
    3. Acier selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que:
         0,8% ≤ Si ≤ 1,2%
    4. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que:
         0,05% ≤ V ≤ 0,15%
    5. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que:
      0,65% ≤ C ≤ 0,75%
      0,25% ≤ Mn ≤ 1%
      Ni ≤ 0,15%
      Cr ≤ 0,15%
      Mo ≤ 0,05%
      Cu ≤ 0,35%
      Al ≤ 0,005%
    6. Acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 4 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que:
      0,25% ≤ C ≤ 0,5%
      Ni ≤ 0,15%
      Cr ≤ 0,15%
      Mo ≤ 0,05%
      Cu ≤ 0,35%
    7. Acier selon la revendication 6 caractérisé en ce que sa composition chimique est telle que:
         0,25% ≤ Mn ≤ 1,3%
    8. Utilisation d'un acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 7 pour la fabrication d'une pièce de mécanique comportant au moins deux éléments obtenue par rupture fragile d'une ébauche.
    9. Utilisation d'un acier selon la revendication 8 caractérisée en ce que la pièce a une structure ferrito-perlitique.
    10. Pièce de mécanique comportant au moins deux éléments obtenue par rupture fragile d'une ébauche, et notamment bielle par exemple pour moteur à combustion interne, caractérisée en ce que elle est constituée d'un acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 7.
    11. Pièce selon la revendication 10 caractérisée en ce que l'acier qui la constitue a une dureté comprise entre 210 HB et 360 HB, une résistance à la rupture comprise entre 650 MPa et 1200 MPa, et une majorité de grains dont l'indice de taille ASTM de grain austénitique est inférieur à 5.
    12. Pièce selon la revendication 10 ou la revendication 11 caractérisée en ce que l'acier qui la constitue a une structure comportant au moins 70% de perlite.
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