JPH09176796A - 分離可能な機械部品を製造するための鋼と、それから得られる部品 - Google Patents
分離可能な機械部品を製造するための鋼と、それから得られる部品Info
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- JPH09176796A JPH09176796A JP8352891A JP35289196A JPH09176796A JP H09176796 A JPH09176796 A JP H09176796A JP 8352891 A JP8352891 A JP 8352891A JP 35289196 A JP35289196 A JP 35289196A JP H09176796 A JPH09176796 A JP H09176796A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 分離可能な機械部品を製造するための鋼と、
それから得られる部品。 【解決方法】 0.25≦Ｃ≦0.75、0.2 ≦Si≦1.5 、0.1
≦Mn≦２、０≦Ni≦１、０≦Cr≦１、０≦Mo≦１、０≦
Cu≦１、０≦Ｖ≦0.2 、0.02≦Ｓ≦0.35、0.04≦Ｐ≦0.
2 、０≦Al≦0.005 、 0.005≦Ｎ≦0.02、必要に応じて
さらに0.1 ％以下の鉛、テルルおよびセレンの中から選
択される少なくとも１種の元素を含み、残部は鉄と製錬
に起因する不純物である化学組成（重量％）を有し、必
要に応じてさらにカルシウムで処理された鋼とその使
用。
それから得られる部品。 【解決方法】 0.25≦Ｃ≦0.75、0.2 ≦Si≦1.5 、0.1
≦Mn≦２、０≦Ni≦１、０≦Cr≦１、０≦Mo≦１、０≦
Cu≦１、０≦Ｖ≦0.2 、0.02≦Ｓ≦0.35、0.04≦Ｐ≦0.
2 、０≦Al≦0.005 、 0.005≦Ｎ≦0.02、必要に応じて
さらに0.1 ％以下の鉛、テルルおよびセレンの中から選
択される少なくとも１種の元素を含み、残部は鉄と製錬
に起因する不純物である化学組成（重量％）を有し、必
要に応じてさらにカルシウムで処理された鋼とその使
用。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は分離可能な機械部
品、特に内燃エンジンの連接棒を製造するための鋼に関
するものである。
品、特に内燃エンジンの連接棒を製造するための鋼に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】内燃エンジンの連接棒のような機械部品
はボルト等の固定手段によって互いに接合された少なく
とも２つの分離可能な要素で構成されている。これらの
部品は鋳鉄、焼結・鍛造金属粉末または鍛造鋼で作られ
る。本発明は鍛造鋼で作られた部品、特に連接棒に関す
るものである。
はボルト等の固定手段によって互いに接合された少なく
とも２つの分離可能な要素で構成されている。これらの
部品は鋳鉄、焼結・鍛造金属粉末または鍛造鋼で作られ
る。本発明は鍛造鋼で作られた部品、特に連接棒に関す
るものである。
【０００３】鍛造鋼の連接棒を構成する鋼は可鍛性を有
し、切削が容易で、しかも連接棒の優れた継続性を保証
する機械特性を有する必要がある。一般に要求される機
械特性は、十分な耐久性を得るための硬度 210〜360 H
B、引張強度 650〜1200MPa と降伏点以上の破断を防ぐ
ため降伏応力 300〜800 MPa である。
し、切削が容易で、しかも連接棒の優れた継続性を保証
する機械特性を有する必要がある。一般に要求される機
械特性は、十分な耐久性を得るための硬度 210〜360 H
B、引張強度 650〜1200MPa と降伏点以上の破断を防ぐ
ため降伏応力 300〜800 MPa である。
【０００４】各エンジンに使用される連接棒に必要な特
性は、連接棒のデザインと連接棒が取り付けられるエン
ジンの種類とによって選択される。連接棒を構成する鋼
は機械特性と製造方法とに応じて選択される。製造方法
では鍛造後に制御された冷却段階でフェライトパーライ
ト組織を得る。この組織は必要な機械特性および十分な
切削性を有する。一般にＸＣ42型の炭素鋼または45Ｍ5
、30ＭＳＶ6 、38ＭＶＳ5 型の低合金鋼（フランス基
準）の鋼を使用する。炭素含有率は基本的に必要な硬度
レベルに応じて選択され、鋼の焼入れ性を高めてパーラ
イトの比率を高め、それによって切削性を向上させる
か、フェライトを焼入れして降伏応力／引張強度比を向
上させるために合金元素を添加する。この鋼を用いた場
合は、切削のみで連接棒の各種部品を分離できるが、複
雑で高価な切削加工が必要になる。
性は、連接棒のデザインと連接棒が取り付けられるエン
ジンの種類とによって選択される。連接棒を構成する鋼
は機械特性と製造方法とに応じて選択される。製造方法
では鍛造後に制御された冷却段階でフェライトパーライ
ト組織を得る。この組織は必要な機械特性および十分な
切削性を有する。一般にＸＣ42型の炭素鋼または45Ｍ5
、30ＭＳＶ6 、38ＭＶＳ5 型の低合金鋼（フランス基
準）の鋼を使用する。炭素含有率は基本的に必要な硬度
レベルに応じて選択され、鋼の焼入れ性を高めてパーラ
イトの比率を高め、それによって切削性を向上させる
か、フェライトを焼入れして降伏応力／引張強度比を向
上させるために合金元素を添加する。この鋼を用いた場
合は、切削のみで連接棒の各種部品を分離できるが、複
雑で高価な切削加工が必要になる。
【０００５】鋳鉄または冶金粉末で得られる連接棒は所
定面での脆性破断(bristtle separation) によって２つ
の要素に分離することができる。このいわゆる分離式部
品法(separable-component technique) には多くの利点
があり、特に切削操作を省くことができ、組立て法がか
なり単純化できるという利点はあるが、使用可能な材料
の特性に起因する欠点がある。米国特許第 5,135,587号
には、分離式部品法を鋼の連接棒で用いた場合の連接棒
の利点を最大限に得るために、重量％で 0.6〜0.75％の
炭素と、 0.2〜0.5 ％のマンガンと、0.04〜0.12％の硫
黄（Mn／Ｓ＞３）とを含み、残部は鉄と不可避不純物
で、不純物の含有率は 1.2％を越えない化学組成を有
し、ほぼ 100％がパーライト組織で、ＡＳＴＭ３〜８の
粒径寸法を有する鋼を使用することが提案されている。
不純物はＰ、Si、Ni、Ｖ、Cu、CrおよびMoから選択さ
れ、各々の含有率はNi≦0.2 ％、Mo≦0.02％、Cr≦0.1
％、Cu≦0.15％、Ｖ≦0.035 ％、0.15％≦Si≦0.35％お
よびＰ≦0.035 ％であるのが好ましい。しかし、このＸ
Ｃ70（フランス基準）型の鋼には脆性破断加工に不規則
性があるという欠点がある。これは、工業的条件下では
前共析晶相（proeutectoid phase）の比率を制御するこ
とはほぼ不可能なためである。この比率は鋼の化学組成
および用いる製造手段とによって０％〜15％で変動し、
工業的に使用することは困難である。しかも、ＸＣ70の
みが有する特殊な特性であるため、この特性が適してい
る部品でしか使用することができない。
定面での脆性破断(bristtle separation) によって２つ
の要素に分離することができる。このいわゆる分離式部
品法(separable-component technique) には多くの利点
があり、特に切削操作を省くことができ、組立て法がか
なり単純化できるという利点はあるが、使用可能な材料
の特性に起因する欠点がある。米国特許第 5,135,587号
には、分離式部品法を鋼の連接棒で用いた場合の連接棒
の利点を最大限に得るために、重量％で 0.6〜0.75％の
炭素と、 0.2〜0.5 ％のマンガンと、0.04〜0.12％の硫
黄（Mn／Ｓ＞３）とを含み、残部は鉄と不可避不純物
で、不純物の含有率は 1.2％を越えない化学組成を有
し、ほぼ 100％がパーライト組織で、ＡＳＴＭ３〜８の
粒径寸法を有する鋼を使用することが提案されている。
不純物はＰ、Si、Ni、Ｖ、Cu、CrおよびMoから選択さ
れ、各々の含有率はNi≦0.2 ％、Mo≦0.02％、Cr≦0.1
％、Cu≦0.15％、Ｖ≦0.035 ％、0.15％≦Si≦0.35％お
よびＰ≦0.035 ％であるのが好ましい。しかし、このＸ
Ｃ70（フランス基準）型の鋼には脆性破断加工に不規則
性があるという欠点がある。これは、工業的条件下では
前共析晶相（proeutectoid phase）の比率を制御するこ
とはほぼ不可能なためである。この比率は鋼の化学組成
および用いる製造手段とによって０％〜15％で変動し、
工業的に使用することは困難である。しかも、ＸＣ70の
みが有する特殊な特性であるため、この特性が適してい
る部品でしか使用することができない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は上記問
題点を解決して、広い分野、特に連接棒の分野で要求さ
れる機械特性と優れた切削性とを有し、しかも完全に工
業的な条件で脆性破断加工できる鋼を提供することにあ
る。
題点を解決して、広い分野、特に連接棒の分野で要求さ
れる機械特性と優れた切削性とを有し、しかも完全に工
業的な条件で脆性破断加工できる鋼を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は重量％比率で0.
25％≦Ｃ≦0.75％、0.2 ％≦Si≦1.5 ％、0.1 ％≦Mn≦
２％、０％≦Ni≦１％、０％≦Cr≦１％、０％≦Mo≦１
％、０％≦Cu≦１％、０％≦Ｖ≦0.2 ％、0.02％≦Ｓ≦
0.35％、0.04％≦Ｐ≦0.2 ％、０％≦Al≦0.005 ％、
0.005％≦Ｎ≦0.02％の化学組成を有し、必要に応じて
さらに0.1 ％以下の鉛、テルルおよびセレンの中から選
択される少なくとも１種の元素を含み、残部は鉄と製錬
に起因する不純物であり、必要に応じてさらに、カルシ
ウムで処理される、分離可能な機械部品の製造に用いら
れる鋼を提供する。
25％≦Ｃ≦0.75％、0.2 ％≦Si≦1.5 ％、0.1 ％≦Mn≦
２％、０％≦Ni≦１％、０％≦Cr≦１％、０％≦Mo≦１
％、０％≦Cu≦１％、０％≦Ｖ≦0.2 ％、0.02％≦Ｓ≦
0.35％、0.04％≦Ｐ≦0.2 ％、０％≦Al≦0.005 ％、
0.005％≦Ｎ≦0.02％の化学組成を有し、必要に応じて
さらに0.1 ％以下の鉛、テルルおよびセレンの中から選
択される少なくとも１種の元素を含み、残部は鉄と製錬
に起因する不純物であり、必要に応じてさらに、カルシ
ウムで処理される、分離可能な機械部品の製造に用いら
れる鋼を提供する。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明鋼の化学組成は下記式の少
なくとも１つを満足するのが好ましい： 0.06％≦Ｐ≦0.12％、0.8 ％≦Si≦1.2 ％、0.05％≦Ｖ
≦0.15％ 上記化学組成は、0.65％≦Ｃ≦0.75％、0.2 ％≦Si、0.
25％≦Mn≦１％、Ni≦0.15％、Cr≦0.15％、Mo≦0.05
％、Cu≦0.35％にすることができる。上記化学組成はさ
らに、0.25％≦Ｃ≦0.5 ％、0.2 ％≦Si、Ni≦0.15％、
Cr≦0.15％、Mo≦0.05％およびCu≦0.35％、好ましくは
0.25％≦Mn≦1.3 ％にすることもできる。
なくとも１つを満足するのが好ましい： 0.06％≦Ｐ≦0.12％、0.8 ％≦Si≦1.2 ％、0.05％≦Ｖ
≦0.15％ 上記化学組成は、0.65％≦Ｃ≦0.75％、0.2 ％≦Si、0.
25％≦Mn≦１％、Ni≦0.15％、Cr≦0.15％、Mo≦0.05
％、Cu≦0.35％にすることができる。上記化学組成はさ
らに、0.25％≦Ｃ≦0.5 ％、0.2 ％≦Si、Ni≦0.15％、
Cr≦0.15％、Mo≦0.05％およびCu≦0.35％、好ましくは
0.25％≦Mn≦1.3 ％にすることもできる。
【０００９】本発明はさらに、機械部品のブランクの脆
性破断で得られる少なくとも２つの要素を有する機械部
品の製造での本発明鋼の使用と、その部品とに関するも
のである。この部品は特に内燃エンジンの連接棒であ
り、例えば硬度が 210〜360 HBで、引張強度が 650〜12
00MPa で、大部分の粒子がＡＳＴＭオーステナイト粒径
寸法指数が５以下の比較的粗大な粒子で、好ましくは少
なくとも70％がパーライトの組織を有する鋼で作られた
連接棒である。以下、本発明の実施例を説明するが、本
発明が下記実施例に限定されるものではない。
性破断で得られる少なくとも２つの要素を有する機械部
品の製造での本発明鋼の使用と、その部品とに関するも
のである。この部品は特に内燃エンジンの連接棒であ
り、例えば硬度が 210〜360 HBで、引張強度が 650〜12
00MPa で、大部分の粒子がＡＳＴＭオーステナイト粒径
寸法指数が５以下の比較的粗大な粒子で、好ましくは少
なくとも70％がパーライトの組織を有する鋼で作られた
連接棒である。以下、本発明の実施例を説明するが、本
発明が下記実施例に限定されるものではない。
【００１０】
【実施例】本発明鋼は炭素鋼または低合金の構造鋼であ
り、重量％比率で以下の元素を含んでいる： (1) 硬度が 210 HB 以上のフェライトパーライトまたは
パーライト組織を得るために、0.25％以上の炭素を含む
が、切削性を損なう炭化鉄の生成を防止するためには炭
素は0.75％以下にする。 (2) 鍛造および熱処理後に得られる組織、特にフェライ
ト組織を脆くするために0.04〜0.2 ％、好ましくは0.06
〜0.12％のリンを含む。このリン含有率は組織が基本的
にパーライト組織の場合には機械部品用ブランクの脆性
破断の再生産性に優れる。リン含有率はＰ≧0.18−0.2
×Ｃにする必要がある。横変形が 120μｍを越えないよ
うな優れた 100％の脆性破断性を得るのに必要な室温で
約７ジュール以下の強靱性Ｋcvが得られる。
り、重量％比率で以下の元素を含んでいる： (1) 硬度が 210 HB 以上のフェライトパーライトまたは
パーライト組織を得るために、0.25％以上の炭素を含む
が、切削性を損なう炭化鉄の生成を防止するためには炭
素は0.75％以下にする。 (2) 鍛造および熱処理後に得られる組織、特にフェライ
ト組織を脆くするために0.04〜0.2 ％、好ましくは0.06
〜0.12％のリンを含む。このリン含有率は組織が基本的
にパーライト組織の場合には機械部品用ブランクの脆性
破断の再生産性に優れる。リン含有率はＰ≧0.18−0.2
×Ｃにする必要がある。横変形が 120μｍを越えないよ
うな優れた 100％の脆性破断性を得るのに必要な室温で
約７ジュール以下の強靱性Ｋcvが得られる。
【００１１】(3) 切削性を損うアルミナ介在物の存在を
防止し、さらに鍛造前の再加熱時の粒子の粗大化を防止
して、脆性破断性を損う窒化アルミニウムの生成を防ぐ
ためにはアルミニウムは 0.005％以下、好ましくは0.00
3 ％以下にする。 (4) 0.2 ％〜1.5 ％の珪素。珪素は脱酸元素であり、優
れた脱酸を得るためには珪素を 0.2％以上の含有率で添
加する必要がある。しかし、珪素含有率が高いと、フェ
ライトが焼入れされ、脆くなり、切削性が良くなる。こ
の効果を得るためには珪素含有率は 0.8〜1.2 ％に固定
する。 (5) フェライトを焼入れし、降伏応力／引張強度比を向
上させるためにはバナジウムは０〜0.2 ％、好ましくは
0.05〜0.15％にする。 (6) 切削性を高めるために0.02％〜0.35％、好ましくは
0.05％〜0.12％の硫黄を含む。
防止し、さらに鍛造前の再加熱時の粒子の粗大化を防止
して、脆性破断性を損う窒化アルミニウムの生成を防ぐ
ためにはアルミニウムは 0.005％以下、好ましくは0.00
3 ％以下にする。 (4) 0.2 ％〜1.5 ％の珪素。珪素は脱酸元素であり、優
れた脱酸を得るためには珪素を 0.2％以上の含有率で添
加する必要がある。しかし、珪素含有率が高いと、フェ
ライトが焼入れされ、脆くなり、切削性が良くなる。こ
の効果を得るためには珪素含有率は 0.8〜1.2 ％に固定
する。 (5) フェライトを焼入れし、降伏応力／引張強度比を向
上させるためにはバナジウムは０〜0.2 ％、好ましくは
0.05〜0.15％にする。 (6) 切削性を高めるために0.02％〜0.35％、好ましくは
0.05％〜0.12％の硫黄を含む。
【００１２】(7) 切削性を良くするために、必要に応じ
てさらに 0.1％以下の鉛、テルルおよびセレンの中から
選択される少なくとも１種の元素を加える。 (8) 硫化マンガンとして硫黄を固定するために 0.1〜２
％、好ましくは0.25％以上のマンガンを含む。この場
合、硫黄含有率は１％に制限するが、フェライトパーラ
イト変態開始温度を低くして切削性を良くし、焼入れ性
を高め、フェライト含有率を制限するためにマンガンを
加えることもできる。 (9) 焼入れ性を調節するために、必要に応じてさらに０
％〜１％のニッケル、クロム、モリブデンおよび銅の中
から選択される１種または複数の元素を加える。この元
素は添加しなくても製錬原料の残留元素として存在す
る。この場合のニッケルおよびクロム含有率は0.15％以
下、モリブデン含有率は0.05％以下、銅含有率は0.35％
以下にする。
てさらに 0.1％以下の鉛、テルルおよびセレンの中から
選択される少なくとも１種の元素を加える。 (8) 硫化マンガンとして硫黄を固定するために 0.1〜２
％、好ましくは0.25％以上のマンガンを含む。この場
合、硫黄含有率は１％に制限するが、フェライトパーラ
イト変態開始温度を低くして切削性を良くし、焼入れ性
を高め、フェライト含有率を制限するためにマンガンを
加えることもできる。 (9) 焼入れ性を調節するために、必要に応じてさらに０
％〜１％のニッケル、クロム、モリブデンおよび銅の中
から選択される１種または複数の元素を加える。この元
素は添加しなくても製錬原料の残留元素として存在す
る。この場合のニッケルおよびクロム含有率は0.15％以
下、モリブデン含有率は0.05％以下、銅含有率は0.35％
以下にする。
【００１３】この鋼群から本発明では例えば0.65％〜0.
75％の炭素と、１％以下の珪素と、0.25％〜１％のマン
ガンと、0.15％以下のニッケルと、0.15％以下のクロム
と、0.05％以下のモリブデンと、0.35％以下の銅と、0.
005 ％以下のアルミニウムとを含む共析晶に近い鋼を選
択することができる。さらに、0.25％≦Ｃ≦0.5 ％、Ni
≦0.15％、Cr≦0.15％、Mo≦0.05％およびCu≦0.35％の
化学組成を有する炭素含有率の低い鋼を用いることがで
きる。この鋼は炭素鋼で、0.5 ％以下のマンガンを含む
が、低合金鋼の場合は、マンガン、珪素または必要に応
じてさらにバナジウムを含み、各含有率は１％〜２％の
マンガンおよび／または0.5 ％〜1.5 ％の珪素および／
または0.5 ％〜0.2 ％のバナジウムにすることができ
る。
75％の炭素と、１％以下の珪素と、0.25％〜１％のマン
ガンと、0.15％以下のニッケルと、0.15％以下のクロム
と、0.05％以下のモリブデンと、0.35％以下の銅と、0.
005 ％以下のアルミニウムとを含む共析晶に近い鋼を選
択することができる。さらに、0.25％≦Ｃ≦0.5 ％、Ni
≦0.15％、Cr≦0.15％、Mo≦0.05％およびCu≦0.35％の
化学組成を有する炭素含有率の低い鋼を用いることがで
きる。この鋼は炭素鋼で、0.5 ％以下のマンガンを含む
が、低合金鋼の場合は、マンガン、珪素または必要に応
じてさらにバナジウムを含み、各含有率は１％〜２％の
マンガンおよび／または0.5 ％〜1.5 ％の珪素および／
または0.5 ％〜0.2 ％のバナジウムにすることができ
る。
【００１４】分離可能な部品を製造するために、本発明
鋼のビレットを1100〜1300℃に加熱し、オーステナイト
化し、粒子を粗大化させて鍛造に必要な延性とし、鍛造
して所望の形状にする。鍛造は 850℃以上で終える。鍛
造後すぐに、冷却トンネル等で鍛造終了温度〜200 ℃の
平均冷却速度を 0.5℃／秒〜15℃／秒に制御して室温に
まで下げる。得られたフェライトパーライト組織は大部
分の粒子がオーステナイト粒径寸法指数がＡＳＴＭ５以
下の比較的粗大な粒子で、30％以下のフェライトを含
み、必要な硬度、引張特性および室温で７ジュール以下
の強靱性とを有している。次いで、得られた部品用ブラ
ンクを切削し、衝撃誘導で脆性破断によって２つの要素
に分離する。
鋼のビレットを1100〜1300℃に加熱し、オーステナイト
化し、粒子を粗大化させて鍛造に必要な延性とし、鍛造
して所望の形状にする。鍛造は 850℃以上で終える。鍛
造後すぐに、冷却トンネル等で鍛造終了温度〜200 ℃の
平均冷却速度を 0.5℃／秒〜15℃／秒に制御して室温に
まで下げる。得られたフェライトパーライト組織は大部
分の粒子がオーステナイト粒径寸法指数がＡＳＴＭ５以
下の比較的粗大な粒子で、30％以下のフェライトを含
み、必要な硬度、引張特性および室温で７ジュール以下
の強靱性とを有している。次いで、得られた部品用ブラ
ンクを切削し、衝撃誘導で脆性破断によって２つの要素
に分離する。
【００１５】第１実施例では下記化学組成（重量％) の
ＸＣ70型の鋼を用いて連接棒を製造した。 Ｃ＝0.71％ Si＝0.25％ Mn＝0.8 ％ Ni＝0.08％ Cr＝0.05％ Mo＝0.01％ Cu＝0.3 ％ Ｓ＝0.07％ Ｐ＝0.045 ％ Al＝0.002 ％ Ｎ＝0.012 ％ 残部は鉄および不可避不純物
ＸＣ70型の鋼を用いて連接棒を製造した。 Ｃ＝0.71％ Si＝0.25％ Mn＝0.8 ％ Ni＝0.08％ Cr＝0.05％ Mo＝0.01％ Cu＝0.3 ％ Ｓ＝0.07％ Ｐ＝0.045 ％ Al＝0.002 ％ Ｎ＝0.012 ％ 残部は鉄および不可避不純物
【００１６】鍛造前に鋼ビレットを1250℃に加熱し、鍛
造終了温度を1000℃にした。鍛造後に工業的規模の製造
の本来の散乱効果に似せるために、ブランクを制御され
た冷却トンネルに通して１℃／秒〜３℃／秒の平均冷却
速度で冷却した。得られた特性は下記の通り： 組織：０％〜15％のフェライトを含むパーライト ＨＢ＝ 270〜310 Ｒm ＝ 900〜1050MPa Ｒe ＝ 500〜600MPa Ｋcv＝室温で７ジュール以下。 このブランクを切削して脆性破断によって２つの要素に
完全に分離した。この脆性破願分離は任意のフェライト
含有率で容易に実施できた。
造終了温度を1000℃にした。鍛造後に工業的規模の製造
の本来の散乱効果に似せるために、ブランクを制御され
た冷却トンネルに通して１℃／秒〜３℃／秒の平均冷却
速度で冷却した。得られた特性は下記の通り： 組織：０％〜15％のフェライトを含むパーライト ＨＢ＝ 270〜310 Ｒm ＝ 900〜1050MPa Ｒe ＝ 500〜600MPa Ｋcv＝室温で７ジュール以下。 このブランクを切削して脆性破断によって２つの要素に
完全に分離した。この脆性破願分離は任意のフェライト
含有率で容易に実施できた。
【００１７】第２実施例では下記化学組成（重量％）： Ｃ＝0.505 ％ Si＝0.240 ％ Mn＝1.3 ％ Ni＝0.11％ Cr＝0.08％ Mo＝0.01％ Cu＝0.32％ Ｓ＝0.085 ％ Ｐ＝0.075 ％ Al＝0.003 ％ Ｎ＝0.011 ％ 残部は鉄および不可避不純物を有する50Ｍ5 型の鋼を用
いて連接棒を製造した。
いて連接棒を製造した。
【００１８】鍛造前に鋼ビレットを1250℃で加熱し、鍛
造終了温度を1000℃にした。鍛造後に工業的規模の製造
本来の散乱効果に似せるために、ブランクを制御された
冷却トンネルに通して１℃／秒〜６℃／秒の平均冷却速
度で冷却した。得られた特性は下記の通り： 組織：０％〜20％のフェライトを含むパーライト ＨＢ＝ 260〜300 、Ｒm ＝ 860〜1000MPa 、Ｒe ＝ 400
〜650 Pa、Ｋcv＝室温で６ジュール以下。 このブランクを切削して脆性破断によって２つの要素に
完全に分離した。この脆性破断分離は任意のフェライト
含有率で容易に実施できた。
造終了温度を1000℃にした。鍛造後に工業的規模の製造
本来の散乱効果に似せるために、ブランクを制御された
冷却トンネルに通して１℃／秒〜６℃／秒の平均冷却速
度で冷却した。得られた特性は下記の通り： 組織：０％〜20％のフェライトを含むパーライト ＨＢ＝ 260〜300 、Ｒm ＝ 860〜1000MPa 、Ｒe ＝ 400
〜650 Pa、Ｋcv＝室温で６ジュール以下。 このブランクを切削して脆性破断によって２つの要素に
完全に分離した。この脆性破断分離は任意のフェライト
含有率で容易に実施できた。
【００１９】第３実施例では、下記化学組成（重量
％）： Ｃ＝0.39％ Si＝0.75％ Mn＝1.24％ Ni＝0.13％ Cr＝0.15％ Mo＝0.005 ％ Cu＝0.2 ％ Ｖ＝0.105 ％ Ｓ＝0.11％ Ｐ＝0.103 ％ Al＝0.004 ％ Ｎ＝0.009 ％ 残部は鉄および不可避不純物を有する38ＭＳＶ5 型の鋼
を用いて連接棒を製造した。
％）： Ｃ＝0.39％ Si＝0.75％ Mn＝1.24％ Ni＝0.13％ Cr＝0.15％ Mo＝0.005 ％ Cu＝0.2 ％ Ｖ＝0.105 ％ Ｓ＝0.11％ Ｐ＝0.103 ％ Al＝0.004 ％ Ｎ＝0.009 ％ 残部は鉄および不可避不純物を有する38ＭＳＶ5 型の鋼
を用いて連接棒を製造した。
【００２０】鍛造前に鋼ビレットを1260℃で加熱し、鍛
造終了温度を1030℃にした。鍛造後に工業的規模の製造
本来の散乱効果に似せるために、ブランクを制御された
冷却トンネルに通して１℃／秒〜６℃／秒の平均冷却速
度で冷却した。得られた特性は下記の通り： 組織：０％〜25％のフェライトを含むパーライト ＨＢ＝ 260〜310 、Ｒm ＝ 880〜1050MPa 、Ｒe ＝ 500
〜700 Pa、Ｋcv＝室温で6.5 ジュール以下。 このブランクを切削して脆性破断によって２つの要素に
完全に分離した。この脆性破断分離は任意のフェライト
含有率で容易に実施できる。
造終了温度を1030℃にした。鍛造後に工業的規模の製造
本来の散乱効果に似せるために、ブランクを制御された
冷却トンネルに通して１℃／秒〜６℃／秒の平均冷却速
度で冷却した。得られた特性は下記の通り： 組織：０％〜25％のフェライトを含むパーライト ＨＢ＝ 260〜310 、Ｒm ＝ 880〜1050MPa 、Ｒe ＝ 500
〜700 Pa、Ｋcv＝室温で6.5 ジュール以下。 このブランクを切削して脆性破断によって２つの要素に
完全に分離した。この脆性破断分離は任意のフェライト
含有率で容易に実施できる。
【００２１】本発明鋼は任意の切削速度で切削が容易な
フェライトパーライト組織を有する分離可能な連接棒、
より一般的には分離可能な部品を確実に製造することが
できる。
フェライトパーライト組織を有する分離可能な連接棒、
より一般的には分離可能な部品を確実に製造することが
できる。
Claims (12)
- 【請求項１】 重量％比率で下記化学組成： 0.25％≦Ｃ≦0.75％ 0.2 ％≦Si≦1.5 ％ 0.1 ％≦Mn≦２％ ０％≦Ni≦１％ ０％≦Cr≦１％ ０％≦Mo≦１％ ０％≦Cu≦１％ ０％≦Ｖ≦0.2 ％ 0.02％≦Ｓ≦0.35％ 0.04％≦Ｐ≦0.2 ％ ０％≦Al≦0.005 ％ 0.005％≦Ｎ≦0.02％ を有し、必要に応じてさらに 0.1％以下の鉛、テルルお
よびセレンの中から選択される少なくとも１種の元素を
含み、残部は鉄と製錬に起因する不純物であり、必要に
応じてさらにカルシウムで処理されることを特徴とする
分離可能な機械部品を製造するための鋼。 - 【請求項２】 上記化学組成で0.06％≦Ｐ≦0.12％であ
る請求項１に記載の鋼。 - 【請求項３】 上記化学組成が 0.8％≦Si≦1.2 ％であ
る請求項１または２に記載の鋼。 - 【請求項４】 上記化学組成が0.05％≦Ｖ≦0.15％であ
る請求項１〜３のいずれか一項に記載の鋼。 - 【請求項５】 上記化学組成で、 である請求項１〜４のいずれか一項に記載の鋼。
- 【請求項６】 上記化学組成で、 である請求項１〜４のいずれか一項に記載の鋼。
- 【請求項７】 上記化学組成が0.25％≦Mn≦１％である
請求項６に記載の鋼。 - 【請求項８】 ブランクを脆性破断して得られる少なく
とも２つの要素を有する請求項１〜７に記載の鋼の機械
部品製造での使用。 - 【請求項９】 機械部品がフェライトパーライト組織を
有する請求項８に記載の鋼の使用。 - 【請求項10】 請求項１〜７のいずれか一項に記載の鋼
で構成されることを特徴とするブランクの脆性破断で得
られる少なくとも２つの要素で構成される機械部品、特
に内燃エンジン用の連接棒。 - 【請求項11】 硬度が 210〜360 HB、引張強度が 650〜
1200MPa 、大部分の粒子が５以下のＡＳＴＭオーステナ
イト粒界寸法指数を有する鋼で構成される請求項10に記
載の部品。 - 【請求項12】 少なくとも70％のパーライトからなる組
織を有する鋼で構成される請求項10または11に記載の部
品。
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|---|---|---|---|
| FR9514833A FR2742448B1 (fr) | 1995-12-14 | 1995-12-14 | Acier pour la fabrication de pieces de mecanique secables et piece obtenue |
| FR9514833 | 1995-12-14 |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JP2000073141A (ja) * | 1998-08-28 | 2000-03-07 | Kobe Steel Ltd | 破断分割性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 |
| JP2008050652A (ja) * | 2006-08-24 | 2008-03-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 破断分離性と加工性に優れた機械構造用鋼およびその製造方法 |
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| US6899667B2 (en) * | 2002-10-21 | 2005-05-31 | Paul F. Becker | Method and apparatus for the treatment of physical and mental disorders with low frequency, low flux density magnetic fields |
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