JP2000073141A - 破断分割性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 - Google Patents
破断分割性に優れた熱間鍛造用非調質鋼Info
- Publication number
- JP2000073141A JP2000073141A JP10243896A JP24389698A JP2000073141A JP 2000073141 A JP2000073141 A JP 2000073141A JP 10243896 A JP10243896 A JP 10243896A JP 24389698 A JP24389698 A JP 24389698A JP 2000073141 A JP2000073141 A JP 2000073141A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- excluding
- sulfide
- hot forging
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 破断分割性に優れると共に、破断分割面の勘
合性が高められ、塑性変形量も低く抑えることのできる
熱間鍛造用非調質鋼を提供する。 【解決手段】 鍛造材の表面から１／４厚さの位置にお
ける縦断面において、幅１μｍ以上の硫化物系介在物が
１００〜４０００個／ｍｍ2 存在すると共に、該硫化物
系介在物の平均アスペクト比（長さ／幅）が１０以下で
ある熱間鍛造用非調質鋼である。
合性が高められ、塑性変形量も低く抑えることのできる
熱間鍛造用非調質鋼を提供する。 【解決手段】 鍛造材の表面から１／４厚さの位置にお
ける縦断面において、幅１μｍ以上の硫化物系介在物が
１００〜４０００個／ｍｍ2 存在すると共に、該硫化物
系介在物の平均アスペクト比（長さ／幅）が１０以下で
ある熱間鍛造用非調質鋼である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用部品等を
冷間で破断分割加工するのに好適な熱間鍛造用非調質鋼
に関する。より詳細には本発明は、自動車エンジン等の
部品として用いられるコネクティングロッド（略称：コ
ンロッド）を構成するコネクティングロッド本体（略
称：コンロッド本体）とコネクティングロッドキャップ
（略称：コンロッドキャップ）を冷間加工により容易に
分割することが可能であり、且つ破断分割面の嵌合性が
高められ、塑性変形量も低く抑えることのできる熱間鍛
造用非調質鋼に関するものである。
冷間で破断分割加工するのに好適な熱間鍛造用非調質鋼
に関する。より詳細には本発明は、自動車エンジン等の
部品として用いられるコネクティングロッド（略称：コ
ンロッド）を構成するコネクティングロッド本体（略
称：コンロッド本体）とコネクティングロッドキャップ
（略称：コンロッドキャップ）を冷間加工により容易に
分割することが可能であり、且つ破断分割面の嵌合性が
高められ、塑性変形量も低く抑えることのできる熱間鍛
造用非調質鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、コンロッド等の如く成形後に
分割を必要とする部品は、コンロッド本体とコンロッド
キャップを別個に熱間鍛造した後、切削による合わせ面
の加工、更に必要に応じてズレを防止するためのピン加
工を施していた。或いは、コンロッドを一体で熱間鍛造
する場合においても、機械加工による切断と合わせ面の
仕上げ加工等を施していた。しかしながら、上記加工を
施すと、材料の歩留まり量が低下する他、多数の工程を
経る為にコストが上昇するという問題があった。
分割を必要とする部品は、コンロッド本体とコンロッド
キャップを別個に熱間鍛造した後、切削による合わせ面
の加工、更に必要に応じてズレを防止するためのピン加
工を施していた。或いは、コンロッドを一体で熱間鍛造
する場合においても、機械加工による切断と合わせ面の
仕上げ加工等を施していた。しかしながら、上記加工を
施すと、材料の歩留まり量が低下する他、多数の工程を
経る為にコストが上昇するという問題があった。
【０００３】そこで、コンロッドを一体で熱間鍛造し、
分割面の加工を施すことなく機械加工した後、冷間で破
断分割加工し、クランクシャフトに結合して組立てる方
法が検討されている。ところが、従来のコンロッド用鋼
を冷間で破断分割すると、靱延性が良好である為、分割
面が塑性変形して嵌合することができなかったり、コン
ロッド大端部内径の塑性変形量が大きくなり、仕上げ加
工量が増大する等の不具合があった。
分割面の加工を施すことなく機械加工した後、冷間で破
断分割加工し、クランクシャフトに結合して組立てる方
法が検討されている。ところが、従来のコンロッド用鋼
を冷間で破断分割すると、靱延性が良好である為、分割
面が塑性変形して嵌合することができなかったり、コン
ロッド大端部内径の塑性変形量が大きくなり、仕上げ加
工量が増大する等の不具合があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
みてなされたものであり、その目的は、靱性や延性を低
くし、破断分割性に優れた新規な熱間鍛造用非調質鋼を
提供することにある。
みてなされたものであり、その目的は、靱性や延性を低
くし、破断分割性に優れた新規な熱間鍛造用非調質鋼を
提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を達成し得た本
発明に係る熱間鍛造用非調質鋼は、鍛造材の表面から１
／４厚さの位置における縦断面において、幅１μｍ以上
の硫化物系介在物が１００〜４０００個／ｍｍ2 存在す
ると共に、該硫化物系介在物の平均アスペクト比（長さ
／幅）が１０以下であるところに要旨を有するものであ
る。
発明に係る熱間鍛造用非調質鋼は、鍛造材の表面から１
／４厚さの位置における縦断面において、幅１μｍ以上
の硫化物系介在物が１００〜４０００個／ｍｍ2 存在す
ると共に、該硫化物系介在物の平均アスペクト比（長さ
／幅）が１０以下であるところに要旨を有するものであ
る。
【０００６】上述した硫化物系介在物を形成させる為に
は、鋼中の化学成分につき、質量％で（以下、同じ）、 Ｍｎ：２．０％以下（０％を含まない）， Ｓ ：０．１１％以下（０％を含まない） 含有することが好ましく、更に所定の形状とする為に
は、 Ｚｒ ：０．２％以下 （０％を含まない）， Ｔｉ ：０．１％以下 （０％を含まない）， Ｍｇ ：０．０１％以下（０％を含まない）， Ｃａ ：０．０１％以下（０％を含まない）， Ｓｅ ：０．１％以下 （０％を含まない）， Ｔｅ ：０．１％以下 （０％を含まない），及び ＲＥＭ：０．３％以下 （０％を含まない） よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する
か、 Ｃ ：０．１５〜０．６％， Ｓｉ：１．５％以下（０％を含まない）， Ｐ ：０．１５％以下（０％を含まない）， Ｃｒ：２％以下 （０％を含まない）， Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まない）， Ｎ ：０．０３％以下（０％を含まない） を含有するか、 Ｖ ：０．４５％以下（０％を含まない）及び／又は Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない） を含有するか、 Ｐｂ：０．３％以下（０％を含まない）及び／又は Ｂｉ：０．３％以下（０％を含まない） を含有することが推奨される。
は、鋼中の化学成分につき、質量％で（以下、同じ）、 Ｍｎ：２．０％以下（０％を含まない）， Ｓ ：０．１１％以下（０％を含まない） 含有することが好ましく、更に所定の形状とする為に
は、 Ｚｒ ：０．２％以下 （０％を含まない）， Ｔｉ ：０．１％以下 （０％を含まない）， Ｍｇ ：０．０１％以下（０％を含まない）， Ｃａ ：０．０１％以下（０％を含まない）， Ｓｅ ：０．１％以下 （０％を含まない）， Ｔｅ ：０．１％以下 （０％を含まない），及び ＲＥＭ：０．３％以下 （０％を含まない） よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する
か、 Ｃ ：０．１５〜０．６％， Ｓｉ：１．５％以下（０％を含まない）， Ｐ ：０．１５％以下（０％を含まない）， Ｃｒ：２％以下 （０％を含まない）， Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まない）， Ｎ ：０．０３％以下（０％を含まない） を含有するか、 Ｖ ：０．４５％以下（０％を含まない）及び／又は Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない） を含有するか、 Ｐｂ：０．３％以下（０％を含まない）及び／又は Ｂｉ：０．３％以下（０％を含まない） を含有することが推奨される。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者らは、破断分割性に優れ
た熱間鍛造用非調質鋼を提供すべく鋭意検討してきた。
その結果、硫化物系介在物の個数およびアスペクト比を
適切に制御することにより、所期の目的を解決し得るこ
とを見出し、本発明を完成した。
た熱間鍛造用非調質鋼を提供すべく鋭意検討してきた。
その結果、硫化物系介在物の個数およびアスペクト比を
適切に制御することにより、所期の目的を解決し得るこ
とを見出し、本発明を完成した。
【０００８】本発明の如く鋼中の硫化物系介在物に着目
し、所定の硫化物系介在物を形成させることによって冷
間での熱間鍛造品の破断分割性が著しく高められるとい
う知見は本願発明者らによって始めて見出されたもので
あり、従来法には全く開示されていない。
し、所定の硫化物系介在物を形成させることによって冷
間での熱間鍛造品の破断分割性が著しく高められるとい
う知見は本願発明者らによって始めて見出されたもので
あり、従来法には全く開示されていない。
【０００９】例えば従来法としては、脆化元素を積極
的に添加することにより破断分割性の向上を目指すもの
として特開平８−２９１３７３号公報及び特開平９−１
７６７８６号公報が挙げられる。前者はＰの添加によ
り、後者はＡｓ、Ｓｂ、Ｓｎの添加により破断分割性向
上を図るものである。
的に添加することにより破断分割性の向上を目指すもの
として特開平８−２９１３７３号公報及び特開平９−１
７６７８６号公報が挙げられる。前者はＰの添加によ
り、後者はＡｓ、Ｓｂ、Ｓｎの添加により破断分割性向
上を図るものである。
【００１０】また、フリーの固溶Ｎを増加させること
により脆性破壊を促進し、破断分割性を向上させるもの
として特開平９−３５８９号公報、特開平９−１７６７
８７号公が挙げられ、該固溶Ｎを高めるための条件が特
定されている。
により脆性破壊を促進し、破断分割性を向上させるもの
として特開平９−３５８９号公報、特開平９−１７６７
８７号公が挙げられ、該固溶Ｎを高めるための条件が特
定されている。
【００１１】更に、フェライトを強化することにより
脆性破壊を促進し、破断分割性を向上させるものとして
例えば特開平９−３１５９４号公報が挙げられ、固溶強
化によってフェライトを強化するＳｉと、析出強化によ
ってフェライトを強化するＶを複合添加することにより
破断分割性を高める方法が開示されている。
脆性破壊を促進し、破断分割性を向上させるものとして
例えば特開平９−３１５９４号公報が挙げられ、固溶強
化によってフェライトを強化するＳｉと、析出強化によ
ってフェライトを強化するＶを複合添加することにより
破断分割性を高める方法が開示されている。
【００１２】この様に上記従来の方法は、いずれも鋼中
の添加元素を調整することにより所定の金属組織を脆化
しようというものであり、「所定の硫化物系介在物を形
成させることにより、破断分割性に優れた熱間鍛造用非
調質鋼を得る」という本発明の技術的思想は示唆されて
おらず、本発明とは異なるものである。
の添加元素を調整することにより所定の金属組織を脆化
しようというものであり、「所定の硫化物系介在物を形
成させることにより、破断分割性に優れた熱間鍛造用非
調質鋼を得る」という本発明の技術的思想は示唆されて
おらず、本発明とは異なるものである。
【００１３】上述した通り、本発明の破断分割性に優れ
た熱間鍛造用非調質鋼とは、鍛造材の表面から１／４厚
さの位置における縦断面において、幅１μｍ以上の硫化
物系介在物が１００〜４０００個／ｍｍ2 存在すると共
に、該硫化物系介在物の平均アスペクト比（長さ／幅）
が１０以下であるという要件を満足するものである。
た熱間鍛造用非調質鋼とは、鍛造材の表面から１／４厚
さの位置における縦断面において、幅１μｍ以上の硫化
物系介在物が１００〜４０００個／ｍｍ2 存在すると共
に、該硫化物系介在物の平均アスペクト比（長さ／幅）
が１０以下であるという要件を満足するものである。
【００１４】この様に本発明において、硫化物系介在物
の個数及びアスペクト比を特定した理由は以下の通りで
ある。
の個数及びアスペクト比を特定した理由は以下の通りで
ある。
【００１５】ＭｎＳ等の硫化物系介在物は、圧延や熱間
鍛造によって圧延方向や鍛造方向に延伸する。この延伸
した硫化物系介在物が鍛造材などの破断分割時に縦目
（破断分割面に対して垂直方向に延伸）に存在すると、
クラックの進展に伴い、硫化物系介在物と金属マトリッ
クスの間が剥離し、応力の緩和が起こる。その結果、脆
性的な破断が阻害されて靱延性値が向上し、破断分割性
の低下をもたらす様になる。これに対し、硫化物系介在
物の延伸を抑制し、アスペクト比を小さくして球状化さ
せた場合は、縦目で破断分割するに際し、硫化物系介在
物の周辺に発生するクラック先端での応力が増大し、脆
性的な破断が促進される。その結果、破断分割面の嵌合
性が高まり、塑性変形量も低くすることができる。
鍛造によって圧延方向や鍛造方向に延伸する。この延伸
した硫化物系介在物が鍛造材などの破断分割時に縦目
（破断分割面に対して垂直方向に延伸）に存在すると、
クラックの進展に伴い、硫化物系介在物と金属マトリッ
クスの間が剥離し、応力の緩和が起こる。その結果、脆
性的な破断が阻害されて靱延性値が向上し、破断分割性
の低下をもたらす様になる。これに対し、硫化物系介在
物の延伸を抑制し、アスペクト比を小さくして球状化さ
せた場合は、縦目で破断分割するに際し、硫化物系介在
物の周辺に発生するクラック先端での応力が増大し、脆
性的な破断が促進される。その結果、破断分割面の嵌合
性が高まり、塑性変形量も低くすることができる。
【００１６】上述した硫化物系介在物の形成による作用
を有効に発揮させる為には、アスペクト比の平均が１０
以下であることが必要である。前述の如く、アスペクト
比が１０を超え、縦目に延伸した硫化物系介在物が存在
すると、破断分割性が低下するからである。更にアスペ
クト比を小さくして硫化物系介在物をできるだけ球状化
させることにより、熱間加工性も向上し、圧延時や熱間
鍛造時の割れを防止できるという効果も得られる。この
様な作用を一層高める為には、このアスペクト比をでき
るだけ１に近づけることが推奨され、好ましくは６以
下、より好ましいのは４以下である。
を有効に発揮させる為には、アスペクト比の平均が１０
以下であることが必要である。前述の如く、アスペクト
比が１０を超え、縦目に延伸した硫化物系介在物が存在
すると、破断分割性が低下するからである。更にアスペ
クト比を小さくして硫化物系介在物をできるだけ球状化
させることにより、熱間加工性も向上し、圧延時や熱間
鍛造時の割れを防止できるという効果も得られる。この
様な作用を一層高める為には、このアスペクト比をでき
るだけ１に近づけることが推奨され、好ましくは６以
下、より好ましいのは４以下である。
【００１７】これらの効果は、幅が１μｍ以上の硫化物
系介在物の場合に有効である。幅が１μｍ未満の場合
は、破断分割時に上述した剥離が生じず、硫化物系介在
物自体の破断が生じてしまうからである。
系介在物の場合に有効である。幅が１μｍ未満の場合
は、破断分割時に上述した剥離が生じず、硫化物系介在
物自体の破断が生じてしまうからである。
【００１８】更に本発明では、上述した幅１μｍ以上の
硫化物系介在物が、鍛造材の表面から１／４厚さの位置
における縦断面において、１００〜４０００個／ｍｍ2
存在することが必要である。上記硫化物系介在物の個数
が１００個／ｍｍ2 未満の場合は、該硫化物系介在物を
伝播するクラックが減少し、クラックの進展に伴う所望
の効果が得られない。好ましくは３００個／ｍｍ2 以上
であり、より好ましいのは４００個／ｍｍ2 以上であ
る。一方、上記硫化物系介在物の個数が４０００個／ｍ
ｍ2 を超えると、圧延時や熱間鍛造時に割れ等の弊害が
生じる。好ましくは３０００個／ｍｍ2 以下であり、よ
り好ましいのは２５００個／ｍｍ2 以下である。
硫化物系介在物が、鍛造材の表面から１／４厚さの位置
における縦断面において、１００〜４０００個／ｍｍ2
存在することが必要である。上記硫化物系介在物の個数
が１００個／ｍｍ2 未満の場合は、該硫化物系介在物を
伝播するクラックが減少し、クラックの進展に伴う所望
の効果が得られない。好ましくは３００個／ｍｍ2 以上
であり、より好ましいのは４００個／ｍｍ2 以上であ
る。一方、上記硫化物系介在物の個数が４０００個／ｍ
ｍ2 を超えると、圧延時や熱間鍛造時に割れ等の弊害が
生じる。好ましくは３０００個／ｍｍ2 以下であり、よ
り好ましいのは２５００個／ｍｍ2 以下である。
【００１９】尚、本発明における「硫化物系介在物」と
は、主にＭｎＳを意味するものであるが、その他、Ｍ
ｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｅ，Ｔｅ，ＲＥＭ等の
硫化物およびこれらの複合硫化物等も本発明の範囲内に
包含される。
は、主にＭｎＳを意味するものであるが、その他、Ｍ
ｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｅ，Ｔｅ，ＲＥＭ等の
硫化物およびこれらの複合硫化物等も本発明の範囲内に
包含される。
【００２０】次に、上述した本発明に係る熱間鍛造型非
調質鋼の化学組成について説明する。前述の如く本発明
では、特定の硫化物系介在物を存在させることに最重要
ポイントがあり、その為には、基本的に下記元素を添加
することが推奨される。
調質鋼の化学組成について説明する。前述の如く本発明
では、特定の硫化物系介在物を存在させることに最重要
ポイントがあり、その為には、基本的に下記元素を添加
することが推奨される。
【００２１】Ｍｎ：２．０％以下（０％を含まない） Ｍｎは溶製時における脱酸及び脱硫元素として有効な元
素であり、また鍛造品のパーライト焼入性を高めてパー
ライト量を増加させ、パーライト中のラメラー間隔を細
かくすることにより耐力や疲労強度等の強度増大に寄与
する元素である。更に、Ｓと結合して硫化物系介在物Ｍ
ｎＳを形成し、破断分割時の切欠効果も得られる。この
様な作用を有効に発揮させる為には、０．１％以上の添
加が好ましい。ただし、Ｍｎ含有量が過剰になると、金
属組織中にベイナイトが生成し、被削性に悪影響を及ぼ
す様になるので、その上限を２．０％以下に抑えること
が好ましい。より好ましくは１．７％以下である。
素であり、また鍛造品のパーライト焼入性を高めてパー
ライト量を増加させ、パーライト中のラメラー間隔を細
かくすることにより耐力や疲労強度等の強度増大に寄与
する元素である。更に、Ｓと結合して硫化物系介在物Ｍ
ｎＳを形成し、破断分割時の切欠効果も得られる。この
様な作用を有効に発揮させる為には、０．１％以上の添
加が好ましい。ただし、Ｍｎ含有量が過剰になると、金
属組織中にベイナイトが生成し、被削性に悪影響を及ぼ
す様になるので、その上限を２．０％以下に抑えること
が好ましい。より好ましくは１．７％以下である。
【００２２】Ｓ：０．１１％以下（０％を含まない） Ｓは硫化物系介在物ＭｎＳ等を形成し、破断分割時の切
欠効果を発揮すると共に、被削性向上にも寄与する元素
である。この様な作用を有効に発揮させる為には、０．
０１％以上添加することが好ましい。しかしながら、Ｓ
含有量が過剰になると、圧延時や熱間鍛造時に割れなど
の弊害が生じる為、０．１１％以下に抑制することが好
ましい。より好ましくは０．０８％以下である。
欠効果を発揮すると共に、被削性向上にも寄与する元素
である。この様な作用を有効に発揮させる為には、０．
０１％以上添加することが好ましい。しかしながら、Ｓ
含有量が過剰になると、圧延時や熱間鍛造時に割れなど
の弊害が生じる為、０．１１％以下に抑制することが好
ましい。より好ましくは０．０８％以下である。
【００２３】所望の硫化物系介在物を得る為の基本成分
は上述した通りであるが、更に、硫化物系介在物を球状
化してアスペクト比を小さくする為には、Ｚｒ，Ｔｉ，
Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｅ，ＴｅおよびＲＥＭよりなる群から選
択される少なくとも１種を積極的に添加することが推奨
される。これら元素の添加により、破断分割性を一層高
めると共に、熱間加工性を向上させ、圧延時や熱間鍛造
時の割れ防止作用も得られる。但し、多過ぎてもその効
果が飽和し、コスト上昇を招くので、Ｚｒ：０．２％以
下，Ｔｉ：０．１％以下，Ｍｇ：０．０１％以下，Ｃ
ａ：０．０１％以下，Ｓｅ：０．１％以下，Ｔｅ：０．
１％以下，ＲＥＭ：０．３％以下（いずれの元素も０％
を含まない）に制御することが好ましい。
は上述した通りであるが、更に、硫化物系介在物を球状
化してアスペクト比を小さくする為には、Ｚｒ，Ｔｉ，
Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｅ，ＴｅおよびＲＥＭよりなる群から選
択される少なくとも１種を積極的に添加することが推奨
される。これら元素の添加により、破断分割性を一層高
めると共に、熱間加工性を向上させ、圧延時や熱間鍛造
時の割れ防止作用も得られる。但し、多過ぎてもその効
果が飽和し、コスト上昇を招くので、Ｚｒ：０．２％以
下，Ｔｉ：０．１％以下，Ｍｇ：０．０１％以下，Ｃ
ａ：０．０１％以下，Ｓｅ：０．１％以下，Ｔｅ：０．
１％以下，ＲＥＭ：０．３％以下（いずれの元素も０％
を含まない）に制御することが好ましい。
【００２４】更に本発明鋼では、下記のＣ，Ｓｉ，Ｐ，
Ｃｒ，Ａｌ，Ｎを積極的に添加することもできる。
Ｃｒ，Ａｌ，Ｎを積極的に添加することもできる。
【００２５】Ｃ：０．１５〜０．６％ Ｃは熱間鍛造・冷却後に鍛造品の金属組織中パーライト
量を増大させ、所望の強度を確保するのに寄与する元素
である。この様な作用を有効に発揮させる為いは、少な
くとも０．１５％以上添加することが好ましい。より好
ましくは０．２％以上である。しかしながら、Ｃの含有
量が過剰になると、被削性が低下してくるので、その上
限を０．６％以下に抑えることが好ましい。強度と被削
性のバランスを考慮すれば、より好ましいＣ含有量は
０．５％以下である。
量を増大させ、所望の強度を確保するのに寄与する元素
である。この様な作用を有効に発揮させる為いは、少な
くとも０．１５％以上添加することが好ましい。より好
ましくは０．２％以上である。しかしながら、Ｃの含有
量が過剰になると、被削性が低下してくるので、その上
限を０．６％以下に抑えることが好ましい。強度と被削
性のバランスを考慮すれば、より好ましいＣ含有量は
０．５％以下である。
【００２６】Ｓｉ：１．５％以下（０％を含まない） Ｓｉは鋼材溶製時の脱酸に有効に作用する他、鋼材のフ
ェライト地に固溶して熱間鍛造・冷却後の鍛造品を強化
するのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮
させる為には０．１％以上添加することが好ましい。し
かしながら、Ｓｉの含有量が過剰になると、被削性およ
び熱間加工性に悪影響が現れてくるので、その上限を
１．５％にすることが好ましい。より好ましくは１．０
％以下である。
ェライト地に固溶して熱間鍛造・冷却後の鍛造品を強化
するのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮
させる為には０．１％以上添加することが好ましい。し
かしながら、Ｓｉの含有量が過剰になると、被削性およ
び熱間加工性に悪影響が現れてくるので、その上限を
１．５％にすることが好ましい。より好ましくは１．０
％以下である。
【００２７】Ｐ：０．１５％以下（０％を含まない） Ｐは粒界への偏析により靱延性を低下させるのに有効な
元素である。その為には０．０１％以上添加することが
好ましい。しかしながら、Ｐの含有量が過剰になると熱
間加工性が低下するため、その上限を０．１５％とする
ことが好ましい。より好ましくは０．１０％以下であ
る。
元素である。その為には０．０１％以上添加することが
好ましい。しかしながら、Ｐの含有量が過剰になると熱
間加工性が低下するため、その上限を０．１５％とする
ことが好ましい。より好ましくは０．１０％以下であ
る。
【００２８】Ｃｒ：２％以下（０％を含まない） ＣｒはＭｎと同様、パーライト焼入れ性を向上させ、耐
力や疲労強度等の強度上昇に寄与する元素である。この
様な作用を有効に発揮させる為には０．２％以上添加す
ることが好ましい。しかしながら、Ｃｒの含有量が過剰
になると硬さが大幅に上昇したり、金属組織中にベイナ
イトが生成して被削性に悪影響を及ぼす様になるので、
その上限を２％以下にすることが好ましい。より好まし
くは１．７％以下である。
力や疲労強度等の強度上昇に寄与する元素である。この
様な作用を有効に発揮させる為には０．２％以上添加す
ることが好ましい。しかしながら、Ｃｒの含有量が過剰
になると硬さが大幅に上昇したり、金属組織中にベイナ
イトが生成して被削性に悪影響を及ぼす様になるので、
その上限を２％以下にすることが好ましい。より好まし
くは１．７％以下である。
【００２９】Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まない） Ｎ ：０．０３％以下（０％を含まない） これらの元素は、いずれも結晶粒を微細化して疲労特性
の向上に寄与する。この様な作用を有効に発揮させる為
には、Ａｌ：０．００１％以上、Ｎ：０．００２％以上
添加することが好ましい。ただし、過剰に添加してもそ
の効果は飽和してしまう他、逆に熱間加工性に悪影響を
及ぼす様になるので、その上限をＡｌ：０．０６％、
Ｎ：０．０３％とすることが好ましい。より好ましくは
Ａｌ：０．０５％、Ｎ：０．０２０％以下である。
の向上に寄与する。この様な作用を有効に発揮させる為
には、Ａｌ：０．００１％以上、Ｎ：０．００２％以上
添加することが好ましい。ただし、過剰に添加してもそ
の効果は飽和してしまう他、逆に熱間加工性に悪影響を
及ぼす様になるので、その上限をＡｌ：０．０６％、
Ｎ：０．０３％とすることが好ましい。より好ましくは
Ａｌ：０．０５％、Ｎ：０．０２０％以下である。
【００３０】更に本発明鋼では、下記のＶ及び／又はＮ
ｂを積極的に添加することもできる。
ｂを積極的に添加することもできる。
【００３１】Ｖ ：０．４５％以下（０％を含まない） Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない） ＶおよびＮｂは、微細な炭化物若しくは窒化物を形成し
てフェライト地に析出し、耐力や疲労強度等の強度上昇
に寄与する元素である。この様な作用を有効に発揮させ
る為にはＶ：０．０２％以上、Ｎｂ：０．００５％以上
にすることが好ましい。しかしながら、過剰に含有させ
ても効果が飽和し、コスト上昇を招くので、その上限を
Ｖ：０．４５％、Ｎｂ：０．１５％とすることが好まし
い。より好ましくはＶ：０．３５％以下、Ｎｂ：０．１
％以下である。これらの元素は単独で使用しても良い
し、２種以上を併用しても構わない。
てフェライト地に析出し、耐力や疲労強度等の強度上昇
に寄与する元素である。この様な作用を有効に発揮させ
る為にはＶ：０．０２％以上、Ｎｂ：０．００５％以上
にすることが好ましい。しかしながら、過剰に含有させ
ても効果が飽和し、コスト上昇を招くので、その上限を
Ｖ：０．４５％、Ｎｂ：０．１５％とすることが好まし
い。より好ましくはＶ：０．３５％以下、Ｎｂ：０．１
％以下である。これらの元素は単独で使用しても良い
し、２種以上を併用しても構わない。
【００３２】更に本発明鋼では、下記のＰｂ及び／又は
Ｂｉを積極的に添加することもできる。
Ｂｉを積極的に添加することもできる。
【００３３】Ｐｂ：０．３％以下（０％を含まない） Ｂｉ：０．３％以下（０％を含まない） これらの元素は、いずれも被削性の向上に寄与する元素
である。この様な作用を有効に発揮させる為には、Ｐ
ｂ：０．０１％以上、Ｂｉ：０．０１％以上添加するこ
とが好ましい。ただし、過剰に添加してもその効果は飽
和してしまうので、その上限をＰｂ：０．３％、Ｂｉ：
０．３％とすることが好ましい。より好ましくはＰｂ：
０．２５％、Ｂｉ：０．２５％以下である。これらの元
素は単独で使用しても良いし、２種以上を併用しても構
わない。
である。この様な作用を有効に発揮させる為には、Ｐ
ｂ：０．０１％以上、Ｂｉ：０．０１％以上添加するこ
とが好ましい。ただし、過剰に添加してもその効果は飽
和してしまうので、その上限をＰｂ：０．３％、Ｂｉ：
０．３％とすることが好ましい。より好ましくはＰｂ：
０．２５％、Ｂｉ：０．２５％以下である。これらの元
素は単独で使用しても良いし、２種以上を併用しても構
わない。
【００３４】本発明鋼は上述した元素を必須的に、或い
は必要に応じて含有するものであり、その他：実質的に
Ｆｅからなるものであるが、本発明の作用を損なわない
範囲で他の許容成分を含有することもできる。
は必要に応じて含有するものであり、その他：実質的に
Ｆｅからなるものであるが、本発明の作用を損なわない
範囲で他の許容成分を含有することもできる。
【００３５】以下、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定するものではな
く前・後記の趣旨に徴して適宜設計変更することはいず
れも本発明の技術的範囲に包含される。
説明するが、下記実施例は本発明を限定するものではな
く前・後記の趣旨に徴して適宜設計変更することはいず
れも本発明の技術的範囲に包含される。
【００３６】
【実施例】表１に示す化学成分組成からなる鋼Ｎo.１〜
１２を５０ｋｇ実験炉で溶製した後、熱間鍛造にて厚さ
２５ｍｍ、幅７０ｍｍの板に鍛伸し、所定の長さに切断
した。尚、Ｎo.１のみについて１３００℃で３時間加熱
し、放冷するという処理を施した後、更に、当該Ｎo.１
を含む該全ての鋼を１２５０℃に加熱し、１５ｍｍ厚さ
に平潰し鍛造加工してから、その後空冷処理した。
１２を５０ｋｇ実験炉で溶製した後、熱間鍛造にて厚さ
２５ｍｍ、幅７０ｍｍの板に鍛伸し、所定の長さに切断
した。尚、Ｎo.１のみについて１３００℃で３時間加熱
し、放冷するという処理を施した後、更に、当該Ｎo.１
を含む該全ての鋼を１２５０℃に加熱し、１５ｍｍ厚さ
に平潰し鍛造加工してから、その後空冷処理した。
【００３７】この様にして得られた平板の幅１／４部の
縦断面にて１ｍｍ2 の視野を光学顕微鏡（１０００倍）
で観察し、幅が１μｍ以上の硫化物系介在物の個数、お
よび該介在物のアスペクト比平均を測定した。
縦断面にて１ｍｍ2 の視野を光学顕微鏡（１０００倍）
で観察し、幅が１μｍ以上の硫化物系介在物の個数、お
よび該介在物のアスペクト比平均を測定した。
【００３８】更に上記平板の鍛造方向に対して平行に引
張試験片及び衝撃試験片を採取し、各試験を実施した。
その際、１５ｍｍ厚さに平潰し鍛造加工した平板の表面
を目視により観察し、鍛造割れの有無についても同時に
調査した。また、脆性破面率はＪＩＳ Ｚ ２２４２に
記載の方法に則って目視観察し、標準破面との比較で、
破面の全面積に対する脆性破面の面積の割合を算出し
た。
張試験片及び衝撃試験片を採取し、各試験を実施した。
その際、１５ｍｍ厚さに平潰し鍛造加工した平板の表面
を目視により観察し、鍛造割れの有無についても同時に
調査した。また、脆性破面率はＪＩＳ Ｚ ２２４２に
記載の方法に則って目視観察し、標準破面との比較で、
破面の全面積に対する脆性破面の面積の割合を算出し
た。
【００３９】表１に、幅が１μｍ以上の硫化物系介在物
の個数、該介在物の平均アスペクト比、鍛造時における
割れ有無、引張強さ、衝撃値および脆性破面率を併記す
る。尚、表中、「引張強さ」、「衝撃値」および「脆性
破面率」の各項目における「−」は、いずれも測定を中
止したことを意味する。
の個数、該介在物の平均アスペクト比、鍛造時における
割れ有無、引張強さ、衝撃値および脆性破面率を併記す
る。尚、表中、「引張強さ」、「衝撃値」および「脆性
破面率」の各項目における「−」は、いずれも測定を中
止したことを意味する。
【００４０】
【表１】
【００４１】これらの結果から、以下の様に考察でき
る。まずＮo.１〜７は、本発明で特定する要件をいずれ
も満足する実施例であり、鍛造割れが発生することな
く、衝撃値もその基準となる２０Ｊ／ｃｍ2 よりも小さ
く、脆性破面率も必須条件である１００％を満たしてお
り、良好な破断分割性が得られていることが分かる。こ
のうちＮo.１は、Ｚｒ等硫化系介在物を球状化する元素
を添加しない例であるが、Ｚｒ等を添加しなくともＭｎ
Ｓのみで粒状化し得ることが確認された。
る。まずＮo.１〜７は、本発明で特定する要件をいずれ
も満足する実施例であり、鍛造割れが発生することな
く、衝撃値もその基準となる２０Ｊ／ｃｍ2 よりも小さ
く、脆性破面率も必須条件である１００％を満たしてお
り、良好な破断分割性が得られていることが分かる。こ
のうちＮo.１は、Ｚｒ等硫化系介在物を球状化する元素
を添加しない例であるが、Ｚｒ等を添加しなくともＭｎ
Ｓのみで粒状化し得ることが確認された。
【００４２】これに対して、本発明で特定する要件のい
ずれかを満足しないＮo.８〜１２は、夫々以下の不具合
を抱えている。
ずれかを満足しないＮo.８〜１２は、夫々以下の不具合
を抱えている。
【００４３】Ｎo.８は、硫化物系介在物の個数が多い例
であり、熱間での鍛造割れが認められる。一方、Ｎo.９
は硫化物系介在物の個数が少ない例であり、衝撃値、脆
性破面率ともに目標レベルに達していない。
であり、熱間での鍛造割れが認められる。一方、Ｎo.９
は硫化物系介在物の個数が少ない例であり、衝撃値、脆
性破面率ともに目標レベルに達していない。
【００４４】また、Ｎo.１０は硫化物系介在物の個数は
本発明の要件を満足するが、アスペクト比がその上限を
超えており、衝撃値、脆性破面率ともに目標レベルに達
していない。
本発明の要件を満足するが、アスペクト比がその上限を
超えており、衝撃値、脆性破面率ともに目標レベルに達
していない。
【００４５】更にＮo.１１は、硫化物系介在物の個数お
よびアスペクト比の両方が本発明の要件を満足しない例
であり、衝撃値、脆性破面率ともに目標レベルに達して
いない。
よびアスペクト比の両方が本発明の要件を満足しない例
であり、衝撃値、脆性破面率ともに目標レベルに達して
いない。
【００４６】また、Ｎo.１２はＳ含有量が高く、硫化物
系介在物のアスペクト比が大きい例であるが、熱間での
鍛造割れが認められた。
系介在物のアスペクト比が大きい例であるが、熱間での
鍛造割れが認められた。
【００４７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、高強度、低靱延性を満足し、破断分割性にも優れた
熱間鍛造用非調質鋼を得ることができる。
で、高強度、低靱延性を満足し、破断分割性にも優れた
熱間鍛造用非調質鋼を得ることができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 鍛造材の表面から１／４厚さの位置にお
ける縦断面において、幅１μｍ以上の硫化物系介在物が
１００〜４０００個／ｍｍ2 存在すると共に、該硫化物
系介在物の平均アスペクト比（長さ／幅）が１０以下で
あることを特徴とする破断分割性に優れた熱間鍛造用非
調質鋼。 - 【請求項２】 質量％で（以下、同じ）、 Ｍｎ：２．０％以下（０％を含まない）， Ｓ ：０．１１％以下（０％を含まない） を含有するものである請求項１に記載の熱間鍛造用非調
質鋼。 - 【請求項３】 更に、 Ｚｒ ：０．２％以下 （０％を含まない）， Ｔｉ ：０．１％以下 （０％を含まない）， Ｍｇ ：０．０１％以下（０％を含まない）， Ｃａ ：０．０１％以下（０％を含まない）， Ｓｅ ：０．１％以下 （０％を含まない）， Ｔｅ ：０．１％以下 （０％を含まない），及び ＲＥＭ：０．３％以下 （０％を含まない） よりなる群から選択される少なくとも一種を含有する請
求項２に記載の熱間鍛造用非調質鋼。 - 【請求項４】 更に Ｃ ：０．１５〜０．６％， Ｓｉ：１．５％以下 （０％を含まない）， Ｐ ：０．１５％以下（０％を含まない）， Ｃｒ：２％以下 （０％を含まない）， Ａｌ：０．０６％以下（０％を含まない）， Ｎ ：０．０３％以下（０％を含まない）， を含有するものである請求項２または３に記載の熱間鍛
造用非調質鋼。 - 【請求項５】 更に Ｖ ：０．４５％以下（０％を含まない）及び／又は Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない） を含有するものである請求項２〜４のいずれかに記載の
熱間鍛造用非調質鋼。 - 【請求項６】 更に Ｐｂ：０．３％以下（０％を含まない）及び／又は Ｂｉ：０．３％以下（０％を含まない） を含有するものである請求項２〜５のいずれかに記載の
熱間鍛造用非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24389698A JP3671688B2 (ja) | 1998-08-28 | 1998-08-28 | 破断分断性に優れた破断分割型コンロッド用熱間鍛造用非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24389698A JP3671688B2 (ja) | 1998-08-28 | 1998-08-28 | 破断分断性に優れた破断分割型コンロッド用熱間鍛造用非調質鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000073141A true JP2000073141A (ja) | 2000-03-07 |
| JP3671688B2 JP3671688B2 (ja) | 2005-07-13 |
Family
ID=17110620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24389698A Expired - Lifetime JP3671688B2 (ja) | 1998-08-28 | 1998-08-28 | 破断分断性に優れた破断分割型コンロッド用熱間鍛造用非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3671688B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002256394A (ja) * | 2001-03-02 | 2002-09-11 | Daido Steel Co Ltd | 破断分離が容易な熱間鍛造用非調質鋼 |
| JP2004052099A (ja) * | 2002-05-31 | 2004-02-19 | Jfe Steel Kk | 機械構造用鋼材 |
| EP1605071A1 (en) * | 2003-03-18 | 2005-12-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-quenched/tempered connecting rod and method of producing the same |
| EP1780296A1 (en) * | 2005-10-26 | 2007-05-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Non-heat treated steel for connecting rod and connecting rod formed of same |
| WO2007108365A1 (ja) | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 破断分離性に優れた破断分離型コネクティングロッド用圧延材、破断分離性に優れた破断分離型コネクティングロッド用熱間鍛造部品、及び破断分離型コネクティングロッド |
| JP2008208397A (ja) * | 2007-02-23 | 2008-09-11 | Kobe Steel Ltd | 破断分割性および被削性に優れた破断分割型コネクティングロッド用鋼 |
| WO2009072445A1 (ja) * | 2007-12-03 | 2009-06-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 破断分割型コネクティングロッド用鋼 |
| EP2246451A1 (en) * | 2008-02-26 | 2010-11-03 | Nippon Steel Corporation | Hot-forging microalloyed steel and hot-rolled steel material each having excellent fracture splittability and machinability, and hot-forging microalloyed steel part |
| WO2017069161A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延鋼材および鋼部品 |
| WO2017110910A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼部品 |
| CN108474068A (zh) * | 2015-12-25 | 2018-08-31 | 新日铁住金株式会社 | 钢 |
| US10087510B2 (en) | 2011-05-19 | 2018-10-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-post-heat treated steel and non-post-heat treated steel member |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10036086B2 (en) | 2013-04-30 | 2018-07-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-heat treated steel |
| JP6414319B2 (ja) | 2015-03-09 | 2018-10-31 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延鋼材および鋼部品 |
| US20210285068A1 (en) | 2016-09-29 | 2021-09-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot rolled steel and steel component |
| WO2019203348A1 (ja) | 2018-04-20 | 2019-10-24 | 日本製鉄株式会社 | 鋼、機械部品及びコネクティングロッド |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158258A (en) * | 1979-05-25 | 1980-12-09 | Daido Steel Co Ltd | Structural steel |
| JPS61204353A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Nippon Steel Corp | 温間鍛造のままで優れた強度靭性を有する鋼材 |
| JPS62196359A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 |
| JPH093601A (ja) * | 1995-06-15 | 1997-01-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化用鋼およびその製造法 |
| JPH09176796A (ja) * | 1995-12-14 | 1997-07-08 | Ascometal | 分離可能な機械部品を製造するための鋼と、それから得られる部品 |
| JPH09310152A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPH10204578A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度快削非調質鋼材 |
| JPH10219393A (ja) * | 1997-02-04 | 1998-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
| JP2000008141A (ja) * | 1998-06-23 | 2000-01-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質軟窒化鋼鍛造部品およびその製造方法 |
-
1998
- 1998-08-28 JP JP24389698A patent/JP3671688B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55158258A (en) * | 1979-05-25 | 1980-12-09 | Daido Steel Co Ltd | Structural steel |
| JPS61204353A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-10 | Nippon Steel Corp | 温間鍛造のままで優れた強度靭性を有する鋼材 |
| JPS62196359A (ja) * | 1986-02-24 | 1987-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 |
| JPH093601A (ja) * | 1995-06-15 | 1997-01-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 窒化用鋼およびその製造法 |
| JPH09176796A (ja) * | 1995-12-14 | 1997-07-08 | Ascometal | 分離可能な機械部品を製造するための鋼と、それから得られる部品 |
| JPH09310152A (ja) * | 1996-05-21 | 1997-12-02 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| JPH10204578A (ja) * | 1996-11-25 | 1998-08-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度快削非調質鋼材 |
| JPH10219393A (ja) * | 1997-02-04 | 1998-08-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼材、軟窒化部品及びその製造方法 |
| JP2000008141A (ja) * | 1998-06-23 | 2000-01-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質軟窒化鋼鍛造部品およびその製造方法 |
Cited By (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002256394A (ja) * | 2001-03-02 | 2002-09-11 | Daido Steel Co Ltd | 破断分離が容易な熱間鍛造用非調質鋼 |
| JP2004052099A (ja) * | 2002-05-31 | 2004-02-19 | Jfe Steel Kk | 機械構造用鋼材 |
| EP1605071A1 (en) * | 2003-03-18 | 2005-12-14 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-quenched/tempered connecting rod and method of producing the same |
| EP1605071A4 (en) * | 2003-03-18 | 2007-08-29 | Sumitomo Metal Ind | UNWASHED / TEMPERED PULLEY AND RELATED MANUFACTURING METHOD |
| US8152939B2 (en) | 2003-03-18 | 2012-04-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Non-heat treated connecting rod and method of manufacturing the same |
| EP1780296A1 (en) * | 2005-10-26 | 2007-05-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Non-heat treated steel for connecting rod and connecting rod formed of same |
| WO2007108365A1 (ja) | 2006-03-15 | 2007-09-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 破断分離性に優れた破断分離型コネクティングロッド用圧延材、破断分離性に優れた破断分離型コネクティングロッド用熱間鍛造部品、及び破断分離型コネクティングロッド |
| EP2000553A1 (en) * | 2006-03-15 | 2008-12-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Rolled material for fracture split connecting rod excelling in fracture splittability, hot forged part for fracture split connecting rod excelling in fracture splittability, and fracture split connecting rod |
| EP2000553A4 (en) * | 2006-03-15 | 2010-07-14 | Kobe Steel Ltd | LAMINATE MATERIAL FOR BREAKING CRACK WITH EXCELLENT RIPTURE BREAKING CAPACITY, HOT FORK ROD ELEMENT HAVING EXCELLENT RIPTURE CRACKING CAPACITY AND RUPTURE CRACKING ROD |
| KR101054198B1 (ko) | 2006-03-15 | 2011-08-03 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 파단분리성이 우수한 파단분리형 커넥팅 로드용 압연재, 파단분리성이 우수한 파단분리형 커넥팅 로드용 열간단조 부품, 및 파단분리형 커넥팅 로드 |
| JP2008208397A (ja) * | 2007-02-23 | 2008-09-11 | Kobe Steel Ltd | 破断分割性および被削性に優れた破断分割型コネクティングロッド用鋼 |
| WO2009072445A1 (ja) * | 2007-12-03 | 2009-06-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 破断分割型コネクティングロッド用鋼 |
| EP2246451A4 (en) * | 2008-02-26 | 2012-01-04 | Nippon Steel Corp | MICRO-ALLOY STEEL FOR HOT FORGING AND HOT-ROLLED STEEL MATERIAL HAVING EXCELLENT MACHINABILITY AND SEPARABILITY TO BREAK, AND MICRO-ALLOY STEEL PART FOR HOT FORGING |
| EP2246451A1 (en) * | 2008-02-26 | 2010-11-03 | Nippon Steel Corporation | Hot-forging microalloyed steel and hot-rolled steel material each having excellent fracture splittability and machinability, and hot-forging microalloyed steel part |
| US8715428B2 (en) * | 2008-02-26 | 2014-05-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-forging micro-alloyed steel and hot-rolled steel excellent in fracture-splitability and machinability, and component made of hot-forged microalloyed steel |
| TWI470089B (zh) * | 2008-02-26 | 2015-01-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Non-quenched and tempered steel and hot rolled steel for hot forging and hot forged non-quenched and tempered steel parts with excellent separation and machinability |
| US9255314B2 (en) | 2008-02-26 | 2016-02-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-forging micro-alloyed steel and hot-rolled steel excellent in fracture-splitability and machinability, and component made of hot-forged microalloyed steel |
| US10087510B2 (en) | 2011-05-19 | 2018-10-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-post-heat treated steel and non-post-heat treated steel member |
| CN108138284A (zh) * | 2015-10-19 | 2018-06-08 | 新日铁住金株式会社 | 热轧钢材及钢部件 |
| JPWO2017069161A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2018-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延鋼材および鋼部品 |
| WO2017069161A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 熱間圧延鋼材および鋼部品 |
| EP3366801A4 (en) * | 2015-10-19 | 2019-05-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | HOT ROLLED STEEL AND STEEL PIECE |
| US10344363B2 (en) | 2015-10-19 | 2019-07-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel and steel component |
| WO2017110910A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼部品 |
| CN108474068A (zh) * | 2015-12-25 | 2018-08-31 | 新日铁住金株式会社 | 钢 |
| JPWO2017110910A1 (ja) * | 2015-12-25 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3671688B2 (ja) | 2005-07-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2011004913A1 (ja) | 高強度ばね用鋼線 | |
| EP1602742A1 (en) | High-strength steel for large-scaled forging, and crankshaft | |
| JP5076683B2 (ja) | 高靭性高速度工具鋼 | |
| JP5340290B2 (ja) | 高強度破断分割用非調質鋼および破断分割用鋼部品 | |
| JP2000073141A (ja) | 破断分割性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JP4581966B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼材 | |
| JPH05195153A (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| JP6515327B2 (ja) | 軸受鋼およびその製造方法 | |
| JP6614393B2 (ja) | 非調質棒鋼 | |
| WO2007123164A1 (ja) | 内燃機関用ピストンリング材 | |
| JP4347999B2 (ja) | 捩り疲労特性に優れた高周波焼入れ用鋼ならびに高周波焼入れ部品 | |
| JP3255296B2 (ja) | 高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| JP2916069B2 (ja) | 高強度高周波焼入れ軸部品 | |
| JPH09324219A (ja) | 耐水素脆性に優れた高強度ばねの製造方法 | |
| JP2000034538A (ja) | 旋削加工性に優れた機械構造用鋼 | |
| JP2000328193A (ja) | 耐摩耗性に優れた熱間鍛造用非調質鋼 | |
| JP5432590B2 (ja) | 破断分割性に優れた熱間鍛造部品とその製造方法、および自動車用内燃機関部品 | |
| JP3541844B1 (ja) | 熱間鍛造非調質用棒鋼 | |
| JP2001026836A (ja) | 冷間加工性、転動疲労強度およびねじり疲労強度に優れた高周波焼入用鋼ならびに機械構造用部品 | |
| JPH02247357A (ja) | 転造ダイス用鋼 | |
| JPH10324954A (ja) | 機械構造用鋼 | |
| JP4422924B2 (ja) | 高強度タッピングボルト用鋼、高強度タッピングボルトおよび高強度タッピングボルトの製造方法 | |
| JPH09176786A (ja) | 高強度・低延性非調質鋼 | |
| JP4515347B2 (ja) | ばね用鋼線材およびばね用鋼線の耐疲労性の判定方法 | |
| US20160201175A1 (en) | Age-hardenable steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040127 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040329 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20040405 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040525 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040624 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040726 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20040914 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050111 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050303 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050329 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050411 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080428 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090428 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100428 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100428 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110428 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120428 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130428 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130428 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140428 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |