MX2010010703A

MX2010010703A - Lamina de acero galvanizado templado y metodo para producir la misma.

Info

Publication number: MX2010010703A
Application number: MX2010010703A
Authority: MX
Inventors: Hiroyuki Tanaka; Makijun; Masao Kurosaki; Shintaroh Yamanaka
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2009-02-03
Filing date: 2009-07-09
Publication date: 2010-11-09
Also published as: US20110284136A1; MY149266A; EP2395128A1; CN102301035B; CA2750675C; CA2750675A1; JP4786769B2; EP2395128B1; JPWO2010089910A1; PL2395128T3; KR20110099143A; TWI396772B; RU2465375C1; BRPI0903500A2; EP2620527A1; ES2421460T3; EP2395128A4; KR101313423B1; TW201030181A; CN102301035A

Abstract

Una lámina de acero galvanizado templado incluye: una lámina de acero; una capa galvanizada templada; y una película de óxido a base de Mn-P. Una fase de aleación de Zn-Fe en la capa galvanizada templada se mide por difractometría de rayos X. El valor de una intensidad de difracción ?(2.59 Å) de fase ? dividido por una intensidad de difracción d1(2.13 Å) de fase d1 es menos que o igual a 0.1. El valor de una intensidad de difracción ? (1.26 Å) de fase ? dividido por una intensidad de difracción d1(2.13 Å) de fase d1 es mayor que o igual a 0.1 y menos que o igual a 0.4. La película de óxido a base de Mn-P se forma usando 5 a 100 mg/m2 de Mn y 3 a 500 mg/m2 de P en una superficie de la capa galvanizada templada.

Description

LÁMINA DE ACERO GALVANIZADO TEMPLADO Y MÉTODO PARA PRODUCIR LA MISMA ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Esta solicitud se basa en y reclama prioridad de la solicitud de patente japonesa No. 2009-023603, presentada el 4 de febrero de 2009, y solicitud de patente japonesa No. 2009-022920, presentada el 3 de febrero de 2009, los contenidos de las cuales se incorporan a la presente por referencia.

CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a una lámina de acero galvanizado templado usada mediante formación de prensa para automóviles, aparatos electrodomésticos, materiales de construcción, y similares, y un método de producción para la misma, y, en particular, a una lámina de acero galvanizado templado teniendo una excelente propiedad de deslizamiento (una resistencia a descamación), resistencia a polvo, habilidad de tratar conversión química, y ninguna apariencia dispareja, y un método para producir la misma.

DESCRIPCIÓN DE LA TÉCNICA RELACIONADA Una lámina de acero galvanizado templado tiene excelente soldabilidad y habilidad de revestimiento en comparación con una lámina de acero galvanizado. Por lo tanto, la lámina de acero galvanizado templado se usa ampliamente en un rango amplio de campos como un cuerpo automotriz como un uso principal, aparatos electrodomésticos, materiales de construcción, y similares.

La lámina de acero galvanizado templado se produce por tratamiento de calentamiento después de galvanización en caliente de una lámina de acero a fin de formar una capa de aleación de Fe-Zn en la superficie de una lámina de acero. Por el tratamiento de calor, se inicia la reacción de aleación a través de interdif usión de Fe en una lámina de acero y Zn en una capa galvanizadora. Se dice que la reacción de aleación se inicia de preferencia de límites de grano de una lámina de acero. Sin embargo, si muchos elementos segregados con facilidad en límites de grano (elementos de segregación de límite de grano) están contenidos en una lámina de acero, se previene localmente interdifusión de Fe y Zn. Por lo tanto, una reacción de aleación se hace heterogénea, y así hay una diferencia en el grosor de una capa galvanizada templada formada. Ya que un defecto lineal aparece por la diferencia en el grosor de una capa galvanizada templada, la calidad de la lámina de acero es pdbre debido a una apariencia dispareja derivada de un defecto lineal. En particular, hay un problema en cuanto a que lo disparejo aparece con facilidad en una lámina de acero que contiene muchos elementos de segregación de límite de grano tal como P para el propósito de aumentar la resistencia de una lámina de acero en años recientes. El problema atribuye a restricción de interdifusión de Fe y Zn en zonas concentradas de P durante aleación de una capa galvanizadora por concentración heterogénea de P en áreas de superficies y límites de grano de una lámina de acero en calentamiento de una lámina de acero. Por lo tanto, la velocidad de una reacción de aleación entre Fe y Zn varía con ubicación, y así hay una diferencia en el grosor de una capa galvanizada templada formada. La adición de Si no costoso y/o Mn se usa ampliamente como un método de fortalecimiento para productos de acero. Sin embargo, si la cantidad de Si en una lámina de acero es más de 0.3% en masa, la humectabilidad de una capa galvanizada templada se disminuye significativamente. Por lo tanto, existe el problema en cuanto a que la calidad de una capa galvanizada templada sea pobre y la calidad de apariencia se deteriore.

Por esta razón, se han investigado varias láminas de acero galvanizado templado teniendo excelente calidad de apariencia. Por ejemplo, es sabido que un método para producir una lámina de acero galvanizado templado al sumergirse en un baño de galvanización caliente después de triturar la superficie de una lámina de acero a ser galvanizada de modo que una desviación media aritmética de perfil (Ra) puede ser de 0.3 a 0.6 (por ejemplo, la solicitud de patente no examinada japonesa, primera publicación No. 2004- 169160) y un método de formar una capa de revestimiento metálico tal como Fe, Ni, Co y Cu antes de galvanización en caliente de una lámina de acero templado (por ejemplo, la solicitud de patente no examinada japonesa, primera publicación No. H6-88187). Sin embargo, en estos métodos, hay un problema ya que se requiere el proceso extra antes de la galvanizácíón en caliente, el número de procesos totales aumenta y el costo aumenta con un número aumentado de facilidades.

Típicamente, una lámina de acero galvanizado templado se usa después de formar en prensa. Sin embargo, una lámina de acero galvanizado templado tiene una desventaja de habilidad de formación pobre en prensa en comparación con una lámina laminada en frío.

La habilidad de formación pobre en prensa resulta de una composición de una lámina galvanizada templada. Típicamente, una capa de aleación de Zn-Fe formada por reacción de aleación, que es Fe difundido en una lámina de acero en Zn en una capa dé galvanización, es una capa de revestimiento galvanizada templada (capa galvanizada templada) compuesta de fase r, fase 8 y fase ?.

A fin de disminuir una concentración de Fe, la capa de revestimiento galvanizada está compuesta de fase r, fasé St y fase ?. En el orden, la dureza y el punto de fundición de cada fase se disminuyen. La fase dura y frágil r se forma en un área de la capa galvanizada templada en contacto con la superficie de la lámina de acero (una interface entre la capa galvanizada templada y la lámina de acero), y se forma la fase suave ? en un área superior de la capa galvanizada templada. La fase es suave y por tanto se adhiere para prensar con dado fácilmente, y tiene un alto coeficiente de fricción y por tanto tiene una mala propiedad de deslizamiento. Por lo tanto, cuando se realiza formación en prensa difícil, la fase ? resulta en un fenómeno (descamación) en donde una capa galvanizada templada se adhiere a un dado y se descama. La fase r es dura y frágil, y por tanto resulta en peladura en polvo (pulverización) de una capa galvanizada templada en formación en prensa.

Una buena propiedad de deslizamiento es importante en formación de prensa de una lámina de acero galvanizado templado.

Por lo tanto, en vista de la propiedad de deslizamiento, una técnica efectiva es que una capa galvanizada es aleada a un alto grado y por tanto se convierte en una capa de alta concentración de Fe teniendo una alta dureza, punto de fundición, y resistencia a adhesión. Sin embargo, se causa pulverización por esta técnica en una lámina de acero galvanizado templado producido así.

En vista de resistencia a pulverización, una técnica efectiva es que una capa de galvanización se alea a un grado bajo y por tanto tiene una capa de concentración baja de Fe en donde se suprime formación de fase r que suprime pulverización. Sin embargo, una lámina de acero galvanizado templado producida por esta técnica tiene una propiedad pobre de deslizamiento y la propiedad pobre de deslizamiento resulta en descamación.

Por lo tanto, ambas propiedades opuestas de propiedad de deslizamiento y resistencia a pulverización son requeridas de modo que una lámina de acero galvanizado templado puede tener buena habilidad de formación en prensa.

Como una técnica para mejorar la habilidad formación en prensa de una lámina de acero galvanizado templado, se propone un método para producir (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada, primera publicación No. H9-165662) para una lámina de acero galvanizado templado teniendo fase d, principalmente. En el método de producción, en un baño con una alta concentráción de Al, se realiza galvanización a una temperatura alta determinada por la concentración de Al, de modo que se puede suprimir una reacción de aleación, y después se ejecuta un tratamiento de aleación, en donde la temperatura de una lámina de acero está en el rango de 460°C a 530°C en la salida de un horno de aleación que usa calentamiento por inducción de alta frecuencia. Además, se propone un método de producción (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada, primera publicación No. 2007-131910) para una lámina de acero galvanizado templado en donde se forma una capa galvanizada templada de una sola fase En el método de producción, una lámina de acero galvanizado en caliente se mantiene por 2 segundos a 120 segundos en un área de temperatura de 460°C a 530°C tan pronto como se realiza la galvanización en caliente de una lámina de acero, y después se enfría a 250°C o menos a una velocidad de enfriamiento de 5°C/s o más. Además, se propone un método de producción (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada, primera publicación No. 2005-54199) para una lámina de acero galvanizado templado, que determina un patrón de temperatura acumuló los valores obtenidos al multiplicar la temperatura de calentamiento (T) por la temperatura de calentamiento (t) en varios tiempos durante el calentamiento y enfriamiento de la lámina de acero durante el tratamiento de aleación lo que resulta en una lamina de acero galvanizado templado teniendo tanto buena propiedad de deslizamiento como resistencia a pulverización.

El objeto de todas las técnicas convencionales es que al controlar el grado de aleación, una capa galvanizada templada se hace dura y mejora tanto la resistencia a pulverización como la resistencia a descamación para así reducir las desventajas en formación en prensa de la lámina de acero galvanizado templado.

Ya que la propiedad de deslizamiento es influenciada en gran manera por una porción plana de superficies, se propone una método de producción (por ejemplo, la solicitud dé patente japonesa no examinada, primera publicación No. 2005-48198) para una lámina de acero galvanizado templado que tiene buena resistencia a pulverización y propiedad de deslizamiento al controlar la porción plana en caso de una capa galvanizada templada conteniendo una cantidad grande de fase ? en la capa de superficie.

La técnica es un método para producir una lámina de acero galvanizado templado que tiene una capa galvanizada templada conteniendo una cantidad grande de fase ? en la capa de superficie, buena resistencia a pulverización y propiedad de deslizamiento al disminuir el grado de aleación. Sin embargo, se considera que la lámina de acero galvanizado templado se requiera para mejorar más la resistencia a descamación (propiedad de deslizamiento).

Como un método para mejorar la habilidad de formación en prensa de lámina de acero galvanizado de aleación de zinc, se usa ampliamente un método de aplicar un aceite de lubricación de alta viscosidad. Sin embargo, hay un problema en cuanto a que se forman defectos de pintura en un proceso de pintura por eliminación insuficiente del aceite de lubricación ya que el aceite de lubricación tiene alta viscosidad, y una falta de aceite en formación en prensa conduce a desempeño de prensa inestable. Por lo tanto, se propone un método (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada, primera publicación No. S53-60332) de formar un revestimiento de óxido que contiene ZnO principalmente en la superficie de una lámina de acero galvanizado de aleación de zinc y un método (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada, primera publicación No. H3-191093) de formar un revestimiento de óxido de Ni. Sin embargo, hay un problema en cuanto a que las películas de óxido tienen mala habilidad de tratamiento de conversión química. Por lo tanto, no ha sido investigado un método (por ejemplo, la solicitud de patente japonesa no examinada, primera publicación No. H3-249182) de formar una película de óxido a base de Mn como una película para mejorar habilidad de tratar conversión química. Sin embargo, en todas las técnicas de formar la película de tipo óxido, la relación entre las películas de tipo óxido y una capa galvanizada templada.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Como se describió antes, una lámina de acero galvanizado templado requiere buena habilidad de tratamiento de conversión química (resistencia a corrosrón). La lámina de acero galvanizado templado también requiere buena calidad de apariencia de superficie y tanto buena resistencia a pulverización como buena propiedad de deslizamientó en formación en prensa.

La presente invención se logra en vista de la circunstancia antes descrita y un objeto de la presente invención es proveer una lámina de acero galvanizada templada teniendo tanto buena propiedad de deslizamiento (resistencia a descamación) como buena resistencia a pulverización en formación en prensa, buena calidad de apariencia de superficie sin apariencia dispareja por un defecto lineal, y excelente habilidad de tratamiento de conversión química, y un método para producir la misma. En particular, un objeto de la presente invención es proveer una lámina de acero galvanizado templado para aumentar excelente resistencia a pulverización por tratamiento de baja aleación a una velocidad de calentamiento menor que además aumente excelente propiedad de deslizamiento, excelente calidad de apariencia de superficie, y una excelente habilidad de tratamiento de conversión química, y un método para producir la misma.

La calidad pobre, derivada de apariencia dispareja formada en un tratamiento de aleación para formar una capa galvanizada templada, que se atribuye a un defecto lineal que se forma por diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada. El defecto lineal aparece porque porciones en donde la aleación procede con rapidez durante la formación de una capa aleada crecen más gruesas que otras porciones. Los inventores descubrieron que una apariencia de un defecto lineal puede ser suprimido al alear una capa de galvanización a una velocidad de calentamiento menor y así una lámina de acero galvanizado templado de excelente calidad de apariencia se obtiene como un resultado de repetidos exámenes para un mecanismo de formación de la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada.

El tratamiento de alta aleación de una capa de galvanización forma fase r mayor. Por lo tanto, se aumenta una propiedad de deslizamiento en formación en prensa (resistencia a descamación), y se disminuye resistencia a pulverización. Un tratamiento de baja aleación de una capa de galvanización forma menos fase r y fase ? mayor. Por lo tanto, se aumenta la resistencia a pulverización en formación en prensa, y se disminuye una propiedad de deslizamiento (resistencia a descamación). La formación de fase r no se puede prevenir en una lámina de acero galvanizado templado. Los inventores repitieron exámenes para un método mejorado de una propiedad pobre de deslizamiento de una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo teniendo buena resistencia a pulverización. Como un resultado, los inventores descubrieron que una propiedad pobre e deslizamiento de una lámina de acero galvanizado templado de un grado bajo de aleación se mejora significativamente al formar una película de óxido a base de Mn en la superficie de la lámina de acero galvanizado templado y así se imparten tanto resistencia a pulverización como resistencia a descamación.

La presente invención se logra sobre la base de los descubrimientos y lo esencial de la presente invención es lo siguiente: (1) Una lámina de acero galvanizado templado incluye: una lámina de acero; capa galvanizada templada; y una película de óxido a base de n-P. La lámi a de acero incluye C, Si, Mn, P, Al, y balance compuesto de Fe e impurezas inevitables. Una fase de aleación de Zn-Fe en la capa galvanizada templada se mide por difractometría de rayos X. El valor de una intensidad de difracción r (2.59 A) correspondiente a un espacio interplano de d=2.59 A de fase r dividido por una intensidad de difracción 61 (2.13 A) correspondiente a un espacio interplano de d = 2.13 A de fase d? es menos que o igual a 0.1. La intensidad de difracción ? (1.26 A) correspondiente a un espacio interplano de d = 1.26 A de fase ? dividido por una intensidad de difracción d1 (2.13 A) correspondiente a un espacio interplano de d = 2.13 A de fase es mayor que o igual a 0.1 y menos que o igual a 0.4. La película de óxido a base de Mn se forma usando 5 a 100 mg/m2 de Mn y 3 a 500 mg/m2 de P en una superficie de la capa galvanizada templada. (2) La lámina de acero galvanizado templado descrita en el (1) anterior, en donde la lámina de acero incluye el siguiente componente: 0.0001 a 0.3% en masa de C; 0.01 a 4% en masa de Si; 0.01 a 2% en masa de Mn; 0.002 a 0.2% en masa de P; y 0.0001 a 4% en masa de Al. (3) La lámina de acero galvanizado templado descrito en (1) anterior, en donde la capa galvanizada templada se mide por difractometría de rayos X de fase de aleación de Zn-Fe, en donde la intensidad de difracción r (2.59 A) correspondiente al espacio interplano de d = 2.59 A de la fase r es menos que o igual a 100 cps y la intensidad de difracción ? (1.26 A) correspondiente al espacio interplano de d = 1.26 A de la fase ? es mayor que o igual a 100 cps y menos que o igual a 300 cps. (4) La lámina de acero galvanizado templado descrita en (1) anterior, en donde una cantidad de Fe en la fase de aleación de Zn-Fe de la capa galvanizada templada es mayor que o igual a 9.0 y menos que o igual a 10.5% en masa. (5) Un método para producir una lámina de acero galvanizado templado, el método incluye: realizar galvanización en caliente de una lámina de acero; formar una capa galvanizada templada usando un tratamiento de aleación de calentamiento en un horno de calentamiento seguido por enfriamiento lento en un horno de remojo después de que una temperatura de la lámina de acero alcanza la temperatura máxima alcanzable en la salida del horno de calentamiento; y formar una película de óxido a base de Mn que incluye Mn y P en una superficie de la capa galvanizada templada. En el tratamiento de aleación, un valor de integración de temperatura S se calcula por S = (T11 - TO) x t1 / 2 + ((T11 - TO) + (T12 - TO)) x t2 / 2 + ((T12 - TO) + (T21 - TO)) x At / 2 + ((T21 - TO) + (T22 - TO)) x t3 / 2 + (T22 - TO) x t4 / 2, y S satisface la fórmula 850 + Z = S = 1350 + Z, usando un coeficiente Z dependiente de composición representado por Z = 1300 x (%Si - 0.03). En la presente, TO es 420°C, T11 (°C) es la temperatura de la lámina de acero en la salida del horno de calentamiento, T12 (°C) es la temperatura de la lámina de acero en la entrada de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, T21 (°C) es la temperatura de la lámina de acero en la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, T22 (°C) es la temperatura de la lámina de acero en la salida del horno de remojo, t1 (s) es el tiempo de tratamiento desde una posición inicial de T0 en la salida del horno de calentamiento, t2(s) es el tiempo de tratamiento desde la salida del horno de calentamiento a la entrada de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, At(s) es el tiempo de tratamiento desde la entrada de la zona de enfriamiento a la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, t3 (s) es el tiempo de tratamiento desde la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo a la salida del horno de remojo, y t4(s) es el tiempo de tratamiento desde la entrada de la zona de temple a una posición final de TO. En la presente, %Si, %Mn, %P, y %C son las cantidades (en % en masa) de los elementos respectivos en acero. La película de óxido a base de Mn-P se forma usando 5 a 100 mg/m2 de Mn y 3 a 500 mg/m2 de P en la superficie de la capa galvanizada templada. (6) El método para la lámina de acero galvanizado templado descrito en (5) anterior, en donde el horno de calentamiento para calentar la lámina de acero, una velocidad de calentamiento V calculada por V = (T1 - T0) / t1 se controla bajo una condición de una velocidad de calentamiento baja de menos que o igual a 100°C/s, si la Z es menos de 700, y se controla bajo una condición de una velocidad de calentamiento baja de menos que o igual a 60°C/s, si la Z es mayor que o igual a 700. (7) El método para la lámina de acero galvanizado templado de conformidad con la reivindicación 5, en donde la lámina de acero incluye 0.0001 a 0.3% en masa de C; 0.01 a 4% en masa de Si; 0.01 a 2% en mása de Mn; 0.002 a 0.2% en masa de P; y 0.0001 a 4% en masa de Al.

De acuerdo con la presente invención, se produce una lámina de acero galvanizado «templado que tiene excelente uniformidad de apariencia, tanto buena resistencia a pulverización como propiedad de deslizamiento (resistencia a descamación) en formación en prensa, excelente habilidad de tratamiento de conversión química, y excelente soldabilidad de lugar.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La figura 1A es una vista esquemática que muestra puntos de iniciación en donde una aleación de Zn-Fe (una capa galvanizada templada) se genera en una capa de galvanización en caliente.

La figura 1B es una vista esquemática que muestra un proceso de crecimiento y una velocidad de crecimiento de una aleación de Zn-Fe (una capa galvanizada templada).

La figura 1C es una vista esquemática que muestra un defecto (diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada) de una capa galvanizada templada.

La figura 2 es un diagrama esquemático que muestra un mecanismo de formación de defectos (diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada) de una capa galvanizada templada y la relación entre el tiempo de calentamiento en un tratamiento de aleación y el grosor de una capa galvanizada templada.

La figura 3 es un diagrama esquemático que muestra que el grosor de una capa galvanizada templada varía con la velocidad de calentamiento, (a) es un diagrama esquemático que muestra la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada formada a una velocidad de calentamiento alta, (b) es un diagrama esquemático que muestra la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada formada a una velocidad de calentamiento alta.

La figura 4 es un diagrama esquemático que muestra la relación entrs el grosor de la fase r y un grado de aleación de una capa galvanizada templada y la relación entre el grosor de la fase ? y un grado de aleación de una capa galvanizada templada.

La figura 5 es una vista esquemática que muestra una estructura de una lámina de acero galvanizado templado de la presente invención.

La figura 6 es un diagrama que muestra una relación entre el contenido de una película revestida y el coeficiente de fricción cuando una película de óxido a base de Mn-P se forma en la superficie de láminas de acero galvanizado templado teniendo varios grados de aleación.

La figura 7 es un diagrama que muestra un ejemplo de un proceso de producción de una lámina de acero galvanizado templado en la presente invención.

La figura 8 es un diagrama que muestra un ejemplo de un patrón de calor de una lámina de acero galvanizado templado de la presente invención.

La figura 9 es un diagrama que muestra un ejemplo de la relación éntre jos valores de integración de temperatura (S) de la presente invención y la concentración de Fe en una Capa galvanizada templada cuando la cantidad de elementos en una lámina de acero es baja.

La figura 10 es un diagrama que muestra un ejemplo de la relación entre valores de integración de temperatura (S) de la presente invención y la concentración de Fe en una capa galvanizada templada.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN En lo sucesivo, la presente invención será descrita en detalle. La razón por la que cada elemento en una lámina de acero de un material base en lá presente invención está limitado se describe más adelante en la presente. % en lo sucesivo es % en masa. (0.0001 a 0.3% de C) C es un elemento requerido para asegurar resistencia, y 0.0001% o más de C se requiere para asegurar la resistencia. Sin embargo, 0.3% o más de C hace difícil la aleación y asegurar soldabilidad. Por lo tanto, el contenido de C se requiere ser de 0.3% o menos. Es preferible que el contenido de C sea de 0.001 a 0.2%. (0.01 a 4% de Si) Si es un elemento requerido para asegurar ductilidad y resistencia de una lámina de acero, y 0.01% o más de Si se requiere para asegurar la ductilidad y resistencia de una lámina de acero. Sin embargo, Si causa que disminuya una velocidad de aleación, y por tanto el tiempo de tratamiento de aleación aumenta. Por lo tanto, el contenido de Si se requiere ser de 4% o menos a fin de disminuir el tratamiento de aleación a una velocidad de calentamiento lenta. Es preferible que el contenido de Si sea de 0.01 a 1%. (0.01 a 2% de Mn) Mn es un elemento efectivo para mejorar la resistencia de una lámina de acero, y 0.01% o más de Mn se requiere para mejorar la resistencia de una lámina de acero. Sin embargo, más de 2% de Mn causa un efecto negativo en alargamiento de una lámina de acero. Por lo tanto, el contenido de Mn se requiere ser de 2% o menos. Es preferible que el contenido de Mn sea de 0.4 a 1.5%. (0.002 a 0.2% de P) P es un elemento efectivo para mejorar la resistencia de una lámina de acero, y 0.002% o más de P se requiere para mejorar la resistencia de una lámina de acero. Sin embargo, P causa que la velocidad de aleación disminuya como Si, y así aumenta el tiempo de tratamiento de aleación. Por lo tanto, el contenido de P se requiere ser de 0.2% o menos a fin de disminuir el tiempo de tratamiento de aleación a una velocidad de calentamiento lenta. (0.0001 a 4% de Al) 0.0001% o más de Al se requiere desde un punto de vista de costo. Sin embargo, más de 4% de Al causa que disminuya la velocidad de aleación. Por (o tanto, el contenido de Al se requiere ser de 4% o menos. Es preferible que el contenido de Al sea de 0.001 a 2%.

Una descripción será dada de un mecanismo de formación de la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada que causa una apariencia dispareja de una capa galvanizada templada.

Lás figuras 1A a 1C son dibujos esquemáticos para mostrar un proceso de formación de un defecto (una diferencia en grosor de una capa galvanizada templada) de una capa galvanizada templada.

Como se muestra en la figura 1A, en la aleación de una capa de galvanización 101, una iniciación de aleación (reacción de Fe + Zn) 104 ocurre desde un límite de grano 103 ubicado en una porción de P no concentrada de un acero de abajo (lámina de acero) 102 por un tratamiento de aleación (calentamiento). Fe en la lámina de acero 102 y Zn en una capa de galvanización en caliente 120 se interdifunden por la iniciación de aleación 104, y se forma una capa galvanizada templada 121. Sin embargo, una diferencia en la velocidad de aleación ocurre debido a la desigualdad de la superficie de la lámina de acero, es decir, la porción 122 no concentrada de P y una porción 123 concentrada de P. Como se muestra en la figura 1B, debido a la diferencia de velocidad de aleación, una porción de una capa galvanizada templada en donde la velocidad de aleación es alta crece más gruesa (expresada por flechas) que una porción periférica de la porción. Por lo tanto, como se muestra en la figura 1C, una porción crecida gruesa de una lámina de acero galvanizado templado 124 sale, y por tanto forma un defecto en una porción 105 de un defecto lineal.

Por consiguiente, el defecto aparece debido a la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada causada por diferencias en la velocidad de aleación.

La figura 2 es un diagrama esquemático para mostrar un mecanismo de formación de defectos (diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada) de una capa galvanizada templada.

Una velocidad de aleación (diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada) d depende de un coeficiente D de difusión y tiempo de calentamiento ta, y se puede expresar en la siguiente fórmula (1 ). d = V(D -ta) (1) La relación entre diferencias en grosor de una capa d galvanizada templada y tiempo de calentamiento t¡, expresada en la fórmula anterior (1) se muestra en la figura 2. Durante el calentamiento para aleación, se inicia la aleación después de un periodo de incubación que varía dependiendo de los componentes en la lámina de acero, la orientación de cristal, el tamaño de grano, y el coeficiente de difusión, y después se crece una capa galvanizada templada. Sin embargo, las diferencias en periodos de incubación ocurren lo que conduce a diferentes tiempos de iniciación de aleación para diferentes partes de la lámina de acero. La diferencia en grosor de una capa galvanizada templada se forma por las diferencias en periodos de incubación, y conduce a defectos lineales.

La diferencia en grosor de una capa galvanizadá templada es influenciada por la velocidad de calentamiento.

La figura 3 es un diagrama esquemático para mostrar que el grosor de una capa galvanizada templada depende de una velocidad de calentamiento. En particular, (a) en la figura 3 es un diagrama esquemático que muestra la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada formada a una velocidad de calentamiento rápida, (b) en la figura 3 es un diagrama esquemático que muestra la diferencia en grosor de una capa galvanizada templada a una velocidad de calentamiento lenta.

Como se muestra en la figura 3(a), si se realiza un tratamiento de aleación por calentamiento rápido, la capa galvanizada templada crece con rapidez. Como un resultado, aumentan las diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada causadas por diferencias en el periodo de incubación. Sin embargo, como se muestra en la figura 3(b), si se realiza un tratamiento de aleación por calentamiento lento, una capa galvanizada templada crece lentamente. Como un resultado, disminuyen las diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada causadas por diferencias en periodos de incubación. Por lo tanto, una apariencia de un defecto se puede suprimir, y se puede formar una capa galvanizada templada teniendo excelente calidad de apariencia.

Como se describió antes, se descubrió que el grado de aleación (el grosor de la capa galvanizada templada) dependió del periodo de incubación y el coeficiente de difusión. Además, se descubrió que las grandes diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada ocurrieron y el defecto lineal se hizo notorio en el caso de una diferencia mayor en los periodos de incubación o en el caso de velocidad de calentamiento mayor.

Las diferencias en periodos de incubación varían con los componentes de una lámina de acero. Por lo tanto, si muchos elementos que se segregan con facilidad en límites de grano están contenidos y la velocidad de la interdifusión de Fe y Zn cambia con ubicación, ocurren diferencias en el grosor de una capa galvanizada templada. Además, la velocidad de la interdifusión de Fe y Zn varia con una cantidad de aditivo de los elementos. Por consiguiente, se requiere que una condición de la velocidad de calentamiento V para un tratamiento de aleación se determina dependiendo de la cantidad de aditivo de los elementos.

Por lo tanto, en la presente invención, la velocidad de calentamiento para el tratamiento de aleación se controla bajo una condición de la velocidad de calentamiento menor, y por tanto se suprime la apariencia de un defecto lineal. Específicamente, el tratamiento de aleación se realiza bajo las siguientes condiciones. Un valor de integración de temperatura S calculado por la fórmula (6), que se describe en lo siguiente en detalle, satisface la siguiente fórmula (8), es decir 850 + Z= S = 1350 + Z, usando un coeficiente Z dependiente de composición calculado por la siguiente fórmula (7). Además, la velocidad de calentamiento V calculada por la siguiente fórmula (9) se puede controlar bajo una condición de una velocidad de calentamiento baja de menos de 1Ó0°C/s si el coeficiente Z dependiente de composición es menos de 700, y se puede controlar bajo la condición de una velocidad de calentamiento baja de menos de 60eC/s si el coeficiente Z dependiente de composición es mayor que o igual a 700.

Se describe más adelante habilidad de formación en prensa. En el proceso de producción de la lámina de acero galvanizado templado, una lámina de acero templada en un horno de templado se sumerge en un baño de galvanización caliente (olla) para galvanizarse en la lámina de acero, y por tanto se produce una lámina de acero galvanizado en caliente. La lámina de acero galvanizado en caliente se calienta a una temperatura alcanzable máxima en un horno de calentamiento, se enfría lentamente en un horno de remojo, y después se enfría con rapidez en una zona de enfriamiento rápido, así produciendo una lámina de acero galvanizado templado. El grado de aleación se determina por la temperatura de aleación en el tratamiento de aleación.

La figura 4 muestra la relación entre el grosor de la fase r formada y un grado de aleación y la relación entre el grosor de la fase ? formada y un grado de aleación. Como se muestra en la figura 4, un grado de aleación bajo promueve la formación de fase ? y suprime la formación de fase r. Por lo tanto, el grosor de la fase ? se aumenta, y el grosor de la fase r se disminuye. Un alto grado de aleación promueve la formación de fase r, y suprime la formación de fase ?. Por lo tanto, el grosor de fase r aumenta, y el grosor de fase ? disminuye.

Ya que se forma fase r gruesa en una interface entre la lámina de acero y la capa galvanizada templada por el crecimiento de fase r en el caso de un alto grado de aleación, ocurre pulverización en la lámina de acero galvanizado templado en formación en prensa. Si el grado de aleación es alto y la concentración de Fe es 10.5% o más, la fase r crece más gruesa y ocurre pulverización. Si el grado de aleación es bajo, la fase ? en la superficie de la capa galvanizada templada aumenta y ocurre descamación en formación en prensa. Además, yá que la soldabilidad se deteriora cuando hay una concentración de Fe baja, un proceso de producción de vehículos es adversamente influenciado.

En la presente invención, se puede suprimir una ocurrencia de pulverización al disminuir el grado de aleación, es decir, al suprimir la formación de fase r y promover la formación de fase ?. Además, se investiga un método para suprimir descamación causada por una disminución del grado de aleación. Como un resultado, como se muestra en la figura 5, se descubrió que una película 40 de óxido a base de n-P se forma en la superficie de una lámina de acero galvanizado templado bajo 24, una lámina de acero galvanizado templado 25 tratada por la película de óxido se produce, y así la propiedad de deslizamiento en la superficie de la lámina de acero se puede mejorar significativamente y se pueden prevenir ocurrencias de descamación. Como se muestra en la figura 5, la lámina de acero galvanizado templado 25 incluye una lámina de acero 2, una película de óxido a base de Mn-P 40, y una capa galvanizada templada 21 que tiene, fase ? 30, fase d1 31 y fase r 32. La lámina de acero galvanizado templado 25 en la presente invención incluye una lámina de acero galvanizado templado 24 y una película de óxido a base de Mn-P 40.

La figura 6 muestra la relación entre el contenido de una película revestida y el coeficiente de fricción cuando una película de óxido a base de Mn-P se forma en la superficie de una lámina de acero galvanizado templado teniendo varios grados de aleación.

Una lámina de acero laminada en frío de un material de acero IF y una lámina de acero laminada en frío de un material de acero de alta resistencia se galvanizaron en un baño de galvanización caliente, y se alearon bajo las varias condiciones de aleación para así variar la velocidad de calentamiento. Como un resultado del tratamiento de aleación, se prepararon una lámina de acero galvanizado templado bajo y una lámina de acero galvanizado templado alto. Se formaron películas de óxido a base dé Mn-P en las láminas de acero galvanizado templado respectivas como películas lubricantes, y se investigaron los coeficientes de fricción respectivos.

Como un coeficiente de fricción para formación en prensa, se mide una carga de tracción por pruebas aplicando presión estándar de 100 a 600 kgf bajo las siguientes condiciones: tamaño de muestra es 17 mm x 300 mm, velocidad de tracción es 500 mm / min, el hombro de golpe cuadrado R es 1.0 / 3.0 mm, la longitud de deslizamiento es 200 mm, la lubricación es NOX-RUST 530F-40 (PARKER INDUSTRY, INC.), y la cantidad de lubricante es 1 g / m2. Se obtuvieron coeficientes de fricción de inclinaciones de una carga de tracción a presión de superficie.

Como se muestra en la figura 6, una lámina de acero galvanizado templado bajo (principalmente, fase + ?) tiene un coeficiente de fricción' mayor y una propiedad de deslizamiento más pobre que una lámina de acero galvanizado templado alto. Sin embargo, si se forma una película de óxido a base de Mn-P en las superficies respectivas, el coeficiente de fricción de la lámina de acero galvanizado templado bajo disminuye significativamente en el caso de una cantidad baja de la película de óxido de Mn-P, en comparación con el coeficiente de fricción de la lámina de acero galvanizado templado alto. Por consiguiente, si se disminuye el grado de aleación y se aumenta la fase ?, sé puede mejorar una propiedad de deslizamiento sin importar la cantidad menor de una película de óxido a base de Mn-P. Además, en el caso de una cantidad pre-determinada de una película de óxido a base de Mn-P, la lámina de acero galvanizado templado bajo tiene una mejor propiedad de deslizamiento que la lámina de acero galvanizado templado alto. Se considera que conforme se desarrolla la mejor propiedad de deslizamiento por una concentración baja de Fe en una capa galvanizada templada de la lámina de acero galvanizado templado bajo. Sin embargo, no es claro cuál es el mecanismo de la mejora de lá propiedad de deslizamiento.

En la presente invención, la formación de fase r se suprime y la formación de fase ? se promueve al disminuir el grado de aleación, y así se pueden suprimir ocurrencias de pulverización. Además, una ocurrencia de descamación problemática se puede suprimir al formar una película de óxido a base de Mn-P como una película lubricante de base inorgánica.

El grado de aleación de la lámina de acero galvanizado templado se determina por la temperatura de aleación, el tiempo de calentamiento, la condición de enfriamiento, y similares. La lámina de acero galvanizado templado bajo teniendo una cantidad grande de fase ? típicamente se puede obtener bajo las siguientes condiciones para tratamiento de calentamiento. Una lámina de acero se galvaniza en un baño caliente de galvanización, y después se calienta a una velocidad de calentamiento de 40 a 70°C/s a 500 a 670°C en un horho de calentamiento por inducción. La lámina de acero galvanizado templado se mantiene durante 5 a 20 segundos a la temperatura de aleación de 440 a 530°C, y se controla para ser una concentración de Fe de 6.5 a 13% en una aleación de Zn-Fe. Es preferible que la concentración de Fe en la aleación de Zn-Fe sea de 9.0 a 10.5%.

Ya que el grado de aleación se hace suficiente y la soldabilidad se deteriora, no es preferible que la concentración de Fe sea menor de 9.0%. Ya que la fase r se aúmenta y la resistencia a pulverización se deteriora, no es preferible que la concentración de Fe sea mayor de 10.5%.

Las intensidades de difracción de la fase r, la fase 51, y la fase ? de la aleación de Zn-Fe en la lámina de acero galvanizado templado bajo fueron investigadas por difractometría de rayos X. Como un resultado, se derivaron los siguientes descubrimientos. Es decir, es importante que la estructura de fase de la capa galvanizada templada en la presente invención se controle de modo que las intensidades de difracción respectivas de ta fase r, la fase d1( y la fase ? satisfagan las siguientes fórmulas (2) y (3).

G(2.95?)/d1(2.13?)=0.1 (2) 0.1=?(1.26?)/d1(2.13?)=0.4 (3) De acuerdo con la fórmula (2) anterior, se requiere que G(2.95?)/d?(2.13?) sea igual a 0.1 o menos. Si G(2.95?)/d1(2.13A) es mayor de 0.1, la resistencia a pulverización de la lámina de acero galvanizado templado se deteriora en formación en prensa debido a aumentar la fase r dura y frágil en la interface entre la capa galvanizada templada y la lámina de acero. De acuerdo con la fórmula (3) anterior, se requiere que ?(1.26?)/d?(2.13?) sea 0.1 o más, y 0.4 o menos. Si ?(1.26?)/d?(2.13A) es menos de 0.1, la fase ? se disminuye. Por lo tanto, el efecto mejorador de la propiedad de deslizamiento más allá de los materiales convencionales no se obtiene cuando se forma película de óxido a base de Mn-P. Si ?(1.26?)/d (2.13A) es mayor de 0.4, la cantidad de Zn no aleado se aumenta y la soldabilidad se deteriora.

Además, en una estructura de fase de una capa galvanizada templada de la presente invención, es preferible que las intensidades de difracción de la fase r y la fase ? satisfagan las siguientes fórmulas (4) y (5), respectivamente. r(2.59A)=100(cps) (4) 100=;(1.26A)=300(cps) (5) Una estructura de fase de una capa galvanizada templada se determina al medir las intensidades de difracción de la fase r, la fase d? y la fase ? por difractometría de rayos X. Específicamente, después de que se une una capa galvanizada templada a una lámina de hierro usando una resina epoxi y la resina epoxi se cura, una capa galvanizada templada con la resina epoxi se separa de un acero base al jalar mecánicamente. Los picos de difracción de cada fase de aleación en la capa galvanizada templada separada se miden de una interface entre la capa galvanizada templada y el acero base por difractometría de rayos X.

Las condiciones de difracción de rayos X son las siguientes: el área de medición es un círculo preciso de 15 mm en diámetro, los picos de difracción se miden usando el método T-2T, el tubo de rayos X es un tubo de Cu, el voltaje del tubo de rayos X es 50 kV, y la corriente del tubo de rayos X es 250 mA. Bajo estas condiciones, las intensidades de los picos de difracción derivados de fases de aleación se miden y determinan ser r(2.59A), d!(2.13?) y ?(1.25?). r(2.59A) (cps) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 2.59 A derivado de fase r (Fe3Zn 0) y fase ? (Fe5Zn21). (2.13A) (cps) es una intensidad de difrácción de un espacio interplano d = 2.13 A derivado de fase d-\ (FeZn7). ?(1.26?) (cps) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 1.26 A derivado de fase ? (FeZn13). Ya que es difícil distinguir entre la fase r y la fase rl cristalográficamente, la fase r en la presente invención incluye fase G1 así como fase r.

Como un método para producir una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo especialmente deseado en la presente invención, un patrón de temperatura se determina para un tratamiento de aleación sobre la base de un valor S de integración de temperatura, el cual se calcula al sumar los valores obtenidos al multiplicar temperatura (T) por tierrpo (t) en varios tiempos durante el calentamiento y enfriamiento durante el tratamiento de aleación.

En el método para producir una lámina de acero galvanizado templado, una lámina de acero galvanizado templado en caliente se caliente en un horno de calentamiento, y después se enfría lentamente en un horno de remojo después de que una temperatura (T11) de la lámina de acero alcanza la temperatura máxima alcanzable en la salida del horno de calentamiento.

Una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo teniendo una estructura de fase de un contenido predeterminado de Fe se produce con facilidad por el siguiente método. Como una condición para el tratamiento de aleación, un valor S de integración de temperatura S calculado por la siguiente fórmula (6) puede satisfacer la siguiente fórmula (8), es decir 850 + Z = S = 1350 + Z', usando un coeficiente Z dependiente de composición calculado por la siguiente fórmula (7).

S = (T11 - T0) x t1 / 2 + ((T11 - T0) + (T12 - TO)) x t2 / 2 + «?12 - TO) + (?21 - ??)) ? ?? / 2 + ((?21 - ??) + (?22 - ??)) x t3 / 2 + (?22 - TO) ? t4 / 2 (6) En la formula anterior (6), TO es 420eC, T11 (°C) es la temperatura de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento, T12(°C) es la temperatura de la lámina de acero en la entrada de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, T21(°C) es la temperatura de la lámina de acero en la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, T22(°C) es la temperatura de la lámina de acero en la salida del horno de remojo, t1(s) es el tiempo de tratamiento desde una posición inicial de una temperatura TO a la salida del horno de calentamiento, t2(s) es el tiempo de tratamiento desde la salida del horno de calentamiento a la entrada de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, At(s) es el tiempo de tratamiento desde la entrada de la zona de enfriamiento a la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, t3(s) es el tiempo de tratamiento desde la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo a la salida del horno de remojo, y t4(s) es el tiempo de tratamiento desde la entrada de la zona de temple a una posición final de una temperatura de TO.

Z = 1300 x (%Si - 0.03) + 1000 x (%Mn - 0.15) + 35000 x (%P - 0.01) + 1000 x (%C - 0.003) (7) %Si, % n, %P y %C son las cantidades (en % en masa) de los elementos respectivos en acero. 850 + Z= S = 1350 + Z (8) La condición de que el valor S de integración de temperatura satisface la fórmula (8) se determina sobre la base de las siguientes razones. En el caso del valor S de integración de temperatura de menos de 850 + Z, la soldabilidad se deteriora ya que ?(1.26?)/d1(2.13A) se hace en más de 0.4. En el caso del valor S de integración de temperatura de más de 1350 + Z, la resistencia a pulverización se deteriora ya que r(2.59Á)/6i(2.13Á) se hace en más de 0.1.

Además, la apariencia es significativamente influenciada por la velocidad de calentamiento, es decir, una velocidad V de calentamiento (°C/s) calculada por la siguiente fórmula (9), hasta que se alcanza la temperatura (T11) de la lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento. Por lo tanto, en el caso de un coeficiente Z dependiente de composición de menos de 700, una velocidad V de calentamiento calculada por la fórmula (9) se puede limitar a 100°C/s o menos. En el caso de un coeficiente Z dependiente de composición de 700 o más, una velocidad de calentamiento V se puede limitar a 60°C/s o menos. Controlar la velocidad V de calentamiento permite producción de una lámina de acero galvanizado templado teniendo una calidad de apariencia buena. El limite menor de V no se limita especialmente. Sin émbargo, V se determina como 30°C/s o más a fin de mantener S en un valor predeterminado.

V = (T11 - T0) / t1 (9) La fórmula (9) anterior, TO es 420°C, T11(°C) es la temperatura de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento, y 11 ( s ) es el tiempo de tratamiento desde una posición inicial de una temperatura TO a la salida del horno de calentamiento.

Un proceso de producción de una lámina de acero galvanizado templado en la presente invención se muestra como un ejemplo en la figura 7. ' Una lámina de acero 2 templada en un horno de templado 6 se galvaniza en la superficie de la lámina de acero 2 por una sumersión en un baño de galvanización caliente (olla) 8. Una lámina de acero galvanizado templado en caliente 2A se calienta a una temperatura máxima alcanzable en un horno de calentamiento 9, se enfría lentamente en un horno de remojo 10, y después se enfría con rapidez en una zona de enfriamiento rápido 11, una lámina de acero galvanizado templado 24 así siendo producida. Un enfriamiento forzado puede realizarse para una cantidad predeterminada de tiempo en el horno de remojo 10. Un ejemplo de un patrón de calor en el proceso de producción de una lámina de acero galvanizado templado se muestra en el lado derecho de la figura 7. Una lámina de acero 2 se sumerge en un baño de galvanización caliente (olla) 8. Una fase de aleación de Fe-Al (capa de barrera de Al) se genera al principio durante la sumersión de la lámina de acero 2, y la fase de aleación forma una barrera contra una reacción de aleación entre Fe y Zn. Una lámina de acero galvanizado templado en caliente 2A tomada fuera del baño de galvanización caliente (olla) 8 se calienta a una temperatura máxima alcanzable en un horno de calentamiento 9 después de enfriarse durante un proceso para controlar una cantidad de una capa de galvanización caliente. Una fase inicial de una aleación de Fe-Zn se determina en el proceso de calentamiento. Una estructura en una capa galvanizada templada se determina por difusión de Fe y Zn en un proceso de enfriamiento en un horno de remojo 10.

Un ejemplo de una modalidad de un patrón de calor de una lámina de acero galvanizado templado en la presente invención se muestra en la figura 8.

Una lámina de acero galvanizado templado en caliente (una temperatura T0) galvanizada al sumergir una lámina de acero de una temperatura (estaño) en un baño galvanizado caliente se calienta a una temperatura (T1}) de la lámina de acero en un horno de calentamiento. La lámina de acero galvanizado templado en caliente se enfría lentamente en un horno de remojo dividido en dos hornos. La lámina de acero galvanizado templado en caliente se alimenta en el primer horno de remojo a una temperatura T12 después de ser sacada del horno de calentamiento, y después se enfría desde una temperatura T12 a una temperatura T21 en un sistema de enfriamiento (una zona de enfriamiento). Se puede saltar el proceso de enfriamiento.

La lámina de acero galvanizado templado en caliente se enfría a una temperatura T0 en una zona de enfriamiento rápido después de enfriar lentamente a una temperatura T22 en el segundo horno de remojo.

Como un resultado de investigaciones de la relación entre un valor S de integración de temperatura en la presente invención y una estructura de una capa galvanizada templada, los inventores descubrieron que el valor S de integración de temperatura satisface las fórmulas (7) y (8), es decir Z = 1300 x (%Si - 0.03) + 1000 x (%Mn - 0.15) + 35000 x (%P - 0.01) + 1000 x (%C - 0.003) y 850 + Z = S = 1350 + Z, un patrón de calor se regula bajo condiciones en donde una velocidad V de calentamiento calculada por la fórmula (9) se limita a 100°C/s o menos en el caso de un coeficiente Z dependiente de composición de menos de 700 y una velocidad V de calentamiento se limita a 60°C/s o menos en el caso de un coeficiente Z dependiente de composición de 700 o más, y así la capa galvanizada templada sustancialmente se puede convertir en una estructura incluyendo una fase ? que tiene propiedades de producto requeridas y excelente calidad de apariencia.

En la modalidad, el valor S de integración de temperatura se calcula de la concentración de Fe, las t1 a 14 anteriores se determinan a partir de una velocidad de línea (LS), y (T11 - T12) se determina a partir de condiciones de un horno de remojo. T11 y T22 se determinan sobre la base de los valores anteriores y At. Si un horno de remojo no tiene una zona de enfriamiento, At en la fórmula anterior (6) es cero.

Un concepto de valor S de integración de temperatura en la presente invención se describe en lo siguiente.

Un coeficiente D de difusión y distancia X de difusión en una capa galvanizada templada se puede expresar en las siguientes fórmulas (10) y (11), respectivamente.

D = DO x exp (- Q / R · T) (10) X = V(D · t) ..(11) En la presente, D es el coeficiente de difusión, O0 es el constante, Q es la energía de activación para difusión, R es el constante de gas, T es la temperatura, X es la distancia de difusión y t es tiempo.

La fórmula anterior (10) se aproxima por expansión de Taylor, y se obtiene D oc (A + B ¦ T).

La siguiente fórmula (12) se obtiene al sustituir el D obtenido para la fórmula (11).

X oc V(A ¦ t + B · T ¦ t) (12) Como se deriva de la fórmula (12), ya que una distancia X de difusión puede representar la concentración de Fe en una capa galvanizada templada, un valor S de integración de temperatura sumado los valores obtenidos al multiplicar un tiempo (t) por una temperatura (T) se refiere a la concentración de Fe en la capa galvanizada templada.

Un ejemplo de un procedimiento de determinación en condiciones de aleación en la presente invención se muestra más adelante en la presente.

El procedimiento de determinación en las condiciones de aleación emplea el siguiente método. Se calcula la relación entre el valor S de integración de temperatura anterior y la concentración de Fe en una capa galvanizada templada. Una correlación entre un grado de aleación y una temperatura (T11) de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento, es decir T11 = f { grado de aleación (concentración de Fe), grado de acero, peso de revestimiento, velocidad de línea de tira de acero, grosor de lámina de acero}, se deriva de la relación anterior y una expresión computacional para calcular un valor S de integración de temperatura. La temperatura (T11) de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento siempre se calcula automáticamente para optimización, dependiendo de cada parámetro. Una cantidad de entrada de calor al horno de calentamiento se controla a fin de mantener la temperatura óptima calculada de la lámina de acero en la salida del horno de calentamiento. <muestreo de datos> (i) Se calculan los valores mínimos de valores S de integración de temperatura para aleación de un grado predeterminado correspondiente a cada condición (grado de acero, peso de revestimiento, velocidad de tiempo de tira de lámina, grosor de lámina de acero), y entonces se derivan los coeficientes de influencia de grados de acero correspondientes a la temperatura óptima de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento. (ii) La correlación entre un valor S de integración de temperatura y una concentración de Fe (grado de aleación) en una capa galvanizada templada se calcula al variar la temperatura de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento, se deriva S ¾ f(Fe% en una capa, galvanizada templada).

La relación entre una concentración de Fe en una capa galvanizada templada y un valor S de integración de temperatura en la presente invención bajo condiciones en donde la cantidad en % en masa es 0.01% de Si, 0.01% de Mn, 0.005% de P, y 0.001% de C en una lámina de acero de IF se muestra como un ejemplo en la figura 9.

La relación entre una concentración de Fe en una capa galvanizada templada y un valor S de integración de temperatura en la presente invención bajo condiciones en donde la cantidad en % en masa es 0.03% de Si, 0.15% de Mn, 0.02% de P, y 0.003% de C en una lámina de acero de alta resistencia se muestra como un ejemplo en la figura 10.

Como se muestra en las figuras 9 y 10, la relación entre un valor S de integración de temperatura y la concentración de Fe en una capa galvanizada templada varía dependiendo de los elementos y composición en una lámina de acero.

Un coeficiente Z dependiente de composición es un coeficiente que corrige la relación entre un valor S de integración de temperatura y la concentración de Fe en una capa galvanizada templada de conformidad con diferentes elementos y composiciones en una lámina de acero. Por consiguiente, un valor de S se puede corregir al agregar un coeficiente Z dependiente de composición calculado por la fórmula (7) a un valor del S anterior de conformidad con las condiciones de diferentes elementos y composición en una lámina de acero.

Como antes, en las figuras 9 y 10, hay una*correlación entre la concentración de Fe en una capa galvanizada templada y un valor S de integración de temperatura de una lámina de acero IF o lámina de acero de alta resistencia teniendo un área de masa por unidad (peso de revestimiento) de 40 a 50 mg/m2. Por lo tanto, una simple aproximación calculada usando la correlación anterior es representada por la fórmula (a).

Fe% = f (S) (a) A través del uso de la fórmula (a), el valor S de integración de temperatura anterior se puede determinar por la siguiente fórmula (b) de conformidad con una concentración de Fe objetivo.

S = f (concentración de Fe) (b) (iii) Una fórmula de predicción de una temperatura (T22) de una lámina de acero en la salida de un horno de remojo se deriva de datos reales.

La diferencia entre la temperatura (T11) de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento y una temperatura (T22) de una lámina de acero en la salida de una temperatura de mantenimiento calculada por análisis de regresión múltiple sobre la base de datos reales en las figuras 9 y 10 se expresa en la fórmula (c).

T11 - T22 = f (velocidad de línea de una tira de acero, grosor de una lámina de acero) (c) Una lámina de acero típicamente se enfría por aproximadamente 5 a 30°C durante enfriamiento en un horno de remojo. Sin embargo, un patrón de temperatura se puede determinar al incluir una disminución en temperatura durante el enfriamiento de T12 - T21 en T1 - T22. <análisis de datos> (iv) Las fórmulas anteriores (b) y (c) se sustituyen en la siguiente fórmula (d) que se obtiene al sustituir valores reales en las figuras 9 y 10 en la fórmula anterior (6) de una fórmula de definición de un valor S de integración de temperatura. En esta manera, se deriva S = f (temperatura de una lámina de acero en la salida de horno de calentamiento, velocidad de línea de una tira de acero, grosor de una lámina de acero), y se pueden obtener las fórmulas (d) y (e).

S - f (velocidad de línea de una tira de acero, T11, T22) ...(d) T11 = f (velocidad de línea de una tira de acero, grosor de una lámina de acero, concentración de Fe) (e) (v) Una correlación entre un área de masa por unidad (peso de revestimiento) y concentración de Fe es lineal. Por lo tanto, la siguiente fórmula (f) se puede obtener al sustituir una concentración de Fe + a·? área de masa por unidad en la concentración de Fe de la fórmula (b) después de que se calcula un coeficiente a de influencia dependiendo de un peso de revestimiento correspondiente a una temperatura de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento.

T11 = f (velocidad de línea de una tira de acero, grosor de una lámina de acero, concentración de Fe, peso de revestimiento) (f) En la fórmula (f), a es un gradiente de la correlación anterior, área de ? masa por unidad es un aumento de un área de masa por unidad sobre la base de un valor estándar. (vi) La fórmula (g) se puede obtener al agregar un coeficiente de influencia de un grado de acero correspondiente a una temperatura óptima de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento calculado en (i) en la fórmula (f). Un valor de T1 se determina de modo que un valor del V anterior no excede un valor predeterminado (60°C/s ó 100°C/s) seleccionado de conformidad con un coeficiente Z dependiente de composición.

T11 = f (velocidad de línea de una tira de acero, grosor de una lámina de acero, concentración de Fe, peso de revestimiento, grado de acero) (g) La temperatura (T 1 ) de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento se determina usando la fórmula (g) sobre la base del valor S de integración de temperatura determinado antes. Por consiguiente, una cantidad de entrada de calor en un horno de calentamiento se puede controlar para así mantener una temperatura (T11) de una lámina de acero en la salida del horno de calentamiento de conformidad con el grosor de una lámina de acero, una velocidad de linea de una tira de acero, el área de masa por unidad, el grado de aleación (concentración de Fe) y/o el grado de acero.

En lo sucesivo, se describe un flujo de control en la modalidad de la presente invención.

La primera computadora transmite el grado de acero, el tamaño de una lámina de acero, los límites superiores e inferiores de peso de revestimiento y la clasificación del grado de aleación a la segunda computadora. La segunda computadora calcula los términos excepto para una término de influencia de una velocidad de línea (LS) de una tira de acero usando una fórmula controladora de una temperatura de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento por inducción (IH), y entonces lo transmite a una unidad de control.

La unidad de control calcula una temperatura de una lámina de acero en la salida del IH incluyendo el término de influencia anterior de la velocidad de línea (LS) de una tira de acero, y determina una salida de energía eléctrica para el IH. Además, la unidad de control transmite valores de ajuste de temperaturas de una lámina de acero en la entrada y salida del IH, valores reales de las temperaturas, un valor real de una energía eléctrica y similares a la segunda computadora.

La segunda computadora inspecciona una calidad de aleación usando la diferencia entre un valor real de una temperatura (T11) de una lámina de acero en la salida del IH y un valor de ajuste de una temperatura de una lámina de acero en la salida del IH calculado por la segunda computadora. La segunda computadora transmite los valores de ajuste de temperaturas de una lámina de acero en la entrada y salida del IH, los valores reales de las temperaturas, el valor real de la energía eléctrica y similares a la primera computadora. La primera computadora automáticamente suspende una bobina de la calidad de "no bueno" inspeccionada por la segunda computadora. La primera computadora registra cada valor real en una base de datos.

Como se describió antes, una lámina de acero galvanizado templado en caliente se calienta a una temperatura (T 11 ) en la salida de un horno de calentamiento de una temperatura máxima alcanzable, enfriando lentamente en un horno de remojo, y realizando un tratamiento de aleación bajo condiciones que un valor S de integración de temperatura calculado por la fórmula (6) satisface la fórmula (8), es decir 850 + Z = S = 1350 + Z, usando un coeficiente Z dependiente de composición calculado por la fórmula (7), y así se puede producir eficientemente una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo en la presente invención.

Una película de óxido a base de Mn-P formada en una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo se describe en lo siguiente.

En la presente invención, se forma una película de óxido a base de Mn-P como una película dura lubricante en la superficie de una lámina de acero a fin de mejorar la propiedad de deslizamiento de una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo y prevenir descamación en formación en prensa. Como se muestra en la figura 6, se descubrió que la propiedad de deslizamiento se mejora significativamente al formar una cantidad pequeña de una película de óxido.

Una solución acuosa incluyendo P se mezcla a fin de mejorar adhesión y habilidad de formación de película de una película de óxido. En virtud del método de formación de película, se mejoran la habilidad de formación de película y lubricidad ya que una película de óxido a base de Mn-P se forma y una estructura de la película de óxido a base de Mn-P se hace homogénea. Por lo tanto, se mejoran la habilidad de formación en prensa y habilidad de tratamiento de conversión química. Ya que una película de óxido a base de Mn-P es una película vitrea similar a una película de cromato, se suprime la adhesión de una capa galvanizada templada a dados en formación en prensa y se aumenta la propiedad de deslizamiento. Además, ya que la película de óxido a base de Mn-P se puede disolver en una solución de un tratamiento de conversión química, una película química se puede formar con facilidad en la película de óxido a base de Mn-P a diferencia de una película de cromato. Ya que la película de óxido a base de Mn-P está incluida en la película química como un componente, la película de óxido á base de Mn-P no causa efecto dañino por disolución en una solución de un tratamiento de conversión química y tiene buena habilidad de tratamiento de conversión química.

Una estructura de una película de óxido a base de Mn-P no es clara, y se considera que la estructura es principalmente redes hechas de un enlace de Mn-0 y enlace de ?-?. Se supone que los radicales de OH, radicales de C02 y similares en la res son incluidos en parte y se forma una estructura de molécula grande amorfa en parte sustituida por metales suministrados de una capa galvanizada templada.

Por ejemplo, como un método para formar la película de óxido anterior, existe un método de sumergir la lámina de acero en una solución acuosa preparada de una solución acuosa incluyendo Mn, una solución acuosa incluyendo P, y un agente auxiliar para mordentado (ácido sul úrico, etc.), un método de rociar la solución acuosa, y un método de electrolizar con hacer un cátodo de lámina de acero en la solución acuosa. Una película de óxido deseable se puede formar por los métodos.

Una cantidad de película de óxido a base de Mn-P puede incluir 5 mg/m2 o más de Mn a fin de obtener buena habilidad de formación en prensa. Sin embargo, si la cantidad de Mn es más de 100 mg/m2, una película química no se forma uniformemente. Por lo tanto, la cantidad óptima es 5 mg/m2 o más y 100 mg/m2 o menos de n. En particular, una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo tiene una buena propiedad de deslizamiento incluso si la cantidad de la película de óxido de Mn-P es menos. La razón no es clara, y una capa formada por una reacción de una capa galvanizada templada de un contenido de Fe bajo y Mn es la manera más efectiva de mejorar la propiedad de deslizamiento. Por lo tanto, es preferible que la cantidad de revestimiento de Mn sea 5 a 70 mg/m2. Cuando la cantidad de revestimiento de P es 3 mg/m2 o más de P y está de acuerdo con una cantidad mixta de una solución acuosa incluyendo P y similares, la habilidad de formación de película de óxido de Mn se mejora, y se desarrolla una mejor propiedad de deslizamiento como un efécto. Sin embargo, no es preferible que la habilidad de tratamiento de conversión química se deteriore si la cantidad de revestimiento de P es más de 500 mg/m2. Por lo tanto, es preferible que fa cantidad de revestimiento de P sea de 3 a 200 mg/m2.

Una lámina de acero galvanizado templado teniendo tanto resistencia a pulverización y una propiedad de deslizamiento (resistencia a descamación), y excelente habilidad de tratamiento de conversión química y soldabilidad de punto se puede producir al formar una película de óxido a base de Mn-P como una película dura lubricante en una lámina de acero galvanizado templado de un grado de aleación bajo.

EJEMPLOS Los ejemplos de la presente invención se describen en detalle. (Galvanización en caliente) Las láminas de hoja teniendo cantidades diferentes de C, Si, n, P y Al en acero se someten a un tratamiento de reducción y templado durante 90 segundos a 800eC en una atmósfera de 10% de H2-N2. Las láminas de acero son galvanizadas al sumergir durante 3 segundos en un baño galvanizado caliente de Zn de 460°C incluyendo 0.025% de Fe y 0.13% de Al. Además, el peso de revestimiento se controla por un método de secado con gas para así mantener un peso de revestimiento constante de 45 g/m2. La lámina de acero galvanizada en caliente se calienta a una temperatura (T11) de una lámina de acero en la salida de un horno de calentamiento a la temperatura máxima alcanzable, y se somete a un tratamiento de aleación al enfriar lentamente en un horno de remojo. Las láminas de acero galvanizado templado teniendo varios grados de aleación se preparan al variar el valor S de integración de temperatura calculado por la fórmula (6) en el tratamiento de aleación.

(Apariencia) Las láminas de acero galvanizado templado fueron clasificadas en lo siguiente por inspección visual: apariencia uniforme es "buena", apariencia en parte no uniforme es "aceptable", y apariencia totalmente no uniforme es "no buena".

(Tratamiento de película de óxido) El siguiente tratamiento se realiza a fin de formar una película de óxido. Se realiza electrólisis de 7 A/dm2 durante 1.5 segundos usando una solución mixta de 30°C de una solución acuosa que incluye Mn, una solución acuosa que incluye P, ácido sulfúrico, y carbonato de zinc como un baño electrolítico; una lámina de acero a ser tratada como un cátodo; y un electrodo de Pt como un ánodo. La lámina de acero a ser tratada se lava por agua, se seca, y se sumerge en una solución mixta al mismo tiempo controlando la concentración de una solución acuosa que incluye Mn, una solución acuosa que incluye P, ácido sulfúrico, y carbonato de zinc; la temperatura de la solución mixta; y el periodo de sumersión, y así se forma una película de óxido.

(Estructura de capa galvanizada templada) El área de medición es un círculo preciso de 15 mm en diámetro. Se miden picos de difracción usando el método T-2T. El tubo de rayos X es un tubo de Cu. El voltaje del tubo de rayos X es 50 kV. La corriente del tubo de rayos X es 250 mA.

Se midieron r(2.59Á), d1(2.13?) y ?(1.26?) como intensidades de picos de difracción derivados de fases de aleación. r(2.59A)(cps) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 2.59 A derivado de fase r (Fe3Zn10) y fase r, (Fe5Zn2i). 5i (2.13A)(cps) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 2.13 A derivado de fase d? (FeZn7). ?(1.26A)(cps) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 1.26 A derivado de fase ? (FeZni3). Ya que es difícil distinguir entre fase r y fase r, cristalográficamente, tanto la fase r como la fase r, se describe como fase r en la presente invención. r(2.59Á) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 2.59 A de fase r. d?(2.13?) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 2.13 A de fase d?. ?(1.26?) es una intensidad de difracción de un espacio interplano d = 1.26 A de fase ?.

(Resistencia a pulverización) Las láminas de acero galvanizado templado (GA) 40 mm de ancho y 250 mm de largo fueron preparadas como una muestra de prueba usando una prensa de manivela, y después fueron trabajadas para asi tener un radio de un hombro de punzón de 5 mm, un radio de un hombro de dado de 5 mm, y una altura de forma de 65 mm usando un dado teniendo cordones semi-redondos de r = 5 mm. Después de trabajarlas, se midieron capas galvanizadas templadas peladas, y se clasificaron de acuerdo con el siguiente criterio para evaluación.

Criterio para evaluación Una cantidad pelada de una capa galvanizada templada de menos de 5 g/m2 es muy buena, 5 g/m2 o más y menos de 10 g/m2 es buena, 10 g/m2 o más y menos de 15 g/m2 s aceptable, y 15 g/m2 o más no es bueno.

(Propiedad de deslizamiento) Una carga de tracción se mide por pruebas que aplican una presión de superficie de 100 a 600 kgf bajo las siguientes condiciones: el tamaño de muestra es 17 mm x 300 mm, la velocidad de tracción es 500 mm / min, el hombro de cordón cuadrado R es 1.0 / 3.0 m, la longitud de deslizamiento es 200 mm, la lubricación es NOX-RUST 530F-40 (PARKER INDUSTRY, INC.), y la cantidad de lubricante es 1 g/m2. Se obtienen coeficientes de fricción de las inclinaciones de una carga de tracción a presión de superficie. Los coeficientes de fricción obtenidos ée clasificaron de acuerdo con el siguiente criterio para evaluación.

Criterio para evaluación Un coeficiente de fricción de menos de 0.5 es muy bueno, 0.5 o más y menos de 0.6 es bueno, 0.6 o más y menos de 0.8 es aceptable, 0.8 o más no es bueno.

(Habilidad de tratamiento de conversión química) 5D5000 (??????' PAINT Co. Ltd.) se usó como una solución (un baño de tratamiento a base de zinc-ácido fosfórico-flúor) para tratamientos de conversión química, y un tratamiento de conversión química fue conducido después de eliminar aceite y acondicionar superficie de láminas de acero galvanizado templado en una manera prescrita. Se observaron películas químicas usando SE (imagen electrónica secundaria) para la siguiente clasificación de habilidad de tratamiento de conversión química; películas formadas uniformemente son "buenas", películas formadas en parte son "aceptables" y películas no formadas son "no buenas".

(Soldabilidad de punto) Se realiza soldabilidad de punto directa bajo las siguientes condiciones: una presión de soldabilidad de 2.01 kN, un tiempo de soldadura de Ts de 25 ciclos, Tup de 3 ciclos, Tw de 8 ciclos, Th de 5 ciclos, y To de 50 ciclos, y un tipo de punta de DR6 en una forma esférica. Un diámetro de pepita formada s midió al variar la corriente de la soldadura de punto directa. Una corriente en donde las pepitas de 4 td o más se formaron cuando el grosor de la lámina de acero es td se midió como uh límite menor de la corriente, una corriente en donde se generó polvo se midió como un límite superior de la corriente, y una corriente adecuada de la diferencia entre el límite superior de la corriente y el límite inferior de la corriente se calculó. Se realizó soldadura continua a un valor de corriente constante de 0.9 veces el límite superior de la corriente bajo las condiciones de soldadura anteriores después de verificar un rango de una corriente adecuada de 1 kA o más. Se midió un diámetro de pepita, y se midió el número de puntos de soldadura de punto teniendo diámetros de pepita de 4 Vtd o menos. Los puntos de soldadura de punto de 1000 o más son "buenos", y los puntos de soldadura de punto de menos de 1000 son "no buenos".

Los resultados de prueba obtenidos en lo anterior se resumen como se muestra en la tabla 1 y tabla 2. En la tabla 1, la composición de cada lámina de acero fue la misma como la composición de C, Si, Mn y P en acero mostrada en la figura 9, es decir, una composición típica de aceros IF. Se controló un valor S de integración de temperatura, la cantidad de un revestimiento de Mn, y la cantidad de un revestimiento de P para cada lámina de acero. Ya que las láminas de acero mostradas en la tabla 1 son aceros suaves de una cantidad de aditivo menor de elementos de aleación e incluyen los siguientes componentes: 0.01% de Si, 0.01% de Mn, 0.005% de P y 0.001% de C, y todos los valores de Z son -300. Por lo tanto, todas las láminas de acero de los ejemplos y ejemplos comparativos son uniformes en apariencia. Como se muestra en la tabla 1, todas las láminas de acero galvanizado templado de los ejemplos en la presente invención tienen excelente resistencia a pulverización, resistencia a descamación (propiedad de deslizamiento), habilidad de tratamiento de conversión química, y soldabilidad de punto. Sin embargo, las láminas de acero galvanizado templado de los ejemplos comparativos que no satisfacen los requerimientos descritos en la presente invención no tienen suficiente resistencia a pulverización, resistencia a descamación, habilidad de tratamiento de conversión química, o soldabilidad de punto.

En la tabla 2, se usaron láminas de acero teniendo varias composiciones de C, Si, Mn, p en acero, y se controló el valor S de integración de temperatura, la cantidad de revestimiento de Mn, y la cantidad de revestimiento de P. Como se muestra en la tabla 2, todas las láminas de acero galvanizado templado de los ejemplos en la presente invención tuvieron una excelente calidad de apariencia, resistencia a pulverización, resistencia a descamación (propiedad de deslizamiento), habilidad de tratamiento de conversión química, y soldabílidad de punto. Sin embargo, las láminas de acero galvanizado templado de los ejemplos comparativos que no satisfacen los requerimientos descritos en la presente invención no tienen una buena calidad suficienté de apariencia, resistencia a pulverización, resistencia a descamación, habilidad de tratamiento de conversión química, y soldabílidad de punto.

Aplicabilidad industrial La presente invención provee una lámina de acero galvanizado templado que tiene tanto resistencia a descamación como resistencia a pulverización, una buena calidad de apariencia de superficie, y excelente habilidad de tratamiento de conversión química, y un método para producir la misma,

Claims

REIVI DICACIO ES 1.- Una lámina de acero galvanizado templado que comprende: una lámina de acero; una capa galvanizada templada; y una película de óxido a base de Mn-P, en donde: la lámina de acero comprende C, Si, Mrt, P, Al y balance compuesto de Fe e impurezas inevitables; una fase de aleación de Zn-Fe en la capa galvanizada templada se mide por difractometría de rayos X, en donde un valor de intensidad de difracción r (2.59 A) correspondiente a un espacio interplano de d = 2.59 A de fase r dividido por una intensidad de difracción d?(2.13 A) correspondiente a un espacio interplano de d = 2.13 A de fase d? es menos que o igual a 0.1 , y una intensidad de difracción ?< 1.26 A) correspondiente a un espacio interplano d = 1.26 A de fase ? dividido por una intensidad de difracción d1(2.13 A) correspondiente a un espacio interplano d s 2.13 A de fase d? es mayor que o igual a 0.1 y menos que o igual a 0.4; y la película de óxido a base de Mn-P se forma usando 5 a 100 mg/m2 de Mn y 3 a 500 mg/m2 de P en una superficie de la capa galvanizada templada. 2. - La lámina de acero galvanizado templado de conformidad con la reivindicación 1, en donde la lámina de acero que comprende el siguiente componente: 0.0001 a 0.3% en masa de C; 0.01 a 4% en masa de Si; 0.01 a 2% en masa de Mn; 0.02 a 0.2% en masa de P; y 0.0001 a 4% en masa de Al. 3. - La lámina de acero galvanizado templado de conformidad con la reivindicación 1, en donde ta capa galvanizada templada se mide por difractómetría de rayos X de fase de aleación de Zn-Fe, en donde la intensidad de difracción r(2.59 A) correspondiente al espacio interplano de d = 2.59 Á de la fase r es menos que o igual a 100 cps y la intensidad de difracción ?(1.26 A) correspondiente al espacio interplano de d = 1.26 A de la fase ? es mayor que o igual a 100 cps y menos que o igual a 300 cps. 4. - La lámina de acero galvanizado templado de conformidad con la reivindicación 1, en donde una cantidad de Fe en la fase de aleación de Zn-Fe de la capa galvanizada templada es mayor que o igual a 9.0 y menos que o igual a 10.5% en masa. 5. - Un método para producir una lámina de acero galvanizado templado, el método que comprende: realizar galvanización en caliente de una lámina de acero; formar una capa galvanizada templada usando un tratamiento de aleación de calentar en un horno de calentamiento seguido por enfriamiento lento en un horno de remojo después de que la temperatura de la lámina de acero alcanza la temperatura máxima alcanzable en la salida del horno de calentamiento; y formar una película de óxido a base de Mn-P incluyendo Mn y P en una superficie de la capa galvanizada templada, en donde en el tratamiento de aleación, un valor S de integración de temperatura es calculado por S = (T11 - TO) x t1 / 2 + ((? 1 - TO) + (T12 - TO)) x t2 / 2 + ((T12 - TO) + (T21 - TO)) x At / 2 + ((T21 - TO) + (T22 - TO)) x t3 / 2 + (T22 - TO) x t4 / 2, y S satisface la fórmula 850 + Z = S = 1350 + Z, usando un coeficiente Z dependiente de composición representado por Z = 1300 x (%Si - 0.03) + 1000 x (%Mn - 0.15) + 35000 x (%P -0.01) + 1000 x (%C-0.003), en donde T0 es 420°C, T11(°C) es una temperatura de la lámina de acero en la salida del horno de calentamiento, T12(°C) es una temperatura de la lámina de acero en la entrada de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, T21(°C) es una temperatura de la lámina de acero en la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, T22(°C) es una temperatura de la lámina de acero en la salida del horno de remojo, 11 (s) es un tiempo de tratamiento desde una posición inicial de T0 en la salida del horno de calentamiento, t2(s) es un tiempo de tratamiento desde la salida del horno de calentamiento a la entrada de la zona de enfriamiento en el horno de remojo, At(s) es un tiempo de tratamiento desde la entrada de la zona de enfriamiento a la salida de la ?ona de enfriamiento en el horno dé remojo, t3(s) es un tiempo de tratamiento desde la salida de la zona de enfriamiento en el horno de remojo a la salida del horno de remojo, t4(s) es un tiempo de tratamiento desde la entrada de la zona de temple a una posición final de TO, y %Si, %Mn, %P y %C son las cantidades (% en masa) de los elementos respectivos en acero; y la película de óxido a base de Mn-P se forma usando 5 a 100 mg/m2 de Mn y 3 a 500 mg/m2 de P en una superficie de la capa galvanizada templada. 6. - El método para la lámina de acero galvanizado templado de conformidad con la reivindicación 5, en donde en el horno de calentamiento para calentar la lámina de acero, una velocidad de calentamiento V calculada por V = (T11 - T0)/t1 es controlada bajo una condición de una velocidad de calentamiento baja de menos que o igual a 100°C/s si Z es menos de 700, y es controlada bajo una condición de una velocidad de calentamiento baja de menos de 60°C/s o igual a si Z es mayor que o igual a 700. 7. - El método para la lámina de acero galvanizado templado de conformidad con la reivindicación 5, en donde la lámina de acero comprende los siguientes componentes: 0.0001 a 0.3% en masa de C; 0.01 a 4% en masa de Si; 0.01 a 2% en masa de Mn; 0.002 a 0.2% en masa de P; y 0.0001 a 4% en masa de Al.