JPH04276053A - プレス成形性および耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車の車体、足回
り部品等に用いられる合金化溶融亜鉛めっき鋼板、特に
プレス成形時に要求される耐パウダリング性に優れ、し
かも摩擦特性がコイル内で安定した合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】合金化溶融亜鉛めっき鋼板は優れた塗装
後耐食性や溶接性を有するため、自動車用防錆鋼板とし
てその需要が近年増加しており、特に最近では、耐食性
を確保するため皮膜が厚目付化する傾向にある。この種
のめっき鋼板には、優れたプレス成形性とプレス成形時
の耐皮膜剥離性、所謂耐パウダリング性が要求される。 特に最近ではこれらについてより厳しい性能が求められ
、とりわけ上記のような皮膜の厚目付化に伴い、耐パウ
ダリング性の確保が大きな課題となりつつある。

【０００３】このような耐パウダリング性を改善する技
術として、めっき鋼板を急速加熱で１次加熱して皮膜の
一部を合金化させた後、バッチ焼鈍で２次加熱を行うと
いう技術が知られているが、この方法は耐パウダリング
性の改善には有効であるものの、製造コストが高いとい
う欠点がある。一方、インラインにおいて耐パウダリン
グ性を改善する技術として、特開平１−２７９７３８号
公報では、Ａｌ：０．０４〜０．１２％の浴でめっきを
施した後、２秒以下で４７０℃以上の温度へ急速加熱し
、合金化完了後、４２０℃以下の温度まで２秒以下で急
速冷却すことにより、δ１相主体の合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板を製造する方法が示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この方法では
比較的高温で合金化処理がなされるため、合金化の進行
が速く、Γ相が厚く成長して耐パウダリング性が劣化し
易いという問題がある。この点、特開平１−２７９７３
８号公報には過合金化を防止するために合金完了温度域
から４２０℃以下の温度域までを２秒以下で急速冷却す
るとしているが、目付量やラインスピ−ドの変化により
適正合金化パタ−ンが変化するため、この方法を実施す
るためには、加熱源および冷却源をライン方向で多段に
配置して対処する必要があり、設備コストが増大すると
いう大きな問題がある。

【０００５】さらに、通常用いられているガス直火加熱
方式の合金化炉では鋼板幅方向および長さ方向で炉温の
変動が起りやすいため、上述したような皮膜構造の厳密
な制御は困難であり、得られるめっき皮膜は部分的に過
合金或いはζ相が残留したものとなってしまう。したが
って、得られるめっき鋼板は場所によってδ１相の量が
不均一な、すなわち、耐パウダリング性が不均一なもの
となってしまう。また、ζ相の量は摩擦特性と密接に関
係しているため、ζ相が残留するとその部分の摩擦係数
が局部的に増大するためプレス成形性も不安定となる。

【０００６】

【課題を解決するための手段】以上のような従来の問題
に対し、本発明者らは、まず、溶融亜鉛めっき鋼板の合
金化反応に関して検討を行い、その結果、１）ζ相は４
９５℃以下の反応により発生し、それ以上では発生しな
いこと、２）したがって、４９５℃を超える温度で主要
な反応（溶融亜鉛相がなくなるまでの反応）を起し、そ
の後冷却すれば、δ１相主体の皮膜を形成することがで
きること、が明らかとなった。図１、図２は溶融亜鉛め
っき鋼板の４５０℃、５００℃での恒温合金化反応によ
る相変化の一例を示すもので、４５０℃での合金化では
ζ相が発生するのに対し、５００℃での合金化ではζ相
はほとんど発生せず、δ１相主体の皮膜となっている。

【０００７】しかし、上述したようにこのような比較的
高温で合金化する方法ではめっき皮膜が過合金化し易く
、耐パウダリング性が劣化し易い。さらに、通常の直火
加熱方式の合金化炉を用いて上記条件で合金化すると、
経時的、場所的に均一に燃焼させることが難しく、焼き
ムラが発生し易い。そして、このような焼きムラにより
不均一な合金層が形成されてしまい、鋼板の位置によっ
て耐パウダリング性や摩擦特性等が異なる不均質な製品
しか得られない。

【０００８】このようなことから、耐パウダリング性と
プレス成形性の両者を安定的に得る方法について検討を
重ねた結果、以下のような知見を得た。■　　めっき浴
中で合金化反応（ζ相の生成）を抑制し、しかもその後
の合金化処理を高周波誘導加熱方式の加熱炉を用いて行
なうことにより、ストリップの幅方向、長手方向で均一
にδ１相を主体とする合金化相が形成された皮膜が得ら
れること、■　　また、このようにして得られる合金化
めっき皮膜は、上述したようなマクロ的な均一性のみな
らず、ミクロ的にも合金化反応が均一に起きるため、こ
の面からも優れた耐パウダリング性とプレス成形性が得
られること、■　　浴条件と高周波誘導加熱方式の加熱
炉出側板温条件を規定することにより、　　　　厳密な
皮膜の制御が可能であること、具体的には、高Ａｌ浴で
且つ浴中Ａｌ量との関係で規定される高目の侵入板温で
めっきを施すことにより、浴中で合金化抑制相であるＦ
ｅ２Ａｌ５を厚く生成させることで合金化反応（ζ相の
発生）を適切に抑えることが可能であり、さらに、この
ようなめっき鋼板に対する高周波誘導加熱方式の加熱炉
を用いた合金化処理を、加熱炉出側での板温を４９５℃
超〜５２０℃に管理して行うことにより、上記■、■で
述べたような皮膜が得られること、■　　上記のように
して合金化されためっき皮膜にＦｅ系の上層めっきを施
すことにより、少ない付着量で良好な塗装適合性が得ら
れること、

【０００９】本発明はこのような知見に基づ
きなされたもので、その構成は以下の通りである。 （１）　　Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純
物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目付量調
整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％と
なるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以上、浴
温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板のめっ
き浴中への侵入板温とが、 　　　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１６≧Ｔ≧５７１
×〔Ａｌ％〕＋３９６　　　　　　　　　　但し、〔Ａ
ｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　　　　　
　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃）を満足する
条件でめっきを行うことにより、浴中でＦｅ−Ｚｎ合金
化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉
出側の板温が４９５〜５２０℃となるように加熱し、所
定時間保持後冷却することを特徴とするプレス成形性お
よび耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 （２）　　Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純
物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目付量調
整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％と
なるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以上、浴
温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板のめっ
き浴中への侵入板温とが、 　　　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１６≧Ｔ≧５７１
×〔Ａｌ％〕＋３９６　　　　　　　　　　但し、〔Ａ
ｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　　　　　
　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃）を満足する
条件でめっきを行うことにより、浴中でＦｅ−Ｚｎ合金
化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉
出側の板温が４９５℃超〜５２０℃となるように加熱し
、所定時間保持後冷却し、次いで、上層めっきとしてＦ
ｅ含有量が５０％以上のＦｅ系めっきを２ｇ／ｍ２以上
施すことを特徴とするプレス成形性および耐パウダリン
グ性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。

【００１０】

【作用】従来、めっき鋼板の合金化処理を高周波誘導加
熱により行うという技術は、例えば、特公昭６０−８２
８９号公報、特開平２−３７４２５号公報等において知
られている。しかし、これらに開示された技術は、高周
波誘導加熱を単に急速加熱の一手段として用いているに
過ぎない。これに対して本発明は、浴中で合金化抑制相
であるＦｅ２Ａｌ５を厚く生成させることにより合金化
反応を極力抑制し、且つこのように合金化が抑制された
めっき皮膜に対し、高周波誘導加熱による合金化処理を
特定の条件で実施することにより、Γ相が少なく、且つ
鋼板各部においてδ１相を主体とする合金化相が均一に
形成され、しかも皮膜構造のミクロ的な均一性によって
全体として優れた耐パウダリング性を有し、さらにプレ
ス成形性にも優れためっき鋼板が得られることを見出し
たものである。

【００１１】本発明の製造法において、上述のような優
れた特性のめっき鋼板が得られるのは次のような理由に
よるものと推定される。まず、第１に、合金化処理にお
いて高周波誘導加熱方式を用いることにより、鋼板自体
を直接加熱することができ、しかも、めっき皮膜に接す
る界面が最も加熱されるため、雰囲気加熱方式に較べ界
面におけるＦｅ−Ｚｎ反応が短時間でしかもストリップ
上の位置に無関係に均一に起き、このため、鋼板上での
部分的な過合金やζ相の残留がなく、均一な耐パウダリ
ング性とプレス成形性が得られるものと推定される。

【００１２】第２に、高周波誘導加熱は上記のように鋼
板側からの加熱であるため、微視的にも均一な合金化反
応が生じることによるものと推定される。すなわち、従
来一般に行われているガス加熱による合金化処理では、
皮膜の外側から熱が加えられるため加熱が不均一となり
易く、このため合金化反応が微視的に不均一に生じ易い
。特に結晶粒界は反応性に富むため、所謂アウトバ−ス
ト反応が生じ易く、このようにアウトバ−スト組織が発
生すると、この部分からΓ相が成長し始め、このΓ相の
形成により耐パウダリング性が劣化する。これに対し、
高周波誘導加熱は鋼板側からの加熱であるため、上記の
ような合金化の局部的なバラツキが少なく、また、鋼板
面の酸化物や浴中で生じた合金化抑制物質（Ｆｅ２Ａｌ
５）も容易に拡散するため、ミクロ的にも均一な合金化
皮膜が得られるものと思われる。

【００１３】第３に、本発明は合金化抑制相であるＦｅ
２Ａｌ５を浴中で形成させることによりＦｅ−Ｚｎ反応
を抑制し、続く加熱処理においてδ１相を形成させるこ
とを特徴としているが、上記のように高周波誘導加熱は
鋼板側からの加熱であるため、合金化時にＦｅ２Ａｌ５
が容易に拡散しδ１相を形成する。つまり、Ｆｅ−Ｚｎ
反応を適切に抑制するためにＦｅ２Ａｌ５を厚く形成さ
せても、合金化時にこれを確実且つ均一に拡散すること
ができる。この結果、合金化がミクロ的にも均一化し、
厚いＦｅ２Ａｌ５の形成により浴中でのΓ相の発生が抑
制されることと相俟って、優れた耐パウダリング性が得
られるものと考えられる。

【００１４】第４に、高周波誘導加熱はめっきを短時間
で合金化できることからΓ相の成長時間が短いことが挙
げられる。そして、本発明では浴中でのΓ相の発生も抑
えられるため、最終的なΓ相の形成量が少なく、このこ
とも耐パウダリング性の向上に大きく寄与しているもの
と考えられる。

【００１５】第５に、高周波誘導加熱の利点として、鋼
板幅方向、長さ方向で均一な加熱が可能であるため、加
熱炉出側での厳密な板温管理が可能であり、また、ガス
炉等の雰囲気加熱方式とは異なり、加熱された雰囲気ガ
スの上昇（ドラフト効果）がないため、特殊な冷却をし
なくても過合金が起り難いことによるものと考えられる
。

【００１６】以下、本発明の構成とその限定理由につい
て説明する。本発明では、めっき浴中での合金化反応を
極力抑制するため、めっき浴中のＡｌ量、めっき浴に侵
入する際の鋼板の板温及び浴温度が規定される。特に、
本発明では高Ａｌ浴で且つ浴中Ａｌ量との関係で規定さ
れる高目の侵入板温とすることにより、めっき浴中での
合金化反応を抑制することが特徴の１つである。

【００１７】めっき浴中のＡｌは浴侵入直後の鋼板表面
にＦｅ２Ａｌ５を形成し、Ｆｅ−Ｚｎ合金の発生を抑制
する。Ａｌ量が０．１３％未満ではこのような抑制効果
が小さく、浴中でζ相が形成され、最終的に本発明の目
的とするδ１相を主体とした合金化相が得られない。こ
のため浴中のＡｌ量は０．１３％以上とする。

【００１８】Ａｌ量を０．１３％以上含む浴では侵入板
温を上昇させると鋼板侵入直後の反応温度が高くなり、
Ｆｅ２Ａｌ５が厚く形成されるようになる。この結果、
浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金反応が抑制される。但し、侵入
板温は浴中Ａｌ量との関係で下記関係式の条件を満足す
る必要がある。 　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１６≧Ｔ≧５７１×〔
Ａｌ％〕＋３９６　　　　　　　　　　　　但し、〔Ａ
ｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃）上述し
たように本発明は高Ａｌ浴、高侵入板温を基本とするも
のであるが、侵入板温が浴中Ａｌ量との関係で上記上限
を超えると、Ｆｅの拡散速度が増すため、Ｆｅ２Ａｌ５
による抑制効果が不十分となり、浴中で部分的にアウト
バ−スト組織が生成するため、耐パウダリング性が劣化
してしまう。一方、侵入温度が上記下限を下回るとＦｅ
２Ａｌ５の形成量が十分でなく、浴中でのＦｅ−Ｚｎ合
金反応の抑制作用が適切に得られない。

【００１９】なお、侵入板温が５２０℃を超えると、Ｆ
ｅ２Ａｌ５が局部的に過剰に生成され易くなるため焼き
ムラが発生し、耐パウダリング性が劣化してしまう。ま
た、ポットへの入熱量増加により浴温冷却手段等の付加
的設備が必要になり、さらに、浴中でのドロス発生量が
増加し、表面欠陥が多発する等の問題を生じる。このた
め侵入板温は、浴中Ａｌ量に関係なく５２０℃以下とす
ることが好ましい。めっき浴温度が高いと浴中における
合金化反応が促進されるため、本発明では浴温度を４７
０℃以下とする。また、浴温度が高過ぎると浴中に浸漬
された構造物が侵食され、ドロスが発生するなどの問題
を生じる。

【００２０】めっきされた鋼板は、高周波誘導加熱炉に
おいて合金化のために加熱処理される。本発明では、上
記のような浴条件の規定に加え、この高周波誘導加熱炉
による加熱処理が大きな特徴であり、上述したように通
常行なわれているガス加熱では、本発明の目的とする合
金化めっき皮膜は全く得られない。この合金化処理では
、炉出側の板温が４９５℃超〜５２０℃となるように加
熱し、所定時間保持後冷却する。上述したようにδ１相
を形成させるためには４９５℃を超える温度での加熱が
必要であり、浴中での合金化が抑制されためっきをここ
で合金化し、δ１相を主体とした合金相を形成させる。 しかし、５２０℃を超える加熱温度ではΓ相が形成され
、耐パウダリング性が劣化するため、加熱温度の上限は
５２０℃とする。本発明において高周波誘導加熱炉出側
の板温を管理する理由は、その部分が合金化熱サイクル
での最高板温となるためである。また、合金相の成長速
度はこの付近で最大となるため、出側板温を管理するこ
とにより、その温度での合金化反応を起すことが可能に
なる。

【００２１】本発明は皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造を目的としている。 皮膜中のＦｅ含有量が１２％を超えると、皮膜が硬質に
なり、耐パウダリング性が劣化する。高周波誘導加熱炉
出側以降合金化を進めると固体内拡散反応により皮膜中
のＦｅ含有量が上昇してしまう。一方、Ｆｅ含有量が８
％未満では、η相（純亜鉛相）が表面に残留するため、
プレス成形時に焼付け（フレ−キング）と呼ばれる現象
が起り好ましくない。従来では、皮膜中のＦｅ含有量に
より皮膜構造が一義的に決まると考えられていたが、本
発明のように浴条件を適当に選択し、しかも合金化処理
を高周波誘導加熱で行うことにより、皮膜中のＦｅ含有
量にかかわらず、本発明が目的とするような特定の皮膜
構造が得られる。このようにして得られる合金化めっき
皮膜は、表層側から均一なδ１相および極く薄いΓ相が
存在する構造となる。

【００２２】以上のような合金化処理後、塗装適合性を
改善するために、上層めっきとしてＦｅ含有量が５０％
以上のＦｅ系めっきを２ｇ／ｍ２以上施すことができる
。合金化溶融亜鉛めっき鋼板は電着塗装時にクレ−タリ
ングと呼ばれる欠陥が発生し易く、最終塗装後の外観に
影響を与える。上層めっきはこのような塗装欠陥の発生
を防止し、めっき鋼板の塗装適合性を高める。塗装適合
性を向上させるには上層めっきをα単相とすることが好
ましく、Ｆｅ系めっきでは、Ｆｅ含有量がほぼ５０％以
上でα単相となる。また、上層めっきの付着量が２ｇ／
ｍ２未満では塗装適合性の改善が十分ではない。また、
このめっき付着量に特に上限はないが、コスト面から５
ｇ／ｍ２以下とすることが好ましい。本発明のように溶
融めっき後の加熱を高周波誘導加熱で行うと、めっき表
面が酸化されないため、合金化めっき層上に上層めっき
を適切に付着させることができ、このためガス加熱で合
金化処理した場合に較べ上層めっきの付着量を少なくす
ることができる。

【００２３】

【実施例】本発明の実施例を表１ないし表４に示す。こ
の実施例では、下記鋼種のＩＦ鋼、Ａｌキルド鋼から製
造された冷延鋼板を素材とし、表１および表２に示され
る条件で溶融亜鉛めっき、加熱処理、さらに一部につい
て上層めっきを行った。また、上記加熱処理はガス加熱
方式および高周波誘導加熱方式を用いた。 　　　　　　鋼種Ａ：０．００２５％Ｃ−０．０６％Ｓ
ｏｌ．Ａｌ−０．０８％Ｔｉ　　　　　　鋼種Ｂ：０．
００２４％Ｃ−０．０６％Ｓｏｌ．Ａｌ−０．０６％Ｔ
ｉ　　　　　　　　　　　　　　　　−０．００７％Ｎ
ｂ　　　　　　鋼種Ｃ：０．０４％Ｃ−０．０３％Ｓｏ
ｌ．Ａｌ（Ａｌキルド鋼）

【００２４】本実施例におい
て、鋼板のめっき浴中への侵入温度は放射型温度計で測
定した浸漬直前の鋼板の表面温度である。また、加熱炉
出側の板温は放射型温度計で測定した鋼板の表面温度で
ある。また、めっき浴中Ａｌ量は下式に定義される有効
Ａｌ濃度である。 　　　　　　〔有効Ａｌ濃度〕＝〔浴中全Ａｌ濃度〕−
〔浴中鉄濃度〕＋０．０３皮膜中Ｆｅ％は浴条件、加熱
条件および冷却条件に依存する。冷却条件は本発明の特
徴の一つである皮膜構造のマクロ或いはミクロな均一性
にほとんど影響を及ぼさないが、合金化度（皮膜中Ｆｅ
％）を変化させることにより特性に影響を及ぼす。した
がって、本実施例では冷却用のブロアの風量、ミストの
量を調整し、皮膜中のＦｅ％を制御した。

【００２５】また、各特性に関する試験、評価方法は以
下の通りである。 ○製品皮膜中ζ相の量：得られた皮膜をＸ線回折し、ζ
相についてはｄ＝１．９００のピ−ク強度Ｉζ（４２１
）を、またδ１相についてはｄ＝１．９９０のピ−ク強
度Ｉδ１（２４９）をそれぞれ取り、下式で示すピ−ク
強度比をもって皮膜中のζ相の量を表した。なお、Ｉｂ
ｇはバックグランドであり、Ｚ／Ｄが２０以下ならば実
質的にζ相は存在しない。 　　　　　　Ｚ／Ｄ＝（Ｉζ（４２１）−Ｉｂｇ）／（
Ｉδ１（２４９）−Ｉｂｇ）×１００

【００２６】○耐
パウダリング性：試験片に防錆油（パ−カ−興産（株）
製ノックスラスト５３０Ｆ）を１ｇ／ｍ２塗布した後、
ビ−ド半径Ｒ：０．５ｍｍ、押し付け荷重Ｐ：５００ｋ
ｇ、押し込み深さｈ：４ｍｍでビ−ド引き抜き試験を行
い、テ−プ剥離後、成形前後の重量変化から剥離量を算
出した。なお、表中の数値は複数の測定値（５×５＝２
５個）の平均値である。 ○耐パウダリング性の板幅方向最大偏差：操業条件が安
定した箇所で、コイル長さ方向５点、コイル幅方向５点
（両エッジ、１／４の位置およびセンタ−部）で上記耐
パウダリング性をそれぞれ測定し、最大値と最小値の差
をとった。

【００２７】○摩擦係数：試験片に防錆油（パ−カ−興
産（株）製ノックスラスト５３０Ｆ）を１ｇ／ｍ２塗布
した後、工具鋼ＳＫＤ１１製の圧子を荷重４００ｋｇで
押し付け、１ｍ／ｍｉｎの引き抜き速度で引き抜きを行
い、引き抜き荷重と押し付け荷重との比を摩擦係数とし
た。なお、表中の数値は複数の測定値（５×５＝２５個
）の平均値である。 ○摩擦係数の板幅方向最大偏差：耐パウダリング性と同
一箇所で摩擦係数をそれぞれ測定し、最大値と最小値の
差をとった。 ○塗装適合性：本発明材および比較材の各々の表面に、
浸漬処理によって燐酸塩皮膜を形成した後、下記条件に
よりカチオンタイプの電着塗装を施した。 電圧　　　　　　　　　　　　　　　　：３００Ｖ浴温
　　　　　　　　　　　　　　　　：２６．５℃供試体
面積／陽極面積：１／１ 塗膜の厚さ　　　　　　　　　　：２０μｍ焼付温度　
　　　　　　　　　　　：１７０℃焼付時間　　　　　
　　　　　　　：２０分上記のようにして電着塗装を施
した供試体の塗膜に生じたクレ−タ状欠陥を、目視によ
り調べ、下記によって評価した。 ○　　：クレ−タ状欠陥１００個以下 ×　　：クレ−タ状欠陥１００個超え

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】表において、比較例１および比較例２は侵
入板温が高過ぎるため浴中でアウトバ−スト反応が生じ
、耐パウダリング性が悪い。また、比較例３は侵入板温
が低いため、浴中でＦｅ２Ａｌ５が不均一に形成され、
合金化がミクロ的に不均一化し、耐パウダリング性が悪
い。比較例４は高周波誘導加熱での加熱温度が低過ぎる
ため製品皮膜中にζ相が形成され、摩擦特性が悪い。比
較例５および比較例１０は高周波誘導加熱での加熱温度
が高過ぎるためΓ相が形成され、耐パウダリング性が悪
い。比較例６〜比較例８は加熱をガス加熱で行なった例
であり、これらは焼きムラのため良好な耐パウダリング
性が得られず、また、耐パウダリング性、摩擦特性とも
に板幅方向で大きなバラツキを生じている。比較例９は
上層めっきの付着量に関する比較例である。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶融亜鉛めっき鋼板の４５０℃での恒温合金化
反応による相変化の一例を示すものである。

【図２】溶融亜鉛めっき鋼板の５００℃での恒温合金化
反応による相変化の一例を示すものである。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避
   的不純物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目
   付量調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１
   ２％となるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっ
   き鋼板の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以
   上、浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板
   のめっき浴中への侵入板温とが、 　　　　　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１６≧Ｔ≧５
   ７１×〔Ａｌ％〕＋３９６　　　　　　　　　　　　但
   し、〔Ａｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　
   　　　　　　　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃
   ）を満足する条件でめっきを行うことにより、浴中でＦ
   ｅ−Ｚｎ合金化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加
   熱炉で加熱炉出側の板温が４９５℃超〜５２０℃となる
   ように加熱し、所定時間保持後冷却することを特徴とす
   るプレス成形性および耐パウダリング性の優れた合金化
   溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】　　Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避
   的不純物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目
   付量調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１
   ２％となるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっ
   き鋼板の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以
   上、浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板
   のめっき浴中への侵入板温とが、 　　　　　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１６≧Ｔ≧５
   ７１×〔Ａｌ％〕＋３９６　　　　　　　　　　　　但
   し、〔Ａｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　
   　　　　　　　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃
   ）を満足する条件でめっきを行うことにより、浴中でＦ
   ｅ−Ｚｎ合金化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加
   熱炉で加熱炉出側の板温が４９５℃超〜５２０℃となる
   ように加熱し、所定時間保持後冷却し、次いで、上層め
   っきとしてＦｅ含有量が５０％以上のＦｅ系めっきを２
   ｇ／ｍ２以上施すことを特徴とするプレス成形性および
   耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
   製造方法。