JP2709194B2 - 耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車の車体、足回
り部品等に用いられる合金化溶融亜鉛めっき鋼板、より
詳細には所謂ＩＦ鋼をめっき原板とし、プレス成形時に
要求される耐パウダリング性に優れ、しかも摩擦特性が
コイル内で安定した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】合金化溶融亜鉛めっき鋼板は優れた塗装
後耐食性や溶接性を有するため、自動車用防錆鋼板とし
てその需要が近年増加しており、特に最近では、耐食性
を確保するため皮膜が厚目付化する傾向にある。また、
このような合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき原板とし
て所謂ＩＦ鋼（Interstitial Free Steel）が用いられ
ている。

【０００３】この種のめっき鋼板には、優れたプレス成
形性とプレス成形時の耐皮膜剥離性、所謂耐パウダリン
グ性が要求される。特に最近ではこれらについてより厳
しい性能が求められ、とりわけ上記のような皮膜の厚目
付化に伴い、耐パウダリング性の確保がより大きな課題
となりつつある。

【０００４】このような耐パウダリング性を改善する方
法として、例えば、特公昭５９−１４５４１号公報等に
示されるように、めっき鋼板を急速加熱で１次加熱して
皮膜の一部を合金化させた後、バッチ焼鈍で２次加熱を
行うという技術が知られているが、この方法は耐パウダ
リング性の改善には有効であるものの、製造コストが高
いという欠点がある。

【０００５】一方、インラインにおいて耐パウダリング
性を改善する技術として、特開昭６４−１７８４３号公
報において、Ａｌ：０．００３〜０．１３％めっき浴で
めっき後、低温（５２０〜４７０℃の範囲で且つＡｌ％
が低いほど低温側）で合金化処理を施すことにより、め
っき表層に耐パウダリング性に有効なζ相を残留させる
という技術が開示されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この方法は低
温で合金化処理するため、処理時間が長くなり、ライン
速度を遅くするか、設備を大型化することが必要とな
り、いずれにしても生産性の低下や設備コストの増大が
避けられない。

【０００７】さらに、通常用いられているガス直火加熱
方式の合金炉では、ストリップ幅方向及び長さ方向での
板温の変動が起りやすいため、上述したような皮膜構造
の厳密な制御は困難であり、得られるめっき皮膜は部分
的に過合金或いはη相（純亜鉛相）が残留したものとな
ってしまう。したがって、得られるめっき鋼板は場所に
よってζ相の量が不均一な、すなわち、鋼板の各部で耐
パウダリング性が不均一なものとなってしまう。また、
ζ相の量は摩擦特性と密接に関係しているため、ζ相の
量が不均一な状態ではプレス成形性も不安定なものとな
ってしまう。

【０００８】

【課題を解決するための手段】以上のような従来の問題
に対し、本発明者らは、まず、溶融亜鉛めっき鋼板の合
金化反応に関して検討を行い、その結果、 （１）ζ相は４９５℃以下の反応により発生し、それ以
上では発生しないこと、 （２）したがって、４９５℃以下で主要な反応（溶融亜
鉛相がなくなるまでの反応）を起し、その後冷却すれ
ば、ζ相が残留した皮膜を形成することができること、 が明らかとなった。図１および図２は溶融亜鉛めっき鋼
板の４５０℃、５００℃での恒温合金化反応による相変
化の一例を示すもので、４５０℃での合金化ではζ相が
発生するのに対し、５００℃での合金化ではζ相はほと
んど発生しない。

【０００９】しかし上述したように、このように低温で
合金化する方法では合金化完了までに長時間を要するた
め、ラインスピ−ドの低下、設備の大型化を余儀なくさ
れる。さらに、通常の直火加熱方式の合金化炉を用いて
上記条件で合金化すると、焼きムラが発生し易く、不均
一な合金層が形成されてしまう。このような焼きムラを
防止しようとすると炉温を上げて合金化する必要がある
が、高温での合金化処理ではζ相が残留せず、耐パウダ
リング性の劣ったものとなる。一方、ＩＦ鋼はＡｌキル
ド鋼に較べ粒界での反応性に富むため、ζ相を適切に形
成させるためには、合金化に関しＡｌキルド鋼とは異な
る配慮が必要となるものと考えられる。

【００１０】このようなことから、ＩＦ鋼を素材とする
合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関し、耐パウダリング性と
プレス成形性の両者を安定的に得る方法について検討を
重ねた結果、以下のような知見を得た。

【００１１】 ζ相は浴中でも４９５℃以下で形成さ
れ、Ａｌキルド鋼の場合には、低Ａｌ浴で且つ高めの侵
入板温という条件でめっきを施すことにより、めっき浴
中で積極的にζ相を形成させることができる。しかし、
原板がＩＦ鋼の場合には、低Ａｌ浴で且つ高めの侵入板
温によりめっき浴中で積極的にζ相形成反応を起こさせ
ると、これとほぼ同時に局部的且つ急激な合金化反応
（アウトバ−スト反応）が発生する。浴中でこのような
反応が起こると、めっきがシンクロ−ルとの接触により
掻き落されてドロス発生の原因となる他、アウトバ−ス
ト反応発生直後にΓ相が成長し始めるため、最終的に得
られる皮膜はΓ相の厚く発達したものとなり、耐パウダ
リグ性が非常に劣ったものとなる。したがって、めっき
原板がＩＦ鋼の場合には浴中での合金化反応（アウトバ
−スト反応）を極力抑える必要がある。 めっき原板がＩＦ鋼の場合には、浴中で合金化抑制
相であるＦｅ₂Ａｌ₅を厚く生成させることにより合金化
反応を抑え、その後の合金化処理を高周波誘導加熱方式
の加熱炉を用いて行うことにより、ストリップの幅方
向、長手方向で均一な量のζ相が残留した皮膜を短時間
の合金化処理で得ることができる。 また、このようにして得られる合金化めっき皮膜
は、上述したようなマクロ的な均一性のみならず、ミク
ロ的にも合金化反応が均一に起きるため、この面からも
優れた耐パウダリング性と安定且つ均一なプレス成形性
が得られる。 浴条件と高周波誘導加熱方式の加熱炉の出側板温条
件を規定することにより、厳密な皮膜の制御が可能であ
る。具体的には、浴中での合金化反応を抑えるには、浴
中のＡｌ量を高め、しかも侵入板温を浴中Ａｌ量との関
係で規定される高めの温度とすることが有効である。す
なわち、このような条件でめっきを行うことにより、浴
中に侵入直後の鋼板表面に合金化抑制相であるＦｅ₂Ａ
ｌ₅が厚く生成し、これが合金化を抑制する。さらに、
このように合金化反応を抑えられた鋼板は合金化炉で合
金化処理されるが、この際、加熱手段として高周波誘導
加熱方式の加熱炉を用い、しかも、加熱炉出側での板温
を４９５℃以下に管理して行うことにより、上記、
で述べたような均一且つ優れた耐パウダリグ性と安定且
つ均一なプレス成形性を有する皮膜を得ることができ
る。

【００１２】本発明はこのような知見に基づきなされた
もので、その特徴とするところは、ＩＦ鋼、すなわちＴ
ｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元素を含み、これら
元素の添加量Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の原子％比がΣＸ／
〔Ｃ〕≧１を満足する鋼からなる鋼板をめっき原板と
し、該鋼板に、Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避的
不純物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目付
量調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２
％となるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以
上、浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板
のめっき浴中への侵入板温とが、 ５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔Ａｌ％〕＋３９０ 但し、〔Ａｌ％〕：浴中Ａｌ量（％） Ｔ ：侵入板温（℃） を満足する条件でめっきを行うことにより、浴中で合金
化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉
出側の板温が４９５℃以下となるように加熱し、所定時
間保持後冷却するようにしたことにある。

【００１３】

【作用】従来、めっき鋼板の合金化処理を高周波誘導加
熱により行うという技術は、例えば、特公昭６０−８２
８９号公報、特開平２−３７４２５号公報等において知
られている。しかし、これらに開示された技術は、高周
波誘導加熱を単に急速加熱の一手段として用いているに
過ぎない。

【００１４】これに対して本発明は、浴中で合金化抑制
相であるＦｅ₂Ａｌ₅を厚く生成させることにより合金化
反応を極力抑制し、且つこのように合金化が抑制された
めっき皮膜に対し、高周波誘導加熱による合金化処理を
特定の条件で実施することにより、Γ相が少なく鋼板各
部においてζ相が非常に均一に形成された、すなわち均
一且つ優れた耐パウダリング性を有するめっき鋼板が得
られることを見出したものである。

【００１５】本発明の製造法において、上述のような優
れた特性のめっき鋼板が得られるのは次のような理由に
よるものと推定される。

【００１６】まず、第１に、めっき浴中で合金化抑制相
であるＦｅ ₂ Ａｌ ₅ を厚く生成させることにより合金化反
応を極力抑制して得られためっき皮膜を合金化処理する
際に高周波誘導加熱方式を用いることにより、鋼板自体
を直接加熱することができ、しかも、めっき皮膜に接す
る界面が最も加熱されるため、雰囲気加熱方式に較べ界
面におけるＦｅ−Ｚｎ反応が短時間でしかもストリップ
上の位置に無関係に均一に起き、このため、鋼板各部で
均一な量のζ相が残留し、均一な耐パウダリング性が得
られるものと推定される。

【００１７】第２に、高周波誘導加熱は上記のように鋼
板側からの加熱であるため、微視的にも均一な合金化反
応が生じることによるものと推定される。すなわち、従
来一般に行われているガス加熱による合金化処理では、
皮膜の外側から熱が加えられるため加熱が不均一となり
易く、このため合金化反応が微視的に不均一に生じ易
い。特にＩＦ鋼は結晶粒界での反応性に富むため、所謂
アウトバ−スト反応が生じ易く、このようにアウトバ−
スト組織が発生すると、この部分からΓ相が成長し始
め、このΓ相の形成により耐パウダリング性が劣化す
る。これに対し、高周波誘導加熱は鋼板側からの加熱で
あるため、上記のような合金化の局部的なバラツキが少
なく、ミクロ的にも均一な合金化皮膜が得られるものと
思われる。

【００１８】第３に、本発明は合金化抑制相であるＦｅ
₂Ａｌ₅を浴中で形成させることによりＦｅ−Ｚｎ反応を
抑制し、続く加熱処理においてζ相を形成させることを
特徴としているが、上記のように高周波誘導加熱は鋼板
側からの加熱であるため、合金化時にＦｅ₂Ａｌ₅が容易
に拡散しζ相を形成する。つまり、Ｆｅ−Ｚｎ反応を適
切に抑制するためにＦｅ₂Ａｌ₅を厚く形成させても、合
金化時にこれを確実且つ均一に拡散することができる。
この結果、合金化がミクロ的にも均一化し、厚いＦｅ₂
Ａｌ₅の形成により浴中でのΓ相の発生が抑制されるこ
とと相俟って、優れた耐パウダリング性が得られるもの
と考えられる。

【００１９】第４に、高周波誘導加熱はめっき皮膜を短
時間で合金化できることからΓ相の成長時間が短いこと
が挙げられる。そして、本発明では浴中でのΓ相の発生
も抑えられるため、最終的なΓ相の形成量が少なく、こ
のことも耐パウダリング性の向上に大きく寄与している
ものと考えられる。

【００２０】また、プレス成形性に関しても、上記した
ように合金化がマクロ、ミクロに均一になされる結果、
安定的且つ均一なプレス成形性が得られるものと考えら
れる。

【００２１】以下、本発明の構成とその限定理由につい
て説明する。本発明におけるめっき原板は所謂ＩＦ鋼で
ある。ＩＦ鋼はＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元
素を含み、これら元素の添加量Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の
原子％比がΣＸ／〔Ｃ〕≧１を満足する鋼として定義す
ることができる。鋼中に微量の固溶Ｃが存在する場合、
結晶粒界に偏析して存在する。アウトバ−スト反応は結
晶粒界で優先的に形成されるため、ＩＦ鋼のように粒界
が清浄化さた鋼ではこの部分での反応性が高まり、アウ
トバ−スト反応が起きやすくなる。

【００２２】本発明では、めっき浴中での合金化反応を
極力抑制するため、めっき浴中のＡｌ量、めっき浴に侵
入する際の鋼板の板温及び浴温度が規定される。特に、
本発明では高Ａｌ浴で且つ浴中Ａｌ量との関係で規定さ
れる高目の侵入板温とすることにより、めっき浴中での
合金化反応を抑制することが特徴の１つである。

【００２３】めっき浴中のＡｌは浴侵入直後の鋼板表面
にＦｅ₂Ａｌ₅を形成し、Ｆｅ−Ｚｎ合金の発生を抑制す
る。Ａｌ量が０．１３％未満ではこのような抑制効果が
小さく、粒界での反応性に富むＩＦ鋼の場合には浴中で
アウトバ−スト反応が発生してしまう。このため浴中の
Ａｌ量は０．１３％以上とする。

【００２４】Ａｌ量を０．１３％以上含む浴では侵入板
温を上昇させると鋼板侵入直後の反応温度が高くなり、
Ｆｅ₂Ａｌ₅が厚く形成されるようになる。この結果、浴
中でのＦｅ−Ｚｎ合金反応が抑制される。但し、侵入板
温は浴中Ａｌ量との関係で下記関係式の条件を満足する
必要がある。 ５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔Ａｌ％〕＋３９０ 但し、〔Ａｌ％〕：浴中Ａｌ量（％） Ｔ ：侵入板温（℃）

【００２５】上述したように本発明は高Ａｌ浴、高侵入
板温を基本とするものであるが、侵入板温が浴中Ａｌ量
との関係で上記上限を超えると、Ｆｅの拡散速度が増す
ため、Ｆｅ₂Ａｌ₅による抑制効果が不十分となり、浴中
で部分的にアウトバ−スト組織が生成するため、耐パウ
ダリング性が劣化してしまう。一方、侵入温度が上記下
限を下回るとＦｅ₂Ａｌ₅の形成量が十分でなく、浴中で
のＦｅ−Ｚｎ合金反応の抑制作用が適切に得られない。

【００２６】なお、侵入板温が５２０℃を超えると、Ｆ
ｅ₂Ａｌ₅が局部的に過剰に生成され易くなるため焼きム
ラが発生し、耐パウダリング性が劣化してしまう。ま
た、ポットへの入熱量増加により浴温冷却手段等の付加
的設備が必要になり、さらに、浴中でのドロス発生量が
増加し、表面欠陥が多発する等の問題を生じる。このた
め侵入板温は、浴中Ａｌ量に関係なく５２０℃以下とす
ることが好ましい。

【００２７】めっき浴温度が高いと浴中における合金化
反応が促進されるため、本発明では浴温度を４７０℃以
下とする。また、浴温度が高過ぎると浴中に浸漬された
構造物が侵食され、ドロスが発生するなどの問題を生じ
る。

【００２８】めっきされた鋼板は、高周波誘導加熱炉に
おいて合金化のために加熱処理される。本発明では、上
記のような浴条件の規定に加え、この高周波誘導加熱炉
による加熱処理が大きな特徴であり、上述したように通
常行なわれているガス加熱では、本発明の目的とする合
金化めっき皮膜は全く得られない。この合金化処理で
は、炉出側の板温が４９５℃以下となるように加熱し、
所定時間保持後冷却する。上述したようにζ相を形成さ
せるためには４９５℃以下での加熱が必要であり、本発
明においては浴中での合金化が抑制されためっきをここ
で合金化し、ζ相を形成させる。本発明において高周波
誘導加熱炉出側の板温を管理する理由は、その部分が合
金化熱サイクルでの最高板温となるためである。また、
合金相の成長速度はこの付近で最大となるため、出側板
温を管理することにより、その温度での合金化反応を起
すことが可能になる。

【００２９】本発明は皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造を目的としている。
皮膜中のＦｅ含有量が１２％を超えると、皮膜が硬質に
なり、耐パウダリング性が劣化する。高周波誘導加熱炉
出側以降合金化を進めると固体内拡散反応により皮膜中
のＦｅ含有量が上昇してしまう。したがって、所定のＦ
ｅ含有量に達した後は、速やかに冷却する必要がある。
一方、Ｆｅ含有量が８％未満では、η相（純亜鉛相）が
表面に残留するため、プレス成形時に焼付け（フレ−キ
ング）と呼ばれる現象が起り好ましくない。

【００３０】従来では、皮膜中のＦｅ含有量により皮膜
構造が一義的に決まると考えられていたが、本発明のよ
うに浴条件を適当に選択し、しかも合金化処理を高周波
誘導加熱で行うことにより、皮膜中のＦｅ含有量にかか
わらず、本発明が目的とするような特定の皮膜構造が得
られる。

【００３１】このようにして得られる合金化めっき皮膜
は、表層側から均一なζ相、δ₁相、および極く薄いΓ
相が存在する構造となる。

【００３２】

【実施例】本発明の実施例を表１ないし表４に示す。こ
の実施例では、ＩＦ鋼および通常のＡｌキルド鋼から製
造された冷延鋼板を素材とし、表１および表２に示され
る条件で溶融亜鉛めっきおよび加熱処理を行った。上記
加熱処理はガス加熱方式および高周波誘導加熱方式を用
いた。得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダリ
ング性およびプレス成形性を表３および表４に示す。

【００３３】表中の各鋼種の成分は以下の通りである。 鋼種Ａ１：０．００２５％Ｃ−０．０４％Ｓｏｌ．Ａｌ−０．０７％Ｔｉ ；Ｔｉ／Ｃ≧１ 鋼種Ａ２：０．００２７％Ｃ−０．０５％Ｓｏｌ．Ａｌ−０．０５％Ｔｉ −０．０１％Ｎｂ ；１２Ｔｉ／４８Ｃ＋１２Ｎｂ／９３Ｃ≧１ 鋼種Ｂ：０．０３％Ｃ−０．０２％Ｓｏｌ．Ａｌ （Ａｌキルド鋼）

【００３４】本実施例において、鋼板のめっき浴中への
侵入温度は放射型温度計で測定した浸漬直前の鋼板の表
面温度である。また、加熱炉出側の板温は放射型温度計
で測定した鋼板の表面温度である。また、めっき浴中Ａ
ｌ量は下式に定義される有効Ａｌ濃度である。 〔有効Ａｌ濃度〕＝〔浴中全Ａｌ濃度〕−〔浴中鉄濃度〕＋０．０３

【００３５】皮膜中Ｆｅ％は浴条件、加熱条件および冷
却条件に依存する。冷却条件は本発明の特徴の一つであ
る皮膜構造のマクロ或いはミクロな均一性にほとんど影
響を及ぼさないが、合金化度（皮膜中Ｆｅ％）を変化さ
せることにより特性に影響を及ぼす。したがって、本実
施例では冷却用のブロアの風量、ミストの量を調整し、
皮膜中のＦｅ％を制御した。

【００３６】また、製品のζ相の測定方法および各特性
に関する試験、評価方法は以下の通りである。

【００３７】○製品皮膜中ζ相の量：得られた皮膜をＸ
線回折し、ζ相についてはｄ＝１．９００のピ−ク強度
Ｉζ〔₄₂₁〕を、またδ₁相についてはｄ＝１．９９０の
ピ−ク強度Ｉδ₁〔₄₂₉〕をそれぞれ取り、下式で示すピ
−ク強度比をもって皮膜中のζ相の量を表した。なお、
Ｉｂｇはバックグランドであり、Ｚ／Ｄが２０以下なら
ば実質的にζ相は存在しない。 Ｚ／Ｄ＝（Ｉζ〔₄₂₁〕−Ｉｂｇ）／（Ｉδ₁〔₂₄₉〕−Ｉｂｇ）×１００

【００３８】○耐パウダリング性：試験片に防錆油（パ
−カ−興産（株）製 ノックスラスト５３０Ｆ）を１ｇ
／ｍ²塗布した後、ビ−ド半径Ｒ：０．５ｍｍ、押し付
け荷重Ｐ：５００ｋｇ、押し込み深さｈ：４ｍｍでビ−
ド引き抜き試験を行い、テ−プ剥離後、成形前後の重量
変化から剥離量を算出した。なお、表中の数値は複数の
測定値（５×５＝２５個）の平均値である。

【００３９】○耐パウダリング性の板幅方向最大偏差：
操業条件が安定した箇所で、コイル長さ方向５点、コイ
ル幅方向５点（両エッジ、１／４の位置およびセンタ−
部）で上記耐パウダリング性をそれぞれ測定し、最大値
と最小値の差をとった。

【００４０】○摩擦係数：試験片に防錆油（パ−カ−興
産（株）製 ノックスラスト５３０Ｆ）を１ｇ／ｍ²塗
布した後、工具鋼ＳＫＤ１１製の圧子を荷重４００ｋｇ
で押し付け、１ｍ／ｍｉｎの引き抜き速度で引き抜きを
行い、引き抜き荷重と押し付け荷重との比を摩擦係数と
した。なお、表中の数値は複数の測定値（５×５＝２５
個）の平均値である。

【００４１】○摩擦係数の板幅方向最大偏差：耐パウダ
リング性と同一箇所で摩擦係数をそれぞれ測定し、最大
値と最小値の差をとった。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】

【表４】

【００４６】表１ないし表４において、比較例１は侵入
板温高過ぎるため、また、比較例２は浴中Ａｌ量が低過
ぎるため、それぞれ浴中でアウトバ−スト組織が発生
し、このため耐パウダリング性が劣っており、またその
バラツキも大きい。

【００４７】比較例３および比較例４は侵入板温が低い
ためにＦｅ₂Ａｌ₅の形成量が十分でなく、浴中でのＦｅ
−Ｚｎ合金反応の抑制作用が適切に得られていない。こ
のため耐パウダリング性が悪い。

【００４８】比較例５は浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金反応の
抑制作用は得られているものの、高周波誘導加熱での加
熱温度が高過ぎるため製品皮膜中にはζ相は存在してい
ない。このため耐パウダリング性が劣っている。

【００４９】比較例６〜比較例８は加熱をガス加熱で行
なった例である。このうち比較例６は加熱温度が高過ぎ
るため製品皮膜中にはζ相は存在しておらず、また、焼
きムラのため局部的に厚いΓ相が形成されているため、
耐パウダリング性が極めて悪く、また、そのバラツキも
大きい。比較例７および比較例８は、加熱温度が低いた
め製品皮膜中にはζ相は存在しているものの、焼きムラ
により局部的にΓ相が厚く形成されるため耐パウダリン
グ性、プレス成形性とも板幅方向で大きなバラツキを生
じており、したがって、これら特性値自体も悪い。ま
た、合金化相のミクロ的な均一性にも劣っており、この
面からも耐パウダリング性に劣っている。

【００５０】比較例９〜１１は、通常のＡｌキルド鋼の
場合であり、このうち比較例９、１０は加熱を高周波誘
導加熱で行なっているが、素材がＡｌキルド鋼であるた
めに浴中で合金化が過度に抑制され、このため加熱が急
速加熱となってアウトバ−アウト組織が発生し、耐パウ
ダリング性が悪い。また、比較例１１は加熱をガス加熱
で行なっているため、耐パウダリング性、プレス成形性
とも板幅方向で大きなバラツキを生じており、したがっ
て、これら特性値自体も悪い。

【００５１】従来例１〜従来例４では、浴中でのＦｅ−
Ｚｎ合金反応の抑制作用が得られておらず、このため従
来例３のように加熱を高周波誘導加熱で行なっても耐パ
ウダリング性が劣り、またそのバラツキも大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶融亜鉛めっき鋼板の４５０℃での恒温合金化
反応による相変化の一例を示すものである。

【図２】溶融亜鉛めっき鋼板の５００℃での恒温合金化
反応による相変化の一例を示すものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 稲垣 淳一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 平谷 晃 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 森田 正哉 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−11745（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−205262（ＪＰ，Ａ)

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元
   素を含み、これら元素の添加量ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の
   原子％比がΣＸ／〔Ｃ〕≧１を満足する鋼からなる鋼板
   をめっき原板とし、該鋼板に、Ａｌを含有し、残部Ｚｎ
   および不可避的不純物からなる亜鉛めっき浴でめっきを
   施した後、目付量調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含
   有量が８〜１２％となるように合金化処理を行う合金化
   溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、浴中Ａｌ量：
   ０．１３％以上、浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴中
   Ａｌ量と鋼板のめっき浴中への侵入板温とが、 ５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔Ａｌ％〕＋３９０ 但し、〔Ａｌ％〕：浴中Ａｌ量（％） Ｔ ：侵入板温（℃） を満足する条件でめっきを行うことにより、浴中で合金
   化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉
   出側の板温が４９５℃以下となるように加熱し、所定時
   間保持後冷却することを特徴とする耐パウダリング性の
   優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。