JPH04232240A - 耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車の車体、足回
り部品等に用いられる合金化溶融亜鉛めっき鋼板、より
詳細には所謂ＩＦ鋼をめっき原板とし、プレス成形時に
要求される耐パウダリング性に優れ、しかも摩擦特性が
コイル内で安定した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法に関する。

【０００２】

【従来の技術】合金化溶融亜鉛めっき鋼板は優れた塗装
後耐食性や溶接性を有するため、自動車用防錆鋼板とし
てその需要が近年増加しており、特に最近では、耐食性
を確保するため皮膜が厚目付化する傾向にある。また、
このような合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき原板とし
て所謂ＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ　Ｆｒｅｅ　
Ｓｔｅｅｌ）が用いられている。

【０００３】この種のめっき鋼板には、優れたプレス成
形性とプレス成形時の耐皮膜剥離性、所謂耐パウダリン
グ性が要求される。特に最近ではこれらについてより厳
しい性能が求められ、とりわけ上記のような皮膜の厚目
付化に伴い、耐パウダリング性の確保がより大きな課題
となりつつある。

【０００４】このような耐パウダリング性を改善する方
法として、例えば、特公昭５９−１４５４１号公報等に
示されるように、めっき鋼板を急速加熱で１次加熱して
皮膜の一部を合金化させた後、バッチ焼鈍で２次加熱を
行うという技術が知られているが、この方法は耐パウダ
リング性の改善には有効であるものの、製造コストが高
いという欠点がある。

【０００５】一方、インラインにおいて耐パウダリング
性を改善する技術として、特開昭６４−１７８４３号公
報において、Ａｌ：０．００３〜０．１３％めっき浴で
めっき後、低温（５２０〜４７０℃の範囲で且つＡｌ％
が低いほど低温側）で合金化処理を施すことにより、め
っき表層に耐パウダリング性に有効なζ相を残留させる
という技術が開示されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、この方法は低
温で合金化処理するため、処理時間が長くなり、ライン
速度を遅くするか、設備を大型化することが必要となり
、いずれにしても生産性の低下や設備コストの増大が避
けられない。

【０００７】さらに、通常用いられているガス直火加熱
方式の合金炉では、ストリップ幅方向及び長さ方向での
板温の変動が起りやすいため、上述したような皮膜構造
の厳密な制御は困難であり、得られるめっき皮膜は部分
的に過合金或いはη相（純亜鉛相）が残留したものとな
ってしまう。したがって、得られるめっき鋼板は場所に
よってζ相の量が不均一な、すなわち、鋼板の各部で耐
パウダリング性が不均一なものとなってしまう。また、
ζ相の量は摩擦特性と密接に関係しているため、ζ相の
量が不均一な状態ではプレス成形性も不安定なものとな
ってしまう。

【０００８】

【課題を解決するための手段】以上のような従来の問題
に対し、本発明者らは、まず、溶融亜鉛めっき鋼板の合
金化反応に関して検討を行い、その結果、（１）ζ相は
４９５℃以下の反応により発生し、それ以上では発生し
ないこと、 （２）したがって、４９５℃以下で主要な反応（溶融亜
鉛相がなくなるまでの反応）を起し、その後冷却すれば
、ζ相が残留した皮膜を形成することができること、が
明らかとなった。図１および図２は溶融亜鉛めっき鋼板
の４５０℃、５００℃での恒温合金化反応による相変化
の一例を示すもので、４５０℃での合金化ではζ相が発
生するのに対し、５００℃での合金化ではζ相はほとん
ど発生しない。

【０００９】しかし上述したように、このように低温で
合金化する方法では合金化完了までに長時間を要するた
め、ラインスピ−ドの低下、設備の大型化を余儀なくさ
れる。さらに、通常の直火加熱方式の合金化炉を用いて
上記条件で合金化すると、焼きムラが発生し易く、不均
一な合金層が形成されてしまう。このような焼きムラを
防止しようとすると炉温を上げて合金化する必要がある
が、高温での合金化処理ではζ相が残留せず、耐パウダ
リング性の劣ったものとなる。一方、ＩＦ鋼はＡｌキル
ド鋼に較べ粒界での反応性に富むため、ζ相を適切に形
成させるためには、合金化に関しＡｌキルド鋼とは異な
る配慮が必要となるものと考えられる。

【００１０】このようなことから、ＩＦ鋼を素材とする
合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関し、耐パウダリング性と
プレス成形性の両者を安定的に得る方法について検討を
重ねた結果、以下のような知見を得た。

【００１１】■　　ζ相は浴中でも４９５℃以下で形成
され、Ａｌキルド鋼の場合には、低Ａｌ浴で且つ高めの
侵入板温という条件でめっきを施すことにより、めっき
浴中で積極的にζ相を形成させることができる。しかし
、原板がＩＦ鋼の場合には、低Ａｌ浴で且つ高めの侵入
板温によりめっき浴中で積極的にζ相形成反応を起こさ
せると、これとほぼ同時に局部的且つ急激な合金化反応
（アウトバ−スト反応）が発生する。浴中でこのような
反応が起こると、めっきがシンクロ−ルとの接触により
掻き落されてドロス発生の原因となる他、アウトバ−ス
ト反応発生直後にΓ相が成長し始めるため、最終的に得
られる皮膜はΓ相の厚く発達したものとなり、耐パウダ
リグ性が非常に劣ったものとなる。したがって、めっき
原板がＩＦ鋼の場合には浴中での合金化反応（アウトバ
−スト反応）を極力抑える必要がある。■　　めっき原
板がＩＦ鋼の場合には、浴中で合金化抑制相であるＦｅ
２Ａｌ５を厚く生成させることにより合金化反応を抑え
、その後の合金化処理を高周波誘導加熱方式の加熱炉を
用いて行うことにより、ストリップの幅方向、長手方向
で均一な量のζ相が残留した皮膜を短時間の合金化処理
で得ることができる。■　　また、このようにして得ら
れる合金化めっき皮膜は、上述したようなマクロ的な均
一性のみならず、ミクロ的にも合金化反応が均一に起き
るため、この面からも優れた耐パウダリング性が得られ
る。 ■　　浴条件と高周波誘導加熱方式の加熱炉の出側板温
条件を規定することにより、厳密な皮膜の制御が可能で
ある。具体的には、浴中での合金化反応を抑えるには、
浴中のＡｌ量を高め、しかも侵入板温を浴中Ａｌ量との
関係で規定される高めの温度とすることが有効である。 すなわち、このような条件でめっきを行うことにより、
浴中に侵入直後の鋼板表面に合金化抑制相であるＦｅ２
Ａｌ５が厚く生成し、これが合金化を抑制する。さらに
、このように合金化反応を抑えられた鋼板は合金化炉で
合金化処理されるが、この際、加熱手段として高周波誘
導加熱方式の加熱炉を用い、しかも、加熱炉出側での板
温を４９５℃以下に管理して行うことにより、上記■、
■で述べたような均一且つ優れた耐パウダリグ性を有す
る皮膜を得ることができる。

【００１２】本発明はこのような知見に基づきなされた
もので、その特徴とするところは、ＩＦ鋼、すなわちＴ
ｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元素を含み、これら
元素の添加量Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の原子％比がΣＸ／
〔Ｃ〕≧１を満足する鋼からなる鋼板をめっき原板とし
、該鋼板に、Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不
純物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目付量
調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％
となるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以上、
浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板のめ
っき浴中への侵入板温とが、 　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔
Ａｌ％〕＋３９０　　　　　　　　　　　　但し、〔Ａ
ｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　　　　　
　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃）を満足する
条件でめっきを行うことにより、浴中で合金化反応を抑
制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉出側の板温
が４９５℃以下となるように加熱し、所定時間保持後冷
却するようにしたことにある。

【００１３】

【作用】従来、めっき鋼板の合金化処理を高周波誘導加
熱により行うという技術は、例えば、特公昭６０−８２
８９号公報、特開平２−３７４２５号公報等において知
られている。しかし、これらに開示された技術は、高周
波誘導加熱を単に急速加熱の一手段として用いているに
過ぎない。

【００１４】これに対して本発明は、浴中で合金化抑制
相であるＦｅ２Ａｌ５を厚く生成させることにより合金
化反応を極力抑制し、且つこのように合金化が抑制され
ためっき皮膜に対し、高周波誘導加熱による合金化処理
を特定の条件で実施することにより、Γ相が少なく鋼板
各部においてζ相が非常に均一に形成された、すなわち
均一且つ優れた耐パウダリング性を有するめっき鋼板が
得られることを見出したものである。

【００１５】本発明の製造法において、上述のような優
れた特性のめっき鋼板が得られるのは次のような理由に
よるものと推定される。

【００１６】まず、第１に、合金化処理において高周波
誘導加熱方式を用いることにより、鋼板自体を直接加熱
することができ、しかも、めっき皮膜に接する界面が最
も加熱されるため、雰囲気加熱方式に較べ界面における
Ｆｅ−Ｚｎ反応が短時間でしかもストリップ上の位置に
無関係に均一に起き、このため、鋼板各部で均一な量の
ζ相が残留し、均一な耐パウダリング性が得られるもの
と推定される。

【００１７】第２に、高周波誘導加熱は上記のように鋼
板側からの加熱であるため、微視的にも均一な合金化反
応が生じることによるものと推定される。すなわち、従
来一般に行われているガス加熱による合金化処理では、
皮膜の外側から熱が加えられるため加熱が不均一となり
易く、このため合金化反応が微視的に不均一に生じ易い
。特にＩＦ鋼は結晶粒界での反応性に富むため、所謂ア
ウトバ−スト反応が生じ易く、このようにアウトバ−ス
ト組織が発生すると、この部分からΓ相が成長し始め、
このΓ相の形成により耐パウダリング性が劣化する。こ
れに対し、高周波誘導加熱は鋼板側からの加熱であるた
め、上記のような合金化の局部的なバラツキが少なく、
ミクロ的にも均一な合金化皮膜が得られるものと思われ
る。

【００１８】第３に、本発明は合金化抑制相であるＦｅ
２Ａｌ５を浴中で形成させることによりＦｅ−Ｚｎ反応
を抑制し、続く加熱処理においてζ相を形成させること
を特徴としているが、上記のように高周波誘導加熱は鋼
板側からの加熱であるため、合金化時にＦｅ２Ａｌ５が
容易に拡散しζ相を形成する。つまり、Ｆｅ−Ｚｎ反応
を適切に抑制するためにＦｅ２Ａｌ５を厚く形成させて
も、合金化時にこれを確実且つ均一に拡散することがで
きる。 この結果、合金化がミクロ的にも均一化し、厚いＦｅ２
Ａｌ５の形成により浴中でのΓ相の発生が抑制されるこ
とと相俟って、優れた耐パウダリング性が得られるもの
と考えられる。

【００１９】第４に、高周波誘導加熱はめっき皮膜を短
時間で合金化できることからΓ相の成長時間が短いこと
が挙げられる。そして、本発明では浴中でのΓ相の発生
も抑えられるため、最終的なΓ相の形成量が少なく、こ
のことも耐パウダリング性の向上に大きく寄与している
ものと考えられる。

【００２０】また、プレス成形性に関しても、上記した
ように合金化がマクロ、ミクロに均一になされる結果、
安定的且つ均一なプレス成形性が得られるものと考えら
れる。

【００２１】以下、本発明の構成とその限定理由につい
て説明する。本発明におけるめっき原板は所謂ＩＦ鋼で
ある。ＩＦ鋼はＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元
素を含み、これら元素の添加量Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の
原子％比がΣＸ／〔Ｃ〕≧１を満足する鋼として定義す
ることができる。鋼中に微量の固溶Ｃが存在する場合、
結晶粒界に偏析して存在する。アウトバ−スト反応は結
晶粒界で優先的に形成されるため、ＩＦ鋼のように粒界
が清浄化さた鋼ではこの部分での反応性が高まり、アウ
トバ−スト反応が起きやすくなる。

【００２２】本発明では、めっき浴中での合金化反応を
極力抑制するため、めっき浴中のＡｌ量、めっき浴に侵
入する際の鋼板の板温及び浴温度が規定される。特に、
本発明では高Ａｌ浴で且つ浴中Ａｌ量との関係で規定さ
れる高目の侵入板温とすることにより、めっき浴中での
合金化反応を抑制することが特徴の１つである。

【００２３】めっき浴中のＡｌは浴侵入直後の鋼板表面
にＦｅ２Ａｌ５を形成し、Ｆｅ−Ｚｎ合金の発生を抑制
する。Ａｌ量が０．１３％未満ではこのような抑制効果
が小さく、粒界での反応性に富むＩＦ鋼の場合には浴中
でアウトバ−スト反応が発生してしまう。このため浴中
のＡｌ量は０．１３％以上とする。

【００２４】Ａｌ量を０．１３％以上含む浴では侵入板
温を上昇させると鋼板侵入直後の反応温度が高くなり、
Ｆｅ２Ａｌ５が厚く形成されるようになる。この結果、
浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金反応が抑制される。但し、侵入
板温は浴中Ａｌ量との関係で下記関係式の条件を満足す
る必要がある。 　　　　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔
Ａｌ％〕＋３９０　　　　　　　　　　　　但し、〔Ａ
ｌ％〕：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃）

【００
２５】上述したように本発明は高Ａｌ浴、高侵入板温を
基本とするものであるが、侵入板温が浴中Ａｌ量との関
係で上記上限を超えると、Ｆｅの拡散速度が増すため、
Ｆｅ２Ａｌ５による抑制効果が不十分となり、浴中で部
分的にアウトバ−スト組織が生成するため、耐パウダリ
ング性が劣化してしまう。一方、侵入温度が上記下限を
下回るとＦｅ２Ａｌ５の形成量が十分でなく、浴中での
Ｆｅ−Ｚｎ合金反応の抑制作用が適切に得られない。

【００２６】なお、侵入板温が５２０℃を超えると、Ｆ
ｅ２Ａｌ５が局部的に過剰に生成され易くなるため焼き
ムラが発生し、耐パウダリング性が劣化してしまう。ま
た、ポットへの入熱量増加により浴温冷却手段等の付加
的設備が必要になり、さらに、浴中でのドロス発生量が
増加し、表面欠陥が多発する等の問題を生じる。このた
め侵入板温は、浴中Ａｌ量に関係なく５２０℃以下とす
ることが好ましい。

【００２７】めっき浴温度が高いと浴中における合金化
反応が促進されるため、本発明では浴温度を４７０℃以
下とする。また、浴温度が高過ぎると浴中に浸漬された
構造物が侵食され、ドロスが発生するなどの問題を生じ
る。

【００２８】めっきされた鋼板は、高周波誘導加熱炉に
おいて合金化のために加熱処理される。本発明では、上
記のような浴条件の規定に加え、この高周波誘導加熱炉
による加熱処理が大きな特徴であり、上述したように通
常行なわれているガス加熱では、本発明の目的とする合
金化めっき皮膜は全く得られない。この合金化処理では
、炉出側の板温が４９５℃以下となるように加熱し、所
定時間保持後冷却する。上述したようにζ相を形成させ
るためには４９５℃以下での加熱が必要であり、本発明
においては浴中での合金化が抑制されためっきをここで
合金化し、ζ相を形成させる。本発明において高周波誘
導加熱炉出側の板温を管理する理由は、その部分が合金
化熱サイクルでの最高板温となるためである。また、合
金相の成長速度はこの付近で最大となるため、出側板温
を管理することにより、その温度での合金化反応を起す
ことが可能になる。

【００２９】本発明は皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造を目的としている。 皮膜中のＦｅ含有量が１２％を超えると、皮膜が硬質に
なり、耐パウダリング性が劣化する。高周波誘導加熱炉
出側以降合金化を進めると固体内拡散反応により皮膜中
のＦｅ含有量が上昇してしまう。したがって、所定のＦ
ｅ含有量に達した後は、速やかに冷却する必要がある。 一方、Ｆｅ含有量が８％未満では、η相（純亜鉛相）が
表面に残留するため、プレス成形時に焼付け（フレ−キ
ング）と呼ばれる現象が起り好ましくない。

【００３０】従来では、皮膜中のＦｅ含有量により皮膜
構造が一義的に決まると考えられていたが、本発明のよ
うに浴条件を適当に選択し、しかも合金化処理を高周波
誘導加熱で行うことにより、皮膜中のＦｅ含有量にかか
わらず、本発明が目的とするような特定の皮膜構造が得
られる。

【００３１】このようにして得られる合金化めっき皮膜
は、表層側から均一なζ相、δ１相、および極く薄いΓ
相が存在する構造となる。

【００３２】

【実施例】本発明の実施例を表１ないし表４に示す。こ
の実施例では、ＩＦ鋼および通常のＡｌキルド鋼から製
造された冷延鋼板を素材とし、表１および表２に示され
る条件で溶融亜鉛めっきおよび加熱処理を行った。上記
加熱処理はガス加熱方式および高周波誘導加熱方式を用
いた。得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダリ
ング性およびプレス成形性を表３および表４に示す。

【００３３】表中の各鋼種の成分は以下の通りである。 　　　　鋼種Ａ１：０．００２５％Ｃ−０．０４％Ｓｏ
ｌ．Ａｌ−０．０７％Ｔｉ　　　　　　　　　　　　　
　；Ｔｉ／Ｃ≧１　　　　鋼種Ａ２：０．００２７％Ｃ
−０．０５％Ｓｏｌ．Ａｌ−０．０５％Ｔｉ　　　　　
　　　　　　　　　−０．０１％Ｎｂ　　　　　　　　
　　　　　　；１２Ｔｉ／４８Ｃ＋１２Ｎｂ／９３Ｃ≧
１　　　　鋼種Ｂ：０．０３％Ｃ−０．０２％Ｓｏｌ．
Ａｌ　　（Ａｌキルド鋼）

【００３４】本実施例におい
て、鋼板のめっき浴中への侵入温度は放射型温度計で測
定した浸漬直前の鋼板の表面温度である。また、加熱炉
出側の板温は放射型温度計で測定した鋼板の表面温度で
ある。また、めっき浴中Ａｌ量は下式に定義される有効
Ａｌ濃度である。 　　　　　　〔有効Ａｌ濃度〕＝〔浴中全Ａｌ濃度〕−
〔浴中鉄濃度〕＋０．０３

【００３５】皮膜中Ｆｅ％は
浴条件、加熱条件および冷却条件に依存する。冷却条件
は本発明の特徴の一つである皮膜構造のマクロ或いはミ
クロな均一性にほとんど影響を及ぼさないが、合金化度
（皮膜中Ｆｅ％）を変化させることにより特性に影響を
及ぼす。したがって、本実施例では冷却用のブロアの風
量、ミストの量を調整し、皮膜中のＦｅ％を制御した。

【００３６】また、製品のζ相の測定方法および各特性
に関する試験、評価方法は以下の通りである。

【００３７】○製品皮膜中ζ相の量：得られた皮膜をＸ
線回折し、ζ相についてはｄ＝１．９００のピ−ク強度
Ｉζ〔４２１〕を、またδ１相についてはｄ＝１．９９
０のピ−ク強度Ｉδ１〔４２９〕をそれぞれ取り、下式
で示すピ−ク強度比をもって皮膜中のζ相の量を表した
。なお、Ｉｂｇはバックグランドであり、Ｚ／Ｄが２０
以下ならば実質的にζ相は存在しない。 　　　　　　Ｚ／Ｄ＝（Ｉζ〔４２１〕−Ｉｂｇ）／（
Ｉδ１〔２４９〕−Ｉｂｇ）×１００

【００３８】○耐
パウダリング性：試験片に防錆油（パ−カ−興産（株）
製　　ノックスラスト５３０Ｆ）を１ｇ／ｍ２塗布した
後、ビ−ド半径Ｒ：０．５ｍｍ、押し付け荷重Ｐ：５０
０ｋｇ、押し込み深さｈ：４ｍｍでビ−ド引き抜き試験
を行い、テ−プ剥離後、成形前後の重量変化から剥離量
を算出した。なお、表中の数値は複数の測定値（５×５
＝２５個）の平均値である。

【００３９】○耐パウダリング性の板幅方向最大偏差：
操業条件が安定した箇所で、コイル長さ方向５点、コイ
ル幅方向５点（両エッジ、１／４の位置およびセンタ−
部）で上記耐パウダリング性をそれぞれ測定し、最大値
と最小値の差をとった。

【００４０】○摩擦係数：試験片に防錆油（パ−カ−興
産（株）製　　ノックスラスト５３０Ｆ）を１ｇ／ｍ２
塗布した後、工具鋼ＳＫＤ１１製の圧子を荷重４００ｋ
ｇで押し付け、１ｍ／ｍｉｎの引き抜き速度で引き抜き
を行い、引き抜き荷重と押し付け荷重との比を摩擦係数
とした。なお、表中の数値は複数の測定値（５×５＝２
５個）の平均値である。

【００４１】○摩擦係数の板幅方向最大偏差：耐パウダ
リング性と同一箇所で摩擦係数をそれぞれ測定し、最大
値と最小値の差をとった。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】

【表４】

【００４６】表１ないし表４において、比較例１は侵入
板温高過ぎるため、また、比較例２は浴中Ａｌ量が低過
ぎるため、それぞれ浴中でアウトバ−スト組織が発生し
、このため耐パウダリング性が劣っており、またそのバ
ラツキも大きい。

【００４７】比較例３および比較例４は侵入板温が低い
ためにＦｅ２Ａｌ５の形成量が十分でなく、浴中でのＦ
ｅ−Ｚｎ合金反応の抑制作用が適切に得られていない。 このため耐パウダリング性が悪い。

【００４８】比較例５は浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金反応の
抑制作用は得られているものの、高周波誘導加熱での加
熱温度が高過ぎるため製品皮膜中にはζ相は存在してい
ない。このため耐パウダリング性が劣っている。

【００４９】比較例６〜比較例８は加熱をガス加熱で行
なった例である。このうち比較例６は加熱温度が高過ぎ
るため製品皮膜中にはζ相は存在しておらず、また、焼
きムラのため局部的に厚いΓ相が形成されているため、
耐パウダリング性が極めて悪く、また、そのバラツキも
大きい。比較例７および比較例８は、加熱温度が低いた
め製品皮膜中にはζ相は存在しているものの、焼きムラ
により局部的にΓ相が厚く形成されるため耐パウダリン
グ性、プレス成形性とも板幅方向で大きなバラツキを生
じており、したがって、これら特性値自体も悪い。また
、合金化相のミクロ的な均一性にも劣っており、この面
からも耐パウダリング性に劣っている。

【００５０】比較例９〜１１は、通常のＡｌキルド鋼の
場合であり、このうち比較例９、１０は加熱を高周波誘
導加熱で行なっているが、素材がＡｌキルド鋼であるた
めに浴中で合金化が過度に抑制され、このため加熱が急
速加熱となってアウトバ−アウト組織が発生し、耐パウ
ダリング性が悪い。また、比較例１１は加熱をガス加熱
で行なっているため、耐パウダリング性、プレス成形性
とも板幅方向で大きなバラツキを生じており、したがっ
て、これら特性値自体も悪い。

【００５１】従来例１〜従来例４では、浴中でのＦｅ−
Ｚｎ合金反応の抑制作用が得られておらず、このため従
来例３のように加熱を高周波誘導加熱で行なっても耐パ
ウダリング性が劣り、またそのバラツキも大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】溶融亜鉛めっき鋼板の４５０℃での恒温合金化
反応による相変化の一例を示すものである。

【図２】溶融亜鉛めっき鋼板の５００℃での恒温合金化
反応による相変化の一例を示すものである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成
   元素を含み、これら元素の添加量ｘと炭素含有量〔Ｃ〕
   の原子％比がΣＸ／〔Ｃ〕≧１を満足する鋼からなる鋼
   板をめっき原板とし、該鋼板に、Ａｌを含有し、残部Ｚ
   ｎおよび不可避的不純物からなる亜鉛めっき浴でめっき
   を施した後、目付量調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ
   含有量が８〜１２％となるように合金化処理を行う合金
   化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、浴中Ａｌ量
   ：０．１３％以上、浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴
   中Ａｌ量と鋼板のめっき浴中への侵入板温とが、　　　
   　５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔Ａｌ％
   〕＋３９０　　　　　　　　　　　　但し、〔Ａｌ％〕
   ：浴中Ａｌ量（％）　　　　　　　　　　　　　　　　
   　　　　Ｔ　　　　　　：侵入板温（℃）を満足する条
   件でめっきを行うことにより、浴中で合金化反応を抑制
   し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉出側の板温が
   ４９５℃以下となるように加熱し、所定時間保持後冷却
   することを特徴とする耐パウダリング性の優れた合金化
   溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。