JPH04193938A - プレス成形性および耐パウダリング性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、自動車の車体、足回り部品等に用いられる
合金化溶融亜鉛めっき鋼板、より詳細には所謂ＩＦ鋼を
めっき原板とし、ブレス成形時に要求される耐パウダリ
ング性に優れ、しかも摩擦特性がコイル内で安定した合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。

〔従来の技術〕

合金化溶融亜鉛めっき鋼板は優れた塗装後耐食性や溶接
性を有するため、自動車用防錆鋼板としてその需要が近
年増加しており、特に最近では、耐食性を確保するため
皮膜が厚目付化する傾向にある。また、このような合金
化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき原板として所謂ＩＦ鋼（
ＩｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌＦｒｅｅ　５ｔｅｅｌ）が用
いられている。

この種のめっき鋼板には、優れたブレス成形性とブレス
成形時の耐皮膜剥離性、所謂耐パウダリング性が要求さ
れる。特に最近ではこれらについてより厳しい性能が求
められ、とりわけ上記のような皮膜の厚目付化に伴い、
耐パウダリング性の確保がより大きな課題となりつつあ
る。

このような耐パウダリング性を改善する方法として、例
えば、特公昭５９−１４５４１号公報等に示されるよう
に、めっき鋼板を急速加熱で１次加熱して皮膜の一部を
合金化させた後、バッチ焼鈍で２次加熱を行うという技
術が知られているが、この方法は耐パウダリング性の改
善には有効であるものの、製造コストが高いという欠点
がある。

一方、インラインにおいて耐パウダリング性を改善する
技術として、特開昭６４−１７８４３号公報において、
Ａ　ｌ　：　０．００３〜０．１３％めっき浴でめっき
後、低温（５２０〜４７０℃の範囲で且つＡｌ％が低い
ほど低温側）で合金化処理を施すことにより、めっき表
層に耐パウダリング性に有効なζ相を残留させるという
技術が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかし、この方法は低温で合金化処理するため。

処理時間が長くなり、ライン速度を遅くするか、設備を
大型化することが必要となり、いずれにしても生産性の
低下や設備コストの増大が避けられない。

さらに、通常用いられているガス直火加熱方式の合金炉
では、ストリップ幅方向及び長さ方向での板温の変動が
起りやすいため、上述したような皮膜構造の厳密な制御
は困難であり、得られるめっき皮膜は部分的に過合金或
いはη相（純亜鉛相）が残留したものとなってしまう。

したがって、得られるめっ−き鋼板は場所によってζ相
の量が不均一な、すなわち、鋼板の各部で耐パウダリン
グ性が不均一なものとなってしまう。

また、上記のような合金化めっき層上に上層めっきを施
すことにより摩擦係数を減少させ、ブレス成形性を改善
することができるが、上記のようにζ相の量が不均一な
状態では、そのブレス成形性も不安定なものとなってし
まう。

〔課題を解決するための手段〕

以上のような従来の問題に対し、本発明者らは、まず、
溶融亜鉛めっき鋼板の合金化反応に関して検討を行い、
その結果、工）ζ相は４９５℃以下の反応により発生し
、それ以上では発生しないこと、ｉ）シたがって、４９
５℃以下で主要な反応（溶融亜鉛相がなくなるまでの反
応）を起し、その後冷却すれば、ζ相が残留した皮膜を
形成することができること、が明らかとなった。第１図
（ａ）、（ｂ）は溶融亜鉛めっき鋼板の４５０℃、５０
０℃での恒温合金化反応による相変化の一例を示すもの
で、４５０℃での合金化ではζ相が発生するのに対し、
５００℃での合金化ではζ相はほとんど発生しない。

しかし上述したように、このように低温で合金化する方
法では合金化完了までに長時間を要するため、ラインス
ピードの低下、設備の大型化を余儀なくされる。さらに
１通常の直火加熱方式の合金化炉を用いて上記条件で合
金化すると、焼きムラが発生し易く、不均一な合金層が
形成されてしまう。このような焼きムラを防止しようと
すると炉温を上げて合金化する必要があるが、高温での
合金化処理ではζ相が残留せず、耐パウダリング性の劣
ったものとなる。一方、ＩＦ鋼はＡｌキルド鋼に較べ粒
界での反応性に富むため、ζ相を適切に形成させるため
には、合金化に関しＡｌキルド鋼とは異なる配慮が必要
となるものと考えられる。

このようなことから、ＩＦ鋼を素材とする合金化溶融亜
鉛めっき鋼板に関し、耐パウダリング性とブレス成形性
の両者を安定的に得る方法について検討を重ねた結果、
以下のような知見を得た。

■　ζ相は浴中でも４９５℃以下で形成され、Ａｌキル
ド鋼の場合には、低Ａｌ浴で且つ高めの侵入板温という
条件でめっきを施すことにより、めっき浴中で積極的に
ζ相を形成させることができる。

しかし、原板がＩＦ鋼の場合には、低Ａｌ浴で且つ高め
の侵入板温によりめっき浴中で積極的にζ相形成反応を
起こさせると、これとほぼ同時に局部的且つ急激な合金
化反応（アウトバースト反応）が発生する。浴中てこの
ような反応が起こると、めっきがジンクロールとの接触
により掻き落されてドロス発生の原因となる他、アウト
バースト反応発生直後にＦ相が成長し始めるため、最終
的に得られる皮膜はＦ相の厚く発達したものとなり、耐
パウダリグ性が非常に劣ったものとなる。したがって、
めっき原板がＩＦ鋼の場合には浴中での合金化反応（ア
ウトバースト反応）を極力抑える必要がある。

■めっき原板がＩＰ鋼の場合には、浴中で合金化抑制相
であるＦ　ｅ２Ａ　ｌ、を厚く生成させることにより合
金化反応を抑え、その後の合金化処理を高周波誘導加熱
方式の加熱炉を用いて行うことにより、ストリップの幅
方向、長手方向で均一な量のζ相が残留した皮膜を短時
間の合金化処理で得ることができる。

■また、このようにして得られる合金化めつき皮膜は、
上述したようなマクロ的な均一性のみならず、ミクロ的
にも合金化反応が均一に起きるため、この面からも優れ
た耐パウダリング性が得られる。

■浴条件と高周波誘導加熱方式の加熱炉の出側板温条件
を規定することにより、厳密な皮膜の制御が可能である
。

具体的には、浴中での合金化反応を抑えるには、浴中の
Ａｌ量を高め、しかも侵入板温を浴中Ａｌ量との関係で
規定される高めの温度とすることが有効である。すなわ
ち、このような条件でめっきを行うことにより、浴中に
侵入直後の鋼板表面に合金化抑制相であるＦｅ２Ａｌ、
が厚く生成し、これが合金化を抑制する。

さらに、このように合金化反応を抑えられた鋼板は合金
化炉で合金化処理されるが、この際、加熱手段として高
周波誘導加熱方式の加熱炉を用い、しかも、加熱炉出側
での板温を４９５℃以下に管理して行うことにより、上
記■、■で述べたような均−且つ優れた耐パウダリグ性
を有する皮膜を得ることができる。

■上記のようにして合金化されためっき皮膜に上層めっ
きを施すことにより、少ない付着量で良好且つ均一なブ
レス成形性が得られる。

本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その
特徴とするところは、ＩＦ鋼、すなわちＴｉ、Ｎｂ、Ｚ
ｒ、Ｖ等の炭化物形成元素を含み、これら元素の添加量
Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の原子％比がΣｘ／〔Ｃ〕≧１を
満足する鋼からなる鋼板をめっき原板とし、該鋼板に、
Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避的不純物からなる
亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目付量調整を行い、
加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％となるように
合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
において、浴中Ａｌ量：　０，１３％以上、浴温度：４
７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板のめっき浴中へ
の侵入板温とが、 ５７１Ｘ（Ａｌ％：ｌ＋４１０≧Ｔ≧５７１Ｘ（Ａｌ％
）　＋３９０但し、〔Ａｌ％］：浴中Ａｌ量（％） Ｔ　　　：侵入板温（℃） を満足する条件でめっきを行うことにより、浴中で合金
化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉
出側の板温が４９５℃以下となるように加熱し、所定時
間保持後冷却し、次いで、上層めっきとしてＦｅ含有量
が５０％以上のＦｅ系めっきをｌｇ／ｍ２以上施すよう
にしたことにある。

従来、めっき鋼板の合金化処理を高周波誘導加熱により
行うという技術は、例えば、特公昭６０−８２８９号公
報、特開平２−３７４２５号公報等において知られてい
る。しかし、これらに開示された技術は、高周波誘導加
熱を単に急速加熱の一手段として用いているに過ぎない
。

これに対して本発明は、浴中で合金化抑制相であるＦｅ
２Ａｌ、を厚く生成させることにより合金化反応を極力
抑制し、且つこのように合金化が抑制されためっき皮膜
に対し、高周波誘導加熱による合金化処理を特定の条件
で実施することにより、ｒ相が少なく鋼板各部において
ζ相が非常に均一に形成された、すなわち均−且つ優れ
た耐パウダリング性を有するめっき鋼板が得られること
を見出したものである。

本発明の製造法において、上述のような優れた特性のめ
っき鋼板が得られるのは次のような理由によるものと推
定される。

まず、第１に、合金化処理において高周波誘導加熱方式
を用いることにより、鋼板自体を直接加熱することがで
き、しかも、めっき皮膜に接する界面が最も加熱される
ため、雰囲気加熱方式に較べ界面におけるＦ　ｅ−Ｚ　
ｎ反応が短時間でしかもストリップ上の位置に無関係に
均一に起き、このため、鋼板各部で均一な量のζ相が残
留し、均一な耐パウダリング性が得られるものと推定さ
れる。

第２に、高周波誘導加熱は上記のように鋼板側からの加
熱であるため、微視的にも均一な合金化反応が生じるこ
とによるものと推定される。すなわち、従来一般に行わ
れているガス加熱による合金化処理では、皮膜の外側か
ら熱が加えられるため加熱が不均一となり易く、このた
め合金化反応が微視的に不均一に生じ易い。特にＩＦ鋼
は結晶粒界での反応性に富むため、所謂アウトバースト
反応が生じ易く、このようにアウトバースト組織が発生
すると、この部分から「相が成長し始め、このＦ相の形
成により耐パウダリング性が劣化する。これに対し、高
周波誘導加熱は鋼板側からの加熱であるため、上記のよ
うな合金化の局部的なバラツキが少なく、ミクロ的にも
均一な合金化皮膜が得られるものと思われる。

第３に、本発明は合金化抑制相であるＦ　ｅ、　Ａ　１
５を浴中で形成させることによりＦ　ｅ−Ｚ　ｎ反応を
抑制し、続く加熱処理においてζ相を形成させることを
特徴としているが、上記のように高周波誘導加熱は鋼板
側からの加熱であるため、合金化時にＦｅ２Ａｌ５が容
易に拡散しζ相を形成する。つまり、Ｆ　ｅ−Ｚ　ｎ反
応を適切に抑制するためにＦｅ２Ａｌ、を厚く形成させ
ても、合金化時にこれを確実且つ均一に拡散することが
できる。この結果、合金化がミクロ的にも均一化し、厚
いＦ　ｅ２Ａ　１５の形成により浴中でのＦ相の発生が
抑制されることと相俟って、優れた耐パウダリング性が
得られるものと考えられる。

第４に、高周波誘導加熱はめっき皮膜を短時間で合金化
できることがら「相の成長時間が短いことが挙げられる
。そして、本発明では浴中での「相の発生も抑えられる
ため、最終的なＦ相の形成量が少なく、このことも耐パ
ウダリング性の向上に大きく寄与しているものと考えら
れる。

また、ブレス成形性に関しても、上記したように合金化
がマクロ、ミクロに均一になされる結果、安定的且つ均
一なブレス成形性が得られ、しかも溶融めっき後の加熱
を高周波誘導加熱で行うと、めっき表面が酸化されない
ため、合金化めっき層上に上層めっきを適切に付着させ
ることができ、このためガス加熱で合金化処理した場合
に較べ少ない付着量の上層めっきにより安定したブレス
成形性が得られるものと考えられる。

以下、本発明の構成とその限定理由について説明する。

本発明におけるめっき原板は所謂ＩＦ鋼である。

ＩＦ＃はＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元素を含
み、これら元素の添加量Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の原子％
比がΣｘ／〔Ｃ〕≧１を満足する鋼として定義すること
ができる。鋼中に微量の固溶Ｃが存在する場合、結晶粒
界に偏析して存在する。アウトバースト反応は結晶粒界
で優先的に形成されるため、ＩＦ鋼のように粒界が清浄
化さた鋼ではこの部分での反応性が高まり、アウトバー
スト反応が起きやすくなる。

本発明では、めっき浴中での合金化反応を極力抑制する
ため、めっき浴中のＡｌ量、めっき浴に侵入する際の鋼
板の板温及び浴温度が規定される。

特に、本発明では高Ａｌ浴で且つ浴中Ａｌ量との関係で
規定される高目の侵入板温とすることにより、めっき浴
中での合金化反応を抑制することが特徴の１つである。

めっき浴中のＡｌは浴侵入直後の鋼板表面にＦｅ２Ａｌ
５を形成し、Ｆ　ｅ−Ｚ　ｎ合金の発生を抑制する。Ａ
ｌ量が０．１３％未満ではこのような抑制効果が小さく
、粒界での反応性に富むＩＦ鋼の場合には浴中でアウト
バースト反応が発生してしまう。

このため浴中のＡｌ量は０．１３％以上とする。

Ａｌ量を０．１３％以上含む浴では侵入板温を上昇させ
ると鋼板侵入直後の反応温度が高くなり、Ｆｅ、Ａｌ５
が厚く形成されるようになる。この結果。

浴中でのＦ　ｅ−Ｚ　ｎ合金反応が抑制される。但し。

侵入板温は浴中Ａｌ量との関係で下記関係式の条件を満
足する必要がある。

５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１Ｘ〔Ａｌ％］
　＋　３９０但し、〔Ａｌ％］：浴中Ａｌ量（％） Ｔ　　　：侵入板温（℃） 上述したように本発明は高Ａｌ浴、高侵入板温を基本と
するものであるが、侵入板温が浴中Ａｌ量との関係で上
記上限を超えると、Ｆｅの拡散速度が増すため、Ｆ　ｅ
２Ａ　１ｇによる抑制効果が不十分となり、浴中で部分
的にアウトバースト組織が生成するため、耐パウダリン
グ性が劣化してしまう。

一方、侵入温度が上記下限を下回るとＦ　ｅ、Ａ　ｌ、
の形成量が十分でなく、浴中でのＦ　ｅ−Ｚ　ｎ合金反
応の抑制作用が適切に得られない。

なお、侵入板温が５２０℃を超えると、Ｆｅ２Ａｌ。

が局部的に過剰に生成され易くなるため焼きムラが発生
し、耐パウダリング性が劣化してしまう。

また、ポットへの入熱量増加により浴温冷却手段等の付
加的設備が必要になり、さらに、浴中でのドロス発生量
が増加し、表面欠陥が多発する等の問題を生じる。この
ため侵入板温は、浴中Ａｌ量に関係なく５２０℃以下と
することが好ましい。

めっき浴温度が高いと洛中における合金化反応が促進さ
れるため、本発明では浴温度を４７０℃以下とする。ま
た、浴温度が高過ぎると浴中に浸漬された構造物が侵食
され、ドロスが発生するなどの問題を生じる。

めっきされた鋼板は、高周波誘導加熱炉において合金化
のために加熱処理される。本発明では、上記のような浴
条件の規定に加え、この高周波誘導加熱炉による加熱処
理が大きな特徴であり、上述したように通常行なわれて
いるガス加熱では、本発明の目的とする合金化めっき皮
膜は全く得られない。この合金化処理では、炉出側の板
温が４９５℃以下となるように加熱し、所定時間保持後
冷却する。上述したようにζ相を形成させるためには４
９５℃以下での加熱が必要であり、本発明においては浴
中での合金化が抑制されためっきをここで合金化し、ζ
相を形成させる。本発明において高周波誘導加熱炉出側
の板温を管理する理由は、その部分が合金化熱サイクル
での最高板温となるためである。また、合金相の成長速
度はこの付近で最大となるため、出側板温を管理するこ
とにより、その温度での合金化反応を起すことが可能に
なる。

本発明は皮膜中のＦｅ含有量が８〜１２％の合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の製造を目的としている。皮膜中のＦｅ
含有量が１２％を超えると、皮膜が硬質になり、耐パウ
ダリング性が劣化する。高周波誘導加熱炉出側以降合金
化を進めると固体内拡散反応により皮膜中のＦｅ含有量
が上昇してしまう。

一方、Ｆｅ含有量が８％未満では、η相（純亜釦相）が
表面に残留するため、ブレス成形時に焼付け（フレーキ
ング）と呼ばれる現象が起り好ましくない。

従来では、皮膜中のＦｅ含有量により皮膜構造が一義的
に決まると考えられていたが、本発明のように浴条件を
適当に選択し、しかも合金化処理を高周波誘導加熱で行
うことにより、皮膜中のＦｅ含有量にかかわらず、本発
明が目的とするような特定の皮膜構造が得られる。

このようにして得られる合金化めっき皮膜は、表層側か
ら均一なζ相、δ□相、および極く薄いＦ相が存在する
構造となる。

以上のような合金化処理後、摩擦係数を減少させブレス
成形性を改善するために、上層めっきとしてＦｅ含有量
が５０％以上のＦｅ系めっきをＩｇ／ｒ＆以上施す。摩
擦係数を低下させるには上層めっきをα単相とすること
が好ましく、Ｆｅ系めっきでは、第２図に示すようにＦ
ｅ含有量がほぼ５０％以上でα単相となる。

また、上層めっきの付着量が１．ｇ／ｍ未満では摩擦係
数の低減が十分ではない。第３図は上層めっき量と摩擦
係数との関係を示すもので、めっき量をｌｇ／ｍ２以上
とすることにより、０．１３以下の摩擦係数が得られて
いることが判る。また、このめっき付着量に特に上限は
ないが、コスト面から３ｇ／ボ以下とすることが好まし
い。本発明のように溶融めっき後の加熱を高周波誘導加
熱で行うと、めっき表面が酸化されないため、合金化め
っき層上に上層めっきを適切に付着させることができ、
このためガス加熱で合金化処理した場合に較べ上層めっ
きの付着量を少なくすることができる。

なお、同図によれば、上層めっきを施した鋼板と上層め
っきを施さない鋼板（付着量：Ｏｇ／ｍ）とを較べると
、後者ではζ相の形成量の多少によって摩擦係数に大き
な差があるのに対し、前者ではζ相の形成量が摩擦係数
に及ぼす影響は後者はどではなく、上層めっきの形成に
より、ζ相の形成量が多くても摩擦係数の低減化が効果
的になされていることが判る。

〔実施例〕

本発明の実施例を第１表に示す。

この実施例では、ＩＦ鋼および通常のＡｌキルド鋼から
製造された冷延鋼板を素材とし、第１表に示される条件
で溶融亜鉛めっき、加熱処理および上層めっきを行った
。この上層めっきは、ライン出側に設置された電気めっ
き設備で実施した。

また、上記加熱処理はガス加熱方式および高周波誘導加
熱方式を用いた。第１表中の各鋼種の成分は以下の通り
である。

鋼種Ａｌ　：　０．００２５％Ｃ−０，０４％Ｓｏ１．
Ａｌ−０，０７％Ｔ１；Ｔｉ／Ｃ≧１ 鋼種Ａ２　：　０．００２７％Ｃ−０，０５％Ｓ　ｏｌ
、　Ａ　ｌ−０，０５％Ｔ１−０．０１％Ｎｂ ；１２Ｔｉ／４８Ｃ＋１２Ｎｂ／９３Ｃ≧１鋼種Ｂ：０
．０３％Ｃ−０，０２％Ｓｏ１．ＡＩ　（Ａｌキルド鋼
）本実施例において、鋼板のめっき浴中への侵入温度は
放射型温度計で測定した浸漬直前の鋼板の表面温度であ
る。また、加熱炉出側の板温は放射型温度計で測定した
鋼板の表面温度である。

また、めっき浴中Ａｌ量は下式に定義される有効Ａｌ濃
度である。

〔有効Ａｌ濃度〕＝〔浴中全Ａｌ濃度〕−〔浴中鉄濃度
〕＋０．０３皮膜中Ｆｅ％は浴条件、加熱条件および冷
却条件に依存する。冷却条件は本発明の特徴の一つであ
る皮膜構造のマクロ或いはミクロな均一性にほとんど影
響を及ぼさないが、合金化度（皮膜中Ｆｅ％）を変化さ
せることにより特性に影響を及ぼす。したがって、本実
施例では冷却用のブロアの風量、ミストの量を調整し、
皮膜中のＦｅ％を制御した。

また、各特性に関する試験、評価方法は以下の通りであ
る。

○製品皮膜中ζ相の量： 得られた皮膜をＸ線回折し、ζ相についてはｄ　＝１．
９００のピーク強度Ｉ＋ｆ４ｔｌｌを、またδ１相につ
いてはｄ＝１．９９０のピーク強度工ＪＩｆｌＬ４９１
をそれぞれ取り、下式で示すピーク強度比をもって皮膜
中のζ相の量を表した。なお、ＩＢＧはバックグランド
であり、Ｚ／Ｄが２０以下ならば実質的にζ相は存在し
ない。

Ｚ／Ｄ＝（Ｉｔｎ＋ｕ＋　　Ｉｎｃ）／（Ｉｓ、ｎ４ｓ
、Ｉ　ＢＧ）　Ｘ　１０００耐パウダリング性： 試験片に防錆油（バーカー興産■製ノックスラスト５３
０Ｆ）をｌｇ／ｍ２ｒ塗布した後、ビード半径Ｒ：　０
．５ｍｍ、押し付は荷重Ｐ　：　５００ｋｇ、押し込み
深さｈ：４ｎｎでビード引き抜き試験を行い、テープ剥
離後、成形前後の重量変化から剥離量を算出した。なお
、表中の数値は複数の測定値（５Ｘ５＝２５個）の平均
値である。

Ｏ耐パウダリング性の板幅方向最大偏差：操業条件が安
定した箇所で、鋼板長さ方向５点、鋼板幅方向５点（両
エツジ、１／４の位置およびセンタ一部）で上記耐パウ
ダリング性をそれぞれ測定し、最大値と最小値の差をと
った。

Ｏ摩擦係数： 試験片に防錆油（バーカー興産■製ノックスラスト５３
０Ｆ）を１ｇ／ｒｒ？塗布した後、工具鋼５ＫＤＩＩ製
の圧子を荷重４００ｋｇで押し付け、１ｍ／＋＋＋ｉｎ
の引き抜き速度で引き抜きを行い、引き抜き荷重と押し
付は荷重との比を摩擦係数とした。なお、表中の数値は
複数の測定値（５Ｘ５＝２５個）の平均値である。

Ｏ摩擦係数の板幅方向最大偏差： 耐パウダリング性と同一箇所で摩擦係数をそれぞれ測定
し、最大値と最小値の差をとった。

第１表において、比較例１は侵入板温高過ぎるため、ま
た、比較例２は浴中Ａｌ量が低過ぎるため、それぞれ浴
中でアウトバースト組織が発生し、このため耐パウダリ
ング性が劣っており、またそのバラツキも大きい。

比較例３および比較例４は侵入板温が低いためにＦｅ２
Ａｌ５の形成量が十分でなく、浴中でのＦｅ−Ｚｎ合金
反応の抑制作用が適切に得られていない。

このため耐パウダリング性が悪い。

比較例５および比較例６は上層めっきの付着量に関する
比較例である。

比較例７は浴中でのＦ　ｅ−Ｚ　ｎ合金反応の抑制作用
は得られているものの、高周波誘導加熱での加熱温度が
高過ぎるため製品皮膜中にはζ相は存在していない。こ
のため耐パウダリング性が劣っている。

比較例８〜比較例１０は加熱をガス加熱で行なった例で
ある。このうち比較例８は加熱温度が高過ぎるため製品
皮膜中にはζ相は存在しておらず、また、焼きムラのた
め局部的に厚い「相が形成されているため、耐パウダリ
ング性が極めて悪く、また、そのバラツキも大きい。比
較例９および比較例１ｏは、加熱温度が低いため製品皮
膜中にはζ相は存在しているものの、焼きムラにより局
部的にＦ相が厚く形成されるため耐パウダリング性、ブ
レス成形性とも板幅方向で大きなバラツキを生じており
、したがって、これら特性値自体も悪い。

また、合金化相のミクロ的な均一性にも劣ってお、す、
この面からも耐パウダリング性に劣っている。

比較例１１〜１３は、通常のＡｌキルド鋼の場合であり
、このうち比較例１１．１２は加熱を高周波誘導加熱で
行なっているが、素材がＡｌキルド鋼であるために浴中
で合金化が過度に抑制され、このため加熱が急速加熱と
なってアウトバーアウト組織が発生し、耐パウダリング
性が悪い。また、比較例１３は加熱をガス加熱で行なっ
ているため、耐パウダリング性、ブレス成形性とも板幅
方向で大きなバラツキを生じており、したがって、これ
ら特性値自体も悪い。

従来例１〜従来例４では、浴中でのＦ　ｅ−Ｚ　ｎ合金
反応の抑制作用が得られておらず、このため従来例３の
ように加熱を高周波誘導加熱で行なっても耐パウダリン
グ性が劣り、またそのバラツキも大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、（ｂ）は、溶融亜鉛めっき鋼板の４５０
℃、５００℃での恒温合金化反応による相変化の一例を
示すものである。第２図は電着Ｚｎ−Ｆｅ合金の相構成
を示すものである。第３図は上層めっき量と摩擦係数と
の関係を示すものである。 合金化時開 合金化吟簡

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 　Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等の炭化物形成元素を含み、こ
   れら元素の添加量Ｘと炭素含有量〔Ｃ〕の原子％比がΣ
   Ｘ／〔Ｃ〕≧１を満足する鋼からなる鋼板をめっき原板
   とし、該鋼板に、Ａｌを含有し、残部Ｚｎおよび不可避
   的不純物からなる亜鉛めっき浴でめっきを施した後、目
   付量調整を行い、加熱炉で皮膜中のＦｅ含有量が８〜１
   ２％となるように合金化処理を行う合金化溶融亜鉛めっ
   き鋼板の製造方法において、浴中Ａｌ量：０．１３％以
   上、浴温度：４７０℃以下で、且つ、浴中Ａｌ量と鋼板
   のめっき浴中への侵入板温とが、 ５７１×〔Ａｌ％〕＋４１０≧Ｔ≧５７１×〔Ａｌ％〕
   ＋３９０但し、〔Ａｌ％〕：浴中Ａｌ量（％） Ｔ：侵入板温（℃） を満足する条件でめっきを行うことにより、浴中で合金
   化反応を抑制し、めっき後、高周波誘導加熱炉で加熱炉
   出側の板温が４９５℃以下となるように加熱し、所定時
   間保持後冷却し、次いで、上層めっきとしてＦｅ含有量
   が５０％以上のＦｅ系めっきをｌｇ／ｍ＾２以上施すこ
   とを特徴とするブレス成形性および耐パウダリング性の
   優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。