JPH0128098B2 - - Google Patents
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- JPH0128098B2 JPH0128098B2 JP56132167A JP13216781A JPH0128098B2 JP H0128098 B2 JPH0128098 B2 JP H0128098B2 JP 56132167 A JP56132167 A JP 56132167A JP 13216781 A JP13216781 A JP 13216781A JP H0128098 B2 JPH0128098 B2 JP H0128098B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C2/285—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath for remelting the coating
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明は溶融亜鉛メツキ鋼板のFe−Zn合金化
処理方法の改良に関するものである。 従来よりガルバニールド鋼板が知られている
が、この鋼板は一般に連続式亜鉛メツキ設備にお
いて溶融亜鉛中に0.08〜0.20％のAlを含むメツキ
浴でメツキした後、該鋼板に適当な熱処理を行な
つてFe−Zn合金層を発達せしめたものである。 しかしながら、従来のガルバニールド鋼板の製
造方法はライン内のメツキ浴を出た後急速加熱を
行なうため、急速な合金化により合金層の発達の
不均一を起しやすく、これが原因で合金層組成の
不均一性という化学的欠陥及びメツキ表面の凹凸
という物理的欠陥を生じることになる。また急速
加熱のため鋼中成分によるFe−Znに反応速度の
大小による影響を直接うけ、常に安定した良好な
品質を有する製品を供給することが困難となり、
材質的特徴を有するガルバニールド鋼板を製造す
る場合、成分的制約をうけるという問題もある。
その結果、ガルバニールド鋼板の化成処理性が悪
くなつたり、合金化度のメツキ表面でのバラツキ
による色調ムラを生じ、製品価値を落したり過度
の合金化によつてメツキ層の加工性劣化を起すと
いつた欠点が生じていた。 こうしたことから、ライン内で合金化のための
熱処理を行なうことなく、メツキ後ライン外で低
温、長時間の加熱をして合金化する方法が考えら
れるが、この方法によると、合金化後も表面のス
パングル模様が消えず、いずれにしても満足し得
る製品が得られない。 また、前記亜鉛メツキ浴には通常0.08〜0.20％
のAlが含有されているが、加工性を損わず、引
張強さを向上させる目的で鋼中含有Ｐ量を高くし
たような場合、浴中のAl濃度との関係で従来の
ガルバニール炉では充分合金化できず、成分的な
制約をうけていた。 本発明は上記したような現状に鑑みなされたも
ので、その基本的特徴とするところは、連続式溶
融亜鉛メツキラインにおいて、溶融亜鉛中に0.08
〜0.20％のAlを含み、且つ、 Ａ＝〔メツキ浴中Al濃度（％）〕＋1.6 ×〔鋼板中Ｐ濃度（％）〕 で示されるＡが0.36以下となるようメツキ浴中濃
度を調整したメツキ浴で鋼板を溶融亜鉛メツキし
た後、該メツキ鋼板を上記Ａに応じた下記条件で
１次熱処理してメツキ表面のスパングルを消失せ
しめ、次いでライン外のオープンコイル焼鈍炉に
おいて、上記Ａに応じた下記条件で２次熱処理し
てFe−Znの合金層を形成せしめるようにしたも
のである。 0.18≦Ａ≦0.36の場合 １次熱処理：490〜600℃で10〜40秒 ２次熱処理：350〜400℃で２〜４時間 0.18＞Ａの場合 １次熱処理：460〜550℃で10〜40秒 ２次熱処理：350〜400℃で30分〜３時間 このような本発明によれば、メツキ層の加工
性、化成処理性、材質に優れたガルバニールド鋼
板を製造することができる。 以下本発明を具体的に説明すると、まず本発明
では通常の連続式溶融亜鉛メツキラインにおける
メツキ浴において鋼板に亜鉛メツキが施された
後、ライン内の１次加熱炉で熱処理がなされる。
ここでの熱処理はメツキ表層のスパングルを消去
することを目的としており、したがつて前記１次
加熱炉では460℃〜600℃で10〜40秒間保持すれ
ば、鋼中成分に関係なくスパングルを消去するこ
とができる。なおこの１次加熱炉は公知のガルバ
ニール炉で充分である。 こうした１次熱処理によつて半合金化した亜鉛
メツキ鋼板が得られるが、本発明ではこの鋼板を
通常の工程に従つて後処理した後、ライン外に設
置されたオープンコイル焼鈍炉において２次熱処
理がなされる。この２次熱処理によつて全体に均
一なFe−Znの合金層が形成されることになるが、
このための条件としては前記オープン焼鈍炉にお
いて350〜400℃で30分〜４時間保持される。即ち
本発明では従来のガルバニール炉の炉内温度（約
1000℃）よりも低い温度で長時間かけて合金化を
行なうものである。この場合、温度のムラがなく
鋼板全体を均一加熱するためにはオープンコイル
焼鈍が最適である。 ところで、上述したように前記亜鉛メツキ浴に
は通常0.08〜0.20％のAlが含有されているが、加
工性を損わず、引張強さを向上させる目的で鋼中
含有Ｐ量を高くしたような場合、浴中のAl濃度
との関係で従来のガルバニール炉では充分合金化
できず、成分的な制約をうけていた。 そこで本発明では、Ｐは0.15％以下の範囲内で
含む鋼板に対しては前記１次熱処理及び２次熱処
理条件を鋼中Ｐ濃度と浴中Al濃度との関係で次
のように定めるものである。 即ち〔メツキ浴中Al濃度（％）〕＋1.6×〔鋼中Ｐ
濃度（％）〕＝Ａとした場合、Ａ≦0.36となるよう
に浴中農度を調整し、第１図ので示す0.18≦Ａ
≦0.36の範囲では、１次熱処理条件を490〜600℃
で10〜40秒保持、２次熱処理条件を350〜400℃で
２〜４時間保持させる。また第１図ので示すＡ
＜0.18の範囲では、１次熱処理条件を460〜550℃
で10〜40秒保持、２次熱処理条件として350〜400
℃で30分〜３時間保持せしめるものである。 この場合、第１図のの範囲では浴中にドロス
（鉄−亜鉛化合物）が多量に発生し、レギユラー
材製造時異常合金層が発達して好ましくない。ま
たの範囲では合金化が非常に困難で長時間高温
加熱が必要でありコスト的に不利である。さらに
、の範囲で熱処理条件をそれぞれ前述のよう
に規定したのは次のような理由による。即ち、１
次熱処理は、上述したごとくスパングルを消去す
ることを目的としており、これを過不足なく行な
うためには前記した温度及び保持時間が好まし
い。また２次熱処理は１次熱処理を終えた亜鉛メ
ツキ鋼板を適切に合金化させるために必要な条件
であり、その適正範囲として0.18≦Ａ≦0.36の場
合を第２図に、Ａ＜0.18の場合を第３図に示して
いる。これらの図から明らかなように、前記した
範囲を外れると合金化未完了または過合金化とな
り加工性が劣化することになる。 なお、本発明では、上記した２次熱処理を終え
た後、調質圧延−リコイリングされて製品とな
る。 実施例 第１表で示す鋼種を使用して第２表の条件に従
つてガルバニールド鋼板を製造し、それぞれのリ
ン酸塩処理性とメツキ層の加工性を調べてみた。
その結果が第３表である。
処理方法の改良に関するものである。 従来よりガルバニールド鋼板が知られている
が、この鋼板は一般に連続式亜鉛メツキ設備にお
いて溶融亜鉛中に0.08〜0.20％のAlを含むメツキ
浴でメツキした後、該鋼板に適当な熱処理を行な
つてFe−Zn合金層を発達せしめたものである。 しかしながら、従来のガルバニールド鋼板の製
造方法はライン内のメツキ浴を出た後急速加熱を
行なうため、急速な合金化により合金層の発達の
不均一を起しやすく、これが原因で合金層組成の
不均一性という化学的欠陥及びメツキ表面の凹凸
という物理的欠陥を生じることになる。また急速
加熱のため鋼中成分によるFe−Znに反応速度の
大小による影響を直接うけ、常に安定した良好な
品質を有する製品を供給することが困難となり、
材質的特徴を有するガルバニールド鋼板を製造す
る場合、成分的制約をうけるという問題もある。
その結果、ガルバニールド鋼板の化成処理性が悪
くなつたり、合金化度のメツキ表面でのバラツキ
による色調ムラを生じ、製品価値を落したり過度
の合金化によつてメツキ層の加工性劣化を起すと
いつた欠点が生じていた。 こうしたことから、ライン内で合金化のための
熱処理を行なうことなく、メツキ後ライン外で低
温、長時間の加熱をして合金化する方法が考えら
れるが、この方法によると、合金化後も表面のス
パングル模様が消えず、いずれにしても満足し得
る製品が得られない。 また、前記亜鉛メツキ浴には通常0.08〜0.20％
のAlが含有されているが、加工性を損わず、引
張強さを向上させる目的で鋼中含有Ｐ量を高くし
たような場合、浴中のAl濃度との関係で従来の
ガルバニール炉では充分合金化できず、成分的な
制約をうけていた。 本発明は上記したような現状に鑑みなされたも
ので、その基本的特徴とするところは、連続式溶
融亜鉛メツキラインにおいて、溶融亜鉛中に0.08
〜0.20％のAlを含み、且つ、 Ａ＝〔メツキ浴中Al濃度（％）〕＋1.6 ×〔鋼板中Ｐ濃度（％）〕 で示されるＡが0.36以下となるようメツキ浴中濃
度を調整したメツキ浴で鋼板を溶融亜鉛メツキし
た後、該メツキ鋼板を上記Ａに応じた下記条件で
１次熱処理してメツキ表面のスパングルを消失せ
しめ、次いでライン外のオープンコイル焼鈍炉に
おいて、上記Ａに応じた下記条件で２次熱処理し
てFe−Znの合金層を形成せしめるようにしたも
のである。 0.18≦Ａ≦0.36の場合 １次熱処理：490〜600℃で10〜40秒 ２次熱処理：350〜400℃で２〜４時間 0.18＞Ａの場合 １次熱処理：460〜550℃で10〜40秒 ２次熱処理：350〜400℃で30分〜３時間 このような本発明によれば、メツキ層の加工
性、化成処理性、材質に優れたガルバニールド鋼
板を製造することができる。 以下本発明を具体的に説明すると、まず本発明
では通常の連続式溶融亜鉛メツキラインにおける
メツキ浴において鋼板に亜鉛メツキが施された
後、ライン内の１次加熱炉で熱処理がなされる。
ここでの熱処理はメツキ表層のスパングルを消去
することを目的としており、したがつて前記１次
加熱炉では460℃〜600℃で10〜40秒間保持すれ
ば、鋼中成分に関係なくスパングルを消去するこ
とができる。なおこの１次加熱炉は公知のガルバ
ニール炉で充分である。 こうした１次熱処理によつて半合金化した亜鉛
メツキ鋼板が得られるが、本発明ではこの鋼板を
通常の工程に従つて後処理した後、ライン外に設
置されたオープンコイル焼鈍炉において２次熱処
理がなされる。この２次熱処理によつて全体に均
一なFe−Znの合金層が形成されることになるが、
このための条件としては前記オープン焼鈍炉にお
いて350〜400℃で30分〜４時間保持される。即ち
本発明では従来のガルバニール炉の炉内温度（約
1000℃）よりも低い温度で長時間かけて合金化を
行なうものである。この場合、温度のムラがなく
鋼板全体を均一加熱するためにはオープンコイル
焼鈍が最適である。 ところで、上述したように前記亜鉛メツキ浴に
は通常0.08〜0.20％のAlが含有されているが、加
工性を損わず、引張強さを向上させる目的で鋼中
含有Ｐ量を高くしたような場合、浴中のAl濃度
との関係で従来のガルバニール炉では充分合金化
できず、成分的な制約をうけていた。 そこで本発明では、Ｐは0.15％以下の範囲内で
含む鋼板に対しては前記１次熱処理及び２次熱処
理条件を鋼中Ｐ濃度と浴中Al濃度との関係で次
のように定めるものである。 即ち〔メツキ浴中Al濃度（％）〕＋1.6×〔鋼中Ｐ
濃度（％）〕＝Ａとした場合、Ａ≦0.36となるよう
に浴中農度を調整し、第１図ので示す0.18≦Ａ
≦0.36の範囲では、１次熱処理条件を490〜600℃
で10〜40秒保持、２次熱処理条件を350〜400℃で
２〜４時間保持させる。また第１図ので示すＡ
＜0.18の範囲では、１次熱処理条件を460〜550℃
で10〜40秒保持、２次熱処理条件として350〜400
℃で30分〜３時間保持せしめるものである。 この場合、第１図のの範囲では浴中にドロス
（鉄−亜鉛化合物）が多量に発生し、レギユラー
材製造時異常合金層が発達して好ましくない。ま
たの範囲では合金化が非常に困難で長時間高温
加熱が必要でありコスト的に不利である。さらに
、の範囲で熱処理条件をそれぞれ前述のよう
に規定したのは次のような理由による。即ち、１
次熱処理は、上述したごとくスパングルを消去す
ることを目的としており、これを過不足なく行な
うためには前記した温度及び保持時間が好まし
い。また２次熱処理は１次熱処理を終えた亜鉛メ
ツキ鋼板を適切に合金化させるために必要な条件
であり、その適正範囲として0.18≦Ａ≦0.36の場
合を第２図に、Ａ＜0.18の場合を第３図に示して
いる。これらの図から明らかなように、前記した
範囲を外れると合金化未完了または過合金化とな
り加工性が劣化することになる。 なお、本発明では、上記した２次熱処理を終え
た後、調質圧延−リコイリングされて製品とな
る。 実施例 第１表で示す鋼種を使用して第２表の条件に従
つてガルバニールド鋼板を製造し、それぞれのリ
ン酸塩処理性とメツキ層の加工性を調べてみた。
その結果が第３表である。
【表】
【表】
【表】
【表】
上表の実施例からも明らかなように、本発明に
よれば、化成処理性やメツキ層の加工性に優れた
ガルバニールド鋼板を鋼材の組成に制約されるこ
となく安定して製造することが可能となり、その
効果のすぐれた発明である。
よれば、化成処理性やメツキ層の加工性に優れた
ガルバニールド鋼板を鋼材の組成に制約されるこ
となく安定して製造することが可能となり、その
効果のすぐれた発明である。
第１図は本発明における溶融亜鉛中のAl量度
と鋼中Ｐ量の関係を示したグラフ、第２図及び第
３図は本発明における適正２次熱処理条件を示し
たグラフで第２図は0.18≦Ａ≦0.36、第３図はＡ
＜0.18の場合である。
と鋼中Ｐ量の関係を示したグラフ、第２図及び第
３図は本発明における適正２次熱処理条件を示し
たグラフで第２図は0.18≦Ａ≦0.36、第３図はＡ
＜0.18の場合である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続式溶融亜鉛メツキラインにおいて、溶融
亜鉛中に0.08〜0.20％のAlを含み、且つ、 Ａ＝〔メツキ浴中Al濃度（％）〕＋1.6 ×〔鋼板中Ｐ濃度（％）〕 で示されるＡが0.36以下となるようメツキ浴中濃
度を調整したメツキ浴で鋼板を溶融亜鉛メツキし
た後、該メツキ鋼板を上記Ａに応じた下記条件で
１次熱処理してメツキ表面のスパングルを消失せ
しめ、次いでライン外のオープンコイル焼鈍炉に
おいて、上記Ａに応じた下記条件で２次熱処理し
てFe−Znの合金層を形成せしめることを特徴と
する溶融亜鉛メツキ鋼板のFe−Zn合金化処理方
法。 0.18≦Ａ≦0.36の場合 １次熱処理：490〜600℃で10〜40秒 ２次熱処理：350〜400℃で２〜４時間 0.18＞Ａの場合 １次熱処理：460〜550℃で10〜40秒 ２次熱処理：350〜400℃で30分〜３時間
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56132167A JPS5834168A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶融亜鉛メツキ鋼板のＦｅ−Ｚｎ合金化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56132167A JPS5834168A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶融亜鉛メツキ鋼板のＦｅ−Ｚｎ合金化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834168A JPS5834168A (ja) | 1983-02-28 |
| JPH0128098B2 true JPH0128098B2 (ja) | 1989-06-01 |
Family
ID=15074928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56132167A Granted JPS5834168A (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | 溶融亜鉛メツキ鋼板のＦｅ−Ｚｎ合金化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834168A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2574011B2 (ja) * | 1988-09-27 | 1997-01-22 | 日本鋼管株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| DE19822156A1 (de) * | 1998-05-16 | 1999-11-18 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Durchführung der Glühung eines Galvannealing-Prozesses |
| TR201818914T4 (tr) * | 2013-05-17 | 2019-01-21 | Ak Steel Properties Inc | Preste sertleştirme uygulaması için çinko kaplı çeliğin imalat yöntemi. |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5373431A (en) * | 1976-12-14 | 1978-06-29 | Nisshin Steel Co Ltd | Alloying treatment method of zinc plated steel plate |
-
1981
- 1981-08-25 JP JP56132167A patent/JPS5834168A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5373431A (en) * | 1976-12-14 | 1978-06-29 | Nisshin Steel Co Ltd | Alloying treatment method of zinc plated steel plate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5834168A (ja) | 1983-02-28 |
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