JPWO2009028633A1 - 多気筒回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

多気筒回転式圧縮機（２００）は、主軸部（４ａ）の半径Ｒｍ、副軸部（４ｂ）の半径Ｒｓ、クランク軸部（４ｃ）の半径Ｒｃ、偏心量ｅのとき、Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ、Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅが成立し、連結部（４ｅ）は、第２のクランク軸部の反偏心側周面に、第２のクランク軸部外周面と同一もしくは外周面より内側に位置し副軸部半径より大なる半径のＡ周面（５０）を備え、第１のクランク軸部の反偏心側周面に、第１のクランク軸部に対して同条件のＢ周面（５１）を備え、連結部軸方向長さＬ、第１のローラ軸方向長さＨ、第１のローラ内径部の面取り部（２０）の軸方向長さＣｒ、第２のクランク軸部の面取り部（２２）の軸方向長さＣｓとしたとき、Ｈ＞Ｌ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓが成立する。

Description

本発明は、圧縮機構部を改良した多気筒回転式圧縮機と、この多気筒回転式圧縮機を備えて冷凍サイクルを構成する冷凍サイクル装置に関する。

冷凍サイクル回路を備えた冷凍サイクル装置には、種々のタイプの圧縮機が用いられているが、たとえば空気調和機においては２シリンダタイプの圧縮機である多気筒回転式圧縮機が多用されている。この種の圧縮機は、密閉ケース内に電動機部と、複数の圧縮機構部を収容していて、前記電動機部と圧縮機構部は回転軸を介して連結されている。

前記圧縮機構部において回転軸は、主軸受に枢支される主軸部と、副軸受に枢支される副軸部と、これら主軸部と副軸部との間に偏心して設けられ、それぞれにローラが嵌合する複数のクランク軸部と、これらクランク軸部相互を連結する連結部とから構成される。クランク軸部とローラは、シリンダの内径部に形成されるシリンダ室に偏心回転自在に収容される。

すなわち、クランク軸部は主軸部側と副軸部側に２個設けられ、クランク軸部とローラを収容するシリンダ室を備えたシリンダは２個設けられる。そして、これらのシリンダ間には中間仕切り板が介在されていて、各クランク軸部間に形成される上記連結部は、上記中間仕切り板と対向する位置にある。

多気筒回転式圧縮機において、摩擦ロスを低減し、効率を向上するためには、回転軸の摺動部分で最も径の大きいクランク軸部の直径を極力、小径化することが望ましい。それとともに、シリンダの高さ（軸方向長さ）を、より小さく縮小化し、クランク軸部の偏心量を大きくとって摺動損失の低減を図るとよい。

通常、上記回転軸を構成する主軸部及び副軸部は、互いに等しい半径Ｒｍに設定されている。そして、上記クランク軸部の半径をＲｃとし、それぞれのクランク軸部の偏心量をｅとしたとき、
Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ
と設定することにより、クランク軸部とシリンダ室の直径を縮小化でき、上述の有利な条件が得られる。

ここで問題は、クランク軸部にローラを嵌合すべく組付け作業に必要な、クランク軸部相互間に設けられる連結部の軸方向長さＬと、クランク軸部に嵌合するローラの軸方向長さ（＝シリンダの厚さ）Ｈとの比較である。たとえば、連結部の軸方向長さＬを、ローラの軸方向長さＨよりも小さく（Ｌ＜Ｈ）設定する。

この場合、ローラを副軸部側の端面から挿入して、副軸部側に設けられるクランク軸部と連結部を挿通できたとしても、このローラの挿入側端面が主軸部側に設けられるクランク軸部の端面に当接したとき、上述の（Ｌ＜Ｈ）の関係から、ローラの反挿入側端面が副軸部側に設けられるクランク軸部と対向する位置にある。すなわち、ローラ全体が副軸部側のクランク軸部から抜け出ない状態で、主軸部側のクランク軸部端面に当接してしまい、主軸部側のクランク軸部への嵌合が不可能となる。

そこで、特開２００３−３２８９７２号公報には、副軸部の直径を主軸部の直径よりも小さくし、クランク軸部における反偏心軸側の外周面を主軸部外周面よりもへこませ、連結部（連接部）に主軸部の外径よりも小径の部分を設けるとともに、その小径部分の軸方向長さを主軸部側のクランク軸部に嵌合されるローラの軸方向長さ以上にする技術が開示されている。

また、実公昭５５−４８８８７号公報では、相隣接するクランク軸部（クランクピン）間に形成される連結部（接続部）が、回転軸軸線と同心で外径寸法がクランク軸部外径寸法以下の円柱部と、この円柱部の両端面に、断面形状が円柱部とクランク軸部とを回転軸軸線方向に重ね合せたときに重なり合って形成される形状の接続肉部とからなるクランクシャフトが開示されている。

上記特開２００３−３２８９７２号公報のように構成すれば、上述のＲｃ＜Ｒｍ＋ｅの構成をなし、ローラを副軸部側の端面から挿入して、副軸部側に設けられるクランク軸部を通過させ、一旦、連結部に位置してから、ローラを主軸部側のクランク軸部に組付けることが可能となる。そのあと、副軸部側のクランク軸部に別のローラを組付ければ、容易に作業が完了する。

しかしながら、特開２００３−３２８９７２号公報の技術では、主軸部側のクランク軸部と副軸部側のクランク軸部との間の連結部に、主軸部の外径よりも小径の部分を設けるとともに、その小径部分の軸方向長さを主軸部側のクランク軸部に嵌合されるローラの軸方向長さ以上にする必要がある。

このことにより、特に主軸部側のクランク軸部に嵌合されるローラの軸方向長さが大の場合、それ以上の軸方向長さの連結部を形成しなければならず、クランク軸部相互間距離が大となって連結部の剛性が低下し、信頼性と性能面に問題が生じる。

これに対して実公昭５５−４８８８７号公報に記載された技術では、連結部の断面積を従来よりも大きくでき、剛性が増大する。しかしながら、この技術はクランク軸部にコネクチングロッドの大径部を接続する構成になっていて、大径部の軸方向長さ（厚さ）は連結部の軸方向長さよりも、ごく短く形成されている。

そのため、コネクチングロッド大径部をクランク軸部に接続するには何らの問題もない。ただし、前述したようにクランク軸部にローラを嵌合する構成を考慮すると、連結部の軸方向長さＬが、ローラ（クランク軸部）の軸方向長さＨより長い、もしくは等しい（Ｌ≧Ｈ）設定をなしているので、連結部の剛性保持には問題が残ることになる。

本発明は上記事情にもとづきなされたものであり、その目的とするところは、複数組の圧縮機構部を備えることを前提とし、主軸部側のクランク軸部に嵌合されるローラを副軸部側の端面から挿入し組付けることを可能としたうえで、クランク軸部を極力小径化して摺動損失を低減し、クランク軸部相互間距離である連結部の軸方向長さを短縮化して、圧縮機構部の小型化と圧縮性能及び信頼性の向上化を図った多気筒回転式圧縮機及び、この多気筒回転式圧縮機を備えて冷凍効率と信頼性の向上化を得る冷凍サイクル装置を提供しようとするものである。

上記目的を満足するため本発明の多気筒回転式圧縮機は、主軸受に枢支される主軸部、副軸受に枢支される副軸部、主軸部と副軸部との間に偏心して設けられそれぞれにローラが嵌合する複数のクランク軸部、隣接するクランク軸部相互を連結する連結部を備えた回転軸と、この回転軸におけるそれぞれのクランク軸部とローラを偏心回転自在に収容する複数のシリンダ室とを具備し、主軸部の半径をＲｍ、副軸部の半径をＲｓ、クランク軸部の半径をＲｃ、クランク軸部の偏心量をｅとしたとき、Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（１）、Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（２）が成立し、主軸部側に設けられる第１のクランク軸部と副軸部側に設けられる第２のクランク軸部とを連結する連結部は、第２のクランク軸部の反偏心側周面に、第２のクランク軸部の外周面と同一もしくは第２のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＡ周面を備え、第１のクランク軸部の反偏心側周面に、第１のクランク軸部の外周面と同一もしくは第１のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＢ周面を備え、上記連結部の軸方向長さをＬ、上記第１のクランク軸部に嵌合するローラの軸方向長さをＨ、第１のクランク軸部に嵌合するローラの内径部に設けられる面取り部の軸方向長さをＣｒ、第２のクランク軸部に設けられる面取り部の軸方向長さをＣｓとしたとき、Ｈ＞Ｌ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（３）が成立する。

上記目的を満足するため本発明の冷凍サイクル装置は、上記記載の多気筒回転式圧縮機と、凝縮器と、膨張装置と、蒸発器とで構成される。

図１は、本発明における第１の実施の形態に係る多気筒回転式圧縮機の概略断面図と、冷凍サイクル装置の冷凍サイクル構成図である。 図２Ａは、同多気筒回転式圧縮機の回転軸一部と第１のローラの寸法形状と構成を示す断面図である。 図２Ｂは、同多気筒回転式圧縮機の回転軸一部のＴ−Ｔ線に沿う断面図である。 図３は、同多気筒回転式圧縮機のガス荷重の方向とガス荷重の大きさとの特性図である。 図４Ａは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図４Ｂは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図４Ｃは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図４Ｄは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図５は、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラが連結部にある状態での互いの寸法形状を示す説明図である。 図６は、本発明における第２の実施の形態に係る多気筒回転式圧縮機の一部を省略して示す概略断面図である。 図７Ａは、同多気筒回転式圧縮機の回転軸一部と第１のローラの寸法形状と構成を示す断面図である。 図７Ｂは、同多気筒回転式圧縮機の回転軸一部のＴ−Ｔ線に沿う断面図である。 図８Ａは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図８Ｂは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図８Ｃは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図８Ｄは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図８Ｅは、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラを副軸部側から挿入して第１のクランク軸部に嵌合組付けするまでの作業を示す説明図である。 図９は、同多気筒回転式圧縮機の第１のローラが連結部にある状態での互いの寸法形状を示す説明図である。 図１０は、第１の実施の形態と、第２の実施の形態での変形例に係る、多気筒回転式圧縮機の一部を省略して示す概略断面図である。 図１１は、本発明における第３の実施の形態に係る、多気筒回転式圧縮機の一部を省略した概略断面図である。 図１２Ａは、同多気筒回転式圧縮機の圧縮機構部に用いられる回転軸一部の寸法形状を示す説明図である。 図１２Ｂは、同多気筒回転式圧縮機の圧縮機構部に用いられる回転軸一部の第１のローラに対する寸法形状を示す説明図である。 図１３は、同多気筒回転式圧縮機の回転軸の第１、第２の傾斜曲面を加工する状態を示す説明図である。

以下、本発明の実施の形態を、図面にもとづいて説明する。図１は、第１の実施の形態における多気筒回転式圧縮機２００の断面構造と、この多気筒回転式圧縮機２００を備えた冷凍サイクル装置Ｒの概略の構成図である。

はじめに、冷凍サイクル装置Ｒの構成から説明すると、多気筒回転式圧縮機２００と、凝縮器３００と、膨張装置４００と、蒸発器５００及び図示しない気液分離器を備えていて、これら構成部品は順次、冷媒管６００を介して連通される。後述するように多気筒回転式圧縮機２００で圧縮された冷媒ガスは冷媒管６００に吐出され、以上の構成部品の順に循環して冷凍サイクル作用をなし、再び多気筒回転式圧縮機２００に吸込まれるようになっている。

次に、上記多気筒回転式圧縮機２００について詳述する。図中１は、密閉ケースであり、この密閉ケース１内の下部には圧縮機構部２が設けられ、上部には電動機部３が設けられる。これら圧縮機構部２と電動機部３は、回転軸４を介して連結される。

上記電動機部３は、たとえばブラシレスＤＣ同期モータ（ＡＣモータもしくは商用モータでもよい）が用いられていて、密閉ケース１内面に圧入固定されるステータ５と、このステータ５の内側に所定の間隙を存して配置され、上記回転軸４に嵌着されるロータ６とから構成される。

上記圧縮機構部２は、第１の圧縮機構部２Ａ及び第２の圧縮機構部２Ｂを備えている。上記第１の圧縮機構部２Ａは上部側に形成され、第１のシリンダ８Ａを備えている。第２の圧縮機構部２Ｂは第１のシリンダ８Ａとは中間仕切り板７を介して下部に形成され、第２のシリンダ８Ｂを備えている。

第１のシリンダ８Ａは、密閉ケース１内周面に圧入固定されていて、この上面部に主軸受１１が載置される。主軸受１１はバルブカバーとともに取付けボルト９を介して第１のシリンダ８Ａに取付けられる。上記第２のシリンダ８Ｂの下面部には副軸受１２とバルブカバーが重ね合わされ、上記中間仕切り板７とともに取付けボルト１０を介して第１のシリンダ８Ａに取付け固定される。

上記回転軸４の主軸受１１に枢支される部位を主軸部４ａと呼び、回転軸４の最下端である副軸受１２に枢支される部位を副軸部４ｂと呼ぶ。回転軸４の第１のシリンダ８Ａ内径部を貫通する部位に第１のクランク軸部４ｃが一体に設けられ、第２のシリンダ８Ｂ内径部を貫通する部位に第２のクランク軸部４ｄが一体に設けられる。

換言すれば、上記第１のクランク軸部４ｄは主軸部４ａ側に設けられ、上記第２のクランク軸部４ｅは副軸部４ｂ側に設けられることになる。これらクランク軸部４ｃ、４ｄ相互間には連設部４ｅが介設されていて、上記中間仕切り板７に対向する。なお、特に連設部４ｅと、この周辺の構成部品に係る寸法形状については後述する。

各クランク軸部４ｃ，４ｄは互いに略１８０°の位相差をもって、回転軸４の主軸部４ａと副軸部４ｂの中心軸から互いに同一量ずつ偏心して形成され、かつ互いに同一直径をなす。第１のクランク軸部４ｃには第１のローラ１３ａの内径部が嵌合され、第２のクランク軸部４ｄには第２のローラ１３ｂの内径部が嵌合される。これら第１、第２のローラ１３ａ，１３ｂは、互いに同一外径に形成される。

第１のシリンダ８Ａと第２のシリンダ８Ｂにおけるそれぞれの内径部は、上記主軸受１１と中間仕切り板７及び副軸受１２で上下面が区画される。第１のローラ１３ａ及び第１のクランク軸部４ｃは、上記部材で区画される第１のシリンダ室１４ａに偏心回転自在に収容される。第２のローラ１３ｂ及び第２のクランク軸部４ｄは、上記部材で区画される第２のシリンダ室１４ｂに偏心回転自在に収容される。

第１のローラ１３ａと第２のローラ１３ｂは互いに１８０°の位相差があるが、回転軸４が回転駆動された状態で、それぞれのローラ１３ａ，１３ｂの軸方向に沿う周面一部が第１、第２のシリンダ室１４ａ，１４ｂ周壁に線接触しながら偏心回転できるように設計されている。

第１、第２のシリンダ８Ａ，８Ｂにはブレード室１５が設けられ、各ブレード室１５にはブレード１６及びばね部材１７（いずれも一方のみ図示）が収容されている。上記ばね部材１７は圧縮ばねであって、ブレード１６に弾性力（背圧）を付与して、この先端を各ローラ１３ａ，１３ｂ周面の軸方向に沿って弾性的に線接触させている。

したがって、それぞれのブレード１６はブレード室１５に沿って往復運動し、第１、第２のローラ１３ａ，１３ｂの回転角度にかかわらず、これらローラに線接触して、第１、第２のシリンダ室１４ａ，１４ｂを二室に仕切ることとなる。

上記主軸受１１及び副軸受１２には、吐出弁機構が設けられていて、それぞれが各シリンダ室１４ａ，１４ｂに連通し、かつバルブカバーで覆われる。後述するように、各シリンダ室１４ａ，１４ｂで圧縮された冷媒ガスが所定圧に上昇した状態で吐出弁機構は開放される。圧縮された冷媒ガスは、シリンダ室１４ａ，１４ｂから吐出弁機構を介してバルブカバー内へ吐出され、さらに密閉ケース１内に導かれるようになっている。

上記密閉ケース１を貫通するとともに、第１のシリンダ８Ａの外周面から内径部に亘って吸込み孔が設けられている。この吸込み孔には、上記蒸発器５００から気液分離器に連通する冷媒管６０１が接続される。さらに、密閉ケース１を貫通して第２のシリンダ８Ｂの外周面から内径部に亘って吸込み孔が設けられ、この吸込み孔には蒸発器５００から気液分離器に連通する冷媒管６０２が接続される。

なお、密閉ケース１内底部には潤滑油を集溜する油溜り部１８が形成されていて、上記第２の圧縮機構部２Ｂの全部と、第１の圧縮機構部２Ａの大半部分は潤滑油に浸漬状態にある。回転軸４の回転にともなって副軸部４ｂ端面に設けられる油ポンプが潤滑油を吸上げて、圧縮機構部２を構成する部品の摺動部分へ給油できるようになっている。

このようにして構成される多気筒回転式圧縮機２００であり、電動機部３に通電すると回転軸４が回転駆動され、第１のシリンダ室１４ａ内において第１のローラ１３ａが偏心移動し、第２のシリンダ室１４ｂ内において第２のローラ１３ｂが偏心移動する。各シリンダ室１４ａ，１４ｂにおいてブレード１６で仕切られ、吸込み孔が開口する一方室に、気液分離器で分離された冷媒ガスが吸込み側の冷媒管６０１，６０２を介して吸込まれる。

回転軸４に設けられる第１、第２のクランク軸部４ｃ，４ｄが互いに１８０°の位相差で形成されているので、各シリンダ室１４ａ，１４ｂ内に冷媒ガスが吸込まれるタイミングも１８０°の位相差が存在する。第１、第２のローラ１３ａ，１３ｂが偏心移動して吐出弁機構側の室の容積が減少し、その分圧力が上昇する。

吐出弁機構側の室の容積が所定の容積になったとき、この室で圧縮された冷媒ガスは所定の圧力まで上昇する。同時に吐出弁機構が開放され、圧縮されて高温高圧化した冷媒ガスはバルブカバー内に吐出される。圧縮された冷媒ガスが吐出弁機構へ吐出されるタイミングも１８０°の位相差が存在する。

圧縮された冷媒ガスは各バルブカバーから直接的、もしくは間接的に密閉ケース１内の圧縮機構部２と電動機部３との間の空間部へ導出される。そして、回転軸４と電動機部３を構成するロータ６との間、ロータ６とステータ５との間、ステータ５と密閉ケース１内周壁との間に形成される間隙を流通し、電動機部３の上部側に形成される密閉ケース１内空間部に充満する。

圧縮された冷媒ガスは多気筒回転式圧縮機２００から冷媒管６００へ導出され、凝縮器３００に導かれて凝縮液化し、膨張装置４００に導かれて断熱膨張し、蒸発器５００に導かれて蒸発し、周囲から蒸発潜熱を奪って冷凍作用をなす。蒸発した冷媒は気液分離器に導かれて気液分離され、ガス分のみが多気筒回転式圧縮機２００の圧縮機構部２に吸込まれ再度圧縮される。

次に、回転軸４を構成する連結部４ｅと、その周辺の構成部品に係る寸法形状について詳述する。
図２Ａは圧縮機構部２側の回転軸４一部と、第１のローラ１３ａの構成を説明する図であり、図２Ｂは図２ＡのＴ−Ｔ線に沿う断面図である。

上記回転軸４を構成する上記主軸部４ａの半径をＲｍとし、上記副軸部４ｂの半径をＲｓとし、上記第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄそれぞれの半径をＲｃとし、各クランク軸部４ｃ，４ｄの偏心量をｅとしたとき、
Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（１）
以上の（１）式が成立するように構成することにより、第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄ及び、第１のシリンダ室１４ａと第２のシリンダ室１４ｂの直径が縮小化して、摩擦ロスの低減と、圧縮効率の向上を図れる。

Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（２）
以上の（２）式が成立するように構成することにより、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ端面から挿入して第２のクランク軸部４ｄを通過させることができる。したがって、最終的に第１のクランク軸部４ｃへの嵌合が可能となる。

ここで、図の状態では、第１のクランク軸部４ｃの中心軸線位置が、主軸部４ａと副軸部４ｂの中心軸線位置から図の左側に偏心していることを確認し、第２のクランク軸部４ｄの中心軸線位置が、主軸部４ａと副軸部４ｂの中心軸線位置から図の右側に偏心していることを確認したうえで、以下の構成がなされている。

上記第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部ｄを連結する連結部４ｅは、特に図２Ｂに実線で示すような断面形状になっている（図の煩雑さを避けるために、ハッチングは省略）。
すなわち、図２Ｂにおいて、縦方向の中心軸線と、この縦方向中心軸線と直交する横方向中心軸線を描いたとき、縦方向中心軸線と横方向中心軸線との交点が、主軸部４ａと副軸部４ｂの中心軸線と一致する。上記連結部４ｅを断面にした状態での外形形状は、縦方向中心軸線を基準にして左右に対称な円弧状をなす。

なお説明すると、連結部４ｅの断面外形形状において、縦方向中心軸線を基準にして図の左側の円弧状面は、第２のクランク軸部４ｄに対する反偏心側の周面であって、この周面を以下、「Ａ周面」５０と呼ぶ。さらに、縦方向中心軸線を基準にして図の右側の円弧状面は、第１のクランク軸部４ｃに対する反偏心側の周面であって、この周面を以下、「Ｂ周面」５１と呼ぶ。

上記Ａ周面５０は、第２のクランク軸部４ｄの外周面と同一位置に形成される、もしくは第２のクランク軸部４ｄの外周面よりも内側に位置するよう形成されるとともに、前記副軸部４ｂの半径Ｒｓより大なる半径の円弧状に形成されている。

上記Ｂ周面５１は、第１のクランク軸部４ｃの外周面と同一位置に形成される、もしくは第１のクランク軸部４ｃの外周面よりも内側に位置するよう形成されるとともに、前記副軸部４ｂの半径Ｒｓより大なる半径の円弧状に形成されている。

したがって、連結部４ｅの断面形状は、縦方向中心軸線に沿って肉厚が最も大に形成される。たとえば、横方向中心軸線をθ＝０°としたとき、θ＝９０°の位置で最も肉厚が大となっている。
上記連結部４ｅは、以上のような断面外形形状をなすうえに、連結部４ｅの軸方向長さをＬ、主軸部４ａ側に設けられる第１のクランク軸部４ｃに嵌合する第１のローラ１３ａの軸方向長さをＨとしたとき、第１のローラ１３ａの軸方向長さＨは、連結部４ｅの軸方向長さＬよりも大（Ｈ＞Ｌ）に設定されている。さらに、第１のローラ１３ａの内径両端部には、それぞれ所定量の面取り加工が施された面取り部２０が設けられている。

このような条件を満たす回転軸４を採用する多気筒回転式圧縮機２００において冷媒ガスの圧縮作用をなすと、回転軸４には以下に述べるようなガス荷重がかかる。

図３は、第１のクランク軸部４ｃにかかるガス荷重の方向θ［ｄｅｇ］と、ガス荷重の大きさＦとの関係を示す特性図である。

この特性図から分かるように、第１のクランク軸部４ｃにかかるガス荷重の方向を、図２Ｂに示すθを基準にして表すと、ガス荷重の大きさＦはθ＝９０°付近で最大になる。上述したように、連結部４ｅは縦方向中心軸線に沿うθ＝９０°方向部分の肉厚が最も大であり、剛性が大となってガス荷重による連結部４ｅの変形が抑えられる。

なお、上述の実公昭５５−４８８８７号公報には、「クランク軸部間に形成される連結部が、反偏心側外周円弧を連結して形成したものは充分な強度が得られない」と記載されているが、これは主にレシプロタイプの圧縮機の場合に言えることであり、最大負荷が連結部の最も薄肉方向にかかり易い。これに対して、本発明のごとき回転式（ロータリ式）圧縮機の場合は、最大負荷方向が連結部４ｅの最大厚肉方向と一致し、充分に有効な構成となる。

上記第１のローラ１３ａの軸方向長さＨを、連結部４ｅの軸方向長さＬよりも大（Ｈ＞Ｌ）に設定した。換言すれば、連結部４ｅの軸方向長さＬを短縮化して、連結部４ｅにおける剛性をさらに増大化している。

その反面、第１のローラ１３ａを第１のクランク軸部４ｃに組付けるにあたって、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂから連結部４ｅに挿通してきた状態で、第１のローラ１３ａの軸方向長さＨが連結部４ｅの軸方向長さＬよりも大であるので、そのままでは連結部４ｅから第１のクランク軸部４ｃへの移動が困難である。

しかしながら、上述したように第１のローラ１３ａは、内径両端部に面取り部２０を備えているので、挿入側端面が第１のクランク軸部４ｃに到達したところで、ローラ１３ａの挿入姿勢を変えれば、比較的容易に第１のクランク軸部４ｃに嵌合することができる。すなわち、第１のローラ１３ａを第１のクランク軸部４ｃに組付ける作業として手間がかからず、何らの不安も無い。

さらに、再び図２Ａに示すように、周面Ａにおける第１のクランク軸部４ｃ側角部と、周面Ｂにおける第２のクランク軸部４ｄ側角部において、それぞれ肉盛り部（Ｒ部）２１を設けることにより、上述した作用効果を損なうことなく連結部４ｅの付け根における強度の増大化を図ることができ、連結部４ｅの剛性をより高く保持できる。

以下、第１のローラ１３ａを第１のクランク軸部４ｃに嵌合組付けする作業について、より詳細に説明する。

図４Ａ〜図４Ｄは、第１のローラ１３ａを第１のクランク軸部４ｃに組付けるまでの作業を順に説明する図である。

図４Ａは、副軸部４ｂ端面から挿入した第１のローラ１３ａを、第２のクランク軸部４ｄまで移動し嵌合した状態を示している。第１のローラ１３ａの内径端部に面取り部２０を設けているので、第２のクランク軸部４ｄへの嵌合が円滑に行える。これより第１のローラ１３ａをさらに上昇移動して、連結部４ｅに到達させる。

図４Ｂは、第１のローラ１３ａを連結部４ｅに移動した状態を示している。連結部４ｅのＡ周面５０を、第２のクランク軸部４ｄの外周面と同一、もしくは外周面よりも内側に位置させている。したがって、第１のローラ１３ａを第２のクランク軸部４ｄから連結部４ｅへ移動し、第１のローラ１３ａの内径部を連結部４ｅのＡ周面５０に対向するのに何らの支障もなく円滑に行える。

この状態では、第１のローラ１３ａの挿入側端面（上端面）が第１のクランク軸部４ｃの下端面に当接している。しかも、第１のローラの軸方向長さＨを連結部４ｅの軸方向長さＬよりも長く形成したので、第１のローラ１３ａの下端面は連結部４ｅの下端よりも下方に位置している。

そのままでは第１のローラ１３ａの内径部を第１のクランク軸部４ｃに対向すべく移動するのが困難であるが、図に矢印で示すように、第１のローラ１３ａを反時計回り方向に傾けて、斜め姿勢のまま図の左側方向へ平行移動する。第１のローラ１３ａの内径端部に設けられる面取り部２０が第２のクランク軸部４ｄの角部に当接し、かつこれを乗り越える。

さらに第１のローラ１３ａを移動付勢すれば、この下端面が第２のクランク軸部４ｄの上端面に載った状態となる。また、第１のローラ１３ａ内径部の一部が第１のクランク軸部４ｃの下端一部に挿入し、ここでの引っ掛り等のトラブルはない。
結局、図４Ｃに示すように、第１のローラ１３ａの内径部が第１のクランク軸部４ｃに対向し、接触もしくは近接する。そして、第１のローラ１３ａの下端面が第２のクランク軸部４ｄの上端面に載り、この内径部が連結部４ｅのＢ周面５１に接触、もしくは極く近接する。連結部４ｅのＢ周面５１下端に設けられる肉盛り部２１が、第１のローラ１３ａ内径部下端の面取り部２０に入り込むので、第１のローラ１３ａは正しく第１のクランク軸部４ｃに対向できる。

図４Ｄに示すように、第１のローラ１３ａを直上方向へ移動すれば、必然的に第１のローラ１３ａ内径部が第１のクランク軸部４ｃに嵌合する。

このようにして、第１のローラ１３ａの軸方向長さＨを、連結部４ｅの軸方向長さＬよりも大（Ｈ＞Ｌ）に設定して、連結部４ｅの軸方向長さＬの短縮化と剛性増大を得るとともに、連結部４ｅに面取り部２０を設けることで、副軸部４ｂ側から連結部４ｅを介して第１のクランク軸部４ｃへの嵌合が容易となる。

図５は、第１のローラ１３ａを連結部４ｅに移動した状態を示している。ここでは、上述の構成を採用するうえに、第２のクランク軸部４ｄの上端面周縁に沿って面取り部２２が設けられることを説明している。

すなわち、連結部４ｅの軸方向長さをＬ、主軸部４ａ側に設けられる第１のクランク軸部４ｃに嵌合する第１のローラ１３ａの軸方向長さをＨ、第１のローラ１３ａの内径端部に設けられる面取り部２０の軸方向長さをＣｒ、第２のクランク軸部４ｄの上端面周縁に設けられる面取り部２２の軸方向長さをＣｓとしたとき、Ｈ＞Ｌについては先に説明している。さらに、
Ｌ＋Ｃｓ≧Ｈ−Ｃｒ
Ｌ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ
Ｈ＞Ｌ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（３）
上記（３）式を満足するように構成している。

このようにして、連結部４ｅの軸方向長さＬを、第１のローラ１３ａの軸方向長さＨよりも小さく（短く）形成しながら、第１のローラ１３ａに面取り部２０を設け、第２のクランク軸部４ｄにも面取り部２２を設けることにより、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂと第２のクランク軸部４ｄを介して第１のクランク軸部４ｃへの組付け嵌合作業を、さらに容易化できる。

図６は、第２の実施の形態における多気筒回転式圧縮機２１０の一部断面図である。
この圧縮機２１０において、第１の圧縮機構部２Ａと第２の圧縮機構部２Ｂが電動機部３とともに回転軸４を介して連結され、密閉ケース１内に収容されることは変りがない。電動機部３の構成は第１の実施の形態と同一である。第１の圧縮機構部２Ａと第２の圧縮機構部２Ｂも、基本的には、第１の実施の形態と同一である。したがって、主たる構成部品に同番号を付して新たな説明は省略する。

圧縮機構部２において、主軸受１１ａが密閉ケース１に圧入固定されるフレーム２５に一体に設けられ、第１のシリンダ８Ａが上記フレーム２５下面部に取付けられている。中間仕切り板７Ａは分厚く形成され、密閉ケース１一部と中間仕切り板７Ａ外周面に亘って吸込み孔２６が貫通して設けられる。

上記吸込み孔２６に上記蒸発器５００と気液分離器を介して吸込み側の冷媒管６００が接続される。すなわち、第１の実施の形態では２本の冷媒管６０１，Ｐｂが接続されているが、この実施の形態では１本の冷媒管６００のみである。

上記吸込み孔２６は中間仕切り板７Ａの外周面から内径部手前の中途部まで設けられていて、この先端から斜め上方向と、斜め下方向に吸込み案内孔２７ａ，２７ｂが設けられる。

斜め上方向の吸込み案内孔２７ａは、第１のシリンダ８Ａ下面から斜め上方に設けられ、この内径部である第１のシリンダ室１４ａに開口される。斜め下方向の吸込み案内孔２７ｂは、第２のシリンダ８Ｂ上面から斜め下方に延出され、この内径部である第２のシリンダ室１４ｂに開口される。

したがって、１本の冷媒管６００に導かれた冷媒ガスは、中間仕切り板７Ａに設けられる吸込み孔２６に到達した後、２本の吸込み案内孔２７ａ，２７ｂに分流して案内され、それぞれ第１のシリンダ室１４ａと第２のシリンダ室１４ｂに吸込まれることとなる。

このような構成の多気筒回転式圧縮機２１０においては、中間仕切り板７Ａの板厚が第１の実施の形態に用いられる中間仕切り板７の板厚よりも厚くなる一方で、第１のシリンダ８Ａと第２のシリンダ８Ｂの板厚は、基本的に変更されない。

すなわち、第１のシリンダ室１４ａに収容される第１のクランク軸部４ｃ及び第１のローラ１３ａの軸方向長さと、第２のシリンダ室１４ｂに収容される第２のクランク軸部４ｄ及び第２のローラ１３ｂの軸方向長さは変りがないが、中間仕切り板７Ａに対向して設けられ第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄを連結する連結部４ｆの軸方向長さが、第１の実施の形態における連結部４ｅの軸方向長さよりも長くなる。

しかも、連結部４ｆにかかるガス荷重は変りがないから、そのままでは連結部４ｆの剛性を保証できないこととなる。そこで、以下に述べるような対応構造を採用して連結部４ｆの剛性を高く保ち、変形を抑えて信頼性の向上を図る。

次に、回転軸４を構成する連結部４ｆと、その周辺の構成部品に係る寸法形状について詳述する。

図７Ａは圧縮機構部２側の回転軸４の一部と、第１のローラ１３ａの構成を説明する図であり、図７Ｂは図７ＡのＴ−Ｔ線に沿う断面図である。

上記回転軸４を構成する上記主軸部４ａの半径をＲｍとし、上記副軸部４ｂの半径をＲｓとし、上記第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄそれぞれの半径をＲｃとし、各クランク軸部４ｃ，４ｄの偏心量をｅとしたとき、
Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（４）
以上の（４）式が成立するように構成することにより、第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄ及び、第１のシリンダ室１４ａと第２のシリンダ室１４ｂの直径が縮小化して、摩擦ロスの低減と、圧縮効率の向上を図れる。

Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（５）
以上の（５）式が成立するよう構成することにより、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ端面から挿入して第２のクランク軸部４ｄを通過させることができる。したがって、最終的に第１のクランク軸部４ｃへの嵌合が可能となる。

上記第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄを連結する上記連結部４ｆは、特に図７Ｂに実線で示すような断面形状になっている（ハッチングは省略）。

すなわち、連結部４ｆにおける第２のクランク軸部４ｄの反偏心側周面は、第２のクランク軸部４ｄの外周面と同一位置、もしくは第２のクランク軸部４ｄの外周面よりも内側に位置するとともに、副軸部４ｂの半径Ｒｓより大なる半径に形成されるＡ０周面５５と、このＡ０周面５５と第１のクランク軸部４ｃとの間に形成され、第２のクランク軸部４ｄの反偏心側外周面より外側に位置するＡ１周面５６を備えている。

連結部４ｆにおける第１のクランク軸部４ｃの反偏心側は、第１のクランク軸部４ｃの外周面と同一位置、もしくは第１のクランク軸部４ｃの外周面よりも内側に位置するよう形成されるとともに、副軸部４ｂの半径Ｒｓより大なる半径に形成されるＢ０周面５７と、このＢ０周面５７と第２のクランク軸部４ｄとの間に形成され、第１のクランク軸部４ｃの反偏心側外周面より外側に位置するＢ１周面５８を備えている。

後述（図８）するように、上記Ａ１周面５６と上記Ｂ１周面５８を合せた状態での最外径φＳｏが、第１のクランク軸部４ｃに嵌合される第１のローラ１３ａの内径φＲｉよりも小さく形成されている。さらに、連結部４ｆの軸方向中間部は、Ａ０周面５５とＢ０周面５７で形成されている。

以上のような連結部４ｆの断面形状をなしたので、性能向上のため Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（４）式を採用した仕様において、主軸部４ａ側に設けられる第１のクランク軸部４ｃに対し第１のローラ１３ａの嵌合組付けが容易である。そして、連結部４ｆの軸方向長さが長いが、Ａ１周面５６とＢ１周面５８を設けることにより、連結部４ｆの剛性を高く保持し、変形を防止できる。

すなわち、先に説明したようにガス荷重Ｆはθ＝９０°付近で最大になるのに対して、図７Ｂに示すように、連結部４ｆは縦方向中心軸線に沿うθ＝９０°方向の肉厚が最も大となる断面形状であるので、剛性が大であり、ガス荷重による連結部４ｆの変形が抑えられる。

また、連結部４ｆにＡ１周面５６と、Ｂ１周面５８を備えたので、剛性が最も弱い面であるＡ０周面５５と、Ｂ０周面５７からなる部分の軸方向長さを小さく（短く）することができ、ガス荷重による連結部４ｆの変形を抑えることができる。

次に、この実施の形態において第１のローラ１３ａを第１のクランク軸部４ｃに嵌合組付けする作業について、より詳細に説明する。

図８Ａ〜図８Ｅは、第１のローラ１３ａを第１のクランク軸部４ｃに組付けるまでの作業を順に説明する図である。

図８Ａは、副軸部４ｂ端面から挿入した第１のローラ１３ａを第２のクランク軸部４ｄまで移動し、ここに嵌合した状態を示している。第１のローラ１３ａの内径端部に面取り部２０を設けているので、第２のクランク軸部４ｄへの嵌合が円滑に行える。この状態から第１のローラ１３ａを上昇移動して、連結部４ｅに対向させる。

図８Ｂは、第１のローラ１３ａを連結部４ｆに移動した状態を示している。連結部４ｆのＡ０周面５５は、第２のクランク軸部４ｄの外周面と同一、もしくは外周面よりも内側に位置させているので、第１のローラ１３ａを第２のクランク軸部４ｄから連結部４ｆへ移動させるのに何らの支障もなく円滑に行える。

さらに、第１のローラ１３ａをそのまま図の左方向へ水平移動し、第１のローラ１３ａの内径部を連結部４ｆのＢ１周面５８に当接してから上昇移動する。

図８Ｃに示すように、第１のローラ１３ａの内径部が、Ａ１周面５６及びＢ１周面５８の双方に挿入する状態となる。先に説明したように、Ａ１周面５６とＢ１周面５８を合せた状態での最外径φＳｏが、第１のローラ１３ａの内径φＲｉより小さく形成されているので、第１のローラ１３ａの内径部はＡ１周面５６とＢ１周面５８の双方に対して円滑に上昇移動できる。

第１のローラ１３ａの上端面が第１のクランク軸部４ｃの下端面に当接したら、第１のローラ１３ａを図の左方向へ移動してＢ１周面５８の上端面上に載せて滑らす。すると、図８Ｄに示すように第１のローラ１３ａの内径部がＢ０周面５７に当接し、Ａ１周面５６とは離間する。この状態で第１のローラ１３ａの内径部は第１のクランク軸部４ｃに正しく対向する。そこで、第１のローラ１３ａを直上方向へ移動すれば、図８Ｅに示すように、必然的に第１のローラ３ａの内径部が第１のクランク軸部４ｃに嵌合する。

このようにして、軸方向長さが長い連結部４ｆにおいて、Ａ０周面５５と第１のクランク軸部４ｃとの間にＡ１周面５６を設け、Ｂ０周面５７と第２のクランク軸部４ｄとの間にＢ１周面５８を設けた。したがって、連結部４ｆは剛性の増大化を得るとともに、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ側から連結部４ｆを介して第１のクランク軸部４ｃへの嵌合が円滑に行える。

図９は、第１のローラ１３ａを連結部４ｆに移動した状態を示している。ここでは、上述の構成を採用するうえに、第２のクランク軸部４ｄの上端面周縁に沿って面取り部２２が設けられることを説明している。

Ａ０周面５５の軸方向長さをＫａ、Ｂ０周面５７の軸方向長さをＫｂ、第１のクランク軸部４ｃに嵌合する第１のローラ１３ａの軸方向長さをＨ、第１のローラ１３ａの内径端部に設けられる面取り部２０の軸方向長さをＣｒ、第２のクランク軸部４ｄに設けられる上記面取り部２２の軸方向長さをＣｓとしたとき、
Ｈ＞Ｋａ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（６）
Ｈ＞Ｋｂ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（７）
上記（６）式及び（７）式が成立するよう構成されている。

このようにして、連結部４ｆの軸方向長さが第１の実施の形態と比較してごく長い構成でありながら、第１のローラ１３ａに面取り部２０と、第２のクランク軸部４ｄに面取り部２２を設けることで、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ端面から第２のクランク軸部４ｄを介して第１のクランク軸部４ｃへの組付けをさらに容易化できる。

なお、第１の実施の形態における連結部４ｅを構成するＡ周面５０と、第２の実施の形態における連結部４ｆを構成するＡ０周面５５は、第２のクランク軸部４ｄの中心と略一致する円周面で構成されている。また、第１の実施の形態における連結部４ｅを構成するＢ周面５１と、第２の実施の形態における連結部４ｆを構成するＢ０周面５７は、第１のクランク軸部４ｃの中心と略一致する円周面で構成されている。

したがって、連結部４ｅ及び連結部４ｆを構成する各周面の円弧形状は、第１のクランク軸部４ｃ及び第２のクランク軸部４ｄと同軸の加工で行えることとなり、製造性の向上を得られる。

また、第２の実施の形態における連結部４ｆを構成するＡ１周面５６及びＢ１周面５８は、回転軸４の回転中心と略一致する円周面で構成されている。すなわち、主軸部４ａ及び副軸部４ｂと同軸で加工できることとなり、製造性の向上を得られる。

図１０は、第１の実施の形態及び第２の実施の形態における変形例としての多気筒回転式圧縮機２２０の一部を省略した縦断面図である。

図において、後述するブッシュ３０を除き、他の構成部品は第１の実施の形態（図１）で説明した多気筒回転式圧縮機２００と全く同一であり、同構成部品に同番号を付して新たな説明は省略する。また、図示していないが第２の実施の形態で説明した多気筒回転式圧縮機２１０の変形例としても適用できる。

第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ端面から挿入し、第２のクランク軸部４ｄと連結部４ｅ，４ｆを介して第１のクランク軸部４ｃに嵌合組付けする必要上、上記副軸部４ｂの半径はＲｓに設定される。主軸部４ａと比較して副軸部４ｂの直径が細く、そのままでは副軸受１２に対する摺動径が小さくなって、信頼性の確保が難しい。

そこで上記多気筒回転式圧縮機２２０では、副軸部４ｂの半径Ｒｓは変更せず、この副軸部４ｂを枢支する副軸受１２の枢支孔の直径を拡大加工する。そのうえで、副軸部４ｂの周面と、拡大した枢支孔の周面との隙間に、上記ブッシュ３０を挿入する。実際には、副軸部４ｂ周面にブッシュ３０を圧入固定して一体化し、ブッシュ３０が副軸受１２に回転自在に枢支される。

このことから、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ側から組付ける都合上、副軸部４ｂ直径を小さくした仕様においても、ブッシュ３０によって副軸受１２における摺動径を大きくとることができ、信頼性の向上を得られる。

図１１は、第３の実施の形態における多気筒回転式圧縮機２３０の一部を省略した縦断面図である。

後述する連結部４ｇを除いて、他の構成は先に第２の実施の形態（図６）で説明した多気筒回転式圧縮機２１０の構成と全く同一であり、同構成部品に同番号を付して新たな説明は省略する。なお、上記圧縮機２１０ではブレード室１５と、ブレード１６及びばね部材１７を図示していないが、この圧縮機２３０では第１のシリンダ８Ａに取付けられた状態で示している。

第２の実施の形態における多気筒回転式圧縮機２１０と同様、第１の実施の形態における多気筒回転式圧縮機２００の中間仕切り板７と比較して、中間仕切り板７Ａの板厚が分厚くなった分、中間仕切り板７Ａに対向して設けられる回転軸４の連結部４ｇの軸方向長さが長くなる。したがって、ガス荷重に対する連結部４ｇの剛性を確保しなければならない。
この実施の形態の多気筒回転式圧縮機２３０では、以下に述べるようにして連結部４ｇの剛性を確保している。

図１２Ａは圧縮機構部２側の回転軸４の一部構成を説明する図であり、図１２Ｂは第１のローラ１３と連結部４ｇの構成を説明する図である。

上記回転軸４を構成する上記主軸部４ａの半径をＲｍとし、上記副軸部４ｂの半径をＲｓとし、上記第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄそれぞれの半径をＲｃとし、各クランク軸部４ｃ，４ｄの偏心量をｅとしたとき、
Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（８）
以上の（８）式が成立するように構成することにより、第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄ及び、第１のシリンダ室１４ａと第２のシリンダ室１４ｂの直径が縮小化して、摩擦ロスの低減と、圧縮効率の向上を図れる。

Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（９）
以上の（９）式が成立するよう構成することにより、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ端面から挿入して第２のクランク軸部４ｄを通過させることができる。したがって、最終的に第１のクランク軸部４ｃへの嵌合が可能となる。

上記第１のクランク軸部４ｃと第２のクランク軸部４ｄを連結する上記連結部４ｇは、第２のクランク軸部４ｄの反偏心側周面に、第２のクランク軸部４ｄの外周面と同一位置、もしくは第２のクランク軸部４ｄの外周面よりも内側に位置するとともに、副軸部４ｂの半径Ｒｓより大なる半径に形成されるＡ０周面５５と、このＡ０周面５５と第１のクランク軸部４ｃとの間に形成され、第２のクランク軸部４ｄの反偏心側外周面より外側に位置するＡ１周面５６を備えている。

さらに、前記Ａ０周面５５とＡ１周面５６との連設部分は、互いの半径の相違から段差部が形成されていて、この段差部に対して後述する加工が行われ、円錐状一部と同形状の第１の傾斜曲面６０が設けられる。
また、連結部４ｇにおける第１のクランク軸部４ｃの反偏心側周面は、第１のクランク軸部４ｃの外周面と同一位置、もしくは第１のクランク軸部４ｃの外周面よりも内側に位置するとともに、副軸部４ｂの半径Ｒｓより大なる半径に形成されるＢ０周面５７と、このＢ０周面５７と第２のクランク軸部４ｄとの間に形成され、第１のクランク軸部４ｃの反偏心側外周面より外側に位置するＢ１周面５８を備えている。

さらに、前記Ｂ０周面５７とＢ１周面５８との連設部分は、互いの半径の相違から段差部が形成されていて、この段差部に対して後述する加工が行われ、円錐状一部と同形状の第２の傾斜曲面６１が形成される。

このように連結部４ｇは、第２のクランク軸部４ｄの反偏心側周面に、Ａ０周面５５とＡ１周面５６及び第１の傾斜曲面６０を備え、第１のクランク軸部４ｃの反偏心側周面に、Ｂ０周面５７とＢ１周面５８及び第２の傾斜曲面６１を備えている。

以上の連結部４ｇであり、性能向上のためＲｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（８）式を採用した仕様において、主軸部４ａ側に設けられる第１のクランク軸部４ｃに対し第１のローラ１３ａの嵌合組付けが可能である。

上記連結部４ｇの軸方向長さが、第１の実施の形態で説明した多気筒回転式圧縮機２００の連結部４ｅよりも長くなっているが、Ａ０周面５５にＡ１周面５６と第１の傾斜曲面６０を設け、Ｂ０周面５７にＢ１周面５８と第２の傾斜曲面６１を設けている。

したがって、連結部４ｇにおいて、偏心方向と直角方向の肉厚を減じることなく、偏心方向段差部の面取りを大きくとることができ、剛性を保ちながら第１のローラ１３ａを回転軸４の一方向からスムーズに組立てることができ、高剛性で汎用の高い回転軸４を提供できる。

なお、Ａ０周面５５の中心位置は、第２のクランク軸部４ｄの中心位置と略一致し、Ｂ０周面５７の中心位置は、第１のクランク軸部４ｃの中心位置と略一致する。Ａ１周面５６の中心位置は、主軸部４ａの中心位置と略一致し、Ｂ１周面５８の中心位置は、副軸部４ｂの中心位置と略一致する。

主軸部４ａと副軸部４ｂは互いに中心位置が同一であるので、Ａ１周面５６の中心位置は、副軸部４ｂの中心位置と略一致し、Ｂ１周面５８の中心位置は、主軸部４ａの中心位置と略一致する、とも言える。

そして、上記第１の傾斜曲面６０の中心位置は、上記第１のクランク軸部４ｃの中心位置と略一致し、上記第２の傾斜曲面６１の中心位置は、上記第２のクランク軸部４ｄの中心位置と略一致する。

特に、図１２Ｂに示すように、上記第１のローラ１３ａの半径をＲｉとし、第１のローラ１３ａの内径端部に面取り部２０を設けることによるローラ１３ａ端面の内半径をＲｔとし、第１の傾斜曲面６０の最小半径をＲｋとすることにより、
Ｒｉ＜Ｒｋ＜Ｒｔ…（１０）
上記（１０）式が成立するように構成することにより、第１のローラ１３ａを回転軸４の副軸部４ｂ側から組込む際に、特に第１のローラ１３ａの端面や内径部を傷付けることがなく、組込み相手の第１のシリンダ８Ａや第１のクランク軸部４ｃあるいは主軸受１１，中間仕切り板７Ａに対する損傷を防止して信頼性の向上を得られる。

図１３は、上記第１の傾斜曲面６０と第２の傾斜曲面６１を、切削工具（バイト）を用いて加工している状態を簡略的に示している。

第１の傾斜曲面６０を切削加工するにあたって、切削工具７００は第１のクランク軸部４ｃとは離間し、接触することはない。同様に、第２の傾斜曲面６１を切削加工するにあたって、切削工具７００は第２のクランク軸部４ｄとは離間し、接触することはない。

すなわち、上記第１の傾斜曲面６０は、外周側への延長面が第１のクランク軸部４ｃと干渉することがなく、上記第２の傾斜曲面６１は、外周側への延長面が第２のクランク軸部４ｄと干渉することがない。

したがって、第１の傾斜曲面６０及び第２の傾斜曲面６１の加工時に、傾斜角度の異なる切削工具を段階的に用いて数次に亘って加工するのではなく、加工当初から傾斜面角度に合せた切削工具７００を用いた加工ができ、各クランク軸部４ｃ，４ｄに干渉することがなく、製造が容易な低コストの回転軸（クランクシャフト）４を提供できる。

以上説明した回転軸４を多気筒回転式圧縮機２００，２１０，２２０，２３０に用いることで、クランク軸部４ｃ、４ｄ相互間に形成される連結部４ｅ，４ｆ，４ｇの剛性を確保しつつ、第１のローラ１３ａを副軸部４ｂ側から挿入して第１のクランク軸部４ｃに嵌合組付けでき、第２のローラ１３ｂを副軸部４ｂ側から挿入して第２のクランク軸部４ｄに嵌合組付けできる。

いずれのローラ１３ａ，１３ｂの組付け作業も円滑に行うことができ、作業性がよい。しかも、主軸部４ａを細径化することなく、その直径を保持して、クランク軸部４ｃ，４ｄの細径化が可能となる。そのため、摺動損失の中で大きな割合を占めるクランク軸部４ｃ，４ｄの摺動損失を低減でき、信頼性の向上と、騒音低減及び振動低減を確保しながら、圧縮性能の向上化が得られる。

上記した多気筒回転式圧縮機２００，２１０，２２０，２３０を、冷凍サイクルを構成する冷凍サイクル装置に搭載することで、この冷凍サイクル装置においては、当然のことながら、冷凍サイクル効率の向上が得られる。

なお、本発明は上述した実施の形態そのままに限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化できる。そして、上述した実施の形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組み合せにより種々の発明を形成できる。

本発明によれば、主軸部側のクランク軸部に嵌合されるローラを副軸部側の端面から挿入し組付けることを可能としたうえで、摺動損失の低減と、小型化と圧縮性能及び信頼性の向上化が図れる多気筒回転式圧縮機と、冷凍効率と信頼性の向上化を得る冷凍サイクル装置を提供できる。

Claims (8)

1. 主軸受に枢支される主軸部、副軸受に枢支される副軸部、主軸部と副軸部との間に偏心して設けられ、それぞれにローラが嵌合する複数のクランク軸部、隣接するクランク軸部相互を連結する連結部、を備えた回転軸と、
   この回転軸におけるそれぞれのクランク軸部と前記ローラを、偏心回転自在に収容する複数のシリンダ室とを具備し、
   上記回転軸における上記主軸部の半径をＲｍ、上記副軸部の半径をＲｓ、上記クランク軸部の半径をＲｃ、上記クランク軸部の偏心量をｅとしたとき、
   Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（１）
   Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（２）
   が成立し、
   上記主軸部側に設けられる第１のクランク軸部と上記副軸部側に設けられる第２のクランク軸部とを連結する上記連結部は、
   上記第２のクランク軸部の反偏心側周面に、第２のクランク軸部の外周面と同一、もしくは第２のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに、前記副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＡ周面を備え、
   上記第１のクランク軸部の反偏心側周面に、第１のクランク軸部の外周面と同一、もしくは第１のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに、前記副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＢ周面を備え、
   上記連結部の軸方向長さをＬ、上記第１のクランク軸部に嵌合するローラの軸方向長さをＨ、第１のクランク軸部に嵌合するローラの内径部に設けられる面取り部の軸方向長さをＣｒ、上記第２のクランク軸部に設けられる面取り部の軸方向長さをＣｓとしたとき、
   Ｈ＞Ｌ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（３）
   が成立することを特徴とする多気筒回転式圧縮機。
2. 主軸受に枢支される主軸部、副軸受に枢支される副軸部、主軸部と副軸部との間に偏心して設けられ、それぞれにローラが嵌合する複数のクランク軸部、隣接するクランク軸部相互を連結する連結部、を備えた回転軸と、
   この回転軸におけるそれぞれのクランク軸部と前記ローラを、偏心回転自在に収容する複数のシリンダ室とを具備し、
   上記回転軸における上記主軸部の半径をＲｍ、上記副軸部の半径をＲｓ、上記クランク軸部の半径をＲｃ、上記クランク軸部の偏心量をｅとしたとき、
   Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（４）
   Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（５）
   が成立し、
   上記主軸部側に設けられる第１のクランク軸部と上記副軸部側に設けられる第２のクランク軸部とを連結する上記連結部は、
   上記第２のクランク軸部の反偏心側周面に、第２のクランク軸部の外周面と同一、もしくは第２のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに、前記副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＡ０周面及び、このＡ０周面と第１のクランク軸部との間に、第２のクランク軸部の反偏心側外周面より外側に位置するＡ１周面を備え、
   上記第１のクランク軸部の反偏心側周面に、第１のクランク軸部の外周面と同一、もしくは第１のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに、前記副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＢ０周面及び、このＢ０周面と第２のクランク軸部との間に、第１のクランク軸部の反偏心側外周面より外側に位置するＢ１周面を備え、
   上記Ａ１周面と上記Ｂ１周面を合せた状態での最外径φＳｏが、上記第１のクランク軸部に嵌合するローラの内径φＲｉより小さく形成され、
   前記連結部の軸方向中間部は、Ａ０周面及びＢ０周面で形成され、
   さらに、Ａ０周面の軸方向長さをＫａ、Ｂ０周面の軸方向長さをＫｂ、第１のクランク軸部に嵌合するローラの軸方向長さをＨ、第１のクランク軸部に嵌合するローラ内径部に設けられる面取り部の軸方向長さをＣｒ、第２のクランク軸部に設けられる面取り部の軸方向長さをＣｓとしたとき、
   Ｈ＞Ｋａ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（６）
   Ｈ＞Ｋｂ≧Ｈ−Ｃｒ−Ｃｓ…（７）
   が成立することを特徴とする多気筒回転式圧縮機。
3. 前記Ａ周面と、前記Ａ０周面は、その中心位置が第２のクランク軸部の中心位置と略一致する円周面に形成され、
   前記Ｂ周面と、前記Ｂ０周面は、その中心位置が第１のクランク軸部の中心位置と略一致する円周面に形成されることを特徴とする請求項１及び請求項２のいずれかに記載の多気筒回転式圧縮機。
4. 前記Ａ１周面と、前記Ｂ１周面は、上記回転軸の主軸部及び副軸部の回転中心と略一致する円周面に形成されることを特徴とする請求項２記載の多気筒回転式圧縮機。
5. 主軸受に枢支される主軸部、副軸受に枢支される副軸部、主軸部と副軸部との間に偏心して設けられ、それぞれにローラが嵌合する複数のクランク軸部、隣接するクランク軸部相互を連結する連結部、を備えた回転軸と、
   この回転軸におけるそれぞれのクランク軸部と前記ローラを、偏心回転自在に収容する複数のシリンダ室とを具備し、
   上記回転軸における上記主軸部の半径をＲｍ、上記副軸部の半径をＲｓ、上記クランク軸部の半径をＲｃ、上記クランク軸部の偏心量をｅとしたとき、
   Ｒｃ＜Ｒｍ＋ｅ…（８）
   Ｒｃ≧Ｒｓ＋ｅ…（９）
   が成立し、
   上記主軸部側に設けられる第１のクランク軸部と上記副軸部側に設けられる第２のクランク軸部とを連結する上記連結部は、
   上記第２のクランク軸部の反偏心側周面に、第２のクランク軸部の外周面と同一、もしくは第２のクランク軸部Ａの外周面よりも内側に位置するとともに、前記副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＡ０周面と、このＡ０周面と第１のクランク軸部との間に、第２のクランク軸部の反偏心側外周面より外側に位置するＡ１周面と、前記Ａ０周面とＡ１周面との段差部に設けられる第１の傾斜曲面を備え、
   上記第１のクランク軸部の反偏心側周面に、第１のクランク軸部の外周面と同一、もしくは第１のクランク軸部の外周面よりも内側に位置するとともに、前記副軸部の半径Ｒｓより大なる半径のＢ０周面と、このＢ０周面と第２のクランク軸部との間に、第１のクランク軸部の反偏心側外周面より外側に位置するＢ１周面と、前記Ｂ０周面とＢ１周面との段差部に設けられる第２の傾斜曲面を備えたことを特徴とする多気筒回転式圧縮機。
6. 上記第１の傾斜曲面の中心位置は、上記第２のクランク軸部の中心位置と略一致し、
   上記第２の傾斜曲面の中心位置は、上記第１のクランク軸部の中心位置と略一致することを特徴とする請求項５記載の多気筒回転式圧縮機。
7. 上記第１の傾斜曲面は、外周側への延長面が第１のクランク軸部と干渉せず、
   上記第２の傾斜曲面は、外周側への延長面が第２のクランク軸部と干渉しないことを特徴とする請求項５及び請求項６のいずれかに記載の多気筒回転式圧縮機。
8. 上記請求項１ないし請求項７のいずれかに記載の多気筒回転式圧縮機と、凝縮器と、膨張装置と、蒸発器とで構成されることを特徴とする冷凍サイクル装置。

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