JP5556450B2

JP5556450B2 - 回転式圧縮機

Info

Publication number: JP5556450B2
Application number: JP2010151805A
Authority: JP
Inventors: 健苅野; 大輔船越; 飯田　　登; 澤井　　清
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2010-07-02
Filing date: 2010-07-02
Publication date: 2014-07-23
Anticipated expiration: 2030-07-02
Also published as: CN102971537B; CN102971537A; US9074600B2; EP2589809A4; US20130101454A1; EP2589809B1; EP2589809A1; WO2012001966A1; JP2012013034A

Description

本発明は、冷蔵庫、空気調和装置に組み込まれる回転式圧縮機に関するものである。

従来技術の回転式圧縮機は、図７及び図８で示したように、密閉容器１に、電動機部（図示せず）と、シャフト４を介して電動機部に連結される圧縮機構部Ａが収納されており、密閉容器の底部をオイル溜りとしている。圧縮機構部Ａは、シリンダー５と、シリンダー５の両端面に締結されてシリンダー室６を形成する主軸受け７及び副軸受け８と、主軸受け７と副軸受け８との間に偏心部４１を設けたシャフト４と、シャフト４の偏心部４１に嵌合されるピストン９と、シリンダー５の半径方向に形成されるベーン溝１０内を往復運動するベーン１１とで構成されている。そして、前記ベーン１１の先端部１１Ａをピストン９に形成された嵌合部９Ａに揺動自在に嵌合接続することにより、シリンダー室６内にベーン１１によって仕切られた吸入室１２と圧縮室１３を形成するようにしている。

シャフト４の回転に伴うピストン９の公転運動とベーン１１の往復運動によって吸入室１２と圧縮室１３の容積が変化し、この容積変化により、吸入ポート１７から吸入室１２に吸入された作動冷媒が圧縮されて高温高圧となり、圧縮室１３より吐出ポート１８、吐出マフラー室１９を経て、密閉容器１内に吐出される。また同時に、シャフト４の下端に設けられたオイルポンプによりオイル溜り内のオイルが吸引されてシャフト４に設けられた中空孔を通り、圧縮機構部内の摺動面、例えば、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの間、ピストン９の外周面とシリンダー５の内周面の間に給油されて潤滑するようにしている（例えば、特許文献１参照）。

そして、この従来技術では、図９に示すように、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの間に作用するオイルの粘性力によって、ピストン９にはシャフト４の回転方向に、シャフト４の偏心部４１中心回りの回転モーメントが作用し、この回転モーメントをベーン１１の先端部１１Ａで支持するように構成している。従って、この支持力の反力としてベーン１１とベーン溝１０の接点２０１および接点２０２にベーン溝１０との摩擦抵抗力が働き、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動することにより発生する摺動損失が増加する。よって、この種の回転式圧縮機において、摺動損失を低減し、入力ロスを小さくするためには、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの摺動面の面積を小さくする、もしくはシャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの摺動速度を小さくすることにより、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの間で作用するオイルの粘性力を最小限に抑えることが望ましい。

特開２００８−１８０１７８号公報

しかしながら、この従来技術では、シャフト４の偏心部４１を形成した後に、ピストン９を副軸受け８側から挿入してシャフト４の偏心部４１に嵌合するので、副軸受け８に嵌入される副軸部４３の軸径を主軸受け７に嵌入される主軸部４２の軸径よりも小さくし、シャフト４の偏心部４１における反偏心軸側の外周面を副軸受け８に嵌入される副軸部４３の外周面と同一、もしくは径方向外方になるようにしている。従って、シャフト４の偏心部４１の軸径φＤ１は、副軸受け８に嵌入される副軸部４３の軸径をφＤ３、偏心部４１の偏心量をＥとしたとき、
φＤ１ ≧ φＤ３＋２×Ｅ・・・（１）
で表され、偏心部４１の軸径φＤ１は式（１）を満足するように設定しなければならない。また、この時、主軸部４２の軸径φＤ２は副軸部４３の軸径よりも大きくしているので、偏心部４１における反偏心軸側の外周面は主軸部４２の外周面よりへこんでいる。

例えば、この従来技術において、偏心部４１の軸径を小さくして偏心部４１の摺動面の面積を小さくすることが考えられるが、偏心部４１の偏心量が同じ場合、偏心部４１の軸径を小さくするに伴って副軸部４３の軸径が更に小さくなり、その結果、特に副軸部４３に必要な強度が得られなくなり、信頼性が低下するという課題があった。

また、主軸部４２を含むシャフト４全体の軸径を小さくすることが考えられるが、上記同様、シャフト４全体に必要な強度が得られなくなり、信頼性が低下するという課題があった。

本発明は前記従来の課題を解決するもので、シャフトの強度信頼性を確保しつつ、偏心部の軸径を小さくすることにより、ベーンがベーン溝内を往復運動することにより発生する摺動損失を低減し、入力ロスの小さい回転式圧縮機を提供することを目的とする。

前記従来技術の課題を解決するために、本発明の回転式圧縮機は、シリンダーと、シリンダーの両端面に締結されてシリンダー室を形成する主軸受け及び副軸受けと、主軸受けと副軸受けとの間に偏心部を設けたシャフトと、シャフトの偏心部に嵌合されるピストンと、シリンダー室内を吸入室と圧縮室に仕切るベーンと、シリンダーに形成され、前記ベーンが往復運動するベーン溝を有し、かつ、前記シャフトの偏心部における偏心軸側の外周面を主軸受けに嵌入される主軸部の外周面及び副軸受けに嵌入される副軸部の外周面よりへこませると共に、ピストンの内周面とシャフトの偏心部に、ピストンをシャフトに組み付ける際の逃げ手段を設けたことを特徴としたものである。

上記によれば、シャフトの強度信頼性を確保しつつ、偏心部の軸径を小さくできるので、シャフトの偏心部とピストンの内周面の摺動面の面積を小さくでき、更にシャフトの偏心部とピストンの内周面の摺動速度を小さくすることが可能となる。すなわち、シャフトが回転する際に、シャフトの偏心部とピストンの内周面の間で作用するオイルの粘性力を低減することが可能となり、この粘性力によってシャフトの回転方向にピストンに作用する、シャフトの偏心部中心回りの回転モーメントを小さくすることができ、ベーンがベーン溝内を往復運動する際に、ベーンの先端部がこの回転モーメントを支持する力の反力として前記両接点に働くベーン溝との摩擦抵抗力を軽減できる。従って、ベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減し、入力ロスが小さい回転式圧縮機を提供することが可能となる。

本発明の実施の形態１における回転式圧縮機の縦断面図同回転式圧縮機の圧縮機構部を示す横断面図（Ａ）〜（Ｅ）同回転式圧縮機のシャフトとピストンの組立てを示す組立工程図同回転式圧縮機のピストンを示す拡大斜視図同回転式圧縮機のピストンの内周面を示す表面展開図（ａ）〜（ｆ）同回転式圧縮機の動作を説明するための模式図従来の回転式圧縮機を示す縦断面図同回転式圧縮機の圧縮機構部を示す横断面図同回転式圧縮機の要部の動作を説明するための模式図

第１の発明は、シリンダーと、シリンダーの両端面に締結されてシリンダー室を形成する主軸受け及び副軸受けと、主軸受けと副軸受けとの間に偏心部を設けたシャフトと、シャフトの偏心部に嵌合されるピストンと、シリンダー室内を吸入室と圧縮室に仕切るベーンと、シリンダーに形成され、ベーンが往復運動するベーン溝を有し、ベーンの先端部をピストンと揺動自在に嵌合接続して構成される回転式圧縮機であって、前記シャフトの偏心部における反偏心軸側の外周面を主軸受けに嵌入される主軸部の外周面及び副軸受けに嵌入される副軸部の外周面よりへこませると共に、ピストンの内周面とシャフトの偏心部に、ピストンをシャフトに組み付ける際の逃げ手段を設けたものである。

これにより、シャフトの強度信頼性を確保しつつ、偏心部の軸径を小さくできるので、シャフトの偏心部とピストンの内周面の摺動面の面積を小さくでき、更にシャフトの偏心部とピストンの内周面の摺動速度を小さくすることが可能となる。すなわち、シャフトが回転する際に、シャフトの偏心部とピストンの内周面で作用するオイルの粘性力を低減することが可能となり、この粘性力によってシャフトの回転方向にピストンに作用する、シャフトの偏心部中心回りの回転モーメントを小さくすることができ、ベーンがベーン溝内を往復運動する際に、ベーンの先端部がこの回転モーメントを支持する力の反力として前記両接点に働くベーン溝との摩擦抵抗力を軽減できる。

第２の発明は、特に第１の発明の回転式圧縮機において、シャフトの偏心部の端面と摺動して、主軸受けと副軸受けのいずれか一方の端面でシャフトに作用するスラスト荷重を支持するように構成したものである。

これにより、主軸受けと副軸受けのいずれか一方の端面をピストンの公転運動の基準面とし、シャフトの振れ回りを最小限に抑えてシリンダー室内を揺動しながら公転運動するピストンの外周面とシリンダーの内周面との間に構成される隙間を小さくできるので、圧縮室から吸入室への冷媒ガスの漏れを小さくし、体積効率を低下させることなく、第１の発明の効果を得ることができる。

第３の発明は、特に第１または第２の発明の回転式圧縮機において、逃げ手段は、ピストンの内周面のうち、シャフトの偏心部と対向する摺動面において、シリンダー室の吸入室側を切除した態様で形成したものである。

これにより、ピストンの内周面に形成された切除部分は、軽負荷側となるシリンダー室の吸入室側に構成されるので、シャフトの偏心部と対向する摺動面において焼付き等の影響が少なく、信頼性が低下することはない。

第４の発明は、特に第３の発明の回転式圧縮機において、逃げ手段は、ピストンの内周面のうち、シャフトの偏心部と対向する摺動面において、ベーンがベーン溝に最も収納された時点のピストンの内周面とベーンの厚み方向中心線の交点のうち、ベーンに近い方を基点とし、シャフトの回転方向に３０度の位置から切除した態様で形成したものである。

これにより、ピストンの内周面に形成された切除部分の開始位置を軽負荷部分の基点から３０度ずらせてあるので、吐出動作時に軽負荷部分の基点の近傍に荷重が作用しても、十分な耐久性を確保できる。

第５の発明は、特に第３または第４の発明の回転式圧縮機において、ピストンが水平面内を揺動運動するように配置し、ピストンの内周面のうち、シャフトの偏心部と対向する摺動面の上側部分を切除した態様で形成しているものである。

これにより、シャフトの偏心部と対向する摺動面に形成された切除部分はオイル溜りとして機能するので、オイル不足による潤滑不良を防止でき、信頼性は向上する。

第６の発明は、特に第１から第５のいずれか１つの発明の回転式圧縮機において、作動冷媒として、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒またはこの冷媒を含む混合冷媒を用いたもので、このような冷媒を用いた場合に、特に高温において化学的安定性が低下することに伴い、潤滑性が悪化するので、より効果的にベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。

以下、本発明の実施形態について図面に従って説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は本発明の回転式圧縮機の実施例として、一つの圧縮機構部１０１を備えた回転式圧縮機の縦断面図、図２は圧縮機構部の横断面図を示している。

図１に示した回転式圧縮機は、円筒状の密閉容器１と、密閉容器１の内部上側に配置された電動機部１０２、及び電動機部１０２の下側に配置され、電動機部１０２によって駆動される圧縮機構部１０１とによって構成されており、密閉容器１の底部をオイル溜りとしている。

電動機部１０２は、密閉容器１の内部上側の内周面に沿って環状に取り付けられたステータ２と、ステータ２の内側に若干の隙間を設けて挿入されるロータ３からなっており、ロータ３は中心部で鉛直方向にシャフト４に固定されている。

図１及び図２に示すように、圧縮機構部１０１は、シリンダー５と、シリンダー５の両端面に締結されてシリンダー室６を形成する主軸受け７及び副軸受け８と、主軸受け７と副軸受け８との間に偏心部４１を設けたシャフト４と、シャフト４の偏心部４１に嵌合されるピストン９と、シリンダー５に半径方向に形成されたベーン溝１０内を往復運動するベーン１１を有している。そして、ベーン１１の先端部１１Ａを円弧形状として、ピストン９に形成された嵌合部９Ａに揺動自在に嵌合接続することにより、シリンダー室６内にベーン１１によって仕切られた吸入室１２と圧縮室１３を形成する。また、主軸受け７はシリンダー５の上側端面に、副軸受け８はシリンダー５の下側端面にボルトで締結され、主軸受け７が密閉容器１に溶接されることにより、圧縮機構部１０１が密閉容器１に固定される構成となる。

次に、シャフト４とピストン９の構成について、図面を参照しつつ、詳細に説明する。

シャフト４は、圧縮機構部１０１において、大略的に主軸受け７に嵌入される主軸部４２と、ピストン９に嵌合される偏心部４１と、副軸受け８に嵌入される副軸部４３によって構成される。図３に示すように、副軸受け８に嵌入される副軸部４３の軸径φＤ３を主軸受け７に嵌入される主軸部４２の軸径φＤ２よりも小さくしているが、副軸部４３に必要な強度は主軸部４２が必要とする強度より小さくてよく、シャフト４全体で必要な強度を確保している。また、偏心部４１の軸径はφＤ１で、偏心部４１における反偏心軸側の外周面を主軸部４２の外周面及び副軸部４３の外周面よりへこませていて、副軸部４３の外周面からのへこみ量は寸法αである。そして、偏心部４１の副軸受け８側を、偏心部４１の外周面から径方向内方に副軸部４３と同心の円弧状に高さＬ１だけ切除して逃げ部３０１を形成することにより、ピストン９をシャフト４に組み付ける際の逃げ手段が構成され、偏心部４１の端面が副軸受け８の端面と摺動して、シャフト４に作用するスラスト荷重を支持するようにしている。偏心部４１の主軸受け７側も、偏心部４１の外周面から径方向内方に主軸部４２と同心の円弧状に切除して、切除された空間とシャフト４に設けられた中空孔を連通させる孔を設けている。なお、偏心部４１と主軸部４２及び副軸部４３の連結部は、シャフト４の製造工程を考慮して、主軸部４２及び副軸部４３のそれぞれの軸径より小径にしている。

また、ピストン９は、水平面内を揺動しながら公転運動するように配置され、図３及び図４に示すように、高さ方向に寸法Ｈを持っていて、ピストン９の内周面９Ｂには、副軸受け８側をピストン９の内周面９Ｂと同心の円形状に高さＬ２だけ切除して逃げ部３０２を形成し、更にシャフト４の偏心部４１と対向する摺動面の主軸受け７側を、ピストン９の内周面９Ｂの中心より偏心軸側に必要量だけずらした位置を中心に円弧状に高さＬ３だけ切除して逃げ部３０３を形成することにより、ピストン９をシャフト４に組み付ける際の逃げ手段が構成される。

つまり、図３（Ｂ）に示すように、ピストン９は副軸受け８側から挿入して副軸部４３を通して、図３（Ｃ）に示すように、偏心軸側へ寸法αだけ移動した後、図３（Ｄ）に示すように、主軸部４２側に移動して偏心部４１に嵌合し、図３（Ｅ）に示すように、シャフト４の偏心部４１と対向する摺動面に設けた逃げ部３０３がシリンダー室６の吸入室１２側に位置するよう、回転させる。本実施例ではピストン９の上下端面に作用する圧力が均一になるように、ピストン９の内周面９Ｂの主軸受け７側を、ピストン９の内周面９Ｂと同心に逃げ部３０２の径と同一、もしくはやや小さい円形状に高さＬだけ切除して凹部３０４を形成している。この場合、逃げ部３０１の切除高さＬ１、逃げ部３０２の切除高さＬ２、逃げ部３０３の切除高さＬ３は以下の式（２）を満足するように設定される。
Ｌ１＞Ｈ − Ｌ − Ｌ２ −Ｌ３・・・（２）

また、図５はベーン１１がベーン溝１０に最も収納された時点のピストン９の内周面９Ｂとベーン１１の厚み方向中心線の交点のうち、ベーン１１に近い方を基点とし、ピストン９の内周面９Ｂをシャフト４の回転方向に展開した表面展開図であり、図中の２本の二点鎖線で挟まれた、シャフト４の偏心部４１が対向する摺動面は、逃げ部３０３によって切除された、高さ方向に幅の小さい狭小部９Ｄと、比較的幅の大きい幅大部９Ｃで構成されており、特に、狭小部９Ｄは、シリンダー室６の吸入室１２側に位置し、ベーン１１がベーン溝１０に最も収納された時点のピストン９の内周面９Ｂとベーン１１の厚み方向中心線の交点のうち、ベーン１１に近い方を基点とし、シャフト４の回転方向に３０度の位置からピストン９の高さ方向上側を切除する態様にて形成されている。

上述のように構成された回転式圧縮機の動作を図６に基づき説明する。

図６はピストン９を６０度ずつ公転させた時のピストン９とベーン１１との位置関係を（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）の順に示している。図３（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）、（ｅ）、（ｆ）の順に吸入ポート１７から吸入室１２に作動冷媒が吸入され、シャフト４の回転に伴うピストン９の揺動運動とベーン１１の往復運動により吸入室１２と圧縮室１３の容積が変化し、この容積変化により、作動冷媒が徐々に圧縮されて高温高圧となり、図６（ｆ）のタイミングで圧縮室１３より図示しない吐出ポート、吐出マフラー室１９を経て、密閉容器１内に吐出される。また同時に、シャフト４の下端に設けられたオイルポンプによりオイル溜り内のオイルが吸引されてシャフト４に設けられた中空孔を通り、圧縮機構部内の摺動面に給油されて潤滑するようにしている。

上述した本実施例では、副軸部４３の軸径を主軸部４２の軸径よりも小さくし、偏心部４１における反偏心軸側の外周面を主軸部４２の外周面及び副軸部４３の外周面よりへこませると共に、シャフト４とピストン９の組立が可能となるように、偏心部４１の副軸受け８側を、偏心部４１の外周面から径方向内方に副軸部４３と同心の円弧状に高さＬ１だけ切除して逃げ部３０１を形成し、ピストン９の内周面９Ｂには、副軸受け８側をピストン９の内周面９Ｂと同心の円形状に高さＬ２だけ切除して逃げ部３０２を形成し、更にシャフト４の偏心部４１と対向する摺動面の主軸受け７側を、ピストン９の内周面９Ｂの中心より偏心軸側に必要量だけずらした位置を中心に円弧状に高さＬ３だけ切除して逃げ部３０３を形成しているので、シャフト４の強度信頼性を確保しつつ、偏心部４１の軸径を小さくできる。よって、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの摺動面の面積を小さくでき、更にシャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの摺動速度を小さくすることが可能となる。すなわち、シャフト４が回転する際に、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの間で作用するオイルの粘性力を低減することが可能となり、この粘性力によってシャフト４の回転方向にピストン９に作用する、シャフト４の偏心部４１中心回りの回転モーメントを小さくすることができるので、ベーン１１がベーン溝１０内を往復運動する際に、ベーン１１の先端部１１Ａがこの回転モーメントを支持する力の反力として前記両接点に働くベーン溝１０との摩擦抵抗力を軽減できる。

また、シャフト４の偏心部４１の端面が副軸受け８の端面と摺動して、シャフト４に作用するスラスト荷重を支持しているので、副軸受け８の端面をピストン９の公転運動の基準面とし、シャフト４の振れ回りを最小限に抑えてシリンダー室６内を揺動しながら公転運動するピストン９の外周面とシリンダー５の内周面との間に構成される隙間を小さくできる。よって、圧縮室１３から吸入室１２への冷媒ガスの漏れを小さくし、体積効率を低下させることがない。更に、ピストン９の内周面９Ｂのうち、シャフト４の偏心部４１が対向する摺動面の狭小部９Ｄは、軽負荷部分となるシリンダー室６の吸入室１２側に位置するので、焼付き等の影響が少なく、シャフト４の偏心部４１とピストン９の内周面９Ｂの間に作用するオイルの粘性力を低減することができる。

つまり、図６（ａ）の状態から図６（ｄ）の状態に至るまでのピストン９の公転運動中は、ピストン９の内周面９Ｂのうち、シャフト４の偏心部４１と対向する吸入室１２側の摺動面は、軽負荷部分となり、負荷は非常に軽微である。また、図６（ｄ）の状態から図６（ａ）の状態に至るまでのピストン９の公転運動中は、ピストン９の内周面９Ｂのうち、シャフト４の偏心部４１と対向する圧縮室１３側の摺動面に負荷は作用するが、吸入室１２側の摺動面に作用する負荷は非常に軽微である。従って、ピストン９の内周面９Ｂのうち、シャフト４の偏心部４１に対向する吸入室１２側の摺動面は軽負荷部分となる。また、吐出動作時に軽負荷部分の基点の近傍に荷重が作用しても、十分な耐久性を確保できるように、狭小部９Ｄの開始角度を、ベーン１１がベーン溝１０に最も収納された時点のピストン９の内周面９Ｂとベーン１１の厚み方向中心線の交点のうち、ベーン１１に近い方である基点Ｏから３０度ずらせてあるので、信頼性が低下することはなく、更に、ピストン９の高さ方向上側を切除する態様にて狭小部９Ｄを形成しており、シャフト４の偏心部４１と対向する摺動面に形成された切除部分はオイル溜りとして機能するので、オイル不足による潤滑不良を防止でき、信頼性は向上する。

以上の構成により、シャフトの強度信頼性を確保しつつ、かつ、シャフトの偏心部とピストンの内周面との摺動において信頼性を低下させることなく、偏心部の軸径を小さくできるので、シャフトの偏心部とピストンの内周面の摺動面の面積を小さくでき、更にシャフトの偏心部とピストンの内周面の摺動速度を小さくすることが可能となる。すなわち、シャフトが回転する際に、シャフトの偏心部とピストンの内周面の間で作用するオイルの粘性力を低減することが可能となり、この粘性力によってシャフトの回転方向にピストンに作用する、シャフトの偏心部中心回りの回転モーメントを小さくすることができるので、ベーンがベーン溝内を往復運動する際に、ベーンの先端部がこの回転モーメントを支持する力の反力として前記両接点に働くベーン溝との摩擦抵抗力を軽減できる。従って、ベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減し、入力ロスが小さい回転式圧縮機を提供することが可能となる。

また、本実施の形態の回転式圧縮機において、作動冷媒として、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒またはこの冷媒を含む混合冷媒を用いた場合には、特に、高温において化学的安定性が低下することに伴い、潤滑性が悪化するので、より効果的にベーンがベーン溝内を往復運動することによって発生する摺動損失を低減することができる。

以上のように、本発明にかかる回転式圧縮機は、入力ロスを小さくすることができるため、給湯器用圧縮機、空気圧縮の用途にも適用できる。

１密閉容器
２ステータ
３ロータ
４シャフト
５シリンダー
６シリンダー室
７主軸受け
８副軸受け
９ピストン
９Ａ嵌合部
９Ｂ内周面
９Ｃ幅大部
９Ｄ狭小部
１０ベーン溝
１１ベーン
１１Ａ先端部
１２吸入室
１３圧縮室
１７吸入ポート
１８吐出ポート
１９吐出マフラー室
４１偏心部
４２主軸部
４３副軸部
１０１圧縮機構部
１０２電動機部
２０１接点
２０２接点
３０１逃げ部
３０２逃げ部
３０３逃げ部
３０４凹部

Claims

シリンダーと、該シリンダーの両端面に締結されてシリンダー室を形成する主軸受け及び副軸受けと、前記主軸受けと前記副軸受けとの間に偏心部を設けたシャフトと、前記シャフトの偏心部に嵌合されるピストンと、前記シリンダー室内を吸入室と圧縮室に仕切るベーンと、前記シリンダーに形成され、前記ベーンが往復運動するベーン溝を有し、前記ベーンの先端部を前記ピストンと揺動自在に嵌合接続して構成される回転式圧縮機であって、前記シャフトの偏心部における反偏心軸側の外周面を前記主軸受けに嵌入される主軸部の外周面及び前記副軸受けに嵌入される副軸部の外周面よりへこませると共に、前記ピストンの内周面と前記シャフトの偏心部に、前記ピストンを前記シャフトに組み付ける際の逃げ手段を設けたことを特徴とする回転式圧縮機。
前記シャフトの偏心部の端面と摺動して、前記主軸受けと前記副軸受けのいずれか一方の端面で前記シャフトに作用するスラスト荷重を支持することを特徴とする請求項１に記載の回転式圧縮機。
前記逃げ手段は、前記ピストンの内周面のうち、前記シャフトの偏心部と対向する摺動面において、前記シリンダー室の吸入室側を切除した態様で形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の回転式圧縮機。
前記逃げ手段は、前記ピストンの内周面のうち、前記シャフトの偏心部と対向する摺動面において、前記ベーンが前記ベーン溝に最も収納された時点の前記ピストンの内周面と前記ベーンの厚み方向中心線の交点のうち、前記ベーンに近い方を基点とし、前記シャフトの回転方向に３０度の位置から切除した態様で形成されていることを特徴とする請求項３に記載の回転式圧縮機。
前記ピストンが水平面内を揺動しながら公転運動するように配置し、前記ピストンの内周面のうち、前記シャフトの偏心部と対向する摺動面の上側部分を切除した態様で形成されていることを特徴とする請求項３または請求項４に記載の回転式圧縮機。
作動冷媒として、炭素と炭素間に２重結合を有するハイドロフルオロオレフィンをベース成分とした冷媒からなる単一冷媒または前記冷媒を含む混合冷媒を用いたことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。