JP2000027772A - 密閉型圧縮機 - Google Patents
密閉型圧縮機Info
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- JP2000027772A JP2000027772A JP10208596A JP20859698A JP2000027772A JP 2000027772 A JP2000027772 A JP 2000027772A JP 10208596 A JP10208596 A JP 10208596A JP 20859698 A JP20859698 A JP 20859698A JP 2000027772 A JP2000027772 A JP 2000027772A
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- piston
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- hermetic compressor
- casing
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/10—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth equivalents, e.g. rollers, than the inner member
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2240/00—Components
- F04C2240/30—Casings or housings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S417/00—Pumps
- Y10S417/902—Hermetically sealed motor pump unit
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 回転シリンダの溝内をピストンが偏心して回
転することにより、媒体の吸入圧縮を行う圧縮機のの効
率の向上を図り、作動中における傾きや偏心の発生を最
小限に押さえる。 【解決手段】 第一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４
１ｂ第一及び第二の溝４３ａ，４３ｂ内を偏心して回転
する第一及び第二のピストン４２ａ，４２ｂ、並びに第
一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４１ｂを挟持する上
軸受け５０ａ及び下軸受け５０ｂとケーシング５１を有
する圧縮機構部４０の摺動面に凹部６２、凸部６４のよ
うな凹凸をを形成し、摺動面の摺動面積を低減させるこ
とにより粘性損失を大幅に低減する。
転することにより、媒体の吸入圧縮を行う圧縮機のの効
率の向上を図り、作動中における傾きや偏心の発生を最
小限に押さえる。 【解決手段】 第一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４
１ｂ第一及び第二の溝４３ａ，４３ｂ内を偏心して回転
する第一及び第二のピストン４２ａ，４２ｂ、並びに第
一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４１ｂを挟持する上
軸受け５０ａ及び下軸受け５０ｂとケーシング５１を有
する圧縮機構部４０の摺動面に凹部６２、凸部６４のよ
うな凹凸をを形成し、摺動面の摺動面積を低減させるこ
とにより粘性損失を大幅に低減する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍サイクル等に
使用される密閉型圧縮機に関する。
使用される密閉型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】過去において、溝を有する回転シリンダ
とこの溝の中を摺動するピストンとを有し、このピスト
ンの動きに応じて回転シリンダが回転して吸入，圧縮を
行う圧縮機構の原理が提案されている（例えば、独特許
第８６３７５１号，英国特許第４３０８３０号）。
とこの溝の中を摺動するピストンとを有し、このピスト
ンの動きに応じて回転シリンダが回転して吸入，圧縮を
行う圧縮機構の原理が提案されている（例えば、独特許
第８６３７５１号，英国特許第４３０８３０号）。
【０００３】この過去において提案されている圧縮機構
の原理を図１６を用いて説明する。この圧縮機構は、溝
１００を有する回転シリンダ１０１と、この溝１００の
中を摺動するピストン１０２とから構成されている。回
転シリンダ１０１は、Ａ点を中心に回転自在に設けられ
ており、ピストン１０２は、Ｂ点を中心に回転駆動され
る。ここでは、ピストン１０２の回転半径が、回転シリ
ンダ１０１の回転中心Ａとピストン１０２の回転中心Ｂ
との距離に等しい場合についての動きを説明する。な
お、ピストン１０２の回転半径が、回転シリンダ１０１
の回転中心Ａとピストン１０２の回転中心Ｂとの距離よ
りも大きい場合や小さい場合には異なる動作が行うが、
ここではその説明を省略する。図中、破線Ｃはピストン
１０２の軌跡を示している。また、同図において、
（ａ）から（ｉ）は、ピストン１０２をそれぞれ９０度
ずつ回転させた状態を順次示すものである。
の原理を図１６を用いて説明する。この圧縮機構は、溝
１００を有する回転シリンダ１０１と、この溝１００の
中を摺動するピストン１０２とから構成されている。回
転シリンダ１０１は、Ａ点を中心に回転自在に設けられ
ており、ピストン１０２は、Ｂ点を中心に回転駆動され
る。ここでは、ピストン１０２の回転半径が、回転シリ
ンダ１０１の回転中心Ａとピストン１０２の回転中心Ｂ
との距離に等しい場合についての動きを説明する。な
お、ピストン１０２の回転半径が、回転シリンダ１０１
の回転中心Ａとピストン１０２の回転中心Ｂとの距離よ
りも大きい場合や小さい場合には異なる動作が行うが、
ここではその説明を省略する。図中、破線Ｃはピストン
１０２の軌跡を示している。また、同図において、
（ａ）から（ｉ）は、ピストン１０２をそれぞれ９０度
ずつ回転させた状態を順次示すものである。
【０００４】まず、ピストン１０２の動きについて説明
する。同図（ａ）は、ピストン１０２が回転中心Ｂに対
して真上に位置する状態を示している。同図（ｂ）は、
ピストン１０２を同図（ａ）の状態から反時計方向に９
０度回転させた状態を示している。同図（ｃ）は、更に
ピストン１０２を同図（ａ）の状態から反時計方向に１
８０度回転させた状態を示し、同図（ｄ）は、更にピス
トン１０２を同図（ａ）の状態から反時計方向に２７０
度回転させた状態を示し、同図（ｅ）は、ピストン１０
２を同図（ａ）の状態から反時計方向に３６０度回転さ
せた状態を示しており、同図（ａ）の状態に戻ってい
る。
する。同図（ａ）は、ピストン１０２が回転中心Ｂに対
して真上に位置する状態を示している。同図（ｂ）は、
ピストン１０２を同図（ａ）の状態から反時計方向に９
０度回転させた状態を示している。同図（ｃ）は、更に
ピストン１０２を同図（ａ）の状態から反時計方向に１
８０度回転させた状態を示し、同図（ｄ）は、更にピス
トン１０２を同図（ａ）の状態から反時計方向に２７０
度回転させた状態を示し、同図（ｅ）は、ピストン１０
２を同図（ａ）の状態から反時計方向に３６０度回転さ
せた状態を示しており、同図（ａ）の状態に戻ってい
る。
【０００５】次に、回転シリンダ１０１の動きについて
説明する。図１６の（ａ）の状態では、溝１００が上下
方向になるように回転シリンダ１０１は位置づけられて
いる。この状態からピストン１０２を反時計方向に９０
度回転すると、同図（ｂ）に示すように、回転シリンダ
１０１は、反時計方向に４５度回転する。そのため、溝
１００も同様に４５度傾いた状態になる。ピストン１０
２を同図（ａ）の状態から反時計方向に１８０度回転さ
せると、同図（ｃ）に示すように、回転シリンダ１０１
は、反時計方向に９０度回転し、溝１００も同様に９０
度傾いた状態となる。このように、ピストン１０２の回
転に伴って回転シリンダ１０１も同一方向に回転する
が、ピストン１０２が３６０度回転する間に回転シリン
ダ１０１は１８０度回転する。従って、回転シリンダ１
０１を３６０度回転するにはピストン１０２を７２０度
回転させることが必要になる。
説明する。図１６の（ａ）の状態では、溝１００が上下
方向になるように回転シリンダ１０１は位置づけられて
いる。この状態からピストン１０２を反時計方向に９０
度回転すると、同図（ｂ）に示すように、回転シリンダ
１０１は、反時計方向に４５度回転する。そのため、溝
１００も同様に４５度傾いた状態になる。ピストン１０
２を同図（ａ）の状態から反時計方向に１８０度回転さ
せると、同図（ｃ）に示すように、回転シリンダ１０１
は、反時計方向に９０度回転し、溝１００も同様に９０
度傾いた状態となる。このように、ピストン１０２の回
転に伴って回転シリンダ１０１も同一方向に回転する
が、ピストン１０２が３６０度回転する間に回転シリン
ダ１０１は１８０度回転する。従って、回転シリンダ１
０１を３６０度回転するにはピストン１０２を７２０度
回転させることが必要になる。
【０００６】次に、圧縮空間を形成する溝１００の容積
変化について説明する。図１６の（ａ）の状態では、溝
１００に対してピストン１０２が一端側に位置している
ため溝１００内には空間が１つしか存在しない。なお、
前記空間を第一の空間１００ａとする。同図（ｂ）の状
態では、第一の空間１００ａは狭くなるが、ピストン１
０２の反射側に第二の空間１００ｂが生じる。また、同
図（ｃ）の状態では、第一の空間１００ａは更に小さく
なり同図（ａ）の半分の大きさになるが、第二の空間１
００ｂも第一の空間１００ａと同一の大きさになる。第
一の空間１００ａは同図（ｄ）に示すように次第に小さ
くなり、ピストン１０２が３６０度回転した同図（ｅ）
の状態で０になる。このように、溝１００には、ピスト
ン１０２によって２つの空間の第一の空間１００ａ及び
第二の空間１００ｂが形成されるが、それぞれの第一の
空間１００ａと第二の空間１００ｂは、ピストン１０２
が３６０度回転する毎に最小から最大、最大から最小の
容積変化を繰り返す。従って、圧縮機を構成するそれぞ
れの空間は、ピストン１０２が７２０度回転することに
よって圧縮から吸入の全行程を行うことになる。
変化について説明する。図１６の（ａ）の状態では、溝
１００に対してピストン１０２が一端側に位置している
ため溝１００内には空間が１つしか存在しない。なお、
前記空間を第一の空間１００ａとする。同図（ｂ）の状
態では、第一の空間１００ａは狭くなるが、ピストン１
０２の反射側に第二の空間１００ｂが生じる。また、同
図（ｃ）の状態では、第一の空間１００ａは更に小さく
なり同図（ａ）の半分の大きさになるが、第二の空間１
００ｂも第一の空間１００ａと同一の大きさになる。第
一の空間１００ａは同図（ｄ）に示すように次第に小さ
くなり、ピストン１０２が３６０度回転した同図（ｅ）
の状態で０になる。このように、溝１００には、ピスト
ン１０２によって２つの空間の第一の空間１００ａ及び
第二の空間１００ｂが形成されるが、それぞれの第一の
空間１００ａと第二の空間１００ｂは、ピストン１０２
が３６０度回転する毎に最小から最大、最大から最小の
容積変化を繰り返す。従って、圧縮機を構成するそれぞ
れの空間は、ピストン１０２が７２０度回転することに
よって圧縮から吸入の全行程を行うことになる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前記のような圧縮機構
部をケーシングや軸受け内に設けて動作させる場合に
は、圧縮室は、ピストン外周面と回転シリンダの溝壁面
と軸受けの端面とで囲まれて形成される。ここで、圧縮
室を構成するそれぞれの部材の面は、相対する面と摺動
するが、その摺動面間の隙間は、圧縮過程での冷媒ガス
の漏れを最小限に押さえるためにわずかな隙間に設定さ
れていると共に、潤滑作用とシール効果を持たせるため
に、その隙間には潤滑油が供給されている。係る場合
に、回転シリンダの端面と軸受け端面、又はピストン端
面と軸受け端面のように、潤滑油を介在させて２つの面
が回転摺動するとき、潤滑油の粘性によって損失が生じ
る。この粘性損失ＷSは、 ＷS＝πμω2（ｒ2 4−ｒ1 4）／（２δ） μ ：オイルの粘性係数 ω ：回転角速度 ｒ2：摺動面の外径 ｒ1: 摺動面の内径 δ ：摺動面間の距離 で表される。すなわち、粘性損失Ｗｓは、摺動面の半径
の４乗に比例して大きな値が生じることになる。一方、
回転シリンダ外周面とケーシング内周面との間の摺動面
で生じる粘性損失Ｗｒは、 Ｗｒ＝２πμω2 Ｒ3Ｗ／δ Ｒ：回転シリンダ外径 Ｗ：回転シリンダ幅 で表され、粘性損失Ｗｒは、回転シリンダ外径の３乗と
幅との積に比例した値となる。
部をケーシングや軸受け内に設けて動作させる場合に
は、圧縮室は、ピストン外周面と回転シリンダの溝壁面
と軸受けの端面とで囲まれて形成される。ここで、圧縮
室を構成するそれぞれの部材の面は、相対する面と摺動
するが、その摺動面間の隙間は、圧縮過程での冷媒ガス
の漏れを最小限に押さえるためにわずかな隙間に設定さ
れていると共に、潤滑作用とシール効果を持たせるため
に、その隙間には潤滑油が供給されている。係る場合
に、回転シリンダの端面と軸受け端面、又はピストン端
面と軸受け端面のように、潤滑油を介在させて２つの面
が回転摺動するとき、潤滑油の粘性によって損失が生じ
る。この粘性損失ＷSは、 ＷS＝πμω2（ｒ2 4−ｒ1 4）／（２δ） μ ：オイルの粘性係数 ω ：回転角速度 ｒ2：摺動面の外径 ｒ1: 摺動面の内径 δ ：摺動面間の距離 で表される。すなわち、粘性損失Ｗｓは、摺動面の半径
の４乗に比例して大きな値が生じることになる。一方、
回転シリンダ外周面とケーシング内周面との間の摺動面
で生じる粘性損失Ｗｒは、 Ｗｒ＝２πμω2 Ｒ3Ｗ／δ Ｒ：回転シリンダ外径 Ｗ：回転シリンダ幅 で表され、粘性損失Ｗｒは、回転シリンダ外径の３乗と
幅との積に比例した値となる。
【０００８】そこで本発明は、摺動面で生じる粘性損失
に着目し、シール性を確保しつつ、粘性損失を低減し、
圧縮機としての動力損失を小さくして圧縮効率を高める
ことを目的とする。
に着目し、シール性を確保しつつ、粘性損失を低減し、
圧縮機としての動力損失を小さくして圧縮効率を高める
ことを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
の密閉型圧縮機は、溝を有する回転シリンダと、前記溝
内を摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの
中心から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅ
の軌跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧
縮を行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記ケーシ
ングの両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機で
あって、前記回転シリンダの前記軸受けとの摺動面とな
る端面に前記溝と連通しない凹部を形成したことを特徴
とする。請求項２に記載の本発明は、請求項１記載の密
閉型圧縮機において、前記凹部を、前記回転シリンダの
回転中心を中心としたリング状に形成したことを特徴と
する。請求項３に記載の本発明は、請求項２記載の密閉
型圧縮機において、前記凹部を、前記回転シリンダの外
周部に形成したことを特徴とする。請求項４に記載の本
発明の密閉型圧縮機は、溝を有する回転シリンダと、前
記溝内を摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリン
ダの中心から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半
径Ｅの軌跡上を前記ピストンが公転することにより吸
入，圧縮を行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記
ケーシングの両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧
縮機であって、前記回転シリンダの前記ケーシングとの
摺動面となる外周面に、凸部を形成したことを特徴とす
る。請求項５に記載の本発明の密閉型圧縮機は、溝を有
する回転シリンダと、前記溝内を摺動可能なピストンと
を有し、前記回転シリンダの中心から距離Ｅだけ離れた
位置を公転中心として半径Ｅの軌跡上を前記ピストンが
公転することにより吸入，圧縮を行う圧縮機構部をケー
シング内に設け、前記ケーシングの両端面を軸受けで挟
み込んでなる密閉型圧縮機であって、前記ケーシングの
前記回転シリンダとの摺動面となる内周面に、凸部を形
成したことを特徴とする。請求項６に記載の本発明は、
請求項４又は請求項５記載の密閉型圧縮機において、前
記凸部を、リング状に形成したことを特徴とする。請求
項７に記載の本発明は、請求項６記載の密閉型圧縮機に
おいて、前記凸部を、前記軸受け側の端部に形成したこ
とを特徴とする。請求項８に記載の本発明の密閉型圧縮
機は、溝を有する回転シリンダと、前記溝内を摺動可能
なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心から距離
Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌跡上を前
記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を行う圧縮
機構部をケーシング内に設け、前記ケーシングの両端面
を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機であって、前記
ピストンの前記軸受けとの摺動面となる端面に、前記溝
と連通しない凹部を形成したことを特徴とする。請求項
９に記載の本発明の密閉型圧縮機は、溝を有する回転シ
リンダと、前記溝内を摺動可能なピストンとを有し、前
記回転シリンダの中心から距離Ｅだけ離れた位置を公転
中心として半径Ｅの軌跡上を前記ピストンが公転するこ
とにより吸入，圧縮を行う圧縮機構部をケーシング内に
複数組設け、隣接する前記圧縮機構部のそれぞれの回転
シリンダの間に仕切板を介在させた密閉型圧縮機であっ
て、前記ピストンの前記仕切板との摺動面となる端面に
前記溝と連通しない凹部を形成したことを特徴とする。
請求項１０に記載の本発明は、請求項８又は請求項９に
記載の密閉型圧縮機において、前記凹部を、前記ピスト
ンの回転中心を中心としたリング状に形成したことを特
徴とする。請求項１１に記載の本発明は、請求項１０記
載の密閉型圧縮機において、前記凹部を前記ピストンの
内周部に形成したことを特徴とする。
の密閉型圧縮機は、溝を有する回転シリンダと、前記溝
内を摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの
中心から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅ
の軌跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧
縮を行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記ケーシ
ングの両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機で
あって、前記回転シリンダの前記軸受けとの摺動面とな
る端面に前記溝と連通しない凹部を形成したことを特徴
とする。請求項２に記載の本発明は、請求項１記載の密
閉型圧縮機において、前記凹部を、前記回転シリンダの
回転中心を中心としたリング状に形成したことを特徴と
する。請求項３に記載の本発明は、請求項２記載の密閉
型圧縮機において、前記凹部を、前記回転シリンダの外
周部に形成したことを特徴とする。請求項４に記載の本
発明の密閉型圧縮機は、溝を有する回転シリンダと、前
記溝内を摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリン
ダの中心から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半
径Ｅの軌跡上を前記ピストンが公転することにより吸
入，圧縮を行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記
ケーシングの両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧
縮機であって、前記回転シリンダの前記ケーシングとの
摺動面となる外周面に、凸部を形成したことを特徴とす
る。請求項５に記載の本発明の密閉型圧縮機は、溝を有
する回転シリンダと、前記溝内を摺動可能なピストンと
を有し、前記回転シリンダの中心から距離Ｅだけ離れた
位置を公転中心として半径Ｅの軌跡上を前記ピストンが
公転することにより吸入，圧縮を行う圧縮機構部をケー
シング内に設け、前記ケーシングの両端面を軸受けで挟
み込んでなる密閉型圧縮機であって、前記ケーシングの
前記回転シリンダとの摺動面となる内周面に、凸部を形
成したことを特徴とする。請求項６に記載の本発明は、
請求項４又は請求項５記載の密閉型圧縮機において、前
記凸部を、リング状に形成したことを特徴とする。請求
項７に記載の本発明は、請求項６記載の密閉型圧縮機に
おいて、前記凸部を、前記軸受け側の端部に形成したこ
とを特徴とする。請求項８に記載の本発明の密閉型圧縮
機は、溝を有する回転シリンダと、前記溝内を摺動可能
なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心から距離
Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌跡上を前
記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を行う圧縮
機構部をケーシング内に設け、前記ケーシングの両端面
を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機であって、前記
ピストンの前記軸受けとの摺動面となる端面に、前記溝
と連通しない凹部を形成したことを特徴とする。請求項
９に記載の本発明の密閉型圧縮機は、溝を有する回転シ
リンダと、前記溝内を摺動可能なピストンとを有し、前
記回転シリンダの中心から距離Ｅだけ離れた位置を公転
中心として半径Ｅの軌跡上を前記ピストンが公転するこ
とにより吸入，圧縮を行う圧縮機構部をケーシング内に
複数組設け、隣接する前記圧縮機構部のそれぞれの回転
シリンダの間に仕切板を介在させた密閉型圧縮機であっ
て、前記ピストンの前記仕切板との摺動面となる端面に
前記溝と連通しない凹部を形成したことを特徴とする。
請求項１０に記載の本発明は、請求項８又は請求項９に
記載の密閉型圧縮機において、前記凹部を、前記ピスト
ンの回転中心を中心としたリング状に形成したことを特
徴とする。請求項１１に記載の本発明は、請求項１０記
載の密閉型圧縮機において、前記凹部を前記ピストンの
内周部に形成したことを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態は、回
転シリンダの前記軸受けとの摺動面となる端面に、前記
溝と連通しない凹部を形成することによって、圧縮室を
形成する溝の外周部とのシール性を確保しつつ、回転シ
リンダと軸受け間で生じる粘性損失をこの凹部によって
低減することができる。
転シリンダの前記軸受けとの摺動面となる端面に、前記
溝と連通しない凹部を形成することによって、圧縮室を
形成する溝の外周部とのシール性を確保しつつ、回転シ
リンダと軸受け間で生じる粘性損失をこの凹部によって
低減することができる。
【００１１】本発明の第２の実施の形態は、凹部を、回
転シリンダの回転中心を中心としたリング乗に形成する
ことによって、回転による移動方向に連続的な凹部を形
成することになるので、凹部では連続的に粘性損失をな
くすことができ、効果的に粘性損失を低減できると共
に、凹部の加工形成を容易に行うことができる。
転シリンダの回転中心を中心としたリング乗に形成する
ことによって、回転による移動方向に連続的な凹部を形
成することになるので、凹部では連続的に粘性損失をな
くすことができ、効果的に粘性損失を低減できると共
に、凹部の加工形成を容易に行うことができる。
【００１２】本発明の第３の実施の形態は、凹部を、回
転シリンダの外周部に形成することで、移動面積の大き
な外周部での粘性損失を低減できるので、より粘性損失
を大きく低減することができる。
転シリンダの外周部に形成することで、移動面積の大き
な外周部での粘性損失を低減できるので、より粘性損失
を大きく低減することができる。
【００１３】本発明の第４の実施の形態は、回転シリン
ダの前記ケーシングとの摺動面となる外周面に、凸部を
形成することによって、この凸部によって生じる回転シ
リンダとケーシングとの間の隙間（凹部）での粘性損失
を低減することができると共に、凸部によって回転シリ
ンダとケーシングとの隙間寸法を最小隙間とすることが
でき、ケーシング内で回転シリンダが傾いたり偏心する
ことを最小限に押さえることができる。
ダの前記ケーシングとの摺動面となる外周面に、凸部を
形成することによって、この凸部によって生じる回転シ
リンダとケーシングとの間の隙間（凹部）での粘性損失
を低減することができると共に、凸部によって回転シリ
ンダとケーシングとの隙間寸法を最小隙間とすることが
でき、ケーシング内で回転シリンダが傾いたり偏心する
ことを最小限に押さえることができる。
【００１４】本発明の第５の実施の形態は、ケーシング
の前記回転シリンダとの摺動面となる内周面に、凸部を
形成することによって、この凸部によって生じる回転シ
リンダとケーシングとの間の隙間（凹部）での粘性損失
を低減することができると共に、凸部によって回転シリ
ンダとケーシングとの隙間寸法を最小隙間とすることが
でき、ケーシング内で回転シリンダが傾いたり偏心する
ことを最小限に押さえることができる。
の前記回転シリンダとの摺動面となる内周面に、凸部を
形成することによって、この凸部によって生じる回転シ
リンダとケーシングとの間の隙間（凹部）での粘性損失
を低減することができると共に、凸部によって回転シリ
ンダとケーシングとの隙間寸法を最小隙間とすることが
でき、ケーシング内で回転シリンダが傾いたり偏心する
ことを最小限に押さえることができる。
【００１５】本発明の第６の実施の形態は、凸部を、リ
ング状に形成することによって、回転シリンダとケーシ
ングとの最小隙間寸法を円周方向に均一に形成すること
ができ、特にケーシング内での回転シリンダの偏心を確
実に防止することができると共に、凸部の加工形成を容
易に行うことができる。
ング状に形成することによって、回転シリンダとケーシ
ングとの最小隙間寸法を円周方向に均一に形成すること
ができ、特にケーシング内での回転シリンダの偏心を確
実に防止することができると共に、凸部の加工形成を容
易に行うことができる。
【００１６】本発明の第７の実施の形態は、凸部を、軸
受け側の端部に形成することによって、回転シリンダと
ケーシングとの最小隙間寸法を円周方向に均一に形成す
ることができ、特にケーシング内での回転シリンダの傾
きを確実に防止することができる。
受け側の端部に形成することによって、回転シリンダと
ケーシングとの最小隙間寸法を円周方向に均一に形成す
ることができ、特にケーシング内での回転シリンダの傾
きを確実に防止することができる。
【００１７】本発明の第８の実施の形態は、ピストンの
前記軸受けとの摺動面となる端面に、前記溝と連通しな
い凹部を形成することによって、圧縮室を形成する溝の
内周部とのシール性を確保しつつ、ピストンと前記軸受
け間に生じる粘性損失をこの凹部によって低減すること
ができる。
前記軸受けとの摺動面となる端面に、前記溝と連通しな
い凹部を形成することによって、圧縮室を形成する溝の
内周部とのシール性を確保しつつ、ピストンと前記軸受
け間に生じる粘性損失をこの凹部によって低減すること
ができる。
【００１８】本発明の第９の実施の形態は、ピストンの
前記仕切板との摺動面となる端面に、前記溝と連通しな
い凹部を形成することによって、圧縮室を形成する溝の
内周部とのシール性を確保しつつ、ピストンと前記仕切
板間に生じる粘性損失をこの凹部によって低減すること
ができる。
前記仕切板との摺動面となる端面に、前記溝と連通しな
い凹部を形成することによって、圧縮室を形成する溝の
内周部とのシール性を確保しつつ、ピストンと前記仕切
板間に生じる粘性損失をこの凹部によって低減すること
ができる。
【００１９】本発明の第１０の実施の形態は、凹部を、
前記ピストンの回転中心を中心としたリング状に形成す
ることによって、回転による移動方向に連続的な凹部を
形成することになるので、凹部では連続的に粘性損失を
なくすことができる。効果的に粘性損失を低減できると
共に、凹部の加工形成を容易に行うことができる。
前記ピストンの回転中心を中心としたリング状に形成す
ることによって、回転による移動方向に連続的な凹部を
形成することになるので、凹部では連続的に粘性損失を
なくすことができる。効果的に粘性損失を低減できると
共に、凹部の加工形成を容易に行うことができる。
【００２０】本発明の第１１の実施の形態は、凹部を、
前記ピストンの内周部に形成することで、移動連動の早
い内周部での粘性損失を低減できるのでより粘性損失を
大きく低減できる。
前記ピストンの内周部に形成することで、移動連動の早
い内周部での粘性損失を低減できるのでより粘性損失を
大きく低減できる。
【００２１】
【実施例】以下、本発明の一実施例について図面に基づ
いて説明する。図１２は本発明の一実施例による密閉型
圧縮機の縦断面図、図１３は図１のII-II線断面図、図
１４は図１のIII-III線断面図、図１５は同実施例の圧
縮機構部の動作説明図である。図１２に示すように、同
実施例による密閉型圧縮機は、密閉容器を構成するシェ
ル１０の内部にモーター３０と圧縮機構部４０とを有し
ている。シェル１０は、その上部に吐出管１１を、下部
側面に２つの吸入管１２ａ，１２ｂとを有している。モ
ーター３０は、シェル１０に固定されたステータ３１
と、回転駆動するロータ３２とからなり、ロータ３２の
回転は、シャフト３３によって圧縮機構部４０に伝達さ
れる。圧縮機構部４０は、第一の回転シリンダ４１ａと
第一のピストン４２ａからなる第一の圧縮機構部４０ａ
と、第二の回転シリンダ４１ｂと第二のピストン４２ｂ
からなる第二の圧縮機構部４０ｂとを有している。ここ
で第一の回転シリンダ４１ａは第一の溝４３ａを、第二
の回転シリンダ４１ｂは第二の溝４３ｂをそれぞれ有し
ている。そして、第一のピストン４２ａは第一の溝４３
ａ内部に、第二のピストン４２ｂは第二の溝４３ｂ内部
に、それぞれ摺動自在に設けられている。なお、第一の
圧縮機構部４０ａと第二の圧縮機構部４０ｂとを構成す
るそれぞれの部材の大きさ及び形状は同じである。
いて説明する。図１２は本発明の一実施例による密閉型
圧縮機の縦断面図、図１３は図１のII-II線断面図、図
１４は図１のIII-III線断面図、図１５は同実施例の圧
縮機構部の動作説明図である。図１２に示すように、同
実施例による密閉型圧縮機は、密閉容器を構成するシェ
ル１０の内部にモーター３０と圧縮機構部４０とを有し
ている。シェル１０は、その上部に吐出管１１を、下部
側面に２つの吸入管１２ａ，１２ｂとを有している。モ
ーター３０は、シェル１０に固定されたステータ３１
と、回転駆動するロータ３２とからなり、ロータ３２の
回転は、シャフト３３によって圧縮機構部４０に伝達さ
れる。圧縮機構部４０は、第一の回転シリンダ４１ａと
第一のピストン４２ａからなる第一の圧縮機構部４０ａ
と、第二の回転シリンダ４１ｂと第二のピストン４２ｂ
からなる第二の圧縮機構部４０ｂとを有している。ここ
で第一の回転シリンダ４１ａは第一の溝４３ａを、第二
の回転シリンダ４１ｂは第二の溝４３ｂをそれぞれ有し
ている。そして、第一のピストン４２ａは第一の溝４３
ａ内部に、第二のピストン４２ｂは第二の溝４３ｂ内部
に、それぞれ摺動自在に設けられている。なお、第一の
圧縮機構部４０ａと第二の圧縮機構部４０ｂとを構成す
るそれぞれの部材の大きさ及び形状は同じである。
【００２２】第一の圧縮機構部４０ａと第二の圧縮機構
部４０ｂとの間は仕切板４４によって仕切られている。
ここで第一の回転シリンダ４１ａ、第二の回転シリンダ
４１ｂ及び仕切板４４は連結されており、同じ動きをす
る。但し、第一の回転シリンダ４１ａと第二の回転シリ
ンダ４１ｂとは、圧縮行程の位相を１８０度異なるよう
にそれぞれの第一及び第二の溝４３ａ，４３ｂを９０度
ずらして連結している。一方、第一のピストン４２ａ及
び第二のピストン４２ｂは、シャフト３３に設けた第一
のクランク３３ａ及び第二のクランク３３ｂにそれぞれ
嵌め込まれる。ここで、第一のクランク３３ａと第二の
クランク３３ｂとは、それぞれの偏心方向が１８０度異
なるように設けている。これら第一の圧縮機構部４０ａ
及び第二の圧縮機構部４０ｂは、上軸受け５０ａと下軸
受け５０ｂとによって上下から挟まれると共に、筒状の
ケーシング５１によって周囲を囲まれている。上軸受け
５０ａには、第一の圧縮機構部４０ａの吸入ポート５１
ａと吐出ポート５２ａとが設けられ、下軸受け５０ｂに
は、第二の圧縮機構部４０ｂの吸入ポート５１ｂと吐出
ポート５２ｂとが設けられている。なお、吐出ポート５
２ａ，５２ｂには、それぞれ所定圧力で解放するバルブ
５３ａ、５３ｂと、このバルブ５３ａ，５３ｂの解放動
作を規制するバルブストップ５４ａ、５４ｂが設けられ
ている。ここで、吸入ポート５１ａは吸入管１２ａと、
吸入ポート５１ｂは吸入管１２ｂと連通している。ま
た、吸入管１２ａ，１２ｂはアキュムレータ６０と接続
されている。
部４０ｂとの間は仕切板４４によって仕切られている。
ここで第一の回転シリンダ４１ａ、第二の回転シリンダ
４１ｂ及び仕切板４４は連結されており、同じ動きをす
る。但し、第一の回転シリンダ４１ａと第二の回転シリ
ンダ４１ｂとは、圧縮行程の位相を１８０度異なるよう
にそれぞれの第一及び第二の溝４３ａ，４３ｂを９０度
ずらして連結している。一方、第一のピストン４２ａ及
び第二のピストン４２ｂは、シャフト３３に設けた第一
のクランク３３ａ及び第二のクランク３３ｂにそれぞれ
嵌め込まれる。ここで、第一のクランク３３ａと第二の
クランク３３ｂとは、それぞれの偏心方向が１８０度異
なるように設けている。これら第一の圧縮機構部４０ａ
及び第二の圧縮機構部４０ｂは、上軸受け５０ａと下軸
受け５０ｂとによって上下から挟まれると共に、筒状の
ケーシング５１によって周囲を囲まれている。上軸受け
５０ａには、第一の圧縮機構部４０ａの吸入ポート５１
ａと吐出ポート５２ａとが設けられ、下軸受け５０ｂに
は、第二の圧縮機構部４０ｂの吸入ポート５１ｂと吐出
ポート５２ｂとが設けられている。なお、吐出ポート５
２ａ，５２ｂには、それぞれ所定圧力で解放するバルブ
５３ａ、５３ｂと、このバルブ５３ａ，５３ｂの解放動
作を規制するバルブストップ５４ａ、５４ｂが設けられ
ている。ここで、吸入ポート５１ａは吸入管１２ａと、
吸入ポート５１ｂは吸入管１２ｂと連通している。ま
た、吸入管１２ａ，１２ｂはアキュムレータ６０と接続
されている。
【００２３】前記構成における密閉型圧縮機の冷媒の流
れを簡単に説明する。アキュムレータ６０内のガス冷媒
は、吸入管１２ａ，１２ｂを通ってシェル１０内に導入
され、吸入ポート５１ａ，５１ｂから第一の圧縮機構部
４０ａ及び第二の圧縮機構部４０ｂに吸入される。そし
て第一の圧縮機構部４０ａ及び第二の圧縮機構部４０ｂ
で圧縮された冷媒は、所定圧力に達するとバルブ５３
ａ，５３ｂを押し上げて吐出ポート５２ａ，５２ｂから
シェル１０内に吐出される。このとき、第一の圧縮機構
部４０ａと第二の圧縮機構部４０ｂとは、位相を１８０
度異ならせているので吐出のタイミングは同じではな
い。そしてシェル１０内に吐出された冷媒は、モーター
２０の周辺を通ってシェル１０の上部に設けた吐出管１
１からシェル１０外に吐出される。
れを簡単に説明する。アキュムレータ６０内のガス冷媒
は、吸入管１２ａ，１２ｂを通ってシェル１０内に導入
され、吸入ポート５１ａ，５１ｂから第一の圧縮機構部
４０ａ及び第二の圧縮機構部４０ｂに吸入される。そし
て第一の圧縮機構部４０ａ及び第二の圧縮機構部４０ｂ
で圧縮された冷媒は、所定圧力に達するとバルブ５３
ａ，５３ｂを押し上げて吐出ポート５２ａ，５２ｂから
シェル１０内に吐出される。このとき、第一の圧縮機構
部４０ａと第二の圧縮機構部４０ｂとは、位相を１８０
度異ならせているので吐出のタイミングは同じではな
い。そしてシェル１０内に吐出された冷媒は、モーター
２０の周辺を通ってシェル１０の上部に設けた吐出管１
１からシェル１０外に吐出される。
【００２４】次に、図１３及び図１４を用いて、第一の
圧縮機構部４０ａと第二の圧縮機構部４０ｂにおけるシ
ャフト３３、第一及び第二のピストン４２ａ，４２ｂ及
び第一及び第二の回転シリンダ４１ａ、４１ｂの関係に
ついて説明する。モーター２０の回転を伝えるシャフト
３３は、Ｂ点を中心に回転する。シャフト３３に設けら
れたクランク３３ａ，３３ｂの回転中心Ｃは、シャフト
３３の回転中心Ｂと距離Ｅだけ偏心して設けられてい
る。なお、クランク３３ａ，３３ｂの回転中心Ｃは、第
一及び第二のピストン４２ａ，４２ｂの回転中心でもあ
る。一方、第一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４１ｂ
は、シャフト３３の回転中心Ｂから距離Ｅだけ離れた位
置を回転中心としている。従って、第一の溝４３ａの空
間は、クランク３３ａ又は第一のピストン４２ａの回転
中心Ｃが第一の回転シリンダ４１ａの回転中心Ａと最も
離れるとき、図１３に示すように最大及び最小の空間を
形成する。また、第二の圧縮機構部４０ｂは、第一の圧
縮機構部４０ａと１８０度の位相差を持っているので、
第一の圧縮機構部４０ａが図１３の状態にあるとき、第
二の圧縮機構部４０ｂは、図１４に示すように、クラン
ク３３ｂ又は第二のピストン４２ｂの回転中心Ｃが第二
の回転シリンダ４１ｂの回転中心Ａと重なる。従って、
第二の溝４３ｂの空間は、同図に示すように均等な２つ
の空間に分けられる。
圧縮機構部４０ａと第二の圧縮機構部４０ｂにおけるシ
ャフト３３、第一及び第二のピストン４２ａ，４２ｂ及
び第一及び第二の回転シリンダ４１ａ、４１ｂの関係に
ついて説明する。モーター２０の回転を伝えるシャフト
３３は、Ｂ点を中心に回転する。シャフト３３に設けら
れたクランク３３ａ，３３ｂの回転中心Ｃは、シャフト
３３の回転中心Ｂと距離Ｅだけ偏心して設けられてい
る。なお、クランク３３ａ，３３ｂの回転中心Ｃは、第
一及び第二のピストン４２ａ，４２ｂの回転中心でもあ
る。一方、第一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４１ｂ
は、シャフト３３の回転中心Ｂから距離Ｅだけ離れた位
置を回転中心としている。従って、第一の溝４３ａの空
間は、クランク３３ａ又は第一のピストン４２ａの回転
中心Ｃが第一の回転シリンダ４１ａの回転中心Ａと最も
離れるとき、図１３に示すように最大及び最小の空間を
形成する。また、第二の圧縮機構部４０ｂは、第一の圧
縮機構部４０ａと１８０度の位相差を持っているので、
第一の圧縮機構部４０ａが図１３の状態にあるとき、第
二の圧縮機構部４０ｂは、図１４に示すように、クラン
ク３３ｂ又は第二のピストン４２ｂの回転中心Ｃが第二
の回転シリンダ４１ｂの回転中心Ａと重なる。従って、
第二の溝４３ｂの空間は、同図に示すように均等な２つ
の空間に分けられる。
【００２５】次に、図１５を用いて冷媒ガスの吸入圧縮
行程について説明する。ここでは、第一の圧縮機構部４
０ａについて説明するが、第二の圧縮機構部４０ｂは、
同図の位相を１８０度異ならせるだけで同じ行程とな
る。同図ａからｈは、それぞれシャフト３３を９０度ず
つ回転させた状態を示している。まず、同図ａに示すよ
うにシャフト３３が回転０の時には第一の溝４３ａ内
は、空間Iが最大、空間IIが最小の容積の状態である。
空間Iは、シャフト３３を９０度回転させた同図ｂ、シ
ャフト３３を１８０度回転させた同図ｃ及びシャフト３
３を２７０度回転させた同図ｄにかけて徐々にその容積
を小さくし、吐出ポート５２ａから圧縮冷媒を吐出す
る。そして、この空間Iは、シャフト３３を３６０度回
転させた同図ｅの状態で圧縮行程を終了する。一方、空
間IIは、シャフト３３を９０度回転させた同図ｂ、シャ
フト３３を１８０度回転させた同図ｃ及びシャフト３３
を２７０度回転させた同図ｄにかけて徐々にその容積を
大きくし、吸入ポート５１ａから圧縮冷媒を吸入する。
そしてこの空間IIは、シャフト３３を３６０度回転させ
た同図ｅの状態で吸入行程を終了する。同図Ｅの状態か
ら同図ｈの状態は、逆に空間Iが吸入行程を行い、空間I
Iが圧縮行程を行っている。そして同図ｈの状態から更
に９０度回転すると同図ａの状態となる。このように、
第一の溝４３ａ内に形成される２つの空間I、IIは、シ
ャフト３３が７２０度回転する間に、それぞれが圧縮と
吸入の行程を行うことになる。
行程について説明する。ここでは、第一の圧縮機構部４
０ａについて説明するが、第二の圧縮機構部４０ｂは、
同図の位相を１８０度異ならせるだけで同じ行程とな
る。同図ａからｈは、それぞれシャフト３３を９０度ず
つ回転させた状態を示している。まず、同図ａに示すよ
うにシャフト３３が回転０の時には第一の溝４３ａ内
は、空間Iが最大、空間IIが最小の容積の状態である。
空間Iは、シャフト３３を９０度回転させた同図ｂ、シ
ャフト３３を１８０度回転させた同図ｃ及びシャフト３
３を２７０度回転させた同図ｄにかけて徐々にその容積
を小さくし、吐出ポート５２ａから圧縮冷媒を吐出す
る。そして、この空間Iは、シャフト３３を３６０度回
転させた同図ｅの状態で圧縮行程を終了する。一方、空
間IIは、シャフト３３を９０度回転させた同図ｂ、シャ
フト３３を１８０度回転させた同図ｃ及びシャフト３３
を２７０度回転させた同図ｄにかけて徐々にその容積を
大きくし、吸入ポート５１ａから圧縮冷媒を吸入する。
そしてこの空間IIは、シャフト３３を３６０度回転させ
た同図ｅの状態で吸入行程を終了する。同図Ｅの状態か
ら同図ｈの状態は、逆に空間Iが吸入行程を行い、空間I
Iが圧縮行程を行っている。そして同図ｈの状態から更
に９０度回転すると同図ａの状態となる。このように、
第一の溝４３ａ内に形成される２つの空間I、IIは、シ
ャフト３３が７２０度回転する間に、それぞれが圧縮と
吸入の行程を行うことになる。
【００２６】以上本実施例によれば、一方の圧縮機構部
において、ピストンが回転シリンダの中心に位置したと
しても、他方の圧縮機構部の回転力があるために、ピス
トンからの駆動力が回転シリンダの回転力とならないよ
うな場合を回避することができる。また、２つの圧縮機
構部の位相差を１８０度とすることによって、ピストン
を対称に配置できるため製造が容易に行える。また、吸
入ポートと吐出ポートとを上下軸受けにそれぞれ設ける
ことによって、吸入ポートと吐出ポートとの位置設定の
自由度が増す。従って、この吸入ポートや吐出ポートの
位置によって圧縮比の調整や過圧縮の防止も可能であ
る。更に、第一の圧縮機構部と第二の圧縮機構部との位
相を１８０度異ならせ、上軸受けに設けた前記吸入ポー
トと下軸受けに設けた前記吸入ポートとを同一軸線上に
設けることによって吸入管の取り付け位置を同一の側面
とすることができ、アキュムレータ等との接続のために
配管を引き回すことも生じない。
において、ピストンが回転シリンダの中心に位置したと
しても、他方の圧縮機構部の回転力があるために、ピス
トンからの駆動力が回転シリンダの回転力とならないよ
うな場合を回避することができる。また、２つの圧縮機
構部の位相差を１８０度とすることによって、ピストン
を対称に配置できるため製造が容易に行える。また、吸
入ポートと吐出ポートとを上下軸受けにそれぞれ設ける
ことによって、吸入ポートと吐出ポートとの位置設定の
自由度が増す。従って、この吸入ポートや吐出ポートの
位置によって圧縮比の調整や過圧縮の防止も可能であ
る。更に、第一の圧縮機構部と第二の圧縮機構部との位
相を１８０度異ならせ、上軸受けに設けた前記吸入ポー
トと下軸受けに設けた前記吸入ポートとを同一軸線上に
設けることによって吸入管の取り付け位置を同一の側面
とすることができ、アキュムレータ等との接続のために
配管を引き回すことも生じない。
【００２７】次に、本実施例の圧縮機構部４０を構成す
る第一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４１ｂ及び第一
及び第二のピストン４２ａ，４２ｂとケーシング５１と
の間の粘性損失を低減するための実施例を説明する。ま
ず、図１及び図２は第一及び第二の回転シリンダ４１
ａ，４１ｂと上軸受け５０ａ、下軸受け５０ｂとの間の
粘性損失Ｗｓを低減するための実施例を示すものであ
る。なお、図１、図２は第一の回転シリンダ４１ａを示
すが、第二の回転シリンダ４１ｂについても同様であ
る。第一の回転シリンダ４０ａの上軸受け５０ａとの摺
動面６１の端面には凹部６２が形成される。なお、本実
施例では凹部６２は第一の回転シリンダ４１ａの外周部
に形成されたリング状の段部からなる。また、凹部６２
は第一の回転シリンダ４０ａの第一の溝４３ａと連通し
ない位置に形成されるものであり、かつ吸入ポート５１
ａや吐出ポート５２ａと干渉しない場所に形成される。
従って、凹部６２の形成により第一の回転シリンダ４０
ａと上軸受け５０ａとの間の粘性損失Ｗｓは大幅に低減
する。なお、凹部６２として前記実施例ではリング状の
段部からなるものを採用したがこれに限定するものでは
なく、円周に沿って適宜間隔で配置された凹溝や凹穴の
如きものでもよい。
る第一及び第二の回転シリンダ４１ａ，４１ｂ及び第一
及び第二のピストン４２ａ，４２ｂとケーシング５１と
の間の粘性損失を低減するための実施例を説明する。ま
ず、図１及び図２は第一及び第二の回転シリンダ４１
ａ，４１ｂと上軸受け５０ａ、下軸受け５０ｂとの間の
粘性損失Ｗｓを低減するための実施例を示すものであ
る。なお、図１、図２は第一の回転シリンダ４１ａを示
すが、第二の回転シリンダ４１ｂについても同様であ
る。第一の回転シリンダ４０ａの上軸受け５０ａとの摺
動面６１の端面には凹部６２が形成される。なお、本実
施例では凹部６２は第一の回転シリンダ４１ａの外周部
に形成されたリング状の段部からなる。また、凹部６２
は第一の回転シリンダ４０ａの第一の溝４３ａと連通し
ない位置に形成されるものであり、かつ吸入ポート５１
ａや吐出ポート５２ａと干渉しない場所に形成される。
従って、凹部６２の形成により第一の回転シリンダ４０
ａと上軸受け５０ａとの間の粘性損失Ｗｓは大幅に低減
する。なお、凹部６２として前記実施例ではリング状の
段部からなるものを採用したがこれに限定するものでは
なく、円周に沿って適宜間隔で配置された凹溝や凹穴の
如きものでもよい。
【００２８】図３及び図４は第一の回転シリンダ４１ａ
（第二の回転シリンダ４１ｂについても同一である）と
ケーシング５１との間の粘性損失Ｗｒを低減するための
実施例を示すものである。第一の回転シリンダ４１ａの
ケーシング５１の内面と相対向して配置される外周面６
３には凸部６４が形成される。すなわち、本実施例では
凸部６４の外周面６５のみがケーシング５１の内面と接
する。従って、外周面６５以外の第一の回転シリンダ４
１ａの外周面６３はケーシング５１から凸部６４の突出
分だけ離れた位置に配置されるため、凸部６４の外周面
６５のみをケーシング５１に接触させることにより粘性
損失Ｗｒを大幅に低減させることができる。
（第二の回転シリンダ４１ｂについても同一である）と
ケーシング５１との間の粘性損失Ｗｒを低減するための
実施例を示すものである。第一の回転シリンダ４１ａの
ケーシング５１の内面と相対向して配置される外周面６
３には凸部６４が形成される。すなわち、本実施例では
凸部６４の外周面６５のみがケーシング５１の内面と接
する。従って、外周面６５以外の第一の回転シリンダ４
１ａの外周面６３はケーシング５１から凸部６４の突出
分だけ離れた位置に配置されるため、凸部６４の外周面
６５のみをケーシング５１に接触させることにより粘性
損失Ｗｒを大幅に低減させることができる。
【００２９】図５は凹部６２及び凸部６４を設けた第一
の回転シリンダ４１ａ及び第二の回転シリンダ４１ｂを
用いた圧縮機構部４０を示す。これにより、粘性損失Ｗ
ｓ、Ｗｒが大幅に低減し、密閉圧縮機の効率的な運転が
可能になる。また、凸部６４は、第一の回転シリンダ４
１ａの上軸受け５０ａに近接した位置、及び第二の回転
シリンダ４１ｂの下軸受け５０ｂに近接した位置に設け
られる。これにより、第一及び第二の回転シリンダ４１
ａの傾きや偏心を最小限に押さえることができる。
の回転シリンダ４１ａ及び第二の回転シリンダ４１ｂを
用いた圧縮機構部４０を示す。これにより、粘性損失Ｗ
ｓ、Ｗｒが大幅に低減し、密閉圧縮機の効率的な運転が
可能になる。また、凸部６４は、第一の回転シリンダ４
１ａの上軸受け５０ａに近接した位置、及び第二の回転
シリンダ４１ｂの下軸受け５０ｂに近接した位置に設け
られる。これにより、第一及び第二の回転シリンダ４１
ａの傾きや偏心を最小限に押さえることができる。
【００３０】図６、図７はケーシング５１の内面に粘性
損失Ｗｒを低減させるための凸部６６を設けた実施例を
示す。また、図８はこの凸部６６を設けたケーシング５
１を組み込んだ圧縮機構部４０を示す。なお、図８にお
いて第一の回転シリンダ４１ａ側にも凹部６２を設けて
もよい。また、凸部６６は本実施例ではリング状のもの
からなり、かつ図示のように上軸受け５０ａ及び下軸受
け５０ｂに近接した位置に形成される。なお、リング状
でない断続的なものでもよい。また、上軸受け５０ａ及
び下軸受け５０ｂに近接して設けられることにより、第
一及び第二の回転シリンダ４１ａ、４１ｂの傾きや偏心
を最小限に押さえることができる。
損失Ｗｒを低減させるための凸部６６を設けた実施例を
示す。また、図８はこの凸部６６を設けたケーシング５
１を組み込んだ圧縮機構部４０を示す。なお、図８にお
いて第一の回転シリンダ４１ａ側にも凹部６２を設けて
もよい。また、凸部６６は本実施例ではリング状のもの
からなり、かつ図示のように上軸受け５０ａ及び下軸受
け５０ｂに近接した位置に形成される。なお、リング状
でない断続的なものでもよい。また、上軸受け５０ａ及
び下軸受け５０ｂに近接して設けられることにより、第
一及び第二の回転シリンダ４１ａ、４１ｂの傾きや偏心
を最小限に押さえることができる。
【００３１】図９及び図１０は第一のピストン４２ａ
（第二のピストン４２ｂも同じ）の上軸受け５０ａおよ
び仕切板４４との間に凹部６７を設けた実施例を示す。
すなわち、第一のピストン４２ａの上軸受け５０ａおよ
び仕切板４４との摺動面６８には凹部６７が形成され、
上軸受け５０ａおよび仕切板４４とは摺動面６８′で接
触する。なお、本実施例では凹部６７はリング状のもの
からなるが、これに限定するものではなく断続的なもの
でもよい。但し、凹部６７は第一のピストン４２ａの内
周側に形成され第一の回転シリンダ４１ａ内に組み込ま
れた場合において第一の溝４３ａ側に連通しないことが
好ましい。図１１は以上の構成からなる第一のピストン
４２ａ及び第二のピストン４２ｂを組み込んだ圧縮機構
部４０を示す。この第一及び第二のピストン４２ａ，４
２ｂを用いることにより前記のＷｓの値を大幅に低減す
ることができる。
（第二のピストン４２ｂも同じ）の上軸受け５０ａおよ
び仕切板４４との間に凹部６７を設けた実施例を示す。
すなわち、第一のピストン４２ａの上軸受け５０ａおよ
び仕切板４４との摺動面６８には凹部６７が形成され、
上軸受け５０ａおよび仕切板４４とは摺動面６８′で接
触する。なお、本実施例では凹部６７はリング状のもの
からなるが、これに限定するものではなく断続的なもの
でもよい。但し、凹部６７は第一のピストン４２ａの内
周側に形成され第一の回転シリンダ４１ａ内に組み込ま
れた場合において第一の溝４３ａ側に連通しないことが
好ましい。図１１は以上の構成からなる第一のピストン
４２ａ及び第二のピストン４２ｂを組み込んだ圧縮機構
部４０を示す。この第一及び第二のピストン４２ａ，４
２ｂを用いることにより前記のＷｓの値を大幅に低減す
ることができる。
【００３２】なお、凹部６２，凸部６４，凹部６７の形
状については図示のものに限定されるものではなく、例
えば、傾斜面や弧面によってそれぞれの凹部や凸部が形
成されるものでもよい。また、数も単一のものに限定す
るものではない。また、以上の説明において２組みの圧
縮機構部の位相差を１８０度としたが、これに限られる
ものではなく、９０度や２７０度等であってもよい。ま
た、本実施例では２組みの圧縮機構部を設けた場合につ
いて説明したが、これに限定されるものでもない。
状については図示のものに限定されるものではなく、例
えば、傾斜面や弧面によってそれぞれの凹部や凸部が形
成されるものでもよい。また、数も単一のものに限定す
るものではない。また、以上の説明において２組みの圧
縮機構部の位相差を１８０度としたが、これに限られる
ものではなく、９０度や２７０度等であってもよい。ま
た、本実施例では２組みの圧縮機構部を設けた場合につ
いて説明したが、これに限定されるものでもない。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、凹部や凸部の形成によ
り摺動面の接触面積が大幅に低減し、摺動面におけるシ
ール性を損うことなく粘性損失を大幅に低減することが
でき、かつ作動中における回転シリンダ等の傾きや偏心
を最小限に押さえることができる。
り摺動面の接触面積が大幅に低減し、摺動面におけるシ
ール性を損うことなく粘性損失を大幅に低減することが
でき、かつ作動中における回転シリンダ等の傾きや偏心
を最小限に押さえることができる。
【図１】本発明の密閉型圧縮機の回転シリンダの実施の
形態を示す平面図。
形態を示す平面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】本発明の密閉型圧縮機の回転シリンダの他の実
施の形態の平面図。
施の形態の平面図。
【図４】図３のＢ−Ｂ線断面図。
【図５】図１，図３等に示した回転シリンダを設けた本
発明の密閉型圧縮機の圧縮機構部を示す部分断面図。
発明の密閉型圧縮機の圧縮機構部を示す部分断面図。
【図６】本発明の密閉型圧縮機のケーシングの実施の形
態を示す平面図。
態を示す平面図。
【図７】図６のＣ−Ｃ線断面図。
【図８】図１等に示したケーシングを設けた本発明の密
閉型圧縮機の圧縮機構部を示す部分断面図。
閉型圧縮機の圧縮機構部を示す部分断面図。
【図９】本発明の密閉型圧縮機のピストンの実施の形態
を示す斜視図。
を示す斜視図。
【図１０】図９のＤ−Ｄ線断面図。
【図１１】図９に示したピストンを設けた本発明の密閉
型圧縮機の圧縮機構部を示す部分断面図。
型圧縮機の圧縮機構部を示す部分断面図。
【図１２】本発明の密閉型圧縮機の全体構造を示す縦断
面図。
面図。
【図１３】図１２におけるII-II線断面図。
【図１４】図１２におけるIII-III線断面図。
【図１５】本発明の密閉型圧縮機の動作説明図。
【図１６】本圧縮機構の原理説明図。
４０ 圧縮機構部 ４０ａ 第一の圧縮機構部 ４０ｂ 第二の圧縮機構部 ４１ａ 第一の回転シリンダ ４１ｂ 第二の回転シリンダ ４２ａ 第一のピストン ４２ｂ 第二のピストン ４３ａ 第一の溝 ４３ｂ 第二の溝 ５０ａ 上軸受け ５０ｂ 下軸受け ５１ ケーシング ５１ａ 吸入ポート ５２ａ 吐出ポート ６１ 摺動面 ６２ 凹部 ６３ 外周部 ６４ 凸部 ６５ 外周面 ６６ 凸部 ６７ 凹部 ６８ 摺動面 ６８′ 摺動面
Claims (11)
- 【請求項１】 溝を有する回転シリンダと、前記溝内を
摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心
から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌
跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を
行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記ケーシング
の両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機であっ
て、前記回転シリンダの前記軸受けとの摺動面となる端
面に前記溝と連通しない凹部を形成したことを特徴とす
る密閉型圧縮機。 - 【請求項２】 前記凹部を、前記回転シリンダの回転中
心を中心としたリング状に形成したことを特徴とする請
求項１に記載の密閉型圧縮機。 - 【請求項３】 前記凹部を、前記回転シリンダの外周部
に形成したことを特徴とする請求項２に記載の密閉型圧
縮機。 - 【請求項４】 溝を有する回転シリンダと、前記溝内を
摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心
から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌
跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を
行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記ケーシング
の両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機であっ
て、前記回転シリンダの前記ケーシングとの摺動面とな
る外周面に、凸部を形成したことを特徴とする密閉型圧
縮機。 - 【請求項５】 溝を有する回転シリンダと、前記溝内を
摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心
から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌
跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を
行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記ケーシング
の両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機であっ
て、前記ケーシングの前記回転シリンダとの摺動面とな
る内周面に、凸部を形成したことを特徴とする密閉型圧
縮機。 - 【請求項６】 前記凸部を、リング状に形成したことを
特徴とする請求項４又は請求項５に記載の密閉型圧縮
機。 - 【請求項７】 前記凸部を、前記軸受け側の端部に形成
したことを特徴とする請求項６に記載の密閉型圧縮機。 - 【請求項８】 溝を有する回転シリンダと、前記溝内を
摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心
から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌
跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を
行う圧縮機構部をケーシング内に設け、前記ケーシング
の両端面を軸受けで挟み込んでなる密閉型圧縮機であっ
て、前記ピストンの前記軸受けとの摺動面となる端面
に、前記溝と連通しない凹部を形成したことを特徴とす
る密閉型圧縮機。 - 【請求項９】 溝を有する回転シリンダと、前記溝内を
摺動可能なピストンとを有し、前記回転シリンダの中心
から距離Ｅだけ離れた位置を公転中心として半径Ｅの軌
跡上を前記ピストンが公転することにより吸入，圧縮を
行う圧縮機構部をケーシング内に複数組設け、隣接する
前記圧縮機構部のそれぞれの回転シリンダの間に仕切板
を介在させた密閉型圧縮機であって、前記ピストンの前
記仕切板との摺動面となる端面に前記溝と連通しない凹
部を形成したことを特徴とする密閉型圧縮機。 - 【請求項１０】 前記凹部を、前記ピストンの回転中心
を中心としたリング状に形成したことを特徴とする請求
項８又は請求項９に記載の密閉型圧縮機。 - 【請求項１１】 前記凹部を前記ピストンの内周部に形
成したことを特徴とする請求項１０に記載の密閉型圧縮
機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10208596A JP2000027772A (ja) | 1998-07-08 | 1998-07-08 | 密閉型圧縮機 |
| US09/347,916 US6206661B1 (en) | 1998-07-08 | 1999-07-06 | Hermetic compressor |
| CNB991089944A CN1138920C (zh) | 1998-07-08 | 1999-07-08 | 密闭式压缩机 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10208596A JP2000027772A (ja) | 1998-07-08 | 1998-07-08 | 密閉型圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000027772A true JP2000027772A (ja) | 2000-01-25 |
Family
ID=16558830
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10208596A Withdrawn JP2000027772A (ja) | 1998-07-08 | 1998-07-08 | 密閉型圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6206661B1 (ja) |
| JP (1) | JP2000027772A (ja) |
| CN (1) | CN1138920C (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100465445C (zh) * | 2004-05-27 | 2009-03-04 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 齿轮型压缩机 |
| JP2013231422A (ja) * | 2012-05-01 | 2013-11-14 | Toshio Nakahira | 液体圧送ポンプ |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10105209B2 (en) | 2001-04-11 | 2018-10-23 | Andrew Kerr | Stent/graft assembly |
| JP4385565B2 (ja) * | 2002-03-18 | 2009-12-16 | ダイキン工業株式会社 | 回転式圧縮機 |
| KR100516506B1 (ko) * | 2004-12-11 | 2005-09-26 | (주)힘틀 | 맴돌이 펌프 |
| JP5556450B2 (ja) * | 2010-07-02 | 2014-07-23 | パナソニック株式会社 | 回転式圧縮機 |
| KR101870179B1 (ko) | 2012-01-04 | 2018-06-22 | 엘지전자 주식회사 | 두 개의 편심부를 갖는 로터리 압축기 |
| JP6573605B2 (ja) * | 2013-10-09 | 2019-09-11 | チャート・インコーポレイテッドＣｈａｒｔ Ｉｎｃ． | 遊星回転機構を有するスピン・ポンプ |
| CN105570130B (zh) * | 2016-02-16 | 2018-11-27 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机泵体结构和压缩机 |
| CN108049918A (zh) * | 2017-12-16 | 2018-05-18 | 南通金鼎天轮动力科技有限公司 | 转轮活塞同步回旋机构 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2275240A (en) * | 1942-03-03 | wiken | ||
| US1853394A (en) * | 1929-03-19 | 1932-04-12 | Le Roy A Westman | Rotary machine or pump |
| US1910876A (en) * | 1931-11-14 | 1933-05-23 | Le Roy A Westman | Rotary pump |
| US2117448A (en) * | 1931-11-30 | 1938-05-17 | Gen Motors Corp | Compressor |
| US2121110A (en) * | 1935-05-27 | 1938-06-21 | Charles E Yates | Rotary pump or compressor |
| US2932255A (en) * | 1955-07-26 | 1960-04-12 | Lora H Neukirch | Eccentric drive mechanism |
| US3012515A (en) * | 1958-08-04 | 1961-12-12 | Borg Warner | Rotor slide-type pump with rotor of free-floating segments |
| US3056356A (en) * | 1958-12-18 | 1962-10-02 | Bell & Gossett Co | Rotary pump |
| US3799035A (en) * | 1970-06-21 | 1974-03-26 | A Lamm | Rotating piston engine |
| US4030458A (en) * | 1973-07-30 | 1977-06-21 | August Uno Lamm | Rotary piston engine |
| US3954355A (en) * | 1973-08-27 | 1976-05-04 | Paul Jr Herman L | Rotary energy converter |
| DE2604665A1 (de) * | 1976-02-06 | 1977-08-11 | Sullair Europ Corp | Drehkolbenmaschine |
| KR840007619A (ko) * | 1983-02-04 | 1984-12-08 | 미다가쓰시게 | 압축기의 용량제어방법 및 그 장치 |
| DE3744637A1 (de) * | 1987-10-02 | 1989-04-13 | Ruf Renate | Drehkolbenverdichter |
| US6102677A (en) * | 1997-10-21 | 2000-08-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hermetic compressor |
-
1998
- 1998-07-08 JP JP10208596A patent/JP2000027772A/ja not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-07-06 US US09/347,916 patent/US6206661B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-08 CN CNB991089944A patent/CN1138920C/zh not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100465445C (zh) * | 2004-05-27 | 2009-03-04 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 齿轮型压缩机 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1138920C (zh) | 2004-02-18 |
| US6206661B1 (en) | 2001-03-27 |
| CN1241685A (zh) | 2000-01-19 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20051004 |