WO2020054071A1

WO2020054071A1 - ロータリコンプレッサおよび冷凍サイクル装置

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Publication number: WO2020054071A1
Application number: PCT/JP2018/034269
Authority: WO
Inventors: 平山　卓也; 勝吾志田
Original assignee: 東芝キヤリア株式会社
Priority date: 2018-09-14
Filing date: 2018-09-14
Publication date: 2020-03-19
Also published as: US20210190072A1; CN112771273B; CN112771273A; US12060884B2; JPWO2020054071A1; JP2022000583A; JP7130833B2; JP6961833B2

Abstract

ロータリコンプレッサは、密閉容器に収容された圧縮機構部を備えている。圧縮機構部は、回転軸を支持する第１の軸受と第２の軸受との間に介在された少なくとも三つのシリンダボディと、隣り合うシリンダボディの間に設けられた複数の仕切板と、シリンダボディのシリンダ室内で作動流体を圧縮する複数のローラと、を含み、少なくとも三つのシリンダ室が第１の軸受の端板、第２の軸受の端板および仕切板によって仕切られている。第１および第２の軸受の端板は、夫々端板と隣り合うシリンダボディのシリンダ室で圧縮された作動流体を１の消音室および第２の消音室に吐出する第１の吐出ポートを有する。端板と隣り合うシリンダボディの間に位置された中間のシリンダボディを挟む複数の仕切板は、夫々作動流体が流れる中間消音室と、中間のシリンダボディのシリンダ室で圧縮された作動流体を中間消音室に吐出する第２の吐出ポートと、を有する。

Description

ロータリコンプレッサおよび冷凍サイクル装置

　本発明の実施形態は、多気筒形のロータリコンプレッサおよび当該ロータリコンプレッサを備えた冷凍サイクル装置に関する。

　近年、冷媒の圧縮能力を高めるため、三組の冷媒圧縮部を回転軸の軸方向に配列した３シリンダ形ロータリコンプレッサが開発されている。三組の冷媒圧縮部は、回転軸を支持する一対の軸受の間に介在されているとともに、回転軸の軸方向に隣り合う冷媒圧縮部の間に仕切板が設けられている。

　さらに、三組の冷媒圧縮部は、夫々回転軸が貫通するシリンダ室を有している。シリンダ室は、前記仕切板および一対の軸受が有する端板により回転軸の軸方向に仕切られているとともに、各シリンダ室にローラが収容されている。ローラは、回転軸と一体的にシリンダ室内で偏心回転することにより、シリンダ室に吸い込まれた冷媒を圧縮する。

特開２０１４－１９０１７５号公報

　シリンダ室で圧縮された冷媒は、夫々吐出ポートを通じて冷媒圧縮部の外に吐出される。しかしながら、従来の３シリンダ形ロータリコンプレッサによると、シリンダ室毎に吐出ポートが一つしか存在しないために、特に中間に位置するシリンダ室に連なる吐出通路の容量を確保することが困難となる。

　この結果、中間のシリンダ室から吐出される冷媒の吐出損失や吐出圧力脈動を十分に低減することができず、ロータリコンプレッサの性能の向上、あるいはロータリコンプレッサの運転中の騒音を抑える上で改善の余地が残されている。

　本発明の目的は、全てのシリンダ室から吐出される作動流体の吐出損失および吐出脈動を低く抑えることができるロータリコンプレッサを得ることにある。

　実施形態によれば、ロータリコンプレッサは、密閉容器と、前記密閉容器の内部で作動流体を圧縮する圧縮機構部と、前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する駆動源と、を備えている。

　前記圧縮機構部は、前記密閉容器の内部で前記駆動源に連結された回転軸と、前記回転軸を回転自在に支持するとともに前記回転軸の径方向に広がる端板を有する第１の軸受および第２の軸受と、前記第１の軸受に付設された第１の消音室と、前記第２の軸受に付設された第２の消音室と、前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に介在され、前記回転軸の軸方向に間隔を存して配列されるとともに、夫々がシリンダ室を規定する少なくとも三つのシリンダボディと、隣り合う前記シリンダボディの間に設けられた複数の仕切板と、前記回転軸に嵌合され、前記シリンダ室内で前記作動流体を圧縮する複数のローラと、を含み、少なくとも三つの前記シリンダボディの前記シリンダ室が前記第１の軸受の前記端板、前記第２の軸受の前記端板および前記仕切板によって前記回転軸の軸方向に仕切られている。

　前記第１の軸受の前記端板および前記第２の軸受の前記端板は、夫々当該端板と隣り合う前記シリンダボディの前記シリンダ室で圧縮された前記作動流体を前記１の消音室および前記第２の消音室に吐出する第１の吐出ポートを有し、前記端板と隣り合う前記シリンダボディの間に位置された中間の前記シリンダボディを挟む複数の前記仕切板は、夫々前記作動流体が流れる中間消音室と、中間の前記シリンダボディの前記シリンダ室で圧縮された前記作動流体を前記中間消音室に吐出する第２の吐出ポートと、を有している。

図１は、第１の実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成を概略的に示す回路図である。図２は、第１の実施形態に係る３シリンダ形ロータリコンプレッサの断面図である。図３は、第１の実施形態において、３シリンダ形ロータリコンプレッサの圧縮機構部を拡大して示す断面図である。図４は、第１の実施形態において、第１のシリンダ室におけるローラとベーンとの位置関係を示す断面図である。図５は、第２の実施形態に係る３シリンダ形ロータリコンプレッサの圧縮機構部を拡大して示す断面図である。図６は、第３の実施形態に係る３シリンダ形ロータリコンプレッサの圧縮機構部を拡大して示す断面図である。

［第１の実施形態］
　以下、第１の実施形態について、図１ないし図４を参照して説明する。

　図１は、例えば冷凍サイクル装置の一例である空気調和機１の冷凍サイクル回路図である。空気調和機１は、ロータリコンプレッサ２、四方弁３、室外熱交換器４、膨張装置５および室内熱交換器６を主要な要素として備えている。空気調和機１を構成する前記複数の要素は、作動流体としての冷媒が循環する循環回路７を介して接続されている。

　具体的に述べると、図１に示すように、ロータリコンプレッサ２の吐出側は、四方弁３の第１ポート３aに接続されている。四方弁３の第２ポート３ｂは、室外熱交換器４に接続されている。室外熱交換器４は、膨張装置５を介して室内熱交換器６に接続されている。室内熱交換器６は、四方弁３の第３ポート３ｃに接続されている。四方弁３の第４ポート３ｄは、ロータリコンプレッサ２の吸入側であるアキュームレータ８に接続されている。

　空気調和機１が冷房モードで運転を行う場合、四方弁３は、第１ポート３ａが第２ポート３ｂに連通し、第３ポート３ｃが第４ポート３ｄに連通するように切り替わる。冷房モードで空気調和機１の運転が開始されると、ロータリコンプレッサ２で圧縮された高温・高圧の気相冷媒が四方弁３を経由して放熱器（凝縮器）として機能する室外熱交換器４に導かれる。

　室外熱交換器４に導かれた気相冷媒は、空気との熱交換により凝縮し、高圧の液相冷媒に変化する。高圧の液相冷媒は、膨張装置５を通過する過程で減圧されて低圧の気液二相冷媒に変化する。気液二相冷媒は、吸熱器（蒸発器）として機能する室内熱交換器６に導かれるとともに、当該室内熱交換器６を通過する過程で空気と熱交換する。

　この結果、気液二相冷媒は、空気から熱を奪って蒸発し、低温・低圧の気相冷媒に変化する。室内熱交換器６を通過する空気は、液相冷媒の蒸発潜熱により冷やされ、冷風となって空調（冷房）すべき場所に送られる。

　室内熱交換器６を通過した低温・低圧の気相冷媒は、四方弁３を経由してアキュームレータ８に導かれる。冷媒中に蒸発しきれなかった液相冷媒が混入している場合は、アキュームレータ８で液相冷媒と気相冷媒とに分離される。液相冷媒が分離された低温・低圧の気相冷媒は、ロータリコンプレッサ２の圧縮機構部に吸い込まれるとともに、当該ロータリコンプレッサ２で再び高温・高圧の気相冷媒に圧縮されて循環回路７に吐出される。

　一方、空気調和機１が暖房モードで運転を行う場合、四方弁３は、第１ポート３aが第３ポート３ｃに連通し、第２ポート３ｂが第４ポート３ｄに連通するように切り替わる。そのため、ロータリコンプレッサ２から吐出された高温・高圧の気相冷媒は、四方弁３を経由して室内熱交換器６に導かれ、当該室内熱交換器６を通過する空気と熱交換される。すなわち、室内熱交換器６が凝縮器として機能する。

　この結果、室内熱交換器６を通過する気相冷媒は、空気との熱交換により凝縮し、高圧の液相冷媒に変化する。室内熱交換器６を通過する空気は、気相冷媒との熱交換により加熱され、温風となって空調（暖房）すべき場所に送られる。

　室内熱交換器６を通過した高温の液相冷媒は、膨張装置５に導かれるとともに、当該膨張装置５を通過する過程で減圧されて低圧の気液二相冷媒に変化する。気液二相冷媒は、蒸発器として機能する室外熱交換器４に導かれるとともに、ここで空気と熱交換することにより蒸発し、低温・低圧の気相冷媒に変化する。室外熱交換器４を通過した低温・低圧の気相冷媒は、四方弁３を経由してロータリコンプレッサ２のアキュームレータ８に導かれる。

　次に、ロータリコンプレッサ２の具体的な構成について、図２ないし図４を参照して説明する。図２は、縦形の３シリンダ形ロータリコンプレッサ２を示す断面図である。図２に示すように、３シリンダ形ロータリコンプレッサ２は、密閉容器１０、電動機１１および圧縮機構部１２を主要な要素として備えている。

　密閉容器１０は、円筒状の周壁１０ａを有するとともに、鉛直方向に沿うように起立されている。密閉容器１０ａの内部には、潤滑油が蓄えられている。吐出管１０ｂが密閉容器１０の上端部に設けられている。吐出管１０ｂは、循環回路７を介して四方弁３の第１ポート３ａに接続されている。

　電動機１１は、駆動源の一例であり、潤滑油の液面Ｓよりも上方に位置するように密閉容器１０の軸方向に沿う中間部に収容されている。電動機１１は、いわゆるインナーロータ形のモータであって、固定子１３および回転子１４を備えている。固定子１３は、密閉容器１０の周壁１０ａの内面に固定されている。回転子１４は、固定子１３で取り囲まれている。

　圧縮機構部１２は、潤滑油に浸かるように密閉容器１０の下部に収容されている。図２および図３に示すように、圧縮機構部１２は、回転軸１５、第１の冷媒圧縮部１６Ａ、第２の冷媒圧縮部１６Ｂ、第３の冷媒圧縮部１６Ｃ、第１の仕切板１７、第２の仕切板１８、第１の軸受１９および第２の軸受２０を主要な要素として備えている。

　回転軸１５は、密閉容器１０の軸方向に沿うように起立された真っ直ぐな中心軸線Ｏ１を有している。回転軸１５は、上部に位置された第１のジャーナル部２４ａと、下端部に位置された第２のジャーナル部２４ｂと、第１ないし第３のクランク部２３ａ，２３ｂ，２３ｃと、第１のジャーナル部２４ａと第２のジャーナル部２４ｂとの間に位置された第１の中間軸部２５および第２の中間軸部２６と、を含む。第１のジャーナル部２４ａ、第２のジャーナル部２４ｂ、第１の中間軸部２５および第２の中間軸部２６は、回転軸１５の中心軸線Ｏ１の上に同軸状に位置されている。第１のジャーナル部２４ａの上端部には、電動機１１の回転子１４が連結されている。

　第１ないし第３のクランク部２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、第１のジャーナル部２４ａと第２のジャーナル部２４ｂとの間に位置されている。第１ないし第３のクランク部２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、夫々円形の断面形状を有する円盤状の要素であって、回転軸１５の軸方向に間隔を存して並んでいる。

　さらに、第１ないし第３のクランク部２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対し偏心している。すなわち、中心軸線Ｏ１に対する第１ないし第３のクランク部２３ａ，２３ｂ，２３ｃの偏心方向は、例えば回転軸１５の周方向に１２０°ずつずれている。

　第１の中間軸部２５は、中心軸線Ｏ１の上で第１のクランク部２３ａと第２のクランク部２３ｂとの間に位置されている。第２の中間軸部２６は、中心軸線Ｏ１の上で第２のクランク部２３ｂと第３のクランク部２３ｃとの間に位置されている。

　さらに、第２の中間軸部２６は、第３のジャーナル部２７を有している。第３のジャーナル部２７は、円形の断面形状を有する円盤状の要素であって、回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対し同軸状に位置されている。第３のジャーナル部２７は、第２の中間軸部２６の他の部分よりも大きな外径を有するとともに、第３のクランク部２３ｃよりも第２のクランク部２３ｂの側に片寄った位置に設けられている。

　図２および図３に示すように、第１ないし第３の冷媒圧縮部１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃは、密閉容器１０の内部で回転軸１５の軸方向に間隔を存して一列に並んでいる。第１ないし第３の冷媒圧縮部１６Ａ，１６Ｂ，１６Ｃは、夫々第１のシリンダボディ２９ａ、第２のシリンダボディ２９ｂおよび第３のシリンダボディ２９ｃを有している。第１ないし第３のシリンダボディ２９ａ，２９ｂ，２９ｃは、例えば回転軸１５の軸方向に沿う厚さが互いに同一に設定されている。

　本実施形態によると、回転軸１５の第１のクランク部２３ａは、第１のシリンダボディ２９ａの内径部に位置されている。回転軸１５の第２のクランク部２３ｂは、第２のシリンダボディ２９ｂの内径部に位置されている。回転軸１５の第３のクランク部２３ｃは、第３のシリンダボディ２９ｃの内径部に位置されている。

　図３に示すように、第１の仕切板１７は、第１のシリンダボディ２９ａと第２のシリンダボディ２９ｂとの間に介在されている。第１の仕切板１７の上面は、第１のシリンダボディ２９ａの内径部を下方から覆うように第１のシリンダボディ２９ａの下面に当接されている。第１の仕切板１７の下面は、第２のシリンダボディ２９ｂの内径部を上方から覆うように第２のシリンダボディ２９ｂの上面に当接されている。

　さらに、第１の仕切板１７の中央部に円形の貫通孔３０が形成されている。貫通孔３０は、第１のシリンダボディ２９ａの内径部と第２のシリンダボディ２９ｂの内径部との間に位置するとともに、当該貫通孔３０を回転軸１５の第１の中間軸部２５が貫通している。

　本実施形態によると、第１の仕切板１７は、一対の円盤状の板要素３１ａ，３１ｂに分割されている。板要素３１ａ，３１ｂは、回転軸１５の軸方向に互いに積層されている。回転軸１５の軸方向は、板要素３１ａ，３１ｂの厚さ方向と言い換えることができる。一方の板要素３１ａは、第２のシリンダボディ２９ｂの上面に当接されている。他方の板要素３１ｂは、第１のシリンダボディ２９ａの下面に当接されている。

　第２の仕切板１８は、第２のシリンダボディ２９ｂと第３のシリンダボディ２９ｃとの間に介在されている。第２の仕切板１８の上面は、第２のシリンダボディ２９ｂの内径部を下方から覆うように第２のシリンダボディ２９ｂの下面に当接されている。第２の仕切板１８の下面は、第３のシリンダボディ２１ｃの内径部を上方から覆うように第３のシリンダボディ２１ｃの上面に当接されている。

　本実施形態によると、第２の仕切板１８の厚さ寸法Ｔ２は、第１の仕切板１７の厚さ寸法Ｔ１よりも厚い。さらに、第２の仕切板１８は、一対の円盤状の板要素３２ａ，３２ｂに分割されている。板要素３２ａ，３２ｂは、回転軸１５の軸方向に互いに積層されている。回転軸１５の軸方向は、板要素３２ａ，３２ｂの厚さ方向と言い換えることができる。一方の板要素３２ａは、第２のシリンダボディ２９ｂの下面に当接されている。他方の板要素３２ｂは、第３のシリンダボディ２９ｃの上面に当接されている。

　本実施形態によると、第２の仕切板１８の一方の板要素３２ａは、他方の板要素３２ｂよりも厚く形成されている。図３に示すように、一方の板要素３２ａの中央部に円形の軸受孔３３が設けられている。第２の仕切板１８の他方の板要素３２ｂの中央部に円形の連通孔３４が設けられている。連通孔３４は、軸受孔３３よりも径が大きいとともに、軸受孔３３に対し同軸状に連通されている。

　軸受孔３３および連通孔３４は、第２のシリンダボディ２９ｂの内径部と第３のシリンダボディ２９ｃの内径部との間に位置するとともに、当該軸受孔３３および連通孔３４を回転軸１５の第２の中間軸部２６が貫通している。

　第２の中間軸部２６に設けられた第３のジャーナル部２７は、第２の仕切板１８の軸受孔３３に軸回り方向に摺動可能に嵌合されている。この嵌合により、第２の仕切板１８が第２のシリンダボディ２９ｂと第３のシリンダボディ２９ｃとの間で回転軸１５を支持する第３の軸受としての機能を兼ねている。

　図２および図３に示すように、第１の軸受１９は、第１のシリンダボディ２９ａの上に配置されている。第１の軸受１９は、回転軸１５の第１のジャーナル部２４ａを軸回り方向に回転自在に支持する筒状の軸受本体３６と、軸受本体３６の一端から回転軸１５の径方向に広がるフランジ状の端板３７と、を有している。端板３７は、第１のシリンダボディ２９ａの内径部を上方から覆うように第１のシリンダボディ２９ａの上面に重ねられている。

　第１の軸受１９の端板３７は、リング状のサポートフレーム３８で取り囲まれている。サポートフレーム３８は、密閉容器１０の周壁１０ａの内面の所定の位置に例えば溶接等の手段で固定されている。

　サポートフレーム３８の下面には、第１のシリンダボディ２９ａが複数の締結ボルト３９（一つのみを図示）を介して結合されている。

　さらに、第１の軸受１９の端板３７、第１のシリンダボディ２９ａ、第１の仕切板１７および第２のシリンダボディ２９ｂは、回転軸１５の軸方向に積層されているとともに、図示しない複数の締結ボルトを介して一体的に結合されている。

　第２の軸受２０は、第３のシリンダボディ２９ｃの下に配置されている。第２の軸受２０は、回転軸１５の第２のジャーナル部２４ｂを軸回り方向に回転自在に支持する筒状の軸受本体４１と、軸受本体４１の一端から回転軸１５の径方向に広がるフランジ状の端板４２と、を有している。端板４２は、第３のシリンダボディ２９ｃの内径部を下方から覆うように第３のシリンダボディ２９ｃの下面に重ねられている。

　第２の軸受２０の端板４２、第３のシリンダボディ２９ｃ、第２の仕切板１８および第２のシリンダボディ２９ｂは、密閉容器１０の軸方向に積層されているとともに、図示しない複数の締結ボルトを介して一体的に結合されている。

　本実施形態によると、第１のシリンダボディ２９ａの内径部、第１の仕切板１７および第１の軸受１９の端板３７で囲まれた領域は、第１のシリンダ室４３を規定している。第１のシリンダ室４３には、回転軸１５の第１のクランク部２３ａが収容されている。

　第２のシリンダボディ２９ｂの内径部、第１の仕切板１７および第２の仕切板１８で囲まれた領域は、第２のシリンダ室４４を規定している。第２のシリンダ室４４には、回転軸１５の第２のクランク部２３ｂが収容されている。

　さらに、第３のシリンダボディ２９ｃの内径部、第２の仕切板１８および第２の軸受２０の端板４２で囲まれた領域は、第３のシリンダ室４５を規定している。第３のシリンダ室４５には、回転軸１５の第３のクランク部２３ｃが収容されている。

　図２および図３に示すように、第１のマフラーカバー４６が第１の軸受１９に取り付けられている。第１のマフラーカバー４６および第１の軸受１９は、互いに協働して第１の消音室４７を規定している。第１の消音室４７は、第１の軸受１９の軸受本体３６を取り囲むように第１の軸受１９の周囲に付設されているとともに、第１の軸受１９の端板３７によって第１のシリンダ室４３から隔てられている。

　さらに、第１の消音室４７は、消音効果を高めるため十分な容量を有し、第１のマフラーカバー４６が有する複数の排気孔（図示せず）を通じて密閉容器１０の内部に開口されている。

　第２のマフラーカバー４８が第２の軸受２０に取り付けられている。第２のマフラーカバー４８および第２の軸受２０は、互いに協働して第２の消音室４９を規定している。第２の消音室４９は、第２の軸受２０の軸受本体４１を取り囲むように第２の軸受２０の周囲に付設されているとともに、第２の軸受２０の端板４２によって第３のシリンダ室４５から隔てられている。

　さらに、第２の消音室４９は、消音効果を高めるため十分な容量を有している。本実施形態によると、第２の消音室４９は、回転軸１５の軸方向に延びる吐出通路５１を介して第１の消音室４７に連通されている。吐出通路５１は、第１の消音室４７と第２の消音室４９との間を結ぶように、第１ないし第３のシリンダボディ２９ａ，２９ｂ，２９ｃの外周部、第１および第２の仕切板１７，１８の外周部を連続的に貫通している。

　図２および図３に示すように、リング状の第１のローラ５２が第１のクランク部２３ａの外周面に嵌め込まれている。第１のローラ５２は、回転軸１５と一体的に第１のシリンダ室４３内で偏心回転するとともに、第１のローラ５２の外周面の一部が第１のシリンダボディ２９ａの内径部の内周面と協働してシール部を形成している。

　第１のローラ５２の上端面は、第１の軸受１９の端板３７の下面に摺動可能に接している。第１のローラ５２の下端面は、貫通孔３０の周囲で第１の仕切板１７の上面に摺動可能に接している。これにより、第１のシリンダ室４３の気密性が確保されている。

　リング状の第２のローラ５３が第２のクランク部２３ｂの外周面に嵌め込まれている。第２のローラ５３は、回転軸１５と一体的に第２のシリンダ室４４内で偏心回転するとともに、第２のローラ５３の外周面の一部が第２のシリンダボディ２９ｂの内径部の内周面と協働してシール部を形成している。

　第２のローラ５３の上端面は、貫通孔３０の周囲で第１の仕切板１７の下面に摺動可能に接している。第２のローラ５３の下端面は、軸受孔３３の周囲で第２の仕切板１８の上面に摺動可能に接している。これにより、第２のシリンダ室４４の気密性が確保されている。

　リング状の第３のローラ５４が第３のクランク部２３ｃの外周面に嵌め込まれている。第３のローラ５４は、回転軸１５と一体的に第３のシリンダ室４５内で偏心回転するとともに、第３のローラ５４の外周面の一部が第３のシリンダボディ２９ｃの内径部の内周面と協働してシール部を形成している。

　第３のローラ５４の上端面は、連通孔３４の周囲で第２の仕切板１８の下面に摺動可能に接している。第３のローラ５４の下端面は、第２の軸受２０の端板４２の上面に摺動可能に接している。これにより、第３のシリンダ室４５の気密性が確保されている。

　図４に第１の冷媒圧縮部１６Ａを代表して示すように、ベーン５６が第１のシリンダボディ２９ａに摺動自在に設けられている。ベーン５６は、第１のシリンダ室４３に進出したり、第１のシリンダ室４３から退く方向に移動可能であるとともに、ベーン５６の先端部が第１のローラ５２の外周面に摺動可能に押し付けられている。

　ベーン５６は、第１のローラ５２と協働して第１のシリンダ室４３を吸入領域Ｒ１と圧縮領域Ｒ２とに仕切っている。そのため、第１のローラ５２が第１のシリンダ室４３内で偏心回転すると、第１のシリンダ室４３の吸入領域Ｒ１および圧縮領域Ｒ２の容積が連続的に変化する。図示を省略するが、第２のシリンダ室４４および第３のシリンダ室４５にしても、同様のベーンで吸入領域Ｒ１と圧縮領域Ｒ２とに仕切られている。

　図３に示すように、第１ないし第３のシリンダボディ２９ａ，２９ｂ，２９ｃは、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５の吸入領域Ｒ１に開口する吸込口５７を有している。さらに、第１ないし第３の接続管５８ａ，５８ｂ，５８ｃが第１ないし第３のシリンダボディ２９ａ，２９ｂ，２９ｃの吸込口５７に接続されている。第１ないし第３の接続管５８ａ，５８ｂ，５８ｃは、密閉容器１０の周壁１０ａを貫通して密閉容器１０の外に突出されている。

　図２に示すように、ロータリコンプレッサ２のアキュームレータ８は、垂直に起立した姿勢で密閉容器１０の脇に付設されている。アキュームレータ８は、液相冷媒が分離された気相冷媒を圧縮機構部１２に分配する三本の分配管５９ａ，５９ｂ，５９ｃを有している。分配管５９ａ，５９ｂ，５９ｃは、アキュームレータ８の底部を貫通してアキュームレータ８の外に導かれているとともに、第１ないし第３の接続管５８ａ，５８ｂ，５８ｃの開口端に気密に接続されている。

　図３に示すように、第１の軸受１９の端板３７の上面に凹部６１が形成されている。同様に、第２の軸受２０の端板４２の下面に凹部６２が形成されている。凹部６１，６２の底に夫々第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂが形成されている。端板３７に形成された第１の吐出ポート６３ａは、第１のシリンダ室４３および第１の消音室４７に開口されている。端板４２に形成された第１の吐出ポート６３ｂは、第３のシリンダ室４５および第２の消音室４９に開口されている。

　第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂは、例えば円形の開口形状を有する。第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの基本的なポート径Ｌ１は、例えば１３[mm]である。ポート径Ｌ１によって定まる第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの最小断面積Ａ１は、例えば１３２、７[mm²]である。

　本実施形態では、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの最小断面積Ａ１が互いに同一であるが、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの最小断面積Ａ１は互いに異なっていてもよい。

　端板３７の凹部６１に第１の吐出ポート６３ａを開閉するリード弁６４が組み込まれている。リード弁６４は、第１のシリンダ室４３の圧縮領域Ｒ２の圧力が所定の値に達した時に第１の吐出ポート６３ａを開放する。

　端板４２の凹部６２に第１の吐出ポート６３ｂを開閉するリード弁６６が組み込まれている。リード弁６６は、第３のシリンダ室４５の圧縮領域Ｒ２の圧力が所定の値に達した時に第１の吐出ポート６３ｂを開放する。

　図３に示すように、第１の仕切板１７の一方の板要素３１ａおよび第２の仕切板１８の一方の板要素３２ａは、互いに協働して第１のシリンダボディ２９ａと第３のシリンダボディ２９ｃとの間に位置する中間の第２のシリンダボディ２９ｂを挟んでいる。

　第１の仕切板１７の一方の板要素３１ａの上面に凹部６９が形成されている。同様に、第２の仕切板１８の一方の板要素３２ａの下面に凹部７０が形成されている。凹部６９，７０の底に夫々第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂが形成されている。板要素３１ａに形成された第２の吐出ポート７１ａは、第２のシリンダ室４４に開口されている。板要素３２ａに形成された第２の吐出ポート７１ｂは、同じく第２のシリンダ室４４に開口されている。

　第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂは、例えば円形の開口形状を有している。一方の第２の吐出ポート７１ａの基本的なポート径Ｌ２は、例えば６、５[mm]である。ポート径Ｌ２によって定まる一方の第２の吐出ポート７１ａの最小断面積Ａ２は、例えば３３、２[mm²]である。

　これに対し、他方の第２の吐出ポート７１ｂの基本的なポート径Ｌ２は、例えば１３[mm]である。ポート径Ｌ２によって定まる他方の第２の吐出ポート７１ｂの最小断面積Ａ２は、例えば１３２、７[mm²]である。言い換えると、第２の吐出ポート７１ｂは、第２の吐出ポート７１ａよりもポート径Ｌ２および最小断面積Ａ２が大きい。

　したがって、第２のシリンダ室４４にあっては、その厚さ方向に沿う両側に大きさが異なる一対の第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂが設けられている。

　第１の仕切板１７の板要素３１ａの凹部６９に第２の吐出ポート７１ａを開閉するリード弁７２が組み込まれている。リード弁７２は、第２のシリンダ室４４の圧縮領域Ｒ２の圧力が所定の値に達した時に第２の吐出ポート７１ａを開放する。

　第２の仕切板１８の板要素３２ａの凹部７０に第２の吐出ポート７１ｂを開閉するリード弁７４が組み込まれている。リード弁７４は、第２のシリンダ室４４の圧縮領域Ｒ２の圧力が所定の値に達した時に第２の吐出ポート７１ｂを開放する。

　さらに、第１の仕切板１７の板要素３１ｂの下面に凹部７７が形成されている。同様に、第２の仕切板１８の板要素３２ｂの上面に凹部７８が形成されている。凹部７７，７８の底に夫々第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂが形成されている。板要素３１ｂに形成された第３の吐出ポート７９ａは、第１のシリンダ室４３の圧縮領域Ｒ２に開口されている。板要素３２ｂに形成された第３の吐出ポート７９ｂは、第３のシリンダ室４５の圧縮領域Ｒ２に開口されている。

　第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂは、例えば円形の開口形状を有している。第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂの基本的なポート径Ｌ３は、例えば６、５[mm]である。ポート径Ｌ３によって定まる第３の吐出ポート７９ａの最小断面積Ａ３は、例えば３３、２[mm²]である。第３の吐出ポート７９ｂの最小断面積Ａ３は、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの最小断面積Ａ１よりも小さい。

　したがって、第１のシリンダ室４３にあっては、その厚さ方向に沿う両側に大きさが異なる第１の吐出ポート６３ａおよび第３の吐出ポート７９ａが設けられている。同様に、第３のシリンダ室４５にあっては、その厚さ方向に沿う両側に大きさが異なる第１の吐出ポート６３ｂおよび第３の吐出ポート７９ｂが設けられている。

　なお、本実施形態では、第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂの最小断面積Ａ３が同一であるが、第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂの最小断面積Ａ３は互いに異なっていてもよい。

　第１の仕切板１７の板要素３１ｂの凹部７７に第３の吐出ポート７９ａを開閉するリード弁８１が組み込まれている。リード弁８１は、第１のシリンダ室４３の圧縮領域Ｒ２の圧力が所定の値に達した時に第３の吐出ポート７９ａを開放する。

　同様に、第２の仕切板１８の板要素３２ｂの凹部７８に第３の吐出ポート７９ｂを開閉するリード弁８３が組み込まれている。リード弁８３は、第３のシリンダ室４５の圧縮領域Ｒ２の圧力が所定の値に達した時に第３の吐出ポート７９ｂを開放する。

　図３に示すように、第１の仕切板１７の凹部６９，７７は、互いに協働して第１の仕切板１７の内部に中間消音室としての第３の消音室８５を規定している。第３の消音室８５は、第１の仕切板１７の内部に形成された消音内通路８６を通じて前記吐出通路５１に連通されている。消音通路８６は、第１の仕切板１７の貫通孔３０の周囲に位置されている。

　本実施形態によると、第３の消音室８５および消音通路８６を有する第１の仕切板１７は、第１のシリンダボディ２９ａと第２のシリンダボディ２９ｂとの間に位置するので、厚さが制限されている。そのため、消音通路８６を含む第３の消音室８５は、第１の消音室４７および第２の消音室４９よりも容量が少ない。

　第２の仕切板１８の凹部７０，７８は、互いに協働して第２の仕切板１８の内部に中間消音室としての第４の消音室８７を規定している。第４の消音室８７は、第２の仕切板１８の内部に形成された消音通路８８を通じて前記吐出通路５１に連通されている。消音通路８８は、第２の仕切板１８の軸受孔３３の周囲に位置されている。

　本実施形態によると、回転軸１５の第３のジャーナル部２７を回転自在に支持する第２の仕切板１８は、軸受機能を有しない第１の仕切板１７に比べて厚く形成されている。このため、軸受孔３３を有する一方の板要素３２ａを、その他の板要素３１ａ，３１ｂ，３２ｂよりも厚くすることで凹部７０の深さを十分に確保できる。

　したがって、本実施形態では、消音通路８８を含む第４の消音室８７の容量は、第１の消音室４７および第２の消音室４９の容量よりも小さいけれども、消音通路８６を含む第３の消音室８５の容量よりも大きくなっている。

　このような３シリンダ形ロータリコンプレッサ２において、電動機１１により回転軸１５が駆動されると、第１ないし第３のローラ５２，５３，５４が第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５内で偏心回転する。これにより、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５の吸入領域Ｒ１および圧縮領域Ｒ２の容積が変化し、アキュームレータ８内の気相冷媒が三本の分配管５９ａ，５９ｂ，５９ｃを通じて第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５の吸入領域Ｒ１に吸い込まれる。

　第１のシリンダ室４３の吸入領域Ｒ１に吸い込まれた気相冷媒は、吸入領域Ｒ１が圧縮領域Ｒ２に移行する過程で次第に圧縮される。圧縮された気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点でリード弁６４，８１が開き、第１の吐出ポート６３ａおよび第３の吐出ポート７９ａが開放される。

　そのため、第１のシリンダ室４３で圧縮された気相冷媒は、第１の吐出ポート６３ａから第１の消音室４７に吐出されるとともに、第３の吐出ポート７９ａから第３の消音室８５に吐出される。第３の消音室８５に吐出された気相冷媒は、消音通路８６および吐出通路５１を通じて第１の消音室４７に導かれ、第１の消音室４７で第１の吐出ポート６３ａから吐出された気相冷媒と合流する。

　第２のシリンダ室４４の吸入領域Ｒ１に吸い込まれた気相冷媒は、吸入領域Ｒ１が圧縮領域Ｒ２に移行する過程で次第に圧縮される。圧縮された気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点でリード弁７２，７４が開き、第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂが開放される。

　そのため、第２のシリンダ室４４で圧縮された気相冷媒は、第２の吐出ポート７１ａを通じて第３の消音室８５に吐出されるとともに、第２の吐出ポート７１ｂを通じて第４の消音室８７に吐出される。第３の消音室８５に吐出された気相冷媒は、消音通路８６および吐出通路５１を通じて第１の消音室４７に導かれる。第４の消音室８７に吐出された気相冷媒は、消音通路８８および吐出通路５１を通じて第１の消音室４７に導かれる。

　第３のシリンダ室４５の吸入領域Ｒ１に吸い込まれた気相冷媒は、吸入領域Ｒ１が圧縮領域Ｒ２に移行する過程で次第に圧縮される。圧縮された気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点でリード弁６６，８３が開き、第１の吐出ポート６３ｂおよび第３の吐出ポート７９ｂが開放される。

　そのため、第３のシリンダ室４５で圧縮された気相冷媒は、第１の吐出ポート６３ｂから第２の消音室４９に吐出されるとともに、第３の吐出ポート７９ｂから第４の消音室８７に吐出される。第２の消音室４９に吐出された気相冷媒は、吐出通路５１を通じて第１の消音室４７に導かれる。第４の消音室８７に吐出された気相冷媒は、消音通路８８および吐出通路５１を通じて第１の消音室４７に導かれる。

　本実施形態によると、第１のシリンダ室４３で圧縮された気相冷媒の一部および第２のシリンダ室４４で圧縮された気相冷媒の一部は、第３の吐出ポート７９ａおよび第２の吐出ポート７１ａから共通の第３の消音室８５に吐出される。

　同様に、第３のシリンダ室４５で圧縮された気相冷媒の一部および第２のシリンダ室４４で圧縮された気相冷媒の残りの部分は、第３の吐出ポート７９ｂおよび第２の吐出ポート７１ｂから共通の第４の消音室８７に吐出される。

　言い換えると、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５で圧縮された気相冷媒は、夫々第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５の厚さ方向に沿う両側から吐出される。

　この際、回転軸１５の第１ないし第３のクランク部２３ａ，２３ｂ，２３ｃは、偏心方向が回転軸１５の周方向に１２０°ずれているので、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５で圧縮された気相冷媒が吐出されるタイミングに同等の位相差が存在する。

　このため、第１のシリンダ室４３から第３の消音室８５に吐出される気相冷媒と、第２のシリンダ室４４から第３の消音室８５に吐出される気相冷媒とが第３の消音室８５内で互いに干渉し合うことはない。同様に、第３のシリンダ室４５から第４の消音室８７に吐出される気相冷媒と、第２のシリンダ室４４から第４の消音室８７に吐出される気相冷媒とが第４の消音室８７内で互いに干渉し合うことはない。

　よって、第３の消音室８５および第４の消音室８７に吐出された気相冷媒は、大きな損失を伴うことなく吐出通路５１を介して第１の消音室４７に導かれる。

　第２ないし第４の消音室４９，８５，８７に吐出された気相冷媒は、第１の消音室４７で第１の吐出ポート６３ａから吐出された気相冷媒と合流した後、第１のマフラーカバー４６の排気孔から密閉容器１０の内部に連続的に吐出される。密閉容器１０の内部に吐出された気相冷媒は、電動機１１を通過するとともに、吐出管１０ｂから四方弁３に導かれる。

　第１の実施形態によると、第１のシリンダ室４３と第３のシリンダ室４５との間に位置する中間の第２のシリンダ室４４を挟む第１の仕切板１７および第２の仕切板１８は、夫々第２のシリンダ室４４に開口する第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂと、第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂに連なる第３の消音室８５および第４の消音室８７と、を備えている。

　このため、第２のシリンダ室４４で圧縮された気相冷媒は、第２のシリンダ室４４の厚さ方向に沿う両側から一対の吐出ポート７１ａ，７１ｂを通じて第３の消音室８５および第４の消音室８７の双方に吐出される。したがって、第２のシリンダ室４４を挟む第１の仕切板１７および第２の仕切板１８の厚さが制限されるにも拘らず、第２のシリンダ室４４から吐出される気相冷媒の流量を増やすことができ、気相冷媒の吐出損失および吐出圧力脈動を低減することができる。

　しかも、第１の実施形態では、第１の軸受１９に形成された第１の吐出ポート６３ａおよび第１の仕切板１７に形成された第３の吐出ポート７９ａが第１のシリンダ室４３に開口されている。このため、第１のシリンダ室４３で圧縮された気相冷媒は、第１の吐出ポート６３ａおよび第３の吐出ポート７９ａから第１の消音室４７および第３の消音室８５の双方に吐出される。

　加えて、第２の軸受２０に形成された第１の吐出ポート６３ｂおよび第２の仕切板１８に形成された第３の吐出ポート７９ｂが第３のシリンダ室４５に開口されているので、第３のシリンダ室４５で圧縮された気相冷媒は、第１の吐出ポート６３ｂおよび第３の吐出ポート７９ｂから第２の消音室４９および第４の消音室８７の双方に吐出される。

　この結果、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５で圧縮された気相冷媒は、全て二つの吐出ポートから吐出されることになり、各吐出ポートを気相冷媒が通過する際の通路抵抗および吐出圧力脈動が低く抑えられる。したがって、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５で圧縮された気相冷媒をより効率よく吐出させることができ、高性能なロータリコンプレッサ２を得ることができる。

　それとともに、第１の仕切板１７の第３の消音室８５から消音通路８６に至る領域、および第２の仕切板１８の第４の消音室８７から消音通路８８に至る領域を夫々消音用の空間として活用できる。そのため、圧縮された気相冷媒が流通する際に生じる騒音を低減でき、静粛な運転が可能となる。

　図３に示すように、第１のシリンダ室４３に開口する第１の吐出ポート６３ａおよび第３の吐出ポート７９ａは、大きさが互いに異なっている。同様に、第２のシリンダ室４４に開口する第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂは、大きさが互いに異なり、第３のシリンダ室４５に開口する第１の吐出ポート６３ｂおよび第３の吐出ポート７９ｂにしても大きさが互いに異なっている。

　このため、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５の夫々において、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５の厚さ方向に沿う両側に吐出される気相冷媒の吐出流量を互いに異ならせることができる。

　具体的に述べると、第１の実施形態では、第１の軸受１９に付設された第１の消音室４７および第２の軸受２０に付設された第２の消音室４９は、第１の仕切板１７の内部の第３の消音室８５および第２の仕切板１８の内部の第４の消音室８７に比べて容量が大きい。

　よって、第１の消音室４７および第２の消音室４９に開口する第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂを第３の消音室８５および第４の消音室８７に開口する第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂよりも大きくすることで、第１ないし第４の消音室４７，４９，８５，８７の容量等に対応するように、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂおよび第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂから吐出される気相冷媒の流量を最適化することができる。

　さらに、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂを第１の消音室４７および第２の消音室４９の容量に対応する大きさとすれば、第１の消音室４７および第２の消音室４９に比べて容量の小さな第３の消音室８５および第４の消音室８７に開口する第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂを小さくしても、第１のシリンダ室４３および第３のシリンダ室４５から吐出される気相冷媒の流量を確保できる。

　よって、第１および第３のシリンダ室４３，４５で圧縮された気相冷媒を効率よく吐出させることができ、ロータリコンプレッサ２の性能を高める上でより好都合となる。

　加えて、軸受機能を有する第２の仕切板１８は、回転軸１５が貫通するだけの第１の第１の仕切板１７に比べて厚く形成されているので、第４の消音室８７の容量を第３の消音室８５の容量よりも増やすことができる。

　特に本実施形態では、第１の仕切板１７に形成された第２の吐出ポート７１ａの最小断面積Ａ２と第３の吐出ポート７９ａの最小断面積Ａ３との合計値が６６、４[mm²]であるのに対し、第２の仕切板１８に形成された第２の吐出ポート７１ｂの最小断面積Ａ２と第３の吐出ポート７９ｂの最小断面積Ａ３との合計値が１６５、９[mm²]となっている。これにより、容量の大きな第４の消音室８７に吐出される気相冷媒の流量を増やすことができ、第２の仕切板１８の内部を気相冷媒の流通路として有効に活用できる。

　図３に示すように、第２の仕切板１８は、第１の仕切板１７よりも第２の消音室４９に近い側に位置し、第１の仕切板１７は、第２の仕切板１８よりも第１の消音室４７に近い側に位置している。言い換えると、第２の仕切板１８の内部の第４の消音室８７は、第１の仕切板１７の内部の第３の消音室８５よりも第１の消音室４７から遠い側に位置している。

　これにより、第４の消音室８７から第１の消音室４７に至る冷媒の流れ経路が第３の消音室８５から第１の消音室４７に至る冷媒の流れ経路よりも格段に長くなる。言い換えると、冷媒の流れ経路の容量は増えるものの、流れ経路が長くなる分、気相冷媒に加わる流路抵抗が増大する。この結果、第４の消音室８７から第１の消音室４７に向けて流れる気相冷媒の吐出圧力脈動が抑制され、消音効果を高めることができる。

　さらに、第１の実施形態では、前記のように第２の仕切板１８に形成された第２の吐出ポート７１ｂの最小断面積Ａ２と第３の吐出ポート７９ｂの最小断面積Ａ３との合計値が、第１の仕切板１７に形成された第２の吐出ポート７１ａの最小断面積Ａ２と第３の吐出ポート７９ａの最小断面積Ａ３との合計値よりも大きい。

　これにより、第１の消音室４７から遠い側に位置する第４の消音室８７に吐出される気相冷媒の流量を増やすことができ、前記流れ経路の容量が増えることと合わせて、運転中の騒音を抑えつつ、高性能なロータリコンプレッサ２を得ることができる。

[第２の実施形態]
　図５は、第２の実施形態を開示している。第２の実施形態は、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５に開口する第１ないし第３の吐出ポート６３ａ，６３ｂ，７１ａ，７１ｂ，７９ａ，７９ｂの大きさに関する事項が第１の実施形態と相違しており、それ以外のロータリコンプレッサ２の構成は、第１の実施形態と同様である。そのため、第２の実施形態において、第１の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。

　第２の実施形態では、図５に示すように、第１の仕切板１７に形成された第２の吐出ポート７１ａの基本的なポート径Ｌ２および最小断面積Ａ２が、例えば第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの基本的なポート径Ｌ１および最小断面積Ａ１と同等に設定されている。

　さらに、第２の仕切板１８に形成された第２の吐出ポート７１ｂの基本的なポート径Ｌ２および最小断面積Ａ２が、例えば第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂの基本的なポート径Ｌ３および最小断面積Ａ３と同等に設定されている。

　そのため、第１の仕切板１７に形成された第２の吐出ポート７１ａの最小断面積Ａ２と第３の吐出ポート７９ａの最小断面積Ａ３との合計値が１６５、９[mm²]であるのに対し、第２の仕切板１８に形成された第２の吐出ポート７１ｂの最小断面積Ａ２と第３の吐出ポート７９ｂの最小断面積Ａ３との合計値は６６、４[mm²]となっている。

　この結果、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５から吐出された気相冷媒が合流する第１の消音室４７に近い側に位置された第３の消音室８５に吐出される気相冷媒の流量を増やすことができる。

　さらに、第３の消音室８５は、第１のシリンダボディ２９ａを間に挟んで第１の消音室４７と隣り合っているので、第３の消音室８５から第１の消音室４７に至る冷媒の流れ経路が第４の消音室８７から第１の消音室４７に至る冷媒の流れ経路に比べて格段に短くなる。

　この結果、第３の消音室８５から第１の消音室４７に向かう気相冷媒の流路損失を抑制することができ、当該気相冷媒の流量が増えることと相まって高性能なロータリコンプレッサ２を得ることができる。

[第３の実施形態]
　図６は、第３の実施形態を開示している。第３の実施形態は、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５に開口する第１ないし第３の吐出ポート６３ａ，６３ｂ，７１ａ，７１ｂ，７９ａ，７９ｂの大きさに関する事項が第１の実施形態と相違しており、それ以外のロータリコンプレッサ２の構成は、第１の実施形態と同様である。そのため、第３の実施形態において、第１の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。

　第３の実施形態では、図６に示すように、第１の仕切板１７に形成された第２の吐出ポート７１ａの基本的なポート径Ｌ２および最小断面積Ａ２が、夫々第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの基本的なポート径Ｌ１および最小断面積Ａ１と第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂのポート径Ｌ３および最小断面積Ａ３との間の中間値に設定されている。

　同様に、第２の仕切板１８に形成された第２の吐出ポート７１ｂの基本的なポート径Ｌ２および最小断面積Ａ２が、夫々第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの基本的なポート径Ｌ１および最小断面積Ａ１と第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂの基本的なポート径Ｌ３および最小断面積Ａ３との間の中間値に設定されている。

　具体的には、第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂの最小断面積Ａ２は、例えば６０、８[mm²]である。したがって、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂの最小断面積Ａ１、第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂの最小断面積Ａ２および第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂの最小断面積Ａ３は、Ａ１＞Ａ２＞Ａ３の関係を満たしている。

　この結果、第１のシリンダ室４３と第３のシリンダ室４５との間の第２のシリンダ室４４に開口する第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂは、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂよりも小さく、かつ第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂよりも大きな開口形状を有している。

　第３の実施形態によると、第２のシリンダ室４４を挟む第１の仕切板１７および第２の仕切板１８は、最も小さい第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂと、中間の大きさの第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂと、を有している。中間の大きさの第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂは、第２のシリンダ室４４に開口され、最も小さい第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂは、第１のシリンダ室４３および第３のシリンダ室４５の双方に開口されている。

　この構成によれば、第１のシリンダ室４３および第３のシリンダ室４５には、夫々最も大きな第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂと最も小さな第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂとが開口され、中間の第２のシリンダ室４４には、中間の大きさの第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂが開口されている。

　したがって、第１ないし第４の消音室４７，４９，８５，８７の容量等に対応するように、第１の吐出ポート６３ａ，６３ｂ、第２の吐出ポート７１ａ，７１ｂおよび第３の吐出ポート７９ａ，７９ｂから吐出される気相冷媒の流量を最適化することができる。よって、第１ないし第３のシリンダ室４３，４４，４５で圧縮された気相冷媒を効率よく吐出させることができ、ロータリコンプレッサ２の性能を高めることができる。

　加えて、軸受機能を有する第２の仕切板１８は、回転軸１５が貫通するだけの第１の第１の仕切板１７に比べて厚く形成されているので、第４の消音室８７の容量を第３の消音室８５の容量よりも大きくすることができる。このため、第４の消音室８７に開口された第２の吐出ポート７１ｂを第３の吐出ポート７９ｂよりも大きくすることで、容量の大きな第４の消音室８７に吐出される気相冷媒の流量を増やすことができ、ロータリコンプレッサ２の性能の向上に有効に寄与するといった利点がある。

　前記実施形態では、吐出ポートの開口形状を円形としたが、吐出ポートの開口形状に特に制約はなく、例えば多角形状あるいは円弧と直線を組み合わせたＤ形としてもよい。

　前記実施形態では、三つのシリンダ室を有する３シリンダ形ロータリコンプレッサについて説明したが、例えば四つ以上のシリンダ室を有するロータリコンプレッサにおいても同様に実施できる。

　さらに、前記実施形態では、ベーンがローラの偏心回転に追従してシリンダ室に進出したり、シリンダ室から退く方向に移動する一般的なロータリコンプレッサを例に掲げて説明したが、例えばローラの外周面からベーンがローラの径方向外側に向けて一体的に突出された、所謂スイング形のロータリコンプレッサでも同様に実施可能である。

　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

　２…ロータリコンプレッサ、４…室外熱交換器、５…膨張装置、６…室内熱交換器、７…循環回路、１０…密閉容器、１１…駆動源（電動機）、１２…圧縮機構部、１５…回転軸、１７…第１の仕切板、１８…第２の仕切板、１９…第１の軸受、２０…第２の軸受、２９ａ，２９ｂ，２９ｃ…第１ないし第３のシリンダボディ、３７，４２…端板、４３，４４，４５…第１ないし第３のシリンダ室、４７…第１の消音室、４９…第２の消音室、５２，５３，５４…第１ないし第３のローラ、６３ａ，６３ｂ…第１の吐出ポート、７１ａ，７１ｂ…第２の吐出ポート、８５，８７…中間消音室(第３の消音室、第４の消音室)。

Claims

　密閉容器と、
　前記密閉容器の内部で作動流体を圧縮する圧縮機構部と、
　前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する駆動源と、を具備し、
　前記圧縮機構部は、
　　　前記密閉容器の内部で前記駆動源に連結された回転軸と、
　　　前記回転軸を回転自在に支持するとともに、前記回転軸の径方向に広がる端板を有する第１の軸受および第２の軸受と、
　　　前記第１の軸受に付設された第１の消音室と、
　　　前記第２の軸受に付設された第２の消音室と、
　　　前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に介在され、前記回転軸の軸方向に間隔を存して配列されるとともに、夫々がシリンダ室を規定する少なくとも三つのシリンダボディと、
　　　隣り合う前記シリンダボディの間に設けられた複数の仕切板と、
　　　前記回転軸に嵌合され、前記シリンダ室内で前記作動流体を圧縮する複数のローラと、を含み、
　　　少なくとも三つの前記シリンダボディの前記シリンダ室が前記第１の軸受の前記端板、前記第２の軸受の前記端板および前記仕切板によって前記回転軸の軸方向に仕切られたロータリコンプレッサであって、
　前記第１の軸受の前記端板および前記第２の軸受の前記端板は、夫々当該端板と隣り合う前記シリンダボディの前記シリンダ室で圧縮された前記作動流体を前記１の消音室および前記第２の消音室に吐出する第１の吐出ポートを有し、
　前記端板と隣り合う二つの前記シリンダボディの間に位置された中間の前記シリンダボディを挟む複数の前記仕切板は、夫々前記作動流体が流れる中間消音室と、中間の前記シリンダボディの前記シリンダ室で圧縮された前記作動流体を前記中間消音室に吐出する第２の吐出ポートと、を有するロータリコンプレッサ。
　前記第１の消音室および前記第２の消音室の容量が前記中間消音室の容量よりも大きい請求項１に記載のロータリコンプレッサ。
　前記仕切板は、前記回転軸の軸方向に積層された一対の板要素で構成され、
　一方の前記板要素は、中間の前記シリンダボディに当接するとともに前記第２の吐出ポートを有し、
　他方の前記板要素は、前記端板と隣り合う前記シリンダボディに当接するとともに前記端板と隣り合う前記シリンダボディの前記シリンダ室で圧縮された前記作動流体を前記中間消音室に吐出する第３の吐出ポートを有する請求項１又は請求項２に記載のロータリコンプレッサ。
　前記第１および前記第２の軸受の端板と隣り合う前記シリンダボディの前記シリンダ室に連通する前記第１の吐出ポートおよび前記第３の吐出ポートの最小断面積が互いに異なるとともに、
　中間の前記シリンダボディの前記シリンダ室に連通する複数の前記第２の吐出ポートの最小断面積が互いに異なる請求項３に記載のロータリコンプレッサ。
　前記第１の吐出ポートの最小断面積が前記第２の吐出ポートおよび前記第３の吐出ポートの最小断面積よりも大きい請求項３又は請求項４に記載のロータリコンプレッサ。
　前記圧縮機構部は、前記第１の消音室と前記第２の消音室との間を結ぶ吐出通路を有し、前記第２の消音室に吐出された前記作動流体が前記吐出通路を介して前記第１の消音室に導かれるとともに、前記第１の消音室内で当該第１の消音室に吐出された作動流体と合流し、
　前記第１の消音室よりも前記第２の消音室に近い側に位置する前記仕切板に設けられた前記第２の吐出ポートおよび前記第３のポートの最小断面積の合計値が、前記第２の消音室よりも前記第１の消音室に近い側に位置する前記仕切板に設けられた前記第２の吐出ポートおよび前記第３のポートの最小断面積の合計値よりも大きい請求項３に記載のロータリコンプレッサ。
　前記圧縮機構部は、前記第１の消音室と前記第２の消音室との間を結ぶ吐出通路を有し、前記第２の消音室に吐出された前記作動流体が前記吐出通路を介して前記第１の消音室に導かれるとともに、前記第１の消音室内で当該第１の消音室に吐出された作動流体と合流し、
　前記第２の消音室よりも前記第１の消音室に近い側に位置する前記仕切板に設けられた前記第２の吐出ポートおよび前記第３のポートの最小断面積の合計値が、前記第１の消音室よりも前記第２の消音室に近い側に位置する前記仕切板に設けられた前記第２の吐出ポートおよび前記第３のポートの最小断面積の合計値よりも大きい請求項３に記載のロータリコンプレッサ。
　前記回転軸は、隣り合う前記シリンダボディの間に位置された中間軸部を有し、
　いずれかの前記仕切板は、前記回転軸の前記中間軸部を摺動可能に支持する軸受孔を有し、当該軸受孔を有する前記仕切板の厚さが、前記回転軸が貫通する他の前記仕切板の厚さよりも大きいとともに、
　前記軸受孔を有する前記仕切板に設けられた前記第２の吐出ポートおよび前記第３のポートの最小断面積の合計値が、他の前記仕切板に設けられた前記第２の吐出ポートおよび前記第３のポートの最小断面積の合計値よりも大きい請求項３に記載のロータリコンプレッサ。
　前記第１の吐出ポートの最小断面積をＡ１、前記第２の吐出ポートの最小断面積をＡ２および前記第３の吐出ポートの最小断面積をＡ３とした時、
Ａ１＞Ａ２＞Ａ３
の関係を満たす請求項３に記載のロータリコンプレッサ。
　前記回転軸は、隣り合う前記シリンダボディの間に位置された中間軸部を有し、いずれかの前記仕切板は、前記回転軸の前記中間軸部を摺動可能に支持する軸受孔を有し、当該仕切板を構成する一方の前記板要素に設けられる前記第２の吐出ポートの最小断面積が、前記第１の吐出ポートの最小断面積よりも小さく、前記第３の吐出ポートの最小断面積よりも大きい請求項３に記載のロータリコンプレッサ。
　作動流体としての冷媒が循環するとともに、放熱器、膨張装置および吸熱器が接続された循環回路と、
　前記放熱器と前記吸熱器との間で前記循環回路に接続された請求項１ないし請求項１０のいずれか一項に記載のロータリコンプレッサと、
　を備えた冷凍サイクル装置。