JPS63225409A - 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法 - Google Patents
化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は化合物超伝導線に係り、特に酸化物超伝導体を
用いた化合物超伝導線の製造方法及び酸化物超伝導体を
用いた場合に好適な化合物超伝導線の構造に関する。
用いた化合物超伝導線の製造方法及び酸化物超伝導体を
用いた場合に好適な化合物超伝導線の構造に関する。
（従来の技術）
化合物超伝導体としては金属系のＡ１５型、Ｂｌ型、シ
ェブレル型、ラーベス型、また酸化物セラミック系のペ
ロブスカイト型、層状ペロブスカイト型等の結晶構造に
属するものが知られている。
ェブレル型、ラーベス型、また酸化物セラミック系のペ
ロブスカイト型、層状ペロブスカイト型等の結晶構造に
属するものが知られている。
これらの中でもＬａ−Ｂａ−Ｃｕ−０系に代表される層
状ペロブスカイト型等の酸化物超伝導体では臨界温度が
３０に以上、またＹ−Ｂａ−Ｃｕ−０系のようなペロブ
スカイト、層状ペロブスカイト等の多相からなる酸化物
超伝導体では臨界温度が９０Ｋを越えるものが得られる
ため非常に有望な材料である。しかしながらこれらの酸
化物超伝導体は従来、焼結によるペレット状のものしか
できなかった。また超電導マグネット等の応用をを考慮
した場合は超伝導体の線材化が必要である。
状ペロブスカイト型等の酸化物超伝導体では臨界温度が
３０に以上、またＹ−Ｂａ−Ｃｕ−０系のようなペロブ
スカイト、層状ペロブスカイト等の多相からなる酸化物
超伝導体では臨界温度が９０Ｋを越えるものが得られる
ため非常に有望な材料である。しかしながらこれらの酸
化物超伝導体は従来、焼結によるペレット状のものしか
できなかった。また超電導マグネット等の応用をを考慮
した場合は超伝導体の線材化が必要である。
（発明が解決しようとする問題点）
このように酸化物超伝導体は非常に有望な材料であるが
、線材への加工ができなかったために超電導マグネット
等への応用が困難であった。
、線材への加工ができなかったために超電導マグネット
等への応用が困難であった。
そこで本発明は、酸化物超伝導体を用いた超伝導線を提
供することを目的とする。
供することを目的とする。
［発明の構成コ
（問題点を解決するための手段及び作用）本発明は、
■）後工程の加熱処理により酸化物超伝導体を形成する
原料をシース材内部に埋込んで一体化する第１の工程と
； ＩＩ）第１の工程で一体化された部材を減面加工する第
２の工程と； ＩＩＩ）第２の工程で減面加工された部材に加熱処理を
施し、シース材内部に酸化物超伝導体を生成する第３の
工程； とを具備したことを特徴とする化合物超伝導線の製造方
法である。
原料をシース材内部に埋込んで一体化する第１の工程と
； ＩＩ）第１の工程で一体化された部材を減面加工する第
２の工程と； ＩＩＩ）第２の工程で減面加工された部材に加熱処理を
施し、シース材内部に酸化物超伝導体を生成する第３の
工程； とを具備したことを特徴とする化合物超伝導線の製造方
法である。
各工程に付いて第１図を用いて詳細に説明する。
第１図は各工程を示す線材の断面図である。
第１の工程で用いる原料としては第３の工程で、例えば
Ｌａ−３ｒ−Ｃｕ−０，Ｌａ−Ｂａ−Ｃｕ−０系に代表
されるの層状ペロブスカイト型（Ｌ ａ Ｍ ）
２ Ｃｕ Ｏ４−Ｘ （Ｍ；Ｂａ、Ｂｒ、Ｃａ）の他、Ｙ−Ｂａ−Ｃｕ−０系
、 ５ｃ−Ｂａ−Ｃｕ−０系等の連続した酸化物超伝導
体が形成できればどのようなものでも良い。例えば、Ｌ
ａ、Ｙ、Ｓｃ。
Ｌａ−３ｒ−Ｃｕ−０，Ｌａ−Ｂａ−Ｃｕ−０系に代表
されるの層状ペロブスカイト型（Ｌ ａ Ｍ ）
２ Ｃｕ Ｏ４−Ｘ （Ｍ；Ｂａ、Ｂｒ、Ｃａ）の他、Ｙ−Ｂａ−Ｃｕ−０系
、 ５ｃ−Ｂａ−Ｃｕ−０系等の連続した酸化物超伝導
体が形成できればどのようなものでも良い。例えば、Ｌ
ａ、Ｙ、Ｓｃ。
Ｍ、Ｃｕ単体若しくは酸化物、さらには加熱により酸化
物に転じる炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を用い、これら
を化学量論比に合うように混合したものを原料として用
いることができる。またこの混合物を仮焼し粉砕したも
のを原料として用いても良い。
物に転じる炭酸塩、硝酸塩、水酸化物等を用い、これら
を化学量論比に合うように混合したものを原料として用
いることができる。またこの混合物を仮焼し粉砕したも
のを原料として用いても良い。
この原料をシース材内部に埋め込む（第１図（ａ））。
シース材としては、電気抵抗が低く、熱伝導性に優れた
ものが好適であり、例えば銅、銀、金及びこれらを主体
とした合金があげられる。
ものが好適であり、例えば銅、銀、金及びこれらを主体
とした合金があげられる。
このシース材は超伝導線を形成した場合の安定化材とな
る。また埋め込む原料形態であるが、粉体でも良いし線
状でも良い。例えばＬａ、Ｂａ、Ｃｕの夫々の金属線を
同時に埋め込むこともできる。
る。また埋め込む原料形態であるが、粉体でも良いし線
状でも良い。例えばＬａ、Ｂａ、Ｃｕの夫々の金属線を
同時に埋め込むこともできる。
次に第２の工程である。ここでは第１の工程で得られた
部材に、押し出し、スェージング、線引き等の手法で減
面加工を施し、所望の線径の線材を得る（第１図（ｂ）
）。なお超伝導線の形態としては断面円形に限らず、リ
ボン状等種々の形態が考えられる。
部材に、押し出し、スェージング、線引き等の手法で減
面加工を施し、所望の線径の線材を得る（第１図（ｂ）
）。なお超伝導線の形態としては断面円形に限らず、リ
ボン状等種々の形態が考えられる。
次に第３の工程である。この工程では第２の工程で所望
の線径に減面加工が為された部材に加熱処理を施し、シ
ース材内部に充填された原料を連続した化合物超伝導体
とする（第１図（Ｃ））。
の線径に減面加工が為された部材に加熱処理を施し、シ
ース材内部に充填された原料を連続した化合物超伝導体
とする（第１図（Ｃ））。
この加熱処理温度は酸化物超伝導体が形成できるように
適宜設定できるが、シース材の融点が実質的な上限温度
となる。また下限は特に設定しないが、酸化物超伝導体
を形成するためには、実用上５００℃以上が必要である
。
適宜設定できるが、シース材の融点が実質的な上限温度
となる。また下限は特に設定しないが、酸化物超伝導体
を形成するためには、実用上５００℃以上が必要である
。
以上安定化材となるシース材内部に一つの超伝導体を含
む単芯線に付いて説明したが、シース材内部に複数の穴
を設けて夫々に原料を埋め込んでも良いし、単芯線を更
に複数本束ねて再度安定化材に組み込んで多芯線を構成
しても良い。
む単芯線に付いて説明したが、シース材内部に複数の穴
を設けて夫々に原料を埋め込んでも良いし、単芯線を更
に複数本束ねて再度安定化材に組み込んで多芯線を構成
しても良い。
さて第３の工程の加熱処理による酸化物超伝導体の生成
であるが、シース材と原料との間に構成元素、例えばＣ
ｕ、Ｏ等、の拡散が生じると所定の化学量論比からのズ
レが生じてしまい、超伝導特性を劣化させてしまう恐れ
がある。また、安定化材としての役割を果たすシース材
にしても原料側からの酸素等の拡散が顕著となると、電
気抵抗の上昇、熱伝導性の低下等の問題が生じる。従っ
てこの様な問題が生じる恐れがある場合は、シース材と
原料の間に拡散を防止するバリヤ材を介在させることに
より、この拡散による悪影響を防止することができる。
であるが、シース材と原料との間に構成元素、例えばＣ
ｕ、Ｏ等、の拡散が生じると所定の化学量論比からのズ
レが生じてしまい、超伝導特性を劣化させてしまう恐れ
がある。また、安定化材としての役割を果たすシース材
にしても原料側からの酸素等の拡散が顕著となると、電
気抵抗の上昇、熱伝導性の低下等の問題が生じる。従っ
てこの様な問題が生じる恐れがある場合は、シース材と
原料の間に拡散を防止するバリヤ材を介在させることに
より、この拡散による悪影響を防止することができる。
このバリヤ材としては例えばステンレス、銀、金、白金
等があげられる。特にシース材として銅又は銅合金を用
いた場合、Ｌａ−Ｂａ−Ｃｕ−０系等の銅含有酸化物超
伝導体の酸素、銅の拡散による超伝導体側の化学量論比
からのズレ、及びシース材中への酸素の拡散による熱伝
導率の低下を防止する効果が顕著である。
等があげられる。特にシース材として銅又は銅合金を用
いた場合、Ｌａ−Ｂａ−Ｃｕ−０系等の銅含有酸化物超
伝導体の酸素、銅の拡散による超伝導体側の化学量論比
からのズレ、及びシース材中への酸素の拡散による熱伝
導率の低下を防止する効果が顕著である。
この様なバリヤ材を用いる場合は、第１の工程で原料を
バリヤ材で囲む、又は、シース材の内面をバリヤ材で構
成するなどの手法を取れば良い。
バリヤ材で囲む、又は、シース材の内面をバリヤ材で構
成するなどの手法を取れば良い。
この様子を第２図に示す。
また原料の調合具合、加熱処理条件等によっては酸化物
超伝導体が所定の超伝導特性を発揮するのに必要な化学
量論比から、酸素が不足した形となる場合がある。この
様な場合は原料に十分な酸素を供給できるように、シー
ス材の一部を線材の長手方向に沿って削除し、原料が加
熱処理時に外部の酸化性雰囲気と接触できるようにする
ことが好ましい（第３図（ａ））。また前述の如くバリ
ヤ材を設けた場合は、このバリヤ材の一部も除去す して加熱処理を行なう（第３図（〆））。
超伝導体が所定の超伝導特性を発揮するのに必要な化学
量論比から、酸素が不足した形となる場合がある。この
様な場合は原料に十分な酸素を供給できるように、シー
ス材の一部を線材の長手方向に沿って削除し、原料が加
熱処理時に外部の酸化性雰囲気と接触できるようにする
ことが好ましい（第３図（ａ））。また前述の如くバリ
ヤ材を設けた場合は、このバリヤ材の一部も除去す して加熱処理を行なう（第３図（〆））。
なおシース材としてＡｇ又はＡｇ合金を用いた場合は、
Ａｇが酸素を拡散し易く、かつＡｇ自体は酸化しにくい
ため、加熱処理時に外部から原料に十分な酸素を供給で
きるため上述のような問題が生じにくい。このようにＡ
ｇシースを用いた場合は、酸素雰囲気、大気中等の酸化
性雰囲気中、５００〜９４０℃程度で前記加熱処理を行
なうことが好ましい。あまり加熱処理温度が低いと酸素
の拡散が遅く、あまり高温の加熱処理では素材が変形し
易くなる。
Ａｇが酸素を拡散し易く、かつＡｇ自体は酸化しにくい
ため、加熱処理時に外部から原料に十分な酸素を供給で
きるため上述のような問題が生じにくい。このようにＡ
ｇシースを用いた場合は、酸素雰囲気、大気中等の酸化
性雰囲気中、５００〜９４０℃程度で前記加熱処理を行
なうことが好ましい。あまり加熱処理温度が低いと酸素
の拡散が遅く、あまり高温の加熱処理では素材が変形し
易くなる。
（実施例）
以下に本発明の詳細な説明する。
実施例−１
Ｌａ Ｏ、ＢｒＯ，ＣｕＯをＣｕ０１モルに対してＬ
ａ２０３０．９モル、５ｒＯＯ，２モルの割合でボール
ミルを用いて混合した。この混合物を９００℃で仮焼し
た後、再度粉砕・混合を行ない、化合物超伝導体の原料
としての粉末を得た。この原料を銅製の管状のシース材
の内部に酸素ガス含有雰囲気中で詰め込む。その後シー
ス材の両端開口部を閉塞し、一体化する。この一体化さ
れた部材を断面減少比が約１００以上になるまで、押し
出し、スェージング、線引き等の減面加工を施して細線
化した後、９００℃、１５Ｈの加熱処理を施す。
ａ２０３０．９モル、５ｒＯＯ，２モルの割合でボール
ミルを用いて混合した。この混合物を９００℃で仮焼し
た後、再度粉砕・混合を行ない、化合物超伝導体の原料
としての粉末を得た。この原料を銅製の管状のシース材
の内部に酸素ガス含有雰囲気中で詰め込む。その後シー
ス材の両端開口部を閉塞し、一体化する。この一体化さ
れた部材を断面減少比が約１００以上になるまで、押し
出し、スェージング、線引き等の減面加工を施して細線
化した後、９００℃、１５Ｈの加熱処理を施す。
この加熱処理によりシース材内部の原料が反応して（Ｌ
ａ Ｓ ｒ ） Ｃｕ Ｏ４の組成式で０
．９ ０．１ ２ 表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体の連続
体が生成し、化合物超伝導線を得ることができる。この
化合物超伝導線を用いて超伝導特性を調べたところ、臨
界温度は３５に１臨界電流はＩＯＡと良好な特性を示し
た。なお、銅製シース材の代わりにＣｕ−Ｎ １合金製
シース材を用いても同様の結果を得た。
ａ Ｓ ｒ ） Ｃｕ Ｏ４の組成式で０
．９ ０．１ ２ 表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体の連続
体が生成し、化合物超伝導線を得ることができる。この
化合物超伝導線を用いて超伝導特性を調べたところ、臨
界温度は３５に１臨界電流はＩＯＡと良好な特性を示し
た。なお、銅製シース材の代わりにＣｕ−Ｎ １合金製
シース材を用いても同様の結果を得た。
実施例−２
Ｌａ Ｏ、ＢａＯ，ＣｕＯを用い実施例−１と同様に
（ＬａＯ，９２５０，０７５）２ ＣｕＯ４のＢａ 組成式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導
体の化合物超伝導線を得た。
（ＬａＯ，９２５０，０７５）２ ＣｕＯ４のＢａ 組成式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導
体の化合物超伝導線を得た。
臨界温度は３１に１臨界電流は８Ａと良好な特性を示し
た。
た。
実施例−３
Ｌａ Ｏ、Ｃａｂ、ＣｕＯを用い実施例−１と同様に
（Ｌａ Ｃａ ） Ｃａｂ４の組成０．９
０．１ ２ 式テ表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体の
化合物超伝導線を得た。
（Ｌａ Ｃａ ） Ｃａｂ４の組成０．９
０．１ ２ 式テ表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体の
化合物超伝導線を得た。
臨界温度は２９に１臨界電流は５Ａと良好な特性を示し
た。
た。
実施例−４
Ｙ Ｏ、Ｂａｄ、ＣｕＯを用い実施例−１と同様に（
Ｙ Ｂａ ） Ｃａｂ４の組成式で０．７
０．３ ２ 表される多相の酸化物超伝導体の化合物超伝導線を得た
。
Ｙ Ｂａ ） Ｃａｂ４の組成式で０．７
０．３ ２ 表される多相の酸化物超伝導体の化合物超伝導線を得た
。
臨界温度は９０に１臨界電流はＩＯＡと良好な特性を示
した。
した。
なおＹをＳｃに代えてもほぼ同様の結果を得た。
実施例−５
実施例−１〜４の加熱処理前の部材にシース材の一部を
長手方向にＨＮＯ３で除去した後（第３図）、各実施例
と同様の加熱処理を施したところ、各実施例の臨界温度
は約５に上昇し、臨界電流は約倍増した。
長手方向にＨＮＯ３で除去した後（第３図）、各実施例
と同様の加熱処理を施したところ、各実施例の臨界温度
は約５に上昇し、臨界電流は約倍増した。
実施例−６
Ａｇ製のシース材に、Ｌａ、Ｂｒ、Ｃｕを（Ｌａ
Ｂｒ ） Ｃａｂ４の組成式で表さ０．９
０．１ ２ れる層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体となるよう
な比率で混合した原料を充填して、シース材の両端を閉
塞した。その後、減面加工により細線化した後、７００
℃大気中７日間の酸化熱処理を行った結果（Ｌａ
Ｂｒ ） Ｃａｂ４の組０．９ ０．１
２ 成式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体
の連続体がシース材の内部に生成された。
Ｂｒ ） Ｃａｂ４の組成式で表さ０．９
０．１ ２ れる層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体となるよう
な比率で混合した原料を充填して、シース材の両端を閉
塞した。その後、減面加工により細線化した後、７００
℃大気中７日間の酸化熱処理を行った結果（Ｌａ
Ｂｒ ） Ｃａｂ４の組０．９ ０．１
２ 成式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体
の連続体がシース材の内部に生成された。
臨界温度は３５に１臨界電流はＩＯＡと良好な特性を示
した。
した。
実施例−７
実施例−６におけるＢｒの代わりにＢａを用いて同様に
超伝導線を製造した。
超伝導線を製造した。
臨界温度は２９に、臨界電流は５Ａと良好な特性を示し
た。
た。
実施例−８
実施例−６におけるＳ「の代わりにＣａを用いて同様に
超伝導線を製造した。
超伝導線を製造した。
臨界温度は２９に１臨界電流は５Ａと良好な特性を示し
た。
た。
実施例−９
実施例−６のＬａ、Ｂｒ、Ｃｕの代わりにＹ。
Ｂ ａ ） Ｃｕ Ｏａの
Ｂａ、Ｃｕを用い（Ｙｏ、４ ０．８比率となるよう
に混合し、同様に超伝導線を製造した。
に混合し、同様に超伝導線を製造した。
臨界温度は９６に、臨界電流はＩＯＡと良好な特性を示
した。
した。
実施例−１０
実施例−６のＬａ、Ｂｒ、Ｃｕの代わりに（Ｙ Ｂ
ａ ）Ｃａｂ３の比率となるように０．９
０．１ Ｙ Ｏ、ＢａＯ，ＣｕＯを用い混合し、同様に超伝導
線を製造した。
ａ ）Ｃａｂ３の比率となるように０．９
０．１ Ｙ Ｏ、ＢａＯ，ＣｕＯを用い混合し、同様に超伝導
線を製造した。
臨界温度は８０に１臨界電流は１２Ａと良好な特性を示
した。
した。
実施例−１１
Ｌａ Ｏ、ＢｒＯ，ＣｕＯをＣｕ０１モルに対してＬ
ａ ２０３０−９２モル、５ｒ００．２モルの割合で
ボールミルを用いて混合した。この混合物を９００℃、
２Ｈの条件で仮焼した後、再度粉砕・混合を行ない、化
合物超伝導体の原料としての粉末を得た。この原料を銀
製のシート（バリヤ材）で棒状に包み込んだ。このバリ
ヤ材で包まれた複合体を直径１０ｆｆｌａ＋、内径８ｉ
！５の銅製の管状のシース材の内部に挿入した。その後
シース材の両端開口部を閉塞し、一体化した。次いでこ
の一体化された部材を断面減少比が約１００以上になる
まで、押し出し、スェージング、線引き等の減面加工を
施して直径ＩＩＩＩＩ１１の線材を得た。その後、真空
中９００℃。
ａ ２０３０−９２モル、５ｒ００．２モルの割合で
ボールミルを用いて混合した。この混合物を９００℃、
２Ｈの条件で仮焼した後、再度粉砕・混合を行ない、化
合物超伝導体の原料としての粉末を得た。この原料を銀
製のシート（バリヤ材）で棒状に包み込んだ。このバリ
ヤ材で包まれた複合体を直径１０ｆｆｌａ＋、内径８ｉ
！５の銅製の管状のシース材の内部に挿入した。その後
シース材の両端開口部を閉塞し、一体化した。次いでこ
の一体化された部材を断面減少比が約１００以上になる
まで、押し出し、スェージング、線引き等の減面加工を
施して直径ＩＩＩＩＩ１１の線材を得た。その後、真空
中９００℃。
１５Ｈの加熱処理を施す。この加熱処理によりシース村
内部に（Ｌａ Ｂｒ Ｏ，９０，１）２ ＣｕＯ４′）組 成式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体
の連続体が生成していることがＸ線回折で確認された。
内部に（Ｌａ Ｂｒ Ｏ，９０，１）２ ＣｕＯ４′）組 成式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体
の連続体が生成していることがＸ線回折で確認された。
このようにして製造された超伝導線を用いて実測した結
果、臨界温度４０に１臨界電流１０Ａの良好な超伝導特
性を示すことが確認された。また安定化材であるシース
材の銅の熱伝導率をみるために、ＲＲＲ（室温抵抗を臨
界温度直上の抵抗で割った値、ＲＲＲが大きいほど熱伝
導重大）を測定したところ、約５０であった。この値は
従来一般に使用されているＮ ｂ ａ Ｓ ｎ超伝導線
のＲＲＲに比べても充分大きな値であり、本実施例の方
法により安定化材としての銅が原料の酸素により汚染さ
れていないことが明らかとなった。
果、臨界温度４０に１臨界電流１０Ａの良好な超伝導特
性を示すことが確認された。また安定化材であるシース
材の銅の熱伝導率をみるために、ＲＲＲ（室温抵抗を臨
界温度直上の抵抗で割った値、ＲＲＲが大きいほど熱伝
導重大）を測定したところ、約５０であった。この値は
従来一般に使用されているＮ ｂ ａ Ｓ ｎ超伝導線
のＲＲＲに比べても充分大きな値であり、本実施例の方
法により安定化材としての銅が原料の酸素により汚染さ
れていないことが明らかとなった。
従ってこの様な方法によって得られた超伝導線は良好な
超伝導特性を有し、かつ、安定化材の熱伝導率も高いた
め、超電導マグネットへ応用した場合に有効である。
超伝導特性を有し、かつ、安定化材の熱伝導率も高いた
め、超電導マグネットへ応用した場合に有効である。
実施例−１２
Ｌａ Ｏ、Ｂａｄ、ＣｕＯを用い実施例−１０と同様
”ＬａＯ，９２５０，０７５）２Ｃｕ０４’ａ 組成式で表される層状べａブスカイト型の酸化物超伝導
体の化合物超伝導線を得た。
”ＬａＯ，９２５０，０７５）２Ｃｕ０４’ａ 組成式で表される層状べａブスカイト型の酸化物超伝導
体の化合物超伝導線を得た。
臨界温度は３５に１臨界電流は８Ａと良好な特性を示し
た。
た。
実施例−１３
Ｌａ Ｏ、ＣａＯ，ＣｕＯを用い実施例−ＩＤと同様
に（Ｌａ Ｃａ ） ＣａＯ４の組成０．９
０．１ ２ 式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体の
化合物超伝導線を得た。
に（Ｌａ Ｃａ ） ＣａＯ４の組成０．９
０．１ ２ 式で表される層状ペロブスカイト型の酸化物超伝導体の
化合物超伝導線を得た。
臨界温度は１８に１臨界電流は３Ａと良好な特性を示し
た。
た。
実施例−１４
Ｙ Ｏ、Ｂａｄ、ＣｕＯを用い実施例−１０と同様に
Ｙ Ｂ ａ Ｃｕ Ｏａの組成比の酸化物０．
４ ０．８ 超伝導体の化合物超伝導線を得た。
Ｙ Ｂ ａ Ｃｕ Ｏａの組成比の酸化物０．
４ ０．８ 超伝導体の化合物超伝導線を得た。
臨界温度は９６に１臨界電流はＩＯＡと良好な特性を示
した。
した。
［発明の効果コ
以上説明したように本発明によれば、臨界温度が高い層
状ペロブスカイト型等の酸化物超伝導体を用いた化合物
超伝導線を得ることができ、超電導マグネット等への応
用に寄与するところ大である。
状ペロブスカイト型等の酸化物超伝導体を用いた化合物
超伝導線を得ることができ、超電導マグネット等への応
用に寄与するところ大である。
第１図、第２図及び第３図は本発明超伝導線の断面図。
１・・・・超伝導体 ２・・・・原料３・・・・シー
ス材 ４・・・・バリヤ材代理人 弁理士 則 近
憲 佑 同 竹 花 喜久男図面の浄書 第１図 第３図 １．事件の表示 特願昭６２−５６８５６号 λ 発明の名称 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７） 株式会社 東芝 ４、代理人 〒１０５ 東京都港区芝浦−丁目１番１号 株式会社東芝 本社事務所内 昭和６２年５月２６日 （発送日） 願書に最初に添付した図面の第１図の 浄書を別紙のとおり
ス材 ４・・・・バリヤ材代理人 弁理士 則 近
憲 佑 同 竹 花 喜久男図面の浄書 第１図 第３図 １．事件の表示 特願昭６２−５６８５６号 λ 発明の名称 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法３、補正
をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７） 株式会社 東芝 ４、代理人 〒１０５ 東京都港区芝浦−丁目１番１号 株式会社東芝 本社事務所内 昭和６２年５月２６日 （発送日） 願書に最初に添付した図面の第１図の 浄書を別紙のとおり
Claims (10)
- （１） I ）後工程の加熱処理により酸化物超伝導体を
形成する原料をシース材内部に埋込んで一体化する第１
の工程と； II）第１の工程で一体化された部材を減面加工する第２
の工程と； III）第２の工程で減面加工された部材に加熱処理を施
し、シース材内部に酸化物超伝導体を生成する第３の工
程； とを具備したことを特徴とする化合物超伝導線の製造方
法。 - （２）前記酸化物超伝導体はＬａ、Ｙ及びＳｃの少なく
とも一種と、Ｂａ、Ｂｒ及びＣａの少なくとも一種とＣ
ｕ及びＯを構成元素とすることを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の化合物超伝導線の製造方法。 - （３）前記酸化物超伝導体は層状ペロブスカイト型の結
晶構造を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の化合物超伝導線の製造方法。 - （４）前記シース材は銅、銀及び金の少なくとも一種又
はこれらを主成分とする合金から構成されたことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の化合物超伝導線の製
造方法。 - （５）前記第１工程で一体化の際に、原料とシース材と
の間に拡散防止のバリヤ材を介在せしめることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の化合物超伝導線の製造
方法。 - （６）前記シース材として銅又は銅合金を用い、前記バ
リヤ材がステンレス、金、銀及び白金の少なくとも一種
から構成されたことを特徴とする特許請求の範囲第５項
記載の化合物超伝導線の製造方法。 - （７）前記第３の工程で、加熱処理前に原料が酸化性雰
囲気と接触可能となるようにシース材の一部を除去した
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の化合物超
伝導線の製造方法。 - （８）前記第３の工程で、加熱処理前に原料が酸化性雰
囲気と接触可能となるようにシース材及びバリヤ材の一
部を除去したことを特徴とする特許請求の範囲第５項記
載の化合物超伝導線の製造方法。 - （９）線材の径方向の断面構造が、酸化物超伝導体と；
この酸化物超伝導体を取り囲む拡散防止用のバリヤ材と
；このバリヤ材で取り囲まれた酸化物超伝導体を取り囲
むシース材とを具備したことを特徴とする化合物超伝導
線。 - （１０）前記シース材として銅又は銅合金を用い、前記
バリヤ材がステンレス、金、銀及び白金の少なくとも一
種から構成されたことを特徴とする特許請求の範囲第９
項記載の化合物超伝導線。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62056856A JP2685751B2 (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法 |
| DE3855912T DE3855912T2 (de) | 1987-03-13 | 1988-03-09 | Supraleitender Draht und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP92201690A EP0505015B1 (en) | 1987-03-13 | 1988-03-09 | Superconducting wire and method of manufacturing the same |
| EP92201691A EP0503746B1 (en) | 1987-03-13 | 1988-03-09 | Superconducting wire and method of manufacturing the same |
| DE3855717T DE3855717T3 (de) | 1987-03-13 | 1988-03-09 | Supraleitender Draht und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP88302050.5A EP0282286B2 (en) | 1987-03-13 | 1988-03-09 | Superconducting wire and method of manufacturing the same |
| DE3855911T DE3855911T2 (de) | 1987-03-13 | 1988-03-09 | Supraleitender Draht und Verfahren zu seiner Herstellung |
| CN88101210A CN1035139C (zh) | 1987-03-13 | 1988-03-12 | 氧化物超导体导线及其制造方法以及用其制造的超导线圈 |
| US08/463,777 US5935911A (en) | 1987-03-13 | 1995-06-05 | Superconducting wire and method of manufacturing the same |
| US08/463,738 US6170147B1 (en) | 1987-03-13 | 1995-06-05 | Superconducting wire and method of manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62056856A JP2685751B2 (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法 |
Related Child Applications (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8220740A Division JP2735534B2 (ja) | 1996-08-05 | 1996-08-05 | 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法 |
| JP9122806A Division JPH1050151A (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | 化合物超伝導線 |
| JP09122804A Division JP3078765B2 (ja) | 1997-04-28 | 1997-04-28 | 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63225409A true JPS63225409A (ja) | 1988-09-20 |
| JP2685751B2 JP2685751B2 (ja) | 1997-12-03 |
Family
ID=13039054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62056856A Expired - Lifetime JP2685751B2 (ja) | 1987-03-13 | 1987-03-13 | 化合物超伝導線及び化合物超伝導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2685751B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63254616A (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導線の製造方法 |
| JPS63261617A (ja) * | 1987-04-18 | 1988-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結線材の製造方法 |
| JPS63261618A (ja) * | 1987-04-17 | 1988-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結線材 |
| JPS63269411A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-07 | Nippon Steel Corp | セラミツクス系超電導線条 |
| JPS63289723A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-28 | Fujikura Ltd | 超電導線の製造方法 |
| JPS63292518A (ja) * | 1987-05-26 | 1988-11-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合セラミックス超電導体 |
| JPS63291311A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-29 | Fujikura Ltd | 超電導線 |
| JPS6471005A (en) * | 1987-05-02 | 1989-03-16 | Sumitomo Electric Industries | Superconductive composite and its manufacture |
| JPS6471007A (en) * | 1987-05-13 | 1989-03-16 | Sumitomo Electric Industries | Superconductive wire and superconductive coil and their manufacture |
| JPH0197312A (ja) * | 1987-04-01 | 1989-04-14 | American Teleph & Telegr Co <Att> | 細長超電導体の製造方法 |
| JPH01140520A (ja) * | 1987-02-05 | 1989-06-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合酸化物セラミック系超電導線の製造方法 |
| JPH01163910A (ja) * | 1987-05-01 | 1989-06-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導性複合体の製造方法 |
| FR2637728A1 (fr) * | 1988-10-11 | 1990-04-13 | Alsthom Gec | Amenee de courant cryogenique a faibles pertes |
| JPH0388366U (ja) * | 1989-12-26 | 1991-09-10 | ||
| US5356868A (en) * | 1989-07-03 | 1994-10-18 | Gte Laboratories Incorporated | Highly oriented superconductor oxide ceramic platelets and process for the production thereof |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01140520A (ja) * | 1987-02-05 | 1989-06-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合酸化物セラミック系超電導線の製造方法 |
-
1987
- 1987-03-13 JP JP62056856A patent/JP2685751B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01140520A (ja) * | 1987-02-05 | 1989-06-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合酸化物セラミック系超電導線の製造方法 |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH09180556A (ja) * | 1987-04-01 | 1997-07-11 | At & T Corp | 線状超電導体の製造方法 |
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| JPS63254616A (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導線の製造方法 |
| JPS63261618A (ja) * | 1987-04-17 | 1988-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結線材 |
| JPS63261617A (ja) * | 1987-04-18 | 1988-10-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結線材の製造方法 |
| JPS63269411A (ja) * | 1987-04-27 | 1988-11-07 | Nippon Steel Corp | セラミツクス系超電導線条 |
| JPH01163910A (ja) * | 1987-05-01 | 1989-06-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導性複合体の製造方法 |
| JPS6471005A (en) * | 1987-05-02 | 1989-03-16 | Sumitomo Electric Industries | Superconductive composite and its manufacture |
| JPS6471007A (en) * | 1987-05-13 | 1989-03-16 | Sumitomo Electric Industries | Superconductive wire and superconductive coil and their manufacture |
| JPS63289723A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-28 | Fujikura Ltd | 超電導線の製造方法 |
| JPS63291311A (ja) * | 1987-05-22 | 1988-11-29 | Fujikura Ltd | 超電導線 |
| JPS63292518A (ja) * | 1987-05-26 | 1988-11-29 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 複合セラミックス超電導体 |
| FR2637728A1 (fr) * | 1988-10-11 | 1990-04-13 | Alsthom Gec | Amenee de courant cryogenique a faibles pertes |
| US5356868A (en) * | 1989-07-03 | 1994-10-18 | Gte Laboratories Incorporated | Highly oriented superconductor oxide ceramic platelets and process for the production thereof |
| JPH0388366U (ja) * | 1989-12-26 | 1991-09-10 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2685751B2 (ja) | 1997-12-03 |
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