JPH0465034A - 酸化物超電導線材の製造方法 - Google Patents
酸化物超電導線材の製造方法Info
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- JPH0465034A JPH0465034A JP2177028A JP17702890A JPH0465034A JP H0465034 A JPH0465034 A JP H0465034A JP 2177028 A JP2177028 A JP 2177028A JP 17702890 A JP17702890 A JP 17702890A JP H0465034 A JPH0465034 A JP H0465034A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductor Devices And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高磁界を発生する超電導コイルおよび磁気シ
ールド材等に用いられる酸化＃ｙ超電導線材の製造方法
に関する、 ［従来の技術］ 最近高エネルギー物理、ａ気浮上列車、核磁気共鳴装置
、基礎物性研究などの分野において、運転コストの低い
Ｍ電導コイル、磁り、シールドＨの必要性が高まってい
る。従来の超電導コイルは臨界温度の低い合金、あるい
は金属間化合物超電導体からなる超電導線によって製作
されている。
ールド材等に用いられる酸化＃ｙ超電導線材の製造方法
に関する、 ［従来の技術］ 最近高エネルギー物理、ａ気浮上列車、核磁気共鳴装置
、基礎物性研究などの分野において、運転コストの低い
Ｍ電導コイル、磁り、シールドＨの必要性が高まってい
る。従来の超電導コイルは臨界温度の低い合金、あるい
は金属間化合物超電導体からなる超電導線によって製作
されている。
１９８７年になって、非常に高い臨界温度を持った酸化
物超電導体が発見され、それは液体窒素温度（７７Ｋ）
でも超電導性を示した。この酸化物超電導体は、例えば
（Ｂｉ＋−ｘＰｂｘ）ＳｐｖＣａｚＣｕｗＯｕの組成で
代表される酸化物である。ここでＸは０〜０．４．Ｙ、
ＺＪは０．５〜２である。これは通常Ｂｉ２０ａ、ｌ’
ｂＯ，ＣｕＯ，ＳｒＣＯ３およびＣａＣ０ａの各粉末を
混合、成形後焼成して作製される。
物超電導体が発見され、それは液体窒素温度（７７Ｋ）
でも超電導性を示した。この酸化物超電導体は、例えば
（Ｂｉ＋−ｘＰｂｘ）ＳｐｖＣａｚＣｕｗＯｕの組成で
代表される酸化物である。ここでＸは０〜０．４．Ｙ、
ＺＪは０．５〜２である。これは通常Ｂｉ２０ａ、ｌ’
ｂＯ，ＣｕＯ，ＳｒＣＯ３およびＣａＣ０ａの各粉末を
混合、成形後焼成して作製される。
なお、この分野の製造技術については、例えば刊行物（
Ｊ、Ｊ−Ａ−Ｐ、、ｖｏｌ、２７（１９８８）Ｌ１０４
１）に記載されている。即ち、従来から高い臨界温度を
持つ酸化物超電導線材は、Ｂ１−Ｐｂ−５ｒ−Ｃａ−Ｃ
ｕ−０系酸化物を例にとれば、Ｂ、１２０３．ＰｂＯ，
ＳｒＣＯ３，ＣａＣ０ａおよびＣｕＯの各粉末を混合し
、仮焼、成形した後、金属パイプに挿入し、線材に加工
した後、熱処理して作製される、［発明が解決しようと
する課題］ 上記従来の方法で作製された酸化物超電導線材において
、コイル等を巻くために数ｍ以上の長尺化した線材を熱
処理すると、酸化物が金属シースにくるまれているため
に、線材端部から遠い部分において熱処理雰囲気に十分
さらされず、短尺な線材と同等な臨界電流が得られず、
その結果、作製したコイル等は、十分な磁界を発生する
ことができなかった。
Ｊ、Ｊ−Ａ−Ｐ、、ｖｏｌ、２７（１９８８）Ｌ１０４
１）に記載されている。即ち、従来から高い臨界温度を
持つ酸化物超電導線材は、Ｂ１−Ｐｂ−５ｒ−Ｃａ−Ｃ
ｕ−０系酸化物を例にとれば、Ｂ、１２０３．ＰｂＯ，
ＳｒＣＯ３，ＣａＣ０ａおよびＣｕＯの各粉末を混合し
、仮焼、成形した後、金属パイプに挿入し、線材に加工
した後、熱処理して作製される、［発明が解決しようと
する課題］ 上記従来の方法で作製された酸化物超電導線材において
、コイル等を巻くために数ｍ以上の長尺化した線材を熱
処理すると、酸化物が金属シースにくるまれているため
に、線材端部から遠い部分において熱処理雰囲気に十分
さらされず、短尺な線材と同等な臨界電流が得られず、
その結果、作製したコイル等は、十分な磁界を発生する
ことができなかった。
また一般に、線材は酸化雰囲気中で熱処理されるため、
鎖管等の貴金属管を金属シースとして用いるが、そのた
めに、線材のコストが非常に高いものとなっている。
鎖管等の貴金属管を金属シースとして用いるが、そのた
めに、線材のコストが非常に高いものとなっている。
本発明は、このような課題を解決するためになされたも
ので、低コストで、長尺な線材でも、従来より均一で、
ばらつきの減少した臨界電流密度を持つ酸化物超電導線
材の製造方法を得ることを目的としている。
ので、低コストで、長尺な線材でも、従来より均一で、
ばらつきの減少した臨界電流密度を持つ酸化物超電導線
材の製造方法を得ることを目的としている。
本発明の別の発明は上記目的に加えて、より強固である
酸化物超電導線材の製造方法を得ることを目的としてい
る。
酸化物超電導線材の製造方法を得ることを目的としてい
る。
［課題を解決するための手段］
本発明の酸化物超電導線材の製造方法は、熱処理により
超電導性を示す酸化物、硝酸塩、炭酸塩および酢酸塩の
内の少なくとも一種または酸化物超電導体に、これが長
手方向に沿って露出するように常電導体層を被覆した複
合体を得る工程、上記複合体の長手方向に線材化加工す
る工程、並びに熱処理する工程を施すものである。
超電導性を示す酸化物、硝酸塩、炭酸塩および酢酸塩の
内の少なくとも一種または酸化物超電導体に、これが長
手方向に沿って露出するように常電導体層を被覆した複
合体を得る工程、上記複合体の長手方向に線材化加工す
る工程、並びに熱処理する工程を施すものである。
本発明の別の発明の酸化物超電導線材の製造方法は、上
記複合体が、Ｗ１化物超電導体の内部に金属材を含有す
るものである。
記複合体が、Ｗ１化物超電導体の内部に金属材を含有す
るものである。
［作用］
本発明において、複合体は、長手方向に沿って酸化物が
露出するように、常電導層で被覆されているので、焼成
時に酸化物が線材の全長に渡って焼成雰囲気にさらされ
、その結果、長尺な線材の全長に渡って、均一で、ばら
つきの少ない臨界電流密度を持つ、低コストな酸化物超
電導線材が得られる。
露出するように、常電導層で被覆されているので、焼成
時に酸化物が線材の全長に渡って焼成雰囲気にさらされ
、その結果、長尺な線材の全長に渡って、均一で、ばら
つきの少ない臨界電流密度を持つ、低コストな酸化物超
電導線材が得られる。
また、本発明の別の発明においては、複合体が酸化物の
内部に金属線を複合することにより、さらに強固な酸化
物超電導線材が得られる。
内部に金属線を複合することにより、さらに強固な酸化
物超電導線材が得られる。
［実施例］
実施例１
熱処理して酸化物としたときに、Ｂｉ＋、５Ｐｂｌａ４
Ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ３０９． ａの組成比になるように配
合したＢ１２（ｈ。
Ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ３０９． ａの組成比になるように配
合したＢ１２（ｈ。
ｐｂｏ、ＣｕＯの酸化物、ＳｒＣＯ３，ＣａＣＯ３の炭
酸塩の原料粉末（純度９９．９９％、平均粒径〜５μｍ
）をよく混合した後。
酸塩の原料粉末（純度９９．９９％、平均粒径〜５μｍ
）をよく混合した後。
油圧プレスにより約５００Ｋｇ／ｃＩＩ２の荷重を加え
て、直径５０履履、厚さ３ｍ麿のペレットを作成し、こ
れを７００〜８００℃で５〜３０時間空気中で仮焼した
後、粒径数μｍまで粉砕した。この酸化物超電導粉末を
、油圧プレスによって約１０００Ｋｇ／ｃ＋ａ２の荷重
を加えて、長さ５０ｍｍ、直径５．８ｍｍの円柱状ペレ
ットを作成した。
て、直径５０履履、厚さ３ｍ麿のペレットを作成し、こ
れを７００〜８００℃で５〜３０時間空気中で仮焼した
後、粒径数μｍまで粉砕した。この酸化物超電導粉末を
、油圧プレスによって約１０００Ｋｇ／ｃ＋ａ２の荷重
を加えて、長さ５０ｍｍ、直径５．８ｍｍの円柱状ペレ
ットを作成した。
こうして得られたペレットを外径中心と内径中心の位置
が異なる銀パイプ（φ９ｍ＋ｅｘφ６ｍｍ、肉厚最大部
分２履厘、最小部分１璽璽）に挿入し、スウェージング
と線引きにより直径（Ｌ５＋ａｍの線材を得、塩酸中に
浸漬し銀シースを部分除去することで、第１図の本発明
の一実施例に係わる線材化加工された複合体の斜視図に
示すような、長手方向に幅約０．１ｍｍの酸化物がこの
実施例においては、一部露出したスリットを持つ線材化
複合体を得た（線材Ａ）０図において、（１）は常電導
体層である銀シースの除去部分、（２）は常電導体層で
ある銀シース、（３）は酸化物、（４）は酸化物（３）
の長手方向の露出部である。
が異なる銀パイプ（φ９ｍ＋ｅｘφ６ｍｍ、肉厚最大部
分２履厘、最小部分１璽璽）に挿入し、スウェージング
と線引きにより直径（Ｌ５＋ａｍの線材を得、塩酸中に
浸漬し銀シースを部分除去することで、第１図の本発明
の一実施例に係わる線材化加工された複合体の斜視図に
示すような、長手方向に幅約０．１ｍｍの酸化物がこの
実施例においては、一部露出したスリットを持つ線材化
複合体を得た（線材Ａ）０図において、（１）は常電導
体層である銀シースの除去部分、（２）は常電導体層で
ある銀シース、（３）は酸化物、（４）は酸化物（３）
の長手方向の露出部である。
比較例
実施例１において、銀シースの部分除去を行なわない他
は実施例１と同様に従来の製造方法により線材を作製し
た（線材Ｂ）。
は実施例１と同様に従来の製造方法により線材を作製し
た（線材Ｂ）。
臨界電流密度測定
これら線材化複合体（Ａ、Ｂ）を約１００ｃｏ＋切取り
、空気中、８００〜９００℃で１０〜１２０時間熱処理
して１本発明の一実施例および従来例による酸化物超電
導線材を得た（線材ＡＡ） （線材ＢＢ）、得られた線
材の長手方向に１０ｃｍごとに９点の電圧端子をつけ、
液体窒素中で臨界電流を測定し、各点における臨界電流
密度を計算し、線材の長手方向におけるばらつきを見た
。各線材の長手方向における臨界電流密度の値を表およ
び本発明と従来法を比較する液体窒素温度（７７Ｋ）に
おける線材端部からの距離による臨界電流密度の変化を
示す特性図である第２図に示す５図中（ＡＡ）、（ＢＢ
）は各々線材ＡＡおよびＢＨの特性である。それにより
明らかなように、線材ＢＢの臨界電流密度は、第２図に
示すように、線材端部から３０ＣＩ１１離れた部分では
、＠部に近い部分の約７０％に低下し、 ５０ｅｍ離れ
ツ一部分では約４１％に低下した。それに対して、本発
明の一実施例による線材ＡＡは線材全長に渡って、均一
で、ばらつきが少ない臨界電流密度が得られた、実施例
２ 熱処理して酸化物としたときに、 Ｂｉ２５ｒ２Ｃａ＋
Ｃｕ２Ｏ［ｌの組成比になるように配合したＢｉ２Ｏ
３，ＣｕＯの酸化物、 ５ｒＣ（ｈ 、 ＣａＣＯ３の
炭酸塩の原料粉末（純度９９．９９％、平均粒径〜５μ
Ｉｌりをよく混合した後、油圧プレスにより約５００Ｋ
ｇ／ｃ＋ｍ２の荷重を加えて、直径５０ｍｍ、厚さ３Ｉ
ＩＩＩｌ＋のペレットを作成、これを７００−８００℃
で５〜：３０時間空気中で仮焼した後、粒径数μｍまで
粉砕した。次に、この粉末を油圧プ１／スによって約１
０００Ｋｇ／ｃｍ２の荷重を加えて直径３０ｍｍ、厚さ
３＋ａｍのペレットを作成しこれを空気中、８００〜９
００℃で１２０時間焼成Ｉ７た後再度数μｍまで粉砕し
、超電導粉末を得た。
、空気中、８００〜９００℃で１０〜１２０時間熱処理
して１本発明の一実施例および従来例による酸化物超電
導線材を得た（線材ＡＡ） （線材ＢＢ）、得られた線
材の長手方向に１０ｃｍごとに９点の電圧端子をつけ、
液体窒素中で臨界電流を測定し、各点における臨界電流
密度を計算し、線材の長手方向におけるばらつきを見た
。各線材の長手方向における臨界電流密度の値を表およ
び本発明と従来法を比較する液体窒素温度（７７Ｋ）に
おける線材端部からの距離による臨界電流密度の変化を
示す特性図である第２図に示す５図中（ＡＡ）、（ＢＢ
）は各々線材ＡＡおよびＢＨの特性である。それにより
明らかなように、線材ＢＢの臨界電流密度は、第２図に
示すように、線材端部から３０ＣＩ１１離れた部分では
、＠部に近い部分の約７０％に低下し、 ５０ｅｍ離れ
ツ一部分では約４１％に低下した。それに対して、本発
明の一実施例による線材ＡＡは線材全長に渡って、均一
で、ばらつきが少ない臨界電流密度が得られた、実施例
２ 熱処理して酸化物としたときに、 Ｂｉ２５ｒ２Ｃａ＋
Ｃｕ２Ｏ［ｌの組成比になるように配合したＢｉ２Ｏ
３，ＣｕＯの酸化物、 ５ｒＣ（ｈ 、 ＣａＣＯ３の
炭酸塩の原料粉末（純度９９．９９％、平均粒径〜５μ
Ｉｌりをよく混合した後、油圧プレスにより約５００Ｋ
ｇ／ｃ＋ｍ２の荷重を加えて、直径５０ｍｍ、厚さ３Ｉ
ＩＩＩｌ＋のペレットを作成、これを７００−８００℃
で５〜：３０時間空気中で仮焼した後、粒径数μｍまで
粉砕した。次に、この粉末を油圧プ１／スによって約１
０００Ｋｇ／ｃｍ２の荷重を加えて直径３０ｍｍ、厚さ
３＋ａｍのペレットを作成しこれを空気中、８００〜９
００℃で１２０時間焼成Ｉ７た後再度数μｍまで粉砕し
、超電導粉末を得た。
この酸化物超電導粉末を、油圧プレスによって約１００
０に４／ａｍ２の荷重を加えて、長さ５０ｍｍ、直径４
、 ＯＩ！１ｍの円柱状ペレットを作成した。
０に４／ａｍ２の荷重を加えて、長さ５０ｍｍ、直径４
、 ＯＩ！１ｍの円柱状ペレットを作成した。
こうして得られたペレットと直径１．８ｍｍの銀縁数本
を一緒に銀パイプ（φ９ａ＋ｍｘφ６＋＋＋ｍ）に挿入
し、さらにすきまには、細い銀縁を詰めて、スウェージ
ングと線引き、圧延により断面寸法０．２ｘ３ｍｍの線
材を得た、次に８５０℃で３０時間、鎖管と銀縁間の拡
散接合を行った後、電解溶出により銀シースを部分除去
し、本発明の他の実施例に係わる線材化複合体の斜視図
である第３図に示すような、長手方向に補的０．０５ｍ
ｒｎの酸化物がこの実施例においては、一部霧出したス
リットを持つ線材化複合体を得た、（線材Ｃ）臨界電流
密度測定 この線材化複合体（線材Ｃ）を約１００ｃｍ切取り、空
気中、 ｇｏｏ〜９５０℃で１０〜１２０時間熱処理し
、本発明の他の実施例による酸化物超電導線材を得た（
線材ＣＣ）。
を一緒に銀パイプ（φ９ａ＋ｍｘφ６＋＋＋ｍ）に挿入
し、さらにすきまには、細い銀縁を詰めて、スウェージ
ングと線引き、圧延により断面寸法０．２ｘ３ｍｍの線
材を得た、次に８５０℃で３０時間、鎖管と銀縁間の拡
散接合を行った後、電解溶出により銀シースを部分除去
し、本発明の他の実施例に係わる線材化複合体の斜視図
である第３図に示すような、長手方向に補的０．０５ｍ
ｒｎの酸化物がこの実施例においては、一部霧出したス
リットを持つ線材化複合体を得た、（線材Ｃ）臨界電流
密度測定 この線材化複合体（線材Ｃ）を約１００ｃｍ切取り、空
気中、 ｇｏｏ〜９５０℃で１０〜１２０時間熱処理し
、本発明の他の実施例による酸化物超電導線材を得た（
線材ＣＣ）。
得られた線材の長手方向に１０ｃｍごとに９点の電圧端
子をつけ、液体ヘリウム中で臨界電流を測定し。
子をつけ、液体ヘリウム中で臨界電流を測定し。
各点における臨界電流密度を計算し、線材の長手方向に
おけるばらつきを見た。線材の長手方向における臨界電
流密度の値を表および線材端部からの距離による臨界電
流密度の変化を示す特性図である第４図に示す。それに
より明らかなように、本発明の他の実施例による線材Ｃ
Ｃは、実施例１における本発明一実施例による線材ＡＡ
と同様に、従来法による線材ＢＢと比較すると、線材全
長に渡って、均一で、ばらつきの少ない臨界電流密度を
持−つ長尺な酸化物超電導線材が得られることがわかっ
た。
おけるばらつきを見た。線材の長手方向における臨界電
流密度の値を表および線材端部からの距離による臨界電
流密度の変化を示す特性図である第４図に示す。それに
より明らかなように、本発明の他の実施例による線材Ｃ
Ｃは、実施例１における本発明一実施例による線材ＡＡ
と同様に、従来法による線材ＢＢと比較すると、線材全
長に渡って、均一で、ばらつきの少ない臨界電流密度を
持−つ長尺な酸化物超電導線材が得られることがわかっ
た。
実施例３
熱処理して酸化物としたときに、Ｂｉ＋、ｅＰｂｅ ４
ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ、Ｊ９． ｓの組成比になるように配
合したＢ、１２０３゜ＰｂＯ，ＣｕＯの酸化物、 ５ｒ
ＣＯ：＋ −ＣａＣ０：＋の炭酸塩の原料粉末（純度９
９．９９％、平均粒径〜５μ＋ｍ）をよく混合した後、
油圧プレスにより約５００Ｋｚ／ｃｍ２の荷重を加えて
、直径５０ｍｍ、厚さ３ｍｍのペレットを作成し、これ
を７００〜８００℃で５〜３０時間空気中で仮焼した後
、粒径数μ罠まで粉砕した。
ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ、Ｊ９． ｓの組成比になるように配
合したＢ、１２０３゜ＰｂＯ，ＣｕＯの酸化物、 ５ｒ
ＣＯ：＋ −ＣａＣ０：＋の炭酸塩の原料粉末（純度９
９．９９％、平均粒径〜５μ＋ｍ）をよく混合した後、
油圧プレスにより約５００Ｋｚ／ｃｍ２の荷重を加えて
、直径５０ｍｍ、厚さ３ｍｍのペレットを作成し、これ
を７００〜８００℃で５〜３０時間空気中で仮焼した後
、粒径数μ罠まで粉砕した。
次に、この粉末を油圧プレスによって約１０００Ｋｇ／
Ｃ＠２の荷重を加えて直径３０ｍｍ、厚さ３ｍｍのべ！
ノットを作成しこれを空気中７８００〜９００℃で１２
０時間焼成した後、再度数μ園まで粉砕し、超電導粉末
を得た。
Ｃ＠２の荷重を加えて直径３０ｍｍ、厚さ３ｍｍのべ！
ノットを作成しこれを空気中７８００〜９００℃で１２
０時間焼成した後、再度数μ園まで粉砕し、超電導粉末
を得た。
この酸化物超電導粉末を、油圧プレスによって約１００
０Ｋｚ／ｃｍ２の荷重を加えて、長さ５０！１１１１１
．外径５．８Ｉ、内径３ｍｍの円筒状ペレットを作成し
た。
０Ｋｚ／ｃｍ２の荷重を加えて、長さ５０！１１１１１
．外径５．８Ｉ、内径３ｍｍの円筒状ペレットを作成し
た。
こうして得られたべ１ノツトの中心に直径２ 、８ｍｍ
の銀の棒を挿入、さらにその金属酸化物複合体を銅パイ
プ（φ９ＩｌｌＩＩ＋ｘφ８ｍｍ＋ ）に挿入し、スウ
エージングと線引き、圧延により断面寸法が０．３ｘ３
＋ｏｎの線材を得、塩酸中に浸漬し銅シースを除去する
ことで、本発明の別の発明の一実施例に係わる線材化複
合体の斜視図である第５図に示すように、銀縁を内部に
複合する線材化複合体を得た、（線材Ｄ） 臨界電流密度測定 上記線材化複合体を約１００ｅ＋ｍ切取り、空気中８０
０−９００℃で１０−１２０時間熱処理し、本発明別の
発明の一実施例による酸化物超電導線材を得た（線材Ｄ
Ｄ）。
の銀の棒を挿入、さらにその金属酸化物複合体を銅パイ
プ（φ９ＩｌｌＩＩ＋ｘφ８ｍｍ＋ ）に挿入し、スウ
エージングと線引き、圧延により断面寸法が０．３ｘ３
＋ｏｎの線材を得、塩酸中に浸漬し銅シースを除去する
ことで、本発明の別の発明の一実施例に係わる線材化複
合体の斜視図である第５図に示すように、銀縁を内部に
複合する線材化複合体を得た、（線材Ｄ） 臨界電流密度測定 上記線材化複合体を約１００ｅ＋ｍ切取り、空気中８０
０−９００℃で１０−１２０時間熱処理し、本発明別の
発明の一実施例による酸化物超電導線材を得た（線材Ｄ
Ｄ）。
得られた線材の長手方向に１０ｃｍごとに９点の電圧端
子をつけ、液体窒素中で臨界電流を測定し、各点におけ
る臨界電流密度を計算し、線材の長手方向におけるばら
つきを見た。各線材の長手方向における臨界電流密度の
値を表および線材端部からの距離による臨界電流密度の
変化を示す特性図である第６図に示す、それにより明ら
かなように、本発明の別の発明の一実施例による線材Ｄ
Ｄは、実施例１における本発明一実施例による線材ＡＡ
と同様に、従来法による線材ＢＢと比較すると、線材全
長に渡って、均一で、ばらつきが少なく、この実施例に
おける金属シースを持たず、酸化物粉が全部露出してい
るので。
子をつけ、液体窒素中で臨界電流を測定し、各点におけ
る臨界電流密度を計算し、線材の長手方向におけるばら
つきを見た。各線材の長手方向における臨界電流密度の
値を表および線材端部からの距離による臨界電流密度の
変化を示す特性図である第６図に示す、それにより明ら
かなように、本発明の別の発明の一実施例による線材Ｄ
Ｄは、実施例１における本発明一実施例による線材ＡＡ
と同様に、従来法による線材ＢＢと比較すると、線材全
長に渡って、均一で、ばらつきが少なく、この実施例に
おける金属シースを持たず、酸化物粉が全部露出してい
るので。
長尺な線材の全長に渡って焼成雰囲気にさらされ、その
結果、線材の全長に渡って、均一で、ばらつきの少ない
、短尺な線材と同様な臨界電流密度を持つ長尺で、低コ
ストな酸化物超電導線材が得られることがわかった。
結果、線材の全長に渡って、均一で、ばらつきの少ない
、短尺な線材と同様な臨界電流密度を持つ長尺で、低コ
ストな酸化物超電導線材が得られることがわかった。
なお上記実施例では、Ｂ１−Ｐｂ−５ｒ−Ｃａ−Ｃｕ−
０、Ｂ１−３ｒ−Ｃａ−Ｃｕ−０系酸化物について述べ
たが、それ以外の臨界温度の高い超電導性を有する酸化
物、例えばＹＢａ−Ｃｕ−０，Ｔｌ−Ｂａ−Ｃａ−Ｃｕ
−０ｗ！化物に適用してもよい。
０、Ｂ１−３ｒ−Ｃａ−Ｃｕ−０系酸化物について述べ
たが、それ以外の臨界温度の高い超電導性を有する酸化
物、例えばＹＢａ−Ｃｕ−０，Ｔｌ−Ｂａ−Ｃａ−Ｃｕ
−０ｗ！化物に適用してもよい。
さらに上記実施例では、焼成は空気中、８００〜９５０
℃で１０〜１２０時間行ったが、焼成雰囲気の酸素を０
％から１００％まで変化させることで、焼成温度範囲は
必ずしもこの温度範囲に限定されず、７５０〜１０００
℃において、良好な臨界電流密度を得ることができる。
℃で１０〜１２０時間行ったが、焼成雰囲気の酸素を０
％から１００％まで変化させることで、焼成温度範囲は
必ずしもこの温度範囲に限定されず、７５０〜１０００
℃において、良好な臨界電流密度を得ることができる。
また上記実施例では常電導体用金属として、銀、銅を用
いたが、キュプロ・ニッケル等の合金を用いてもよい。
いたが、キュプロ・ニッケル等の合金を用いてもよい。
また上記実施例では、酸化物内部に複合する金属材とし
て銀棒を用いたが、酸化物と反応しにくい耐酸化性の貴
金属やその合金、およびステンレス等の金属を用いても
問題ない。
て銀棒を用いたが、酸化物と反応しにくい耐酸化性の貴
金属やその合金、およびステンレス等の金属を用いても
問題ない。
本発明に係わる常電導層の全体もしくは一部を除去する
方法としては、実施例のように、酸を用いる方法や電解
溶出法を用いることができるが、その他の方法として、
例えば、融解法やスパッタ法による除去も用いることが
可能である。
方法としては、実施例のように、酸を用いる方法や電解
溶出法を用いることができるが、その他の方法として、
例えば、融解法やスパッタ法による除去も用いることが
可能である。
［発明の効果］
以上説明した通り、本発明は熱処理により超電導性を示
す酸化物、硝酸塩、炭酸塩および＃ｌｌ塩の内の少なく
とも一種または酸化物超電導体に、これが長手方向に沿
って一部露出するように常電導体層を被覆した複合体を
得る工程、上記複合体の長手方向に線材化加工する工程
、並びに熱処理する工程を施すことにより、低コストで
、長尺な線材でも、従来より均一で、ばらつきの減少し
た臨界電流密度を持つ酸化物超電導線材の製造方法を得
ることができる。
す酸化物、硝酸塩、炭酸塩および＃ｌｌ塩の内の少なく
とも一種または酸化物超電導体に、これが長手方向に沿
って一部露出するように常電導体層を被覆した複合体を
得る工程、上記複合体の長手方向に線材化加工する工程
、並びに熱処理する工程を施すことにより、低コストで
、長尺な線材でも、従来より均一で、ばらつきの減少し
た臨界電流密度を持つ酸化物超電導線材の製造方法を得
ることができる。
本発明の別の発明は、上記複合体が、酸化物超電導体の
内部に金属材を含有することを特徴とすることにより、
上記効果に加えて、さらに強固な酸化物超電導線材の製
造方法を得ることができる。
内部に金属材を含有することを特徴とすることにより、
上記効果に加えて、さらに強固な酸化物超電導線材の製
造方法を得ることができる。
第１図は本発明の一実施例に係わる線材化複合体の斜視
図、第２図は本発明と従来法を比較する液体窒素中（７
７Ｋ）における線材端部からの距離による臨界電流密度
の変化を示す特性図、第３図は本発明の他の実施例に係
わる線材化複合体の斜視図、第４図は本発明の他の実施
例による線材の液体ヘリウム中（４，２Ｋ）における線
材端部からの距離による臨界電流密度の変化を示す特性
図、９５図は本発明の別の発明の実施例に係わる線材化
複合体の斜視図、第６図は本発明の別の発明の実施例に
よる線材の液体窒素中（７７Ｋ）における、線材端部か
らの距離による臨界電流密度の変化を示す特性図である
。 図において、（１）は常電導体層の除去部分、（２）は
常電導体層、（３）は酸化物、（４）は露出部である。 なお、各図中同一符号は同一または相当部分を示す。
図、第２図は本発明と従来法を比較する液体窒素中（７
７Ｋ）における線材端部からの距離による臨界電流密度
の変化を示す特性図、第３図は本発明の他の実施例に係
わる線材化複合体の斜視図、第４図は本発明の他の実施
例による線材の液体ヘリウム中（４，２Ｋ）における線
材端部からの距離による臨界電流密度の変化を示す特性
図、９５図は本発明の別の発明の実施例に係わる線材化
複合体の斜視図、第６図は本発明の別の発明の実施例に
よる線材の液体窒素中（７７Ｋ）における、線材端部か
らの距離による臨界電流密度の変化を示す特性図である
。 図において、（１）は常電導体層の除去部分、（２）は
常電導体層、（３）は酸化物、（４）は露出部である。 なお、各図中同一符号は同一または相当部分を示す。
Claims (2)
- （１）熱処理により超電導性を示す酸化物、硝酸塩、炭
酸塩および酢酸塩の内の少なくとも一種または酸化物超
電導体に、これが長手方向に沿つて露出するように常電
導体層を被覆した複合体を得る工程、上記複合体の長手
方向に線材化加工する工程。 並びに熱処理する工程を施す酸化物超電導線材の製造方
法。 - （２）特許請求の範囲第１項記載のものにおいて、複合
体は、酸化物超電導体の内部に金属材を含有することを
特徴とする酸化物超電導線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2177028A JPH0465034A (ja) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2177028A JPH0465034A (ja) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0465034A true JPH0465034A (ja) | 1992-03-02 |
Family
ID=16023890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2177028A Pending JPH0465034A (ja) | 1990-07-02 | 1990-07-02 | 酸化物超電導線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0465034A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993002460A1 (fr) * | 1991-07-24 | 1993-02-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Procede de fabrication d'un materiau supraconducteur filaire en oxyde a base de bismuth |
| JP2007119502A (ja) * | 1993-09-30 | 2007-05-17 | Merck Patent Gmbh | ピペリジン類およびピペラジン類 |
-
1990
- 1990-07-02 JP JP2177028A patent/JPH0465034A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993002460A1 (fr) * | 1991-07-24 | 1993-02-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Procede de fabrication d'un materiau supraconducteur filaire en oxyde a base de bismuth |
| JP2007119502A (ja) * | 1993-09-30 | 2007-05-17 | Merck Patent Gmbh | ピペリジン類およびピペラジン類 |
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