JPS6259372A - 断熱体 - Google Patents
断熱体Info
- Publication number
- JPS6259372A JPS6259372A JP19883485A JP19883485A JPS6259372A JP S6259372 A JPS6259372 A JP S6259372A JP 19883485 A JP19883485 A JP 19883485A JP 19883485 A JP19883485 A JP 19883485A JP S6259372 A JPS6259372 A JP S6259372A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat
- urethane foam
- inner layer
- film container
- heat insulating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Refrigerator Housings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍プレハブ等に利用する断熱体に
関するものである。
関するものである。
従来の技術
近年、断熱箱体の断熱性能を図る目的で内部を減圧した
断熱体を用いることが注目されている。
断熱体を用いることが注目されている。
この断熱体の心材としては、パーライト等の無機粉末や
グラスウール等が用いられる。例えば、我々は特願昭５
９−２７７６０８号公報に示されるように連続気泡構造
の硬質ウレタンフオームを心材とする提案をしている。
グラスウール等が用いられる。例えば、我々は特願昭５
９−２７７６０８号公報に示されるように連続気泡構造
の硬質ウレタンフオームを心材とする提案をしている。
この特願昭５９−２７７６０８号公報全第３図と第４図
で説明すると、１は断熱体であり、各種原料を選択組合
わせて製造した連続気泡構造を有する硬質ウレタンフオ
ーム板２を１２０℃で約２時間加熱した後、ラミネート
フィルム容器３で被い、０．０１６Ｈｇ程度に内部を減
圧し熱融着により密閉している。硬質ウレタンフオーム
板２の気泡骨格径は、約１００μｍである。
で説明すると、１は断熱体であり、各種原料を選択組合
わせて製造した連続気泡構造を有する硬質ウレタンフオ
ーム板２を１２０℃で約２時間加熱した後、ラミネート
フィルム容器３で被い、０．０１６Ｈｇ程度に内部を減
圧し熱融着により密閉している。硬質ウレタンフオーム
板２の気泡骨格径は、約１００μｍである。
又、ラミネートフィルム容器３は、アルミ蒸着ポリエス
テルフィルム４とポリエチレンフィルム６のラミネート
構成で成っており、表層６と中層７に裏側にアルミ蒸着
層、８を有するアルミ蒸着ポリエステルフィルム４（膜
厚２５μｍ ） ｆｃ１熱融着を行なう内層９は高密度
のポリエチレンフィルム５（膜厚６０μｍ）＝ｒ用いる
構成となっている。
テルフィルム４とポリエチレンフィルム６のラミネート
構成で成っており、表層６と中層７に裏側にアルミ蒸着
層、８を有するアルミ蒸着ポリエステルフィルム４（膜
厚２５μｍ ） ｆｃ１熱融着を行なう内層９は高密度
のポリエチレンフィルム５（膜厚６０μｍ）＝ｒ用いる
構成となっている。
なお各層は接着剤で接着されている◎
発明が解決しようとする問題点
このような断熱体１においては、量産時の品質安定の面
で２点の問題点があることが判った０まず、第一点は、
硬質ウレタンフオーム２が有機材料であり、ウレタン発
泡機の特性上、頻度は少ないものの微量の攪拌不良部が
発生することにより、未反応のモノマー成分が残存する
ことがある点である。そして、第二魚目は、硬質ウレタ
ンフオーム板２が連続気泡構造であるため吸湿性が強く
、乾燥加熱炉から取出してラミネートフィルム容器３に
挿入するまでの１〜２分間の暴露時に吸湿することがあ
る点である。これらは断熱体１として製造した後、有機
ガスや水蒸気が内部で発生し、圧力を上昇せしめ、断熱
性能全劣化させる問題を引起こすものである。
で２点の問題点があることが判った０まず、第一点は、
硬質ウレタンフオーム２が有機材料であり、ウレタン発
泡機の特性上、頻度は少ないものの微量の攪拌不良部が
発生することにより、未反応のモノマー成分が残存する
ことがある点である。そして、第二魚目は、硬質ウレタ
ンフオーム板２が連続気泡構造であるため吸湿性が強く
、乾燥加熱炉から取出してラミネートフィルム容器３に
挿入するまでの１〜２分間の暴露時に吸湿することがあ
る点である。これらは断熱体１として製造した後、有機
ガスや水蒸気が内部で発生し、圧力を上昇せしめ、断熱
性能全劣化させる問題を引起こすものである。
そこで、量産条件として、乾燥加熱温度を１６０〜１８
０℃に高め、未反応モノマー成分の反応促進や蒸発化を
行ない、かつ、より高温で暴露させることにより吸湿を
防ぐ手段を試みたが、ラミネートフィルム容器３の内層
９にポリエチレンフィルム６を使用しているため、より
高温の硬質ウレタンフオーム板２を挿入しようとすると
、熱収縮によるラミネートフィルム容器３の変形が大き
く、密閉精度が悪くなり真空ブレークを起こすものがで
てくることが判り、量産時における問題となっていた。
０℃に高め、未反応モノマー成分の反応促進や蒸発化を
行ない、かつ、より高温で暴露させることにより吸湿を
防ぐ手段を試みたが、ラミネートフィルム容器３の内層
９にポリエチレンフィルム６を使用しているため、より
高温の硬質ウレタンフオーム板２を挿入しようとすると
、熱収縮によるラミネートフィルム容器３の変形が大き
く、密閉精度が悪くなり真空ブレークを起こすものがで
てくることが判り、量産時における問題となっていた。
又、このような断熱体１においては、ラミネートフィル
ム容器３の内層９にガス透過度の大きなポリエチレンフ
ィルム６を用いているため、たとえ、ガス透過度の小さ
なアルミ蒸着ポリエステルフィルム４を何層も重ねても
内層９の周縁端部１゜からのガス透過が徐々に起こる現
象があった。
ム容器３の内層９にガス透過度の大きなポリエチレンフ
ィルム６を用いているため、たとえ、ガス透過度の小さ
なアルミ蒸着ポリエステルフィルム４を何層も重ねても
内層９の周縁端部１゜からのガス透過が徐々に起こる現
象があった。
実験によるとポリエチレンフィルム５（５０μｍ）の酸
素透過度は２ｏｏｏｃｃ≠ ミ蒸着ポリエステルフィルム４（２６μｍ）はｏ、１ｃ
ｃ／ｍ日ａｔｍ以下であった。よって、長期間の使用に
あたっては周縁端部１０からのガス透過によって断熱体
１の内部圧力が上昇し断熱性能を劣化させることが無視
できない問題が発生していた。特に硬質ウレタンフオー
ム板２を心材として用いると伝熱空間距離にほぼ相当す
る気泡骨格径が１００μｍ程度もあるため、気体熱伝導
率の圧力依存性は第６図の如く、０．０１〜０．１閣Ｈ
ｑ程度の圧力でも大きく、外部から侵入してくる微量の
気体でも断熱性能に問題を起こすのである。本現象によ
り実験によると２６０日の経時で０．００１０１ａｌ
／ ｍｈ ’Ｃの劣化が起きるのである。これを改善す
るには、さらに気泡骨格径を小さくして圧力依存性を緩
和していくことが望まれるが、発泡技術上困難であり、
ラミネートフィルム容器３としてポリエチレンフィルム
５を内層９として用いることが難かしいという問題があ
った。
素透過度は２ｏｏｏｃｃ≠ ミ蒸着ポリエステルフィルム４（２６μｍ）はｏ、１ｃ
ｃ／ｍ日ａｔｍ以下であった。よって、長期間の使用に
あたっては周縁端部１０からのガス透過によって断熱体
１の内部圧力が上昇し断熱性能を劣化させることが無視
できない問題が発生していた。特に硬質ウレタンフオー
ム板２を心材として用いると伝熱空間距離にほぼ相当す
る気泡骨格径が１００μｍ程度もあるため、気体熱伝導
率の圧力依存性は第６図の如く、０．０１〜０．１閣Ｈ
ｑ程度の圧力でも大きく、外部から侵入してくる微量の
気体でも断熱性能に問題を起こすのである。本現象によ
り実験によると２６０日の経時で０．００１０１ａｌ
／ ｍｈ ’Ｃの劣化が起きるのである。これを改善す
るには、さらに気泡骨格径を小さくして圧力依存性を緩
和していくことが望まれるが、発泡技術上困難であり、
ラミネートフィルム容器３としてポリエチレンフィルム
５を内層９として用いることが難かしいという問題があ
った。
本発明は上記問題点に鑑み、ラミネートフィルム容器の
内層の耐熱性改善と気体遮断性改善を併せて行ない、連
続気泡構造の硬質ウレタンフオーム板を心材とする断熱
体において経時的な断熱性能の劣化を防止することを目
的とする。
内層の耐熱性改善と気体遮断性改善を併せて行ない、連
続気泡構造の硬質ウレタンフオーム板を心材とする断熱
体において経時的な断熱性能の劣化を防止することを目
的とする。
問題点を解決するための手段
本発明は、連続気泡構造の硬質ウレタンフオーム板を外
被し、かつ内部を減圧し、熱融着によって密閉するラミ
ネートフィルム容器の内層にアクリロニトリル樹脂を含
有したフィルムを配設するものである。
被し、かつ内部を減圧し、熱融着によって密閉するラミ
ネートフィルム容器の内層にアクリロニトリル樹脂を含
有したフィルムを配設するものである。
作 用
本発明は、上記構成によってラミネートフィルム容器の
耐熱性が向上し、従来以上の高温状態の硬質ウレタンフ
オーム板をラミネートフィルム容器に挿入できるため、
乾燥加熱温度を高めて、残存する未反応モノマーを反応
させたり、蒸発することができ、さらに挿入するまでの
暴露時の温度が高くなるため吸湿しにくくなる等、断熱
体として密閉後の有機ガスや水蒸気の発生全防止するこ
とができるのである。又、気体透過度が従来の１／１０
０以下の熱融着した内層が形成されるため熱融着した内
層の周縁端部からの気体透過量も小さくなり、硬質ウレ
タンフオーム板で気泡骨格径が１００μｍ程度のものを
心材として用いる場合でも、長期間の使用によってガス
透過による断熱性能の劣化を防ぐことができるのである
。
耐熱性が向上し、従来以上の高温状態の硬質ウレタンフ
オーム板をラミネートフィルム容器に挿入できるため、
乾燥加熱温度を高めて、残存する未反応モノマーを反応
させたり、蒸発することができ、さらに挿入するまでの
暴露時の温度が高くなるため吸湿しにくくなる等、断熱
体として密閉後の有機ガスや水蒸気の発生全防止するこ
とができるのである。又、気体透過度が従来の１／１０
０以下の熱融着した内層が形成されるため熱融着した内
層の周縁端部からの気体透過量も小さくなり、硬質ウレ
タンフオーム板で気泡骨格径が１００μｍ程度のものを
心材として用いる場合でも、長期間の使用によってガス
透過による断熱性能の劣化を防ぐことができるのである
。
実施例
以下、本発明の一実施例を第１図、第２図を参考に説明
するが、従来と同一構造については、同一番号を付けて
説明する。
するが、従来と同一構造については、同一番号を付けて
説明する。
図において１１はラミネートフィルム容器で表層６と中
層７にはアルミ蒸着ポリエステルフィルム（膜厚２５μ
ｍ）、内層９にはアクリロニトリル樹脂を含有するフィ
ルム（膜厚５０μｍ、三井東圧化学（株）製産品名ゼク
ロンフイルム）１２を配設し、接着して形成している。
層７にはアルミ蒸着ポリエステルフィルム（膜厚２５μ
ｍ）、内層９にはアクリロニトリル樹脂を含有するフィ
ルム（膜厚５０μｍ、三井東圧化学（株）製産品名ゼク
ロンフイルム）１２を配設し、接着して形成している。
硬質ウレタンフオーム板２は１６０〜１８０℃で約２時
間加熱乾燥し、加熱炉から取出した後、１〜２分間の暴
露でラミネートフィルム容器１１に挿入して減圧し、内
層９を熱融着によシ封止し、断熱体１３を得ている。得
られた断熱体１３の熱伝導率は、０．００６８〜０．０
０６２ ｈｌ ／ ｍｈ ℃であり、２６０日の経時に
おいても０．０００１〜０．０００３１ａｌ／ ｍｈ
Ｃノ劣化変化量であった。なお、熱伝導率は、真空理工
（株）製Ｋ −Ｍａ ｔ ｉ ｃ で、平均温度２４
℃で測定した。
間加熱乾燥し、加熱炉から取出した後、１〜２分間の暴
露でラミネートフィルム容器１１に挿入して減圧し、内
層９を熱融着によシ封止し、断熱体１３を得ている。得
られた断熱体１３の熱伝導率は、０．００６８〜０．０
０６２ ｈｌ ／ ｍｈ ℃であり、２６０日の経時に
おいても０．０００１〜０．０００３１ａｌ／ ｍｈ
Ｃノ劣化変化量であった。なお、熱伝導率は、真空理工
（株）製Ｋ −Ｍａ ｔ ｉ ｃ で、平均温度２４
℃で測定した。
又、量産においても内層９の熱収縮は小さく、ラミネー
トフィルム容器１３の変形もなく真空ブレーク等の問題
もなく安定した生産が続けられた。
トフィルム容器１３の変形もなく真空ブレーク等の問題
もなく安定した生産が続けられた。
このように内層９にアクリロニトリル樹脂を含有スるフ
ィルム１２を用いることにより、断熱性能の経時劣化が
小さくなると共に従来以上の高温、の硬質ウレタンフオ
ーム２をラミネートフィルム容器１３に挿入しても熱変
形もなくなって安定した生産が可能となった。これは、
内層９の耐熱性向上により、従来以上の高温状態の硬質
ウレタンフオーム板２をラミネートフィルム容器１３に
挿入できるため、乾燥加熱温度を高めて残存する未反応
モノマーを反応させたり、蒸発させることができ、さら
に挿入するまでの暴露時の温度が高くなるため吸湿しに
くくなる等、断熱体１３として密閉後の有機ガスや水蒸
気発生を防止することができるからである。又、気体透
過度が従来の１／１００以下の熱融着した周縁端部１０
が形成されるため、熱融着した周縁端部１０からの気体
透過量も小さくなり、硬質ウレタンフオーム板２で気泡
骨格径が約１００μｍ程度以下になりにくく熱伝導率の
圧力依存性が大きい材料を心材として用いる場合で、長
期間の使用によってもガス透過による断熱性能の劣化を
防ぐことができるのである０ 発明の効果 本発明は、上記の説明からも明らかなように、以下に示
すような効果が得られるのである。
ィルム１２を用いることにより、断熱性能の経時劣化が
小さくなると共に従来以上の高温、の硬質ウレタンフオ
ーム２をラミネートフィルム容器１３に挿入しても熱変
形もなくなって安定した生産が可能となった。これは、
内層９の耐熱性向上により、従来以上の高温状態の硬質
ウレタンフオーム板２をラミネートフィルム容器１３に
挿入できるため、乾燥加熱温度を高めて残存する未反応
モノマーを反応させたり、蒸発させることができ、さら
に挿入するまでの暴露時の温度が高くなるため吸湿しに
くくなる等、断熱体１３として密閉後の有機ガスや水蒸
気発生を防止することができるからである。又、気体透
過度が従来の１／１００以下の熱融着した周縁端部１０
が形成されるため、熱融着した周縁端部１０からの気体
透過量も小さくなり、硬質ウレタンフオーム板２で気泡
骨格径が約１００μｍ程度以下になりにくく熱伝導率の
圧力依存性が大きい材料を心材として用いる場合で、長
期間の使用によってもガス透過による断熱性能の劣化を
防ぐことができるのである０ 発明の効果 本発明は、上記の説明からも明らかなように、以下に示
すような効果が得られるのである。
（ａ） ラミネートフィルム容器の内層にアクリロニ
トリル樹脂を含有するフィルムを用いることにより、耐
熱性が向上し、従来以上の高温状態の硬質ウレタンフオ
ーム板をラミネートフィルム容器に挿入できるため、乾
燥加熱温度を高めて残存する未反応モノマーを反応させ
たり、蒸発させることができ、さらに挿入するまでの暴
露時の温度が高くなるため吸湿しにくくなる等、断熱体
として密閉後の有機ガスや水蒸気発生を防ぐことができ
るのである。これにより、経時的な断熱性能の劣化防止
に寄与するのである。
トリル樹脂を含有するフィルムを用いることにより、耐
熱性が向上し、従来以上の高温状態の硬質ウレタンフオ
ーム板をラミネートフィルム容器に挿入できるため、乾
燥加熱温度を高めて残存する未反応モノマーを反応させ
たり、蒸発させることができ、さらに挿入するまでの暴
露時の温度が高くなるため吸湿しにくくなる等、断熱体
として密閉後の有機ガスや水蒸気発生を防ぐことができ
るのである。これにより、経時的な断熱性能の劣化防止
に寄与するのである。
（ｂ） アクリロニトリル樹脂を含有するフィルムは
、気体透過度が、従来のポリエチレンフィルムに比べ１
／１００以下と優れた性能を兼ね備えており、熱融着し
た周縁端部からの気体透過に対して効果を発揮し、気体
透過を防止することができる。硬質ウレタンフオーム板
で気泡骨格径が約１００μｍ以下になりにくく熱伝導率
の圧力依存性の大きな材料において長期間の使用によっ
てもガス透過による断熱性能の劣化を防ぐことができる
ものである。
、気体透過度が、従来のポリエチレンフィルムに比べ１
／１００以下と優れた性能を兼ね備えており、熱融着し
た周縁端部からの気体透過に対して効果を発揮し、気体
透過を防止することができる。硬質ウレタンフオーム板
で気泡骨格径が約１００μｍ以下になりにくく熱伝導率
の圧力依存性の大きな材料において長期間の使用によっ
てもガス透過による断熱性能の劣化を防ぐことができる
ものである。
第１図は本発明の一実施例における断熱体の要部断面図
、第２図は同断熱体の断面図、第３図は従来例の断熱体
の断面図、第４図は同断熱体の端部拡大断面図、第５図
は気体熱伝導率の圧力依存性を示す特性図である。 ２・・・・・・硬質ウレタンフオーム板、１１・・・・
・ラミネートフィルム容器、１２・・・・・フィルム、
１３・・・・・・断熱体。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２図 第３図 第４図
、第２図は同断熱体の断面図、第３図は従来例の断熱体
の断面図、第４図は同断熱体の端部拡大断面図、第５図
は気体熱伝導率の圧力依存性を示す特性図である。 ２・・・・・・硬質ウレタンフオーム板、１１・・・・
・ラミネートフィルム容器、１２・・・・・フィルム、
１３・・・・・・断熱体。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第２図 第３図 第４図
Claims (1)
- 連続気泡構造の硬質ウレタンフォーム板を外被し、かつ
内部を減圧し、熱融着によって密閉するラミネートフィ
ルム容器の内層にアクリロニトリル樹脂を含有したフィ
ルムを配設した断熱体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19883485A JPS6259372A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 断熱体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19883485A JPS6259372A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 断熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6259372A true JPS6259372A (ja) | 1987-03-16 |
Family
ID=16397688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19883485A Pending JPS6259372A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | 断熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6259372A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62101435A (ja) * | 1985-10-30 | 1987-05-11 | 藤森工業株式会社 | 断熱板用複合包装材料 |
| JPS63428A (ja) * | 1986-03-19 | 1988-01-05 | アージェニックス・インコーポレイテッド | ゲッター組成物 |
| JPS63165487U (ja) * | 1987-04-15 | 1988-10-27 | ||
| JPH03294778A (ja) * | 1990-04-10 | 1991-12-25 | Meisei Kogyo Kk | 真空断熱構造体 |
| JP2018169155A (ja) * | 2018-08-01 | 2018-11-01 | 東芝ライフスタイル株式会社 | 冷蔵庫 |
| JP2018537834A (ja) * | 2016-06-09 | 2018-12-20 | エルジー・ケム・リミテッド | 二次電池 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127167A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-05 | Nippon Oxygen Co Ltd | Application of vacuum construction |
| JPS58136434A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-13 | 松下電器産業株式会社 | 断熱構造体および製造法 |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP19883485A patent/JPS6259372A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127167A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-05 | Nippon Oxygen Co Ltd | Application of vacuum construction |
| JPS58136434A (ja) * | 1982-02-08 | 1983-08-13 | 松下電器産業株式会社 | 断熱構造体および製造法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62101435A (ja) * | 1985-10-30 | 1987-05-11 | 藤森工業株式会社 | 断熱板用複合包装材料 |
| JPH0557905B2 (ja) * | 1985-10-30 | 1993-08-25 | Fujimori Kogyo Co | |
| JPS63428A (ja) * | 1986-03-19 | 1988-01-05 | アージェニックス・インコーポレイテッド | ゲッター組成物 |
| JPS63165487U (ja) * | 1987-04-15 | 1988-10-27 | ||
| JPH03294778A (ja) * | 1990-04-10 | 1991-12-25 | Meisei Kogyo Kk | 真空断熱構造体 |
| JP2018537834A (ja) * | 2016-06-09 | 2018-12-20 | エルジー・ケム・リミテッド | 二次電池 |
| JP2018169155A (ja) * | 2018-08-01 | 2018-11-01 | 東芝ライフスタイル株式会社 | 冷蔵庫 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6259372A (ja) | 断熱体 | |
| JP2001108187A (ja) | 真空断熱体，真空断熱体の製造方法及び保温容器 | |
| JPH0341198Y2 (ja) | ||
| JPH08303685A (ja) | 真空断熱体 | |
| JPS6060396A (ja) | 断熱構造体 | |
| JPH06194030A (ja) | 断熱箱体 | |
| JPS62116132A (ja) | 段ボ−ル製の真空断熱包装材及びその製造方法 | |
| JP2000104889A (ja) | 真空断熱材の製造方法 | |
| JPS61125577A (ja) | 断熱体 | |
| JPS58143042A (ja) | 断熱構造体 | |
| JP3132139B2 (ja) | 断熱体 | |
| JPS60165484A (ja) | 断熱体パツクの製造方法 | |
| JPS6055148A (ja) | 断熱構造体 | |
| JPS63279082A (ja) | 真空断熱材 | |
| JPH11159692A (ja) | 真空断熱材 | |
| JPS5922748A (ja) | 断熱材 | |
| JPS63233284A (ja) | 真空断熱板 | |
| JPS59140048A (ja) | 複合断熱構造体 | |
| JPH05196195A (ja) | 真空断熱パネル | |
| JPH08170789A (ja) | 真空断熱体 | |
| JPS6210580A (ja) | 断熱パネル | |
| JPS6133951A (ja) | 冷蔵庫用断熱板 | |
| JPH0437774B2 (ja) | ||
| JPS6259374A (ja) | 断熱体 | |
| JPS59140046A (ja) | 断熱構造体 |