JPS6077918A - 耐食性合金鋼の製造方法 - Google Patents
耐食性合金鋼の製造方法Info
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- JPS6077918A JPS6077918A JP18641983A JP18641983A JPS6077918A JP S6077918 A JPS6077918 A JP S6077918A JP 18641983 A JP18641983 A JP 18641983A JP 18641983 A JP18641983 A JP 18641983A JP S6077918 A JPS6077918 A JP S6077918A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性合金鋼の製造方法に関する。
金属利料が使われる腐食環境は、近年その苛酷塵が増す
傾向にあり、例えば、化学プラント等では高温、高圧化
、塩化物の高濃度化が進み、また油井、ガス井や地熱井
等でもその深井戸化に伴い井戸底部での高温、高圧化、
塩化物の高濃度化が進むとともに、硫化水素、炭酸ガス
等も高濃度化しつつある。このような腐食環境条件の苛
酷化に対応し、そこで使用される金属材料には耐孔食性
や耐応力腐食割れ性（以下「耐ＳＣＣ性」と称す）が要
求され、このため耐孔食性のためにクロム、モリブデン
等を、また耐ＳＣＣ性のためにニッケル等をそれぞれ添
加したＩ ｆｉｌが使用されるようになｐつつあシ、従
来の９％クロム鋼、１３％クロム鋼、１８％クロム鋼或
いは５ＵＳ３０４．３１６クラスの鉄鍮材相等から、例
えばインコロイ、ハステロイ等で知られる高合金鋼の使
用も検討されつつある。上記したように耐食合金鋼は耐
ＳＣＣ性向上のためにニツケルの添加量を増し、また耐
孔食性向上のためにクロム、モリブデンを増す方向にあ
るが、各々の合金元素の添加量は、個別元素の個別現象
への効果を基に定められておシ、耐ＳＣＣ性と面ｊ孔食
性同上のためにニッケル、クロム、モリブデン等の合金
元素の相互最適バランスが定景的に考慮されている材料
は未だ知られていない。さらに、実際の製品製造におい
で最も重要ｊｚ 、Ｉｊ素の１つである熱履歴、特に溶
体化処理条件と耐ＳＣＣ性、耐孔食性との相互作用につ
いても十分な解明がなされていないの矛：塊状である。
傾向にあり、例えば、化学プラント等では高温、高圧化
、塩化物の高濃度化が進み、また油井、ガス井や地熱井
等でもその深井戸化に伴い井戸底部での高温、高圧化、
塩化物の高濃度化が進むとともに、硫化水素、炭酸ガス
等も高濃度化しつつある。このような腐食環境条件の苛
酷化に対応し、そこで使用される金属材料には耐孔食性
や耐応力腐食割れ性（以下「耐ＳＣＣ性」と称す）が要
求され、このため耐孔食性のためにクロム、モリブデン
等を、また耐ＳＣＣ性のためにニッケル等をそれぞれ添
加したＩ ｆｉｌが使用されるようになｐつつあシ、従
来の９％クロム鋼、１３％クロム鋼、１８％クロム鋼或
いは５ＵＳ３０４．３１６クラスの鉄鍮材相等から、例
えばインコロイ、ハステロイ等で知られる高合金鋼の使
用も検討されつつある。上記したように耐食合金鋼は耐
ＳＣＣ性向上のためにニツケルの添加量を増し、また耐
孔食性向上のためにクロム、モリブデンを増す方向にあ
るが、各々の合金元素の添加量は、個別元素の個別現象
への効果を基に定められておシ、耐ＳＣＣ性と面ｊ孔食
性同上のためにニッケル、クロム、モリブデン等の合金
元素の相互最適バランスが定景的に考慮されている材料
は未だ知られていない。さらに、実際の製品製造におい
で最も重要ｊｚ 、Ｉｊ素の１つである熱履歴、特に溶
体化処理条件と耐ＳＣＣ性、耐孔食性との相互作用につ
いても十分な解明がなされていないの矛：塊状である。
−万、茜ニッケル合金Ｗ４は冷同加工によって水素脆性
を生じる傾向があシ、例えは十分な耐ＳＣＣ性及び耐孔
食性を示すハステロイは、この水素脆性を起してしまう
。厳しい腐食環境で使用する高合金鋼は、耐孔食性及び
耐ＳＣＣ性とともに耐水素脆性が必要とされるが、従来
、このような総合的な性能を廟する優れた合金鋼は知ら
れていない。
を生じる傾向があシ、例えは十分な耐ＳＣＣ性及び耐孔
食性を示すハステロイは、この水素脆性を起してしまう
。厳しい腐食環境で使用する高合金鋼は、耐孔食性及び
耐ＳＣＣ性とともに耐水素脆性が必要とされるが、従来
、このような総合的な性能を廟する優れた合金鋼は知ら
れていない。
本発明はこのような現状に鑑み創案されたもので、耐Ｓ
ＣＣ性、耐孔食性及び耐水素脆性に対する合金元素の相
互作用及びそれらと溶体化（又は事情体化）処理像ｆ１
との関係を解明シ、従来の所謂インコロイやハステロイ
に劣らない優れた耐ＳＣＣ性と耐孔食性を有するととも
に、これに耐水素脆性をも兼ね備えた耐食合金鋼を得る
ことに成功したものである。
ＣＣ性、耐孔食性及び耐水素脆性に対する合金元素の相
互作用及びそれらと溶体化（又は事情体化）処理像ｆ１
との関係を解明シ、従来の所謂インコロイやハステロイ
に劣らない優れた耐ＳＣＣ性と耐孔食性を有するととも
に、これに耐水素脆性をも兼ね備えた耐食合金鋼を得る
ことに成功したものである。
即ち、本発明においては、ｃ：ｏ、ｏａｗｔ％以下、Ｓ
ｉ：２ｗｔ％以下、Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｐ：０、０２
ｗｔ％以下、Ｓ二〇、０１ｗｔ％以下、Ｎｆ：３０〜
６Ｑｗｔ％、Ｃｒ ： ２２〜３ ｓ ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ ： １０ｗｔ％以下、Ｔｉ ： ０．５〜３．Ｏｗ
ｔ％、Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下、さらにこれに加え
て２ ｗｔ％以下のＣｕ。
ｉ：２ｗｔ％以下、Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｐ：０、０２
ｗｔ％以下、Ｓ二〇、０１ｗｔ％以下、Ｎｆ：３０〜
６Ｑｗｔ％、Ｃｒ ： ２２〜３ ｓ ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ ： １０ｗｔ％以下、Ｔｉ ： ０．５〜３．Ｏｗ
ｔ％、Ｎ ： ０．０１ｗｔ％以下、さらにこれに加え
て２ ｗｔ％以下のＣｕ。
０．１ｗｔ％以下の”ａｓ １ｗｔ％以下のＮｂのうち
の１種又は２種以上を含有し、残部鉄及び不可避不純物
からなる組成であって、 Δ１ ＝＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ−１００Ｃ＋３ＯＮでめら
れるΔ１値が２５以上でアシ、且つΔｚ＝Ｎ４ ［：（
Ｃｒ−１−１，５Ｍｏ−２０）２／１２−３０Ｃ−１Ｏ
Ｎ’ｌｌでめられるΔ２仙が１５以上である組成を有す
る合金鋼を、１０００℃以上の温度範囲で溶体化又は卑
情体化処理するようにしたものである。
の１種又は２種以上を含有し、残部鉄及び不可避不純物
からなる組成であって、 Δ１ ＝＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ−１００Ｃ＋３ＯＮでめら
れるΔ１値が２５以上でアシ、且つΔｚ＝Ｎ４ ［：（
Ｃｒ−１−１，５Ｍｏ−２０）２／１２−３０Ｃ−１Ｏ
Ｎ’ｌｌでめられるΔ２仙が１５以上である組成を有す
る合金鋼を、１０００℃以上の温度範囲で溶体化又は卑
情体化処理するようにしたものである。
以下本発明の成分組成及び熱処理条件の限定理由を詳細
に説明する。
に説明する。
本発明の成分組成の限定理由は以下の通シである。
Ｃはわｌ内型ＳＣＣの抑制に対して有効との脱もあるが
、Ｃ含有」が０．０３ｗｔ％を超えると粒界型ＳＣＣを
起し易くなシ、管にＣ固溶度が減少する高Ｎｉ合金でそ
のおそれが大きくなる。また炭化物の析出物は孔食の起
点となシ易いという問題があシ、このよう々ことがらＣ
はその上限が０．０３ｗｔ％以下に制限される。
、Ｃ含有」が０．０３ｗｔ％を超えると粒界型ＳＣＣを
起し易くなシ、管にＣ固溶度が減少する高Ｎｉ合金でそ
のおそれが大きくなる。また炭化物の析出物は孔食の起
点となシ易いという問題があシ、このよう々ことがらＣ
はその上限が０．０３ｗｔ％以下に制限される。
Ｓｔは脱酸成分として必要であり、また耐ＳＣＣ性の向
上に有効な元素であるが、２ｗｔ％を超えると熱間加工
性を劣化させ、したがってその上限が２ｗｔ％と定めら
れる。
上に有効な元素であるが、２ｗｔ％を超えると熱間加工
性を劣化させ、したがってその上限が２ｗｔ％と定めら
れる。
ＭｎはＳｔと同様脱酸作用がある。このＭｎは耐ＳＣＣ
性にはｔよとんど影響を与えないが、２ｗｔ％を超える
とマンガン硫化物等の析出物が孔食の起点となシ易く、
従って、その上限が２ ｗｔ％と定められる。
性にはｔよとんど影響を与えないが、２ｗｔ％を超える
とマンガン硫化物等の析出物が孔食の起点となシ易く、
従って、その上限が２ ｗｔ％と定められる。
不可避不純物としてのＰはＳＣＣ感受性を高める作用が
あるため極力低減させる必要があり、このだめその上限
が０．０２ ｗｔ９！＋と定められる。
あるため極力低減させる必要があり、このだめその上限
が０．０２ ｗｔ９！＋と定められる。
不可避不純物としてのＳには熱間加工性を劣化させる作
用があシ、マンガン硫化物等を作って耐孔食性を悪化さ
せるので、その上限が０．０１ｗｔ％と定められる。
用があシ、マンガン硫化物等を作って耐孔食性を悪化さ
せるので、その上限が０．０１ｗｔ％と定められる。
Ｎｉは耐ＳＣＣ性を向上させるのに有効な元素であ）、
３０ｗｔ％以上の含有％でその効果が顕著になる。一方
、６（１ｗｔ％を超えて含有せしめてもそれ以上の効果
は期待できず、却って経済性を損うことに力る。
３０ｗｔ％以上の含有％でその効果が顕著になる。一方
、６（１ｗｔ％を超えて含有せしめてもそれ以上の効果
は期待できず、却って経済性を損うことに力る。
Ｃｒは高合金鋼の耐食性、とくに不働態皮膜の強化によ
る耐食性向上に有効な元素である。
る耐食性向上に有効な元素である。
十分な耐孔食性を得るためには２２ＷｔｅＩｂ以上の含
有量が必要であるが、その含有量が３５ｗｔ％を超える
と熱間加工性の劣化が避は難く、このため、その含有量
は２２〜３５ｗｔ％と定められる。
有量が必要であるが、その含有量が３５ｗｔ％を超える
と熱間加工性の劣化が避は難く、このため、その含有量
は２２〜３５ｗｔ％と定められる。
ＭＯは不働態皮膜の強化に対してＣｒの１．５倍程度の
効果があるが、その含有量が１０ｗｔチを超えると熱間
工程時に耐食性を劣化させるσ相を容易に生成するよう
になシ、このためその上限が１０ｗｔ％と定められる。
効果があるが、その含有量が１０ｗｔチを超えると熱間
工程時に耐食性を劣化させるσ相を容易に生成するよう
になシ、このためその上限が１０ｗｔ％と定められる。
Ｎは耐孔食性を向上させるが、本発明鋼では窒素成分が
なくても十分な耐孔食性がある。
なくても十分な耐孔食性がある。
逆にＮは０．０１ｗｔ％を超えると耐ＳＣＣ性に悪影響
を与えるものであり、このためその上限が０．０１ｗｔ
％と定められる。
を与えるものであり、このためその上限が０．０１ｗｔ
％と定められる。
Ｔｉは熱間加工性を向上させる作用と、Ｃを固定して結
果的に粒界ＳＣＣを抑制する効果をもつとともに、高Ｎ
ｉ合金の水素脆性を効果的に抑制する効果があり、この
ため０．５ｗｔ％以上含有せしめる必要がある。しかし
３ ｗｔ％を超えると高温割れを生じたり金属組織が不
安定になり、このためその上限が３ｗｔ％に定められる
。第１図は水素割れに及はすＮｉとｒｉの含有量の影響
を調べた結果を示すもので、水素割れ感受性は、冷間加
工を加えた試験片を２５℃のＨ２Ｓを飽和した５チ塩化
ナトリウム、０．５％酢酸に鉄と接触させながら浸漬し
、３００時間経過後の割れの上熱で判定したものである
。同図から明らかなように、水素割れの生じ易い高Ｎｉ
の範囲においてもＴｉを０．５係以上含有せしめること
により耐水素脆性が適切に得られていることが判る。
果的に粒界ＳＣＣを抑制する効果をもつとともに、高Ｎ
ｉ合金の水素脆性を効果的に抑制する効果があり、この
ため０．５ｗｔ％以上含有せしめる必要がある。しかし
３ ｗｔ％を超えると高温割れを生じたり金属組織が不
安定になり、このためその上限が３ｗｔ％に定められる
。第１図は水素割れに及はすＮｉとｒｉの含有量の影響
を調べた結果を示すもので、水素割れ感受性は、冷間加
工を加えた試験片を２５℃のＨ２Ｓを飽和した５チ塩化
ナトリウム、０．５％酢酸に鉄と接触させながら浸漬し
、３００時間経過後の割れの上熱で判定したものである
。同図から明らかなように、水素割れの生じ易い高Ｎｉ
の範囲においてもＴｉを０．５係以上含有せしめること
により耐水素脆性が適切に得られていることが判る。
ｃｕ 、 Ｎｂ 、 Ｃ’、の各成分は、その１種又は
２種以上が含有せしめられる。これらの成分のうちＣｕ
は側斜の耐食性を向上させるのに役立つが、２ｗｔ％を
超えると熱間加工性の劣化を招き、このため２ｗｔ％が
上限と定められる。またＮｂ 、！： ＣＢは熱間加工
性を向上させる作用があるとともに、ＮｂはＣを固定し
て結果的に粒界ＳＣＣを抑制する効果をもつ。各成分が
このような発揮するのに、Ｃａは０．１ ｗｔ％以下、
Ｎｂは１ｗｔ％以下あれば十分であり、この上限を超え
て含有せしめてもそれ以上の効果は期待できない。従っ
てこれらはＣａが０．１ ｗｔ、％、Ｎｂが１ｗｔ％を
上限として含有ぜしめられる。
２種以上が含有せしめられる。これらの成分のうちＣｕ
は側斜の耐食性を向上させるのに役立つが、２ｗｔ％を
超えると熱間加工性の劣化を招き、このため２ｗｔ％が
上限と定められる。またＮｂ 、！： ＣＢは熱間加工
性を向上させる作用があるとともに、ＮｂはＣを固定し
て結果的に粒界ＳＣＣを抑制する効果をもつ。各成分が
このような発揮するのに、Ｃａは０．１ ｗｔ％以下、
Ｎｂは１ｗｔ％以下あれば十分であり、この上限を超え
て含有せしめてもそれ以上の効果は期待できない。従っ
てこれらはＣａが０．１ ｗｔ、％、Ｎｂが１ｗｔ％を
上限として含有ぜしめられる。
本発明では、以上のような成分元素の組成条件に、さら
に次のような条件、即ち、Δｒ ＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ−
１００Ｃ＋３０’ＮΔ２＝Ｎｉ−［（Ｃｒ＋１．５Ｍ０
−２０）２／１．２ ３０Ｃｌ０ＮＩの各式で定義さ！
ＬるΔ１値及びΔ２値が、それぞれΔｌ≧２５、Δ２≧
１５を満足させるよう各成分値が調整される必要がある
。さらに本発明では、以」二のような成分条件の合金鋼
を溶製した後、熱間圧延工程Ｖ藺の工程で川明溶体化処
理又は卑情体化処理が行われるが、この熱処理を１００
０℃以上の温度域で行う必要がある。そして、本発明で
はこのように組成条件を上記Δ１ （ｉｉ’Ｉ及びΔ２
値で規ｆｆ？ｌＩ しつつ、溶体化処理（又は卑情体化
処理）の処理温度を１０００℃以上とすることによシ、
優れた耐孔食性と耐ＳＣＣ性を得ることができるもので
ある。
に次のような条件、即ち、Δｒ ＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ−
１００Ｃ＋３０’ＮΔ２＝Ｎｉ−［（Ｃｒ＋１．５Ｍ０
−２０）２／１．２ ３０Ｃｌ０ＮＩの各式で定義さ！
ＬるΔ１値及びΔ２値が、それぞれΔｌ≧２５、Δ２≧
１５を満足させるよう各成分値が調整される必要がある
。さらに本発明では、以」二のような成分条件の合金鋼
を溶製した後、熱間圧延工程Ｖ藺の工程で川明溶体化処
理又は卑情体化処理が行われるが、この熱処理を１００
０℃以上の温度域で行う必要がある。そして、本発明で
はこのように組成条件を上記Δ１ （ｉｉ’Ｉ及びΔ２
値で規ｆｆ？ｌＩ しつつ、溶体化処理（又は卑情体化
処理）の処理温度を１０００℃以上とすることによシ、
優れた耐孔食性と耐ＳＣＣ性を得ることができるもので
ある。
なお、上記卑情体化処理とは、完全とまではいか力いま
でも組織中のカーバイｊ・の溶解が進行し成分元素の不
均一が均一化される状態となるような処理を指す。
でも組織中のカーバイｊ・の溶解が進行し成分元素の不
均一が均一化される状態となるような処理を指す。
第２図はΔ！値が耐孔食外に及はず影響を、９５０℃以
上での溶体化又は型溶体化処理温度との関係でシΔ１べ
たもので、この場合の孔食感受性は、試験片を５０℃、
１０俤塩化第二鉄溶液に浸漬し、孔食の腐食量（≧２１
７ｍ２／ｈ、（２ｆ／７７１ンｈ）で判定したものであ
る。また第３図はΔ２値が耐ＳＣＣ性に及ぼす影響を、
９５０℃以上での溶体化又は型溶体化処理温度との膜ｊ
係で訴１べたもので、とのル３合のＳＣＣ感受性は、試
験片を１５４℃沸騰の塩化マグネシウム溶液に浸漬し６
００時１１（１信−卿後の割れの有無で判定したもので
ある。そして、これらの試験結果によれば、まず第２し
）に示される耐孔食性については、Δ１く２５の範囲で
は耐孔食性が悪く、またΔｌ≧２５の範囲でも熱処理温
度が１０００℃未満では必ずしも好結果が得られない。
上での溶体化又は型溶体化処理温度との関係でシΔ１べ
たもので、この場合の孔食感受性は、試験片を５０℃、
１０俤塩化第二鉄溶液に浸漬し、孔食の腐食量（≧２１
７ｍ２／ｈ、（２ｆ／７７１ンｈ）で判定したものであ
る。また第３図はΔ２値が耐ＳＣＣ性に及ぼす影響を、
９５０℃以上での溶体化又は型溶体化処理温度との膜ｊ
係で訴１べたもので、とのル３合のＳＣＣ感受性は、試
験片を１５４℃沸騰の塩化マグネシウム溶液に浸漬し６
００時１１（１信−卿後の割れの有無で判定したもので
ある。そして、これらの試験結果によれば、まず第２し
）に示される耐孔食性については、Δ１く２５の範囲で
は耐孔食性が悪く、またΔｌ≧２５の範囲でも熱処理温
度が１０００℃未満では必ずしも好結果が得られない。
／！た第３図に示される耐ＳＣＣ性が優れ、前処凱泥度
が１０００℃以上でもＳＣＣ割れを生じていない。した
がって、これらを総合すると、本発明が目的とする耐孔
食性及び耐ＳＣＣ性を確保するには、組成条件をΔｌ≧
２５、Δ２≧１５とし且つ１０００℃以上の温度で溶体
化又は卑情体化処理する必要があることが判る。
が１０００℃以上でもＳＣＣ割れを生じていない。した
がって、これらを総合すると、本発明が目的とする耐孔
食性及び耐ＳＣＣ性を確保するには、組成条件をΔｌ≧
２５、Δ２≧１５とし且つ１０００℃以上の温度で溶体
化又は卑情体化処理する必要があることが判る。
上記した溶体化処理又は卑情体化処理は、熱間加工思量
の種々の段階で行うことができ例えば０）熱間圧延−冷
間圧延−溶体化処理又は卑情体化処理、（２）熱間圧延
−溶体化処理又は卑情体化処理−冷間圧延、僧の各工程
を採ることができる。寸グこ溶体化部３′！Ｊ！後、固
溶Ｃを過飽和の状態から飽和状態にして組織の安定化を
図るための前処Ｊ１１、所謂安定化処理を行うことがで
き、この場合には、例えば■熱間圧延−溶体化処理−冷
間圧延一安定化処理、Ｃ）熱間圧延−溶体化処理一安定
化処理一冷間圧延、■熱間圧延−冷間圧延−溶体化処理
一冷間圧延一安定化処理、等の各工程を採ることができ
る。ここで上記卑情体化処理は、組織中のカーバイドの
溶解をある程度進行せしめ、これによって成分元素の均
一化（ミクロ的々成分濃度の均一化を含む）が図られる
ようにした熱処理である仁とはｎｌ」述した通シであシ
、このようにしてイブられる組織は溶体化処理−安定化
処理を経て均一化、安定化された組織に近いものとなる
。なお、上記した■、■で示すような工程では、溶体化
処理と安定化処理の工程間で冷間圧延が行われ、との冷
間圧延によってトＩｂＣ，ＴｉＣ等の析出が促進される
ため、よシ安だ化した組織をイ１＃ることかできる。
の種々の段階で行うことができ例えば０）熱間圧延−冷
間圧延−溶体化処理又は卑情体化処理、（２）熱間圧延
−溶体化処理又は卑情体化処理−冷間圧延、僧の各工程
を採ることができる。寸グこ溶体化部３′！Ｊ！後、固
溶Ｃを過飽和の状態から飽和状態にして組織の安定化を
図るための前処Ｊ１１、所謂安定化処理を行うことがで
き、この場合には、例えば■熱間圧延−溶体化処理−冷
間圧延一安定化処理、Ｃ）熱間圧延−溶体化処理一安定
化処理一冷間圧延、■熱間圧延−冷間圧延−溶体化処理
一冷間圧延一安定化処理、等の各工程を採ることができ
る。ここで上記卑情体化処理は、組織中のカーバイドの
溶解をある程度進行せしめ、これによって成分元素の均
一化（ミクロ的々成分濃度の均一化を含む）が図られる
ようにした熱処理である仁とはｎｌ」述した通シであシ
、このようにしてイブられる組織は溶体化処理−安定化
処理を経て均一化、安定化された組織に近いものとなる
。なお、上記した■、■で示すような工程では、溶体化
処理と安定化処理の工程間で冷間圧延が行われ、との冷
間圧延によってトＩｂＣ，ＴｉＣ等の析出が促進される
ため、よシ安だ化した組織をイ１＃ることかできる。
第１表に本発明鐸（Ａ−１〜Ａ−９）及び比較＠（Ｂ−
１〜Ｂ−７）の化学成分を示す。
１〜Ｂ−７）の化学成分を示す。
これらはいずれも通常のステンレス鋼の製造ラインで製
造されたもので、熱間圧延−焼鈍−冷間圧延後、９５０
〜１１００℃の温度範囲で１０〜３０分間加熱して急冷
する溶体化処理又は卑情体化処理を行った。なお、いく
つかの条件では上記焼鈍工程に相当する段階で溶体化処
理又は卑情体化処理を行い、冷間圧延後の熱処理を省略
した。工程上における熱処理の位置或いは当該熱処理に
おける保持時間は結果に影響を与えないので、それらの
項目は省略した。各供試鋼の耐孔食性及び耐ＳＣＣ性に
関する試験結果を第１表に併せて示した。
造されたもので、熱間圧延−焼鈍−冷間圧延後、９５０
〜１１００℃の温度範囲で１０〜３０分間加熱して急冷
する溶体化処理又は卑情体化処理を行った。なお、いく
つかの条件では上記焼鈍工程に相当する段階で溶体化処
理又は卑情体化処理を行い、冷間圧延後の熱処理を省略
した。工程上における熱処理の位置或いは当該熱処理に
おける保持時間は結果に影響を与えないので、それらの
項目は省略した。各供試鋼の耐孔食性及び耐ＳＣＣ性に
関する試験結果を第１表に併せて示した。
同表からも明らかなように、本発明鋼はいずれも、耐孔
食性、ｉｔ Ｓ ＣＣ性及び耐水素脆性の総てを満足さ
せる優れた性質を有しているのに対し、比較鋼では、少
くとも１つの特性について悪影響が現われていることが
判る。
食性、ｉｔ Ｓ ＣＣ性及び耐水素脆性の総てを満足さ
せる優れた性質を有しているのに対し、比較鋼では、少
くとも１つの特性について悪影響が現われていることが
判る。
以上述べたように本発明によれば、耐孔食性、耐ＳＣＣ
性及び耐水素脆性に対する合金元素の相互作用及びそれ
らと熱処理条件との関係をが（明し、それらを特定のＱ
囲に選定することにより、優れた耐孔食性及び耐ＳＣＣ
性と耐水素脆性を備えた合金鋼の製造を可能々らしめた
ものであって、この種合金銅に関する工業的々、効果の
大きい発明である。
性及び耐水素脆性に対する合金元素の相互作用及びそれ
らと熱処理条件との関係をが（明し、それらを特定のＱ
囲に選定することにより、優れた耐孔食性及び耐ＳＣＣ
性と耐水素脆性を備えた合金鋼の製造を可能々らしめた
ものであって、この種合金銅に関する工業的々、効果の
大きい発明である。
第１図は水素割れに及ばすＮｉとＴｉの含有量の影響を
示すものである。第２図はΔ１値が耐孔食性に及はす影
響を熱処理温度との関係で示すものである。第３図はΔ
２値が耐ＳＣＣ性に及ぼす影響を熱処理温度との関係で
示すものである。 特許出願人 日本鉛管株式会社 発 明 者 酒 井 潤 − 同 松 島 散 開 本 ぽ１ 正 巻 量 亀 利 佳 樹 間 石 沢 嘉 − 代理人弁理士 吉 原 省 三 四 同 高 橋 消 量 弁護士 吉 原 弘 子 第 ３ 図 第２因 塩１図 自茄 手続補正書 昭和！？４１７２月６ 日 １“ｌ’ＦＩｉ’１．ｊｌ’ｊ 石し；１１人殿（特１
．′山笥ｌｌｉ’＋−殿） １ ・ｊ１イ′１の大小 昭和窄ｇ イ１ 祐 、１１１に１１１第１Ｉｔり／ヲ
弓′、２兄明の’ｒ、’＋ Ｔ；Ｉ） 勾１叡吐呑牟鋼グ・吸彰カま 、３１山止４するバ ｉＲｌとの関（ｆ・ 出願人 ロ木５１イ１゛シ１式会
社・１代理人 ５ 捕ＩＩ′、命令の１−１イ・ｊ ６ 補止のχ・１象 補 正 内 容 １本願の「特許請求の範囲」を以下のように訂正する。 「Ｃ： ０．０３ｗｔ％以下、Ｓｌ ： ２ ｗｔ％以
下、Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下
、Ｓ：００１ｗｔ％以下、Ｎｉ ： ３ （１−６０ｗ
ｔ％、Ｃｒ：２２〜３５ｗｔ％、Ｍｏ ： １０ｗｔ
％以下、Ｔｉ ： ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｎ ： （
１，０３ｗｔ％以下、さらにこれらに加えて２ｗｔ％以
下のＣｕ、０．１ｗｔ％以下のＣａ、１ｗｔ％以下のＮ
ｂ のうちの１種又は２種以上を含有し、残部鉄及び不
可避不純物からなる組成であって、 Δ１＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ １００Ｃ＋３ＯＮでめられる
Δ１値が２５以上であり、かつΔｚ＝Ｎｉ ［（Ｃｒ＋
１．５Ｍｏ−２０）２／１２−３０Ｃｌ０ＮＩでめられ
るΔ２値が１５以上である組成全有する合金鋼を、１０
００℃以上の温度範囲で溶体化又は卑情体化処理するこ
とを特徴とする耐食性合金鋼の製造方法。」 ユ本願明細書中第４頁１３行目中ｒＣｒ：２２〜３５ｗ
ｔ％以下、」とある全「Ｃｒ：２２〜３５ ｗｔ％、」
と引止する。 ３、同省第４頁１４行目末尾に「Ｎ ： ０．０１ｗｔ
％」とあるｆ Ｆ Ｎ ： ０．０３ ｗｔ％」 と訂
正する。 グ同曹第７頁１３行目中「Ｎけ０．０１ｗｔ％を」とあ
る’ｒｆＮは０．０３ｗｔ％をＪと訂正する。 タ同書第７頁１５行目冒頭に「が０．０１ｗｔ％」とあ
るを「が０．０３ｗｔ％Ｊと訂正する。 ム同省第９頁１行目冒頭に「のような」とある次に「効
果を」と加入する。 ７同書紀１１頁１６行目中「また溶体化処理後、」とあ
る”ｆ：Ｆ’−４ｆｃ溶体化処理（若しくは卑情体化処
理）後、」と訂正する。 Ｋ本願添附図血中「第２図」を別紙のように訂正する。 ｍ２ 図 山値
示すものである。第２図はΔ１値が耐孔食性に及はす影
響を熱処理温度との関係で示すものである。第３図はΔ
２値が耐ＳＣＣ性に及ぼす影響を熱処理温度との関係で
示すものである。 特許出願人 日本鉛管株式会社 発 明 者 酒 井 潤 − 同 松 島 散 開 本 ぽ１ 正 巻 量 亀 利 佳 樹 間 石 沢 嘉 − 代理人弁理士 吉 原 省 三 四 同 高 橋 消 量 弁護士 吉 原 弘 子 第 ３ 図 第２因 塩１図 自茄 手続補正書 昭和！？４１７２月６ 日 １“ｌ’ＦＩｉ’１．ｊｌ’ｊ 石し；１１人殿（特１
．′山笥ｌｌｉ’＋−殿） １ ・ｊ１イ′１の大小 昭和窄ｇ イ１ 祐 、１１１に１１１第１Ｉｔり／ヲ
弓′、２兄明の’ｒ、’＋ Ｔ；Ｉ） 勾１叡吐呑牟鋼グ・吸彰カま 、３１山止４するバ ｉＲｌとの関（ｆ・ 出願人 ロ木５１イ１゛シ１式会
社・１代理人 ５ 捕ＩＩ′、命令の１−１イ・ｊ ６ 補止のχ・１象 補 正 内 容 １本願の「特許請求の範囲」を以下のように訂正する。 「Ｃ： ０．０３ｗｔ％以下、Ｓｌ ： ２ ｗｔ％以
下、Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下
、Ｓ：００１ｗｔ％以下、Ｎｉ ： ３ （１−６０ｗ
ｔ％、Ｃｒ：２２〜３５ｗｔ％、Ｍｏ ： １０ｗｔ
％以下、Ｔｉ ： ０．５〜３．０ｗｔ％、Ｎ ： （
１，０３ｗｔ％以下、さらにこれらに加えて２ｗｔ％以
下のＣｕ、０．１ｗｔ％以下のＣａ、１ｗｔ％以下のＮ
ｂ のうちの１種又は２種以上を含有し、残部鉄及び不
可避不純物からなる組成であって、 Δ１＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ １００Ｃ＋３ＯＮでめられる
Δ１値が２５以上であり、かつΔｚ＝Ｎｉ ［（Ｃｒ＋
１．５Ｍｏ−２０）２／１２−３０Ｃｌ０ＮＩでめられ
るΔ２値が１５以上である組成全有する合金鋼を、１０
００℃以上の温度範囲で溶体化又は卑情体化処理するこ
とを特徴とする耐食性合金鋼の製造方法。」 ユ本願明細書中第４頁１３行目中ｒＣｒ：２２〜３５ｗ
ｔ％以下、」とある全「Ｃｒ：２２〜３５ ｗｔ％、」
と引止する。 ３、同省第４頁１４行目末尾に「Ｎ ： ０．０１ｗｔ
％」とあるｆ Ｆ Ｎ ： ０．０３ ｗｔ％」 と訂
正する。 グ同曹第７頁１３行目中「Ｎけ０．０１ｗｔ％を」とあ
る’ｒｆＮは０．０３ｗｔ％をＪと訂正する。 タ同書第７頁１５行目冒頭に「が０．０１ｗｔ％」とあ
るを「が０．０３ｗｔ％Ｊと訂正する。 ム同省第９頁１行目冒頭に「のような」とある次に「効
果を」と加入する。 ７同書紀１１頁１６行目中「また溶体化処理後、」とあ
る”ｆ：Ｆ’−４ｆｃ溶体化処理（若しくは卑情体化処
理）後、」と訂正する。 Ｋ本願添附図血中「第２図」を別紙のように訂正する。 ｍ２ 図 山値
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｔ ： ２ｗｔ％以下、
Ｍｎ：２ｗｔ％以下、Ｐ ： ０．０２ ｗｔ％以下、
Ｓ：０．０１ｗｔ％以下、Ｎｉ ： ３０〜６０ｗｔ％
、Ｃｒ：２２〜３５ｗｔ％以下、Ｍｏ：１０ｗｔ％以下
、Ｔｉ： ０．５〜３． Ｏｗｔ％、Ｎ：０．０１ｗｔ
％以下、さらにこれらに加えて２ｗｔ％以下のＣｕ、０
．１ ｗｔ係以下のＣＢ、 １ｗｔ％以下のＮｌ）のう
ちの１種又は２種以上を含有し、残部鉄及び不可避不純
物からなる組成であって、 Δ１＝Ｃｒ＋１．５Ｍｏ １００Ｃ＋３ＯＮでめられる
Δｌ値か２５以上であル、且つΔ２ ＝ Ｎｉ Ｃ（Ｃ
ｒ＋１．５Ｍｏ ２０）２／’１２−３０Ｃｌ０Ｎ）で
められるΔ２値が１５以上である組成を有する合金鋼を
、１０００℃以上の温度範囲で溶体化又は卑情体化処理
することを特徴とする耐食性合金−の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18641983A JPS6077918A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 耐食性合金鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18641983A JPS6077918A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 耐食性合金鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077918A true JPS6077918A (ja) | 1985-05-02 |
| JPS649391B2 JPS649391B2 (ja) | 1989-02-17 |
Family
ID=16188093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18641983A Granted JPS6077918A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 耐食性合金鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077918A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63100152A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-05-02 | Kubota Ltd | 高耐食性鋳造合金 |
| JPH01111841A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nippon Steel Corp | 硫化水素の存在する環境で高耐孔食性を有するオーステナイト合金 |
| JPH01111839A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nippon Steel Corp | 硫化水素の存在する環境で高耐孔食性を有するオーステナイト合金 |
| JPH02185943A (ja) * | 1989-01-11 | 1990-07-20 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性に優れた油井管及びラインパイプ用高耐食Ｔｉ含有合金 |
| JPH03120342A (ja) * | 1989-09-30 | 1991-05-22 | Kubota Corp | 鋳造材の熱処理方法 |
| US5827377A (en) * | 1996-10-31 | 1998-10-27 | Inco Alloys International, Inc. | Flexible alloy and components made therefrom |
| JP2010159438A (ja) * | 2009-01-06 | 2010-07-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐粒界腐食性に優れた高耐食合金 |
| JP2014040669A (ja) * | 2013-10-10 | 2014-03-06 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐粒界腐食性に優れた高耐食合金 |
| WO2017168904A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ合金 |
| JP2018111846A (ja) * | 2017-01-10 | 2018-07-19 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金 |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18641983A patent/JPS6077918A/ja active Granted
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH01111839A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Nippon Steel Corp | 硫化水素の存在する環境で高耐孔食性を有するオーステナイト合金 |
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| JPH0579740B2 (ja) * | 1989-01-11 | 1993-11-04 | Nippon Steel Corp | |
| JPH03120342A (ja) * | 1989-09-30 | 1991-05-22 | Kubota Corp | 鋳造材の熱処理方法 |
| US5827377A (en) * | 1996-10-31 | 1998-10-27 | Inco Alloys International, Inc. | Flexible alloy and components made therefrom |
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| JP2014040669A (ja) * | 2013-10-10 | 2014-03-06 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐粒界腐食性に優れた高耐食合金 |
| WO2017168904A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｒ合金 |
| JPWO2017168904A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2018-12-27 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ合金 |
| EP3438306A4 (en) * | 2016-03-31 | 2019-12-18 | Nippon Steel Corporation | Ni-Fe-Cr ALLOY |
| JP2018111846A (ja) * | 2017-01-10 | 2018-07-19 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS649391B2 (ja) | 1989-02-17 |
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