JP2002194466A - ニッケル基合金クラッド鋼およびその製造方法 - Google Patents
ニッケル基合金クラッド鋼およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2002194466A JP2002194466A JP2000388829A JP2000388829A JP2002194466A JP 2002194466 A JP2002194466 A JP 2002194466A JP 2000388829 A JP2000388829 A JP 2000388829A JP 2000388829 A JP2000388829 A JP 2000388829A JP 2002194466 A JP2002194466 A JP 2002194466A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clad steel
- hot rolling
- less
- base material
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、耐食性、曲げ加工性に優れたＮｉ
基合金およびその製造方法を提供する。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：１
４〜２５％、Ｍｏ：５〜１８％、Ｗ：０〜５％以下、Ｆ
ｅ：６％以下、残部が実質的にＮｉおよび不可避的不純
物からなるニッケル基合金を合せ材とし、炭素鋼を母材
（望ましくは引張強度が６００ＭＰａ未満）とするクラ
ッド鋼であって、１１００℃以上に加熱後、熱間圧延ま
たは熱間圧延後、溶体化処理を行い、最終工程の冷却速
度を１０００〜５００℃を０．３〜２℃／ｓとし、母材
の裏面側の表面から０．１ｍｍ以内の硬度（荷重５００
ｇビッカース硬さ）が１８０以下とする。
基合金およびその製造方法を提供する。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：１
４〜２５％、Ｍｏ：５〜１８％、Ｗ：０〜５％以下、Ｆ
ｅ：６％以下、残部が実質的にＮｉおよび不可避的不純
物からなるニッケル基合金を合せ材とし、炭素鋼を母材
（望ましくは引張強度が６００ＭＰａ未満）とするクラ
ッド鋼であって、１１００℃以上に加熱後、熱間圧延ま
たは熱間圧延後、溶体化処理を行い、最終工程の冷却速
度を１０００〜５００℃を０．３〜２℃／ｓとし、母材
の裏面側の表面から０．１ｍｍ以内の硬度（荷重５００
ｇビッカース硬さ）が１８０以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、火力発電排煙経路
や各種化学プラント等における塩素イオンと酸の共存環
境においても優れた耐食性を有し、且つ耐曲げ加工割れ
や耐疲労亀裂発生特性に優れたクラッド鋼およびその製
造方法に関する。
や各種化学プラント等における塩素イオンと酸の共存環
境においても優れた耐食性を有し、且つ耐曲げ加工割れ
や耐疲労亀裂発生特性に優れたクラッド鋼およびその製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】プラント設備の使用環境が苛酷となり、
メインテナンスフリーの要望が強くなるにつれ、高耐食
合金により、装置の損傷を回避し、プラント全体の信頼
性を向上させるとともに、維持管理に要する費用を削減
することの重要性が増している。
メインテナンスフリーの要望が強くなるにつれ、高耐食
合金により、装置の損傷を回避し、プラント全体の信頼
性を向上させるとともに、維持管理に要する費用を削減
することの重要性が増している。
【０００３】特に、今後は、プラント建造における初期
投資を低減し、維持管理に関する課題を運転費により処
理する考え方の寿命設計は成立し難くなると考えられ、
高耐食合金への期待がたかまっている。
投資を低減し、維持管理に関する課題を運転費により処
理する考え方の寿命設計は成立し難くなると考えられ、
高耐食合金への期待がたかまっている。
【０００４】Ｎｉ基耐食合金は、各種環境やハロゲン化
物溶液環境で高耐食性を示し、高温から低温の広い温度
範囲および広い濃度範囲においても、その特性が失われ
ることがないため、ハステロイ、インコネル等の商品名
で多数の合金が開発され、高価なため、クラッド鋼とし
て多く用いられている。
物溶液環境で高耐食性を示し、高温から低温の広い温度
範囲および広い濃度範囲においても、その特性が失われ
ることがないため、ハステロイ、インコネル等の商品名
で多数の合金が開発され、高価なため、クラッド鋼とし
て多く用いられている。
【０００５】従来、Ｎｉ基耐食合金を合せ材とするクラ
ッド鋼の製造においては、その耐食性を十分に引き出す
製造条件を適用することに主眼が置かれ、母材である炭
素鋼や低合金鋼の特性が問題となることは少なかった。
ッド鋼の製造においては、その耐食性を十分に引き出す
製造条件を適用することに主眼が置かれ、母材である炭
素鋼や低合金鋼の特性が問題となることは少なかった。
【０００６】Ｎｉ基耐食合金は、最適な耐食性を得るた
めに、高温熱処理による均質化と急冷による均質組織の
凍結がポイントであり、母材は鋼板圧延での熱加工履歴
とは異なる高温加熱、プロセシング後の水冷を受けるこ
とになる。
めに、高温熱処理による均質化と急冷による均質組織の
凍結がポイントであり、母材は鋼板圧延での熱加工履歴
とは異なる高温加熱、プロセシング後の水冷を受けるこ
とになる。
【０００７】炭素鋼、低合金鋼が、高温加熱された場
合、結晶粒は粗大化し、靭性が劣化する場合がある。特
開平５−２４５６５７号公報、特開平４−７５７９１号
公報は、溶体化処理による機械的性質の劣化を最小限と
する母材設計に関するものであり、主にＮｂ添加により
再結晶温度を高温とすることにより、溶体化処理後にお
いても、比較的細粒組織を維持し、靭性等の機械的性質
の劣化を防止するものである。
合、結晶粒は粗大化し、靭性が劣化する場合がある。特
開平５−２４５６５７号公報、特開平４−７５７９１号
公報は、溶体化処理による機械的性質の劣化を最小限と
する母材設計に関するものであり、主にＮｂ添加により
再結晶温度を高温とすることにより、溶体化処理後にお
いても、比較的細粒組織を維持し、靭性等の機械的性質
の劣化を防止するものである。
【０００８】熱間加工のための高温加熱を利用して、母
材の機械的性質を改善する手法もあり、Ｎｉ基合金の耐
食性に熱間加工中の析出反応が及ぼす影響が少ない場合
適用されている。母材は、その結晶粒径が高温加熱によ
り粗大化したとしても、加工工程において細粒化し、機
械的特性の劣化が防止される。
材の機械的性質を改善する手法もあり、Ｎｉ基合金の耐
食性に熱間加工中の析出反応が及ぼす影響が少ない場合
適用されている。母材は、その結晶粒径が高温加熱によ
り粗大化したとしても、加工工程において細粒化し、機
械的特性の劣化が防止される。
【０００９】一方、プロセシング後の急冷は、Ｎｉ基耐
食合金（ソリッドＳＴ材）本来の耐食性を、合せ材で得
るためには必須の工程であり、母材表面が硬化すること
が曲げ加工において問題とされてきた程度に過ぎない。
食合金（ソリッドＳＴ材）本来の耐食性を、合せ材で得
るためには必須の工程であり、母材表面が硬化すること
が曲げ加工において問題とされてきた程度に過ぎない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかし、多様な加工が
要求される装置部材としてのクラッド鋼の適用が広まっ
てきた現在、表面硬化などプロセシング後の母材特性の
劣化は、高サイクル疲労亀裂の発生確率を高め、表面割
れや応力腐食割れを発生するため、その防止は、合せ材
における耐食性の確保と共に、重要な課題となってい
る。
要求される装置部材としてのクラッド鋼の適用が広まっ
てきた現在、表面硬化などプロセシング後の母材特性の
劣化は、高サイクル疲労亀裂の発生確率を高め、表面割
れや応力腐食割れを発生するため、その防止は、合せ材
における耐食性の確保と共に、重要な課題となってい
る。
【００１１】本発明は、以上の点に鑑みなされたもの
で、優れた耐食性を有する合せ材とともに優れた機械的
性質の母材を併せもつクラッド鋼およびその製造方法を
提供することを目標とする。
で、優れた耐食性を有する合せ材とともに優れた機械的
性質の母材を併せもつクラッド鋼およびその製造方法を
提供することを目標とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、Ｎｉ基合
金の耐食性に及ぼす冷却速度の影響を、水冷装置付きの
熱間圧延設備を用い、詳細に検討した。検討に用いた装
置は、間歇冷却などの応用で圧延直後において、鋼板表
層直下における平均冷却速度を２〜１５℃／秒と広範囲
に変化させることが可能となっている。
金の耐食性に及ぼす冷却速度の影響を、水冷装置付きの
熱間圧延設備を用い、詳細に検討した。検討に用いた装
置は、間歇冷却などの応用で圧延直後において、鋼板表
層直下における平均冷却速度を２〜１５℃／秒と広範囲
に変化させることが可能となっている。
【００１３】その結果、冷却速度が０．３℃未満では、
粒界に析出するＣｒ系金属間化合物の周辺に著しいＣｒ
枯渇域が発生し、激しい粒界腐食が生じるものの、０．
３℃／秒以上とした場合、酸化力の強い酸腐食環境、特
に硝酸または熱硫酸を主要な腐食因子とする溶液環境
で、ハロゲン元素のイオンが共存している場合であって
も、１４〜２５％Ｃｒ系の多くのＮｉ基耐食合金が粒界
腐食を発生せず優れた耐食性を示すことを見出した。
粒界に析出するＣｒ系金属間化合物の周辺に著しいＣｒ
枯渇域が発生し、激しい粒界腐食が生じるものの、０．
３℃／秒以上とした場合、酸化力の強い酸腐食環境、特
に硝酸または熱硫酸を主要な腐食因子とする溶液環境
で、ハロゲン元素のイオンが共存している場合であって
も、１４〜２５％Ｃｒ系の多くのＮｉ基耐食合金が粒界
腐食を発生せず優れた耐食性を示すことを見出した。
【００１４】すなわち、火力発電プラント煙突内筒や排
煙脱硫装置の内面等にＮｉ基耐食合金を用いる場合、必
ずしも急冷工程を経る必要のないことが新に知見され
た。
煙脱硫装置の内面等にＮｉ基耐食合金を用いる場合、必
ずしも急冷工程を経る必要のないことが新に知見され
た。
【００１５】一方、母材においては、水冷した場合、強
度が４００ＭＰａ級普通鋼であっても表面硬化が生じ、
耐曲げ割れ性が劣化する。鋼板表面下０．１ｍｍにおけ
るビッカース硬度は２００〜３２０で、曲げ半径Ｒが板
厚の２倍の裏曲げ変形において、毛割れ発生率は、試験
片全体の５％を超える。
度が４００ＭＰａ級普通鋼であっても表面硬化が生じ、
耐曲げ割れ性が劣化する。鋼板表面下０．１ｍｍにおけ
るビッカース硬度は２００〜３２０で、曲げ半径Ｒが板
厚の２倍の裏曲げ変形において、毛割れ発生率は、試験
片全体の５％を超える。
【００１６】今後、クラッド鋼が適用される装置部材の
加工では、鋼板表面下０．１ｍｍにおけるビッカース硬
度として１８０以下とすることが予想され、本試験によ
り、冷却速度が２℃／秒以下の場合、満足されることを
見出した。
加工では、鋼板表面下０．１ｍｍにおけるビッカース硬
度として１８０以下とすることが予想され、本試験によ
り、冷却速度が２℃／秒以下の場合、満足されることを
見出した。
【００１７】本発明は以上の知見を基に更に検討を加え
てなされたものであり、すなわち、本発明は、 １．質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：１４〜２５
％、Ｍｏ：５〜１８％、Ｗ：０〜５％以下、Ｆｅ：６％
以下、残部が実質的にＮｉおよび不可避的不純物からな
るニッケル基合金を合せ材とし、炭素鋼を母材とするク
ラッド鋼であって、母材の裏面側の表面から０．１ｍｍ
以内の硬度（硬さ５００ｇビッカース硬度）が１８０以
下であることを特徴とするニッケル基合金クラッド鋼。
てなされたものであり、すなわち、本発明は、 １．質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：１４〜２５
％、Ｍｏ：５〜１８％、Ｗ：０〜５％以下、Ｆｅ：６％
以下、残部が実質的にＮｉおよび不可避的不純物からな
るニッケル基合金を合せ材とし、炭素鋼を母材とするク
ラッド鋼であって、母材の裏面側の表面から０．１ｍｍ
以内の硬度（硬さ５００ｇビッカース硬度）が１８０以
下であることを特徴とするニッケル基合金クラッド鋼。
【００１８】２．炭素鋼の引張強度が６００ＭＰａ未満
であることを特徴とする１記載のニッケル基合金クラッ
ド鋼。
であることを特徴とする１記載のニッケル基合金クラッ
ド鋼。
【００１９】３．以下の工程を具備したことを特徴とす
る１または２記載のニッケル基合金クラッド鋼の製造方
法。
る１または２記載のニッケル基合金クラッド鋼の製造方
法。
【００２０】（１）１１００℃以上に加熱後、熱間圧延
を行う工程。
を行う工程。
【００２１】（２）熱間圧延後、１０００〜５００℃を
０．３〜２℃／ｓで冷却する工程。
０．３〜２℃／ｓで冷却する工程。
【００２２】４．以下の工程を具備したことを特徴とす
る１または２記載のニッケル基合金クラッド鋼の製造方
法。
る１または２記載のニッケル基合金クラッド鋼の製造方
法。
【００２３】（１）１１００℃以上に加熱後、熱間圧延
を行う工程。
を行う工程。
【００２４】（２）熱間圧延後、１０００〜５００℃を
０．３〜２℃／ｓで冷却する工程。
０．３〜２℃／ｓで冷却する工程。
【００２５】（３）熱間圧延後、加熱温度：１１００℃
以上、冷却速度：０．３〜２℃／ｓで溶体化処理を行う
工程。
以上、冷却速度：０．３〜２℃／ｓで溶体化処理を行う
工程。
【００２６】
【発明の実施の形態】本発明における限定理由について
説明する。
説明する。
【００２７】１．母材 母材は炭素鋼とする。クラッド鋼として十分な延靭性、
曲げ加工性を確保するため、強度は６００ＭＰａ未満と
することが望ましい。母材の組織は、フェライト組織、
パーライト組織並びに両者の混合組織が望ましい。
曲げ加工性を確保するため、強度は６００ＭＰａ未満と
することが望ましい。母材の組織は、フェライト組織、
パーライト組織並びに両者の混合組織が望ましい。
【００２８】更に、本発明では、優れた耐曲げ割れ性を
確保するため、母材の裏面（合せ材と反対側の面）側の
表面から０．１ｍｍ以内の硬度をビッカース硬度で１８
０以下とする。
確保するため、母材の裏面（合せ材と反対側の面）側の
表面から０．１ｍｍ以内の硬度をビッカース硬度で１８
０以下とする。
【００２９】２．合せ材 合せ材は、貴金属類や鉛などと比較して、経済性、機械
的性質に優れ、塩酸等を含む強酸環境への耐食性、およ
びハロゲンイオン含有水溶液環境での耐食性に優れるＮ
ｉ基合金とする。
的性質に優れ、塩酸等を含む強酸環境への耐食性、およ
びハロゲンイオン含有水溶液環境での耐食性に優れるＮ
ｉ基合金とする。
【００３０】Ｎｉ基合金として好ましい成分系について
説明する。
説明する。
【００３１】Ｃ：０．０２％以下 Ｃは、Ｃｒと炭化物を形成し、耐食性を劣化させるた
め、含有量は低いことが望ましく、０．０２％以下とす
る。
め、含有量は低いことが望ましく、０．０２％以下とす
る。
【００３２】Ｃｒ：１４〜２５％ Ｃｒは、合金の表面に保護性の高い酸化物被膜を形成
し、耐食性を向上させるため添加する。１４％未満で
は、十分に保護性のある皮膜が得られず、一方、２５％
を超えると、本発明で規定する冷却速度では、金属間化
合物を多量に析出し、耐食性を著しく損なうため、１４
〜２５％（１４％以上、２５％以下）とする。
し、耐食性を向上させるため添加する。１４％未満で
は、十分に保護性のある皮膜が得られず、一方、２５％
を超えると、本発明で規定する冷却速度では、金属間化
合物を多量に析出し、耐食性を著しく損なうため、１４
〜２５％（１４％以上、２５％以下）とする。
【００３３】Ｍｏ：５〜１８％ Ｍｏは、耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させるため、添
加する。５％未満ではその効果が十分でなく、一方、１
８％を超えて添加すると、本発明で規定する冷却速度で
は、金属間化合物を多量に析出し、耐食性を損なうた
め、５〜１８％とする。
加する。５％未満ではその効果が十分でなく、一方、１
８％を超えて添加すると、本発明で規定する冷却速度で
は、金属間化合物を多量に析出し、耐食性を損なうた
め、５〜１８％とする。
【００３４】Ｗ：０〜５％ Ｗは、Ｍｏと同様に耐孔食性、耐隙間腐食性を向上させ
るため、更にそれらの特性を向上させる場合、添加する
（本発明では無添加とする場合も含むものとする）。５
％を超えて添加すると、金属間化合物を析出し、Ｍｏの
場合より激しく耐食性を劣化させるため、５％を上限と
する。
るため、更にそれらの特性を向上させる場合、添加する
（本発明では無添加とする場合も含むものとする）。５
％を超えて添加すると、金属間化合物を析出し、Ｍｏの
場合より激しく耐食性を劣化させるため、５％を上限と
する。
【００３５】Ｆｅ：６％以下 Ｆｅは、フェロクロム、フェロモリブデン、およびフェ
ロタングステンを用いた場合、不可避的に混入する不純
物であり、６％を超えるとＮｉ量が低下して酸中での耐
食性が低下するため、６％以下とする。
ロタングステンを用いた場合、不可避的に混入する不純
物であり、６％を超えるとＮｉ量が低下して酸中での耐
食性が低下するため、６％以下とする。
【００３６】尚、本発明合金の残部は、上記化学成分に
規定する元素以外の元素であっても、本発明の作用効果
を損なわない範囲で含有しても良い。
規定する元素以外の元素であっても、本発明の作用効果
を損なわない範囲で含有しても良い。
【００３７】不可避的不純物は、原料あるいは製造工程
から不可避的に混入するものをいう。
から不可避的に混入するものをいう。
【００３８】３．製造条件 上記、好適成分の母材炭素鋼および合せ材のＮｉ合金を
溶製後、それぞれ圧延し、クラッドスラブを組み立て、
熱間圧延を行う。クラッドスラブの組み立て方法は特に
規定しない。
溶製後、それぞれ圧延し、クラッドスラブを組み立て、
熱間圧延を行う。クラッドスラブの組み立て方法は特に
規定しない。
【００３９】熱間圧延 加熱温度は１１００℃未満では、固溶化されず、凝固偏
析などマクロな成分変動が残存し、耐食性が劣化するた
め、１１００℃以上とする。
析などマクロな成分変動が残存し、耐食性が劣化するた
め、１１００℃以上とする。
【００４０】冷却条件 本発明では、熱間圧延後の冷却速度を、上記、所望の硬
度分布が得られるよう１０００〜５００℃において０．
３〜２℃／秒とする。
度分布が得られるよう１０００〜５００℃において０．
３〜２℃／秒とする。
【００４１】尚、本発明では、更にその特性を向上させ
るため、熱間圧延後、溶体化処理を行うことが可能で、
その場合、溶体化処理を行う加熱温度、冷却速度は上述
した条件とする。
るため、熱間圧延後、溶体化処理を行うことが可能で、
その場合、溶体化処理を行う加熱温度、冷却速度は上述
した条件とする。
【００４２】
【実施例】合せ材化学成分、母材引張り強さ、クラッド
圧延時の加熱温度、最終工程後の冷却速度を種々変化さ
せて、全厚６〜５０ｍｍ，クラッド比１／３のＮｉ基耐
食合金クラッド鋼を製造した。
圧延時の加熱温度、最終工程後の冷却速度を種々変化さ
せて、全厚６〜５０ｍｍ，クラッド比１／３のＮｉ基耐
食合金クラッド鋼を製造した。
【００４３】合せ材の耐食性は、方法１（表中、腐食速
度１）：ＪＩＳ Ｇ０５７２に規定するＳｔｒｅｉｃｈ
ｅｒの試験方法、方法２（表中、腐食速度２）：硫酸と
塩素イオンの共存環境での耐食性により評価した。
度１）：ＪＩＳ Ｇ０５７２に規定するＳｔｒｅｉｃｈ
ｅｒの試験方法、方法２（表中、腐食速度２）：硫酸と
塩素イオンの共存環境での耐食性により評価した。
【００４４】方法１は、硫酸鉄を含む沸騰５０％硫酸水
溶液中で合せ材を７２時間浸漬し、腐食減量から単位面
積、単位時間あたりの腐食速度を求めた。
溶液中で合せ材を７２時間浸漬し、腐食減量から単位面
積、単位時間あたりの腐食速度を求めた。
【００４５】方法２は、食塩を質量％で０．３％、硫酸
を５０％含む５０℃の水溶液中で７２時間浸漬し、腐食
減量から単位面積、単位時間あたりの腐食速度を求め
た。
を５０％含む５０℃の水溶液中で７２時間浸漬し、腐食
減量から単位面積、単位時間あたりの腐食速度を求め
た。
【００４６】尚、耐食性に関しては、方法１で腐食速度
が１０ｇ／ｍ2ｈを超える場合、材料の局部的な腐食損
傷が著しく、腐食損壊に発展することが知られている。
方法２は、実プラント運用条件に近いものであり、腐食
速度が０．１２ｇ／ｍ2ｈ以下で、実用上問題がないと
されている。本実施例では、方法１，２の試験結果を総
合的に判断した。
が１０ｇ／ｍ2ｈを超える場合、材料の局部的な腐食損
傷が著しく、腐食損壊に発展することが知られている。
方法２は、実プラント運用条件に近いものであり、腐食
速度が０．１２ｇ／ｍ2ｈ以下で、実用上問題がないと
されている。本実施例では、方法１，２の試験結果を総
合的に判断した。
【００４７】ビッカース硬さ試験、曲げ加工試験は、そ
れぞれ製造まま（圧延ままで溶体化処理を行っていない
の意味か？）のクラッド鋼より試験片を採取して行っ
た。ビッカース硬さ試験は、荷重５００ｇで行った。
れぞれ製造まま（圧延ままで溶体化処理を行っていない
の意味か？）のクラッド鋼より試験片を採取して行っ
た。ビッカース硬さ試験は、荷重５００ｇで行った。
【００４８】曲げ加工試験は、幅４０ｍｍの全厚曲げ試
験片を、合せ材と反対側の面を外側とし、曲げ半径Ｒ＝
２×ｔの裏曲げ試験を行った。試験は一条件につき、１
２本の試験片を用いて評価した。曲げ試験後、表面観察
により、亀裂、毛割れが生じた場合を不合格とし、不合
格発生率で評価した。
験片を、合せ材と反対側の面を外側とし、曲げ半径Ｒ＝
２×ｔの裏曲げ試験を行った。試験は一条件につき、１
２本の試験片を用いて評価した。曲げ試験後、表面観察
により、亀裂、毛割れが生じた場合を不合格とし、不合
格発生率で評価した。
【００４９】以上、述べたクラッド鋼製造条件、評価試
験結果を表１、２に示す。表１は本発明例、表２は比較
例を示す。本発明例では優れた特性が得られている。
験結果を表１、２に示す。表１は本発明例、表２は比較
例を示す。本発明例では優れた特性が得られている。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【発明の効果】本発明により、Ｎｉ基合金と同等の耐食
性の合せ材、優れた耐曲げ加工性を有する母材からなる
クラッド鋼が安価に、生産性良く得られ、産業上極めて
有用である。
性の合せ材、優れた耐曲げ加工性を有する母材からなる
クラッド鋼が安価に、生産性良く得られ、産業上極めて
有用である。
【図１】クラッド鋼製造における最終工程（熱間圧延
後、または熱間圧延、溶体化処理後）における冷却速度
と曲げ発生率の関係を示す図。
後、または熱間圧延、溶体化処理後）における冷却速度
と曲げ発生率の関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｋ 103:18 Ｂ２３Ｋ 103:18 (72)発明者 崎山 哲雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 多賀根 章 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 内村 孝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E067 AA02 AA09 BB02 BD02 DA13 DC05 EA00 EB11 4K032 BA01 CA02 CA03 CD01 CD02
Claims (4)
- 【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：
１４〜２５％、Ｍｏ：５〜１８％、Ｗ：０〜５％以下、
Ｆｅ：６％以下、残部が実質的にＮｉおよび不可避的不
純物からなるニッケル基合金を合せ材とし、炭素鋼を母
材とするクラッド鋼であって、母材の裏面側の表面から
０．１ｍｍ以内の硬度（荷重５００ｇビッカース硬さ）
が１８０以下であることを特徴とするニッケル基合金ク
ラッド鋼。 - 【請求項２】 炭素鋼の引張強度が６００ＭＰａ未満で
あることを特徴とする請求項１記載のニッケル基合金ク
ラッド鋼。 - 【請求項３】 以下の工程を具備したことを特徴とする
請求項１または２記載のニッケル基合金クラッド鋼の製
造方法。 １．１１００℃以上に加熱後、熱間圧延を行う工程。 ２．熱間圧延後、１０００〜５００℃を０．３〜２℃／
ｓで冷却する工程。 - 【請求項４】 以下の工程を具備したことを特徴とする
請求項１または２記載のニッケル基合金クラッド鋼の製
造方法。 １．１１００℃以上に加熱後、熱間圧延を行う工程。 ２．熱間圧延後、１０００〜５００℃を０．３〜２℃／
ｓで冷却する工程。 ３．熱間圧延後、加熱温度：１１００℃以上、冷却速
度：０．３〜２℃／ｓで溶体化処理を行う工程。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000388829A JP2002194466A (ja) | 2000-12-21 | 2000-12-21 | ニッケル基合金クラッド鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000388829A JP2002194466A (ja) | 2000-12-21 | 2000-12-21 | ニッケル基合金クラッド鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002194466A true JP2002194466A (ja) | 2002-07-10 |
Family
ID=18855500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000388829A Pending JP2002194466A (ja) | 2000-12-21 | 2000-12-21 | ニッケル基合金クラッド鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002194466A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8414828B2 (en) * | 2005-08-25 | 2013-04-09 | Furuya Metal Co., Ltd. | Ni-based corrosion resistant alloy and corrosion resistant member for supercritical ammonia reactor made of the alloy |
| CN104388756A (zh) * | 2014-10-30 | 2015-03-04 | 合肥工业大学 | 一种镍基合金及其制备方法 |
| CN104455761A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-25 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种镍基合金与碳钢冶金结合的复合焊管及其制造方法 |
| CN107075645A (zh) * | 2014-11-11 | 2017-08-18 | 杰富意钢铁株式会社 | Ni合金包层钢板及其制造方法 |
-
2000
- 2000-12-21 JP JP2000388829A patent/JP2002194466A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8414828B2 (en) * | 2005-08-25 | 2013-04-09 | Furuya Metal Co., Ltd. | Ni-based corrosion resistant alloy and corrosion resistant member for supercritical ammonia reactor made of the alloy |
| CN104388756A (zh) * | 2014-10-30 | 2015-03-04 | 合肥工业大学 | 一种镍基合金及其制备方法 |
| CN107075645A (zh) * | 2014-11-11 | 2017-08-18 | 杰富意钢铁株式会社 | Ni合金包层钢板及其制造方法 |
| CN104455761A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-03-25 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种镍基合金与碳钢冶金结合的复合焊管及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2226406B1 (en) | Stainless austenitic low Ni alloy | |
| KR101256268B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인리스강 | |
| JP5146576B1 (ja) | Ｎｉ基耐熱合金 | |
| JP7059357B2 (ja) | 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法 | |
| JP2003268503A (ja) | 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| WO2010128545A1 (ja) | 高強度ステンレスパイプ | |
| JP2006193771A (ja) | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP2012082488A (ja) | 皮膜に対する密着性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP2004526866A (ja) | 改良された耐食性を有するステンレス鋼を製造する方法 | |
| JP2009102728A (ja) | 靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| TWI653346B (zh) | 黑色肥粒鐵系不銹鋼板 | |
| JP5018863B2 (ja) | 耐アルカリ性に優れた二相ステンレス鋼 | |
| JP5224780B2 (ja) | 高強度ステンレスパイプ | |
| JP2002194466A (ja) | ニッケル基合金クラッド鋼およびその製造方法 | |
| JP5928175B2 (ja) | 耐海水腐食性および低温靭性に優れたオーステナイト系ステンレスクラッド鋼の製造方法 | |
| US6334913B1 (en) | Corrosion-resistant titanium alloy | |
| JPH0472013A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS6199660A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JPS60131958A (ja) | 析出強化型Νｉ基合金の製造法 | |
| JP2023001714A (ja) | 高清浄度オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3779043B2 (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| JP7492259B2 (ja) | 鋼材 | |
| JP2787044B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼およびその製造法 | |
| JP2003089855A (ja) | ステンレス鋼鉄筋及びその製造方法 | |
| JP2009249731A (ja) | 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 |