JPH11133776A - 定着装置および画像形成装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 画像形成装置の高画質化、長寿命化、省エネ
ルギー化、高速化を全て満足させ得る定着装置を提供す
ること。 【解決手段】 円筒状芯金２０ａに耐熱性弾性体層２０
ｂが形成され、さらにその表面に耐熱性樹脂層２０ｃが
被覆された加熱定着ローラ２０と、エンドレスベルト２
１と、エンドレスベルト２１内側に配置された圧力部材
２２と、を具備した定着装置であって、エンドレスベル
ト２１を加熱定着ローラ２０に所定角度巻き付けて、エ
ンドレスベルト２１と加熱定着ローラ２０との間に記録
シート２６が通過させられるニップ部を形成し、該ニッ
プ部において、圧力部材２２をエンドレスベルト２１を
介して加熱定着ローラ２０に押圧させることにより、加
熱定着ローラ２０の耐熱性弾性体層２０ｂに歪みを生じ
させることを特徴とする定着装置、およびそれを用いた
画像形成装置である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、複写機、プリンタ
ー、ファクシミリなどの電子写真方式を利用した画像形
成装置に用いる定着装置、および該定着装置を用いた画
像形成装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、電子写真方式を利用した複写機や
プリンター等においては、記録シート上に形成された未
定着トナー像を定着して永久画像にする必要があり、そ
の定着法として溶剤定着法、圧力定着法、および加熱定
着法が知られている。しかしながら、溶剤定着法は、溶
剤蒸気が発散し、臭気や衛生上の問題点があるという欠
点を有している。一方、圧力定着法は、他の定着法と比
較して定着性が悪く、かつ圧力感応性トナーが高価であ
るという欠点を有している。これらの要因から、共にほ
とんど実用化されていないのが現状である。このため、
加熱によってトナーを溶融させ、記録シートに熱融着さ
せる加熱定着法が広く採用されている。

【０００３】加熱定着法による装置としては、図１２に
示すように円筒状芯金１２２の内部に加熱源１２３を備
え、その円筒状芯金１２２の外周面に離型層１２４を形
成した定着ローラ１２１と、該定着ローラ１２１に対し
て圧接配置され、円筒状芯金１２６の外周面に耐熱性弾
性体層１２７、および耐熱性樹脂被膜あるいは耐熱性ゴ
ム被膜による離型層１２８を形成した圧力ローラ１２５
とで構成され、定着ローラ１２１と圧力ローラ１２５と
の間に、未定着トナー像を担持した記録シート（不図
示）を通過させて加熱加圧定着を行う加熱ロール方式の
ものが知られている。これは他の加熱定着法である熱輻
射定着方式に比べ熱効率が高く、紙詰まりによる紙燃え
の危険性も少ないこと等から現在最も広く利用されてい
る。

【０００４】定着ローラ１２１の離型層１２４は、定着
後のトナー像が定着ローラ１２１から容易に剥離するよ
うに、耐熱性樹脂被膜あるいは耐熱性ゴム被膜からな
る。この離型層１２４の材料としては、一般的にはポリ
テトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」という）
や、パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以
下、「ＰＦＡ」という）、四フッ化エチレン六フッ化プ
ロピレン共重合体（以下、「ＦＥＰ」という）に代表さ
れるフッ素系耐熱性樹脂が、シリコーンゴムやフッ素ゴ
ムに代表される耐熱性ゴムよりも離型剤（いわゆる離型
オイル）を用いないで高い離型性能を得られることが知
られている。このため、白黒複写機においては、離型層
としてこれら耐熱性樹脂を用いるのが一般的である。

【０００５】しかしながら、フルカラーの複写機および
プリンターにおける定着装置としては、以下に示す各観
点より課題があり、上記従来技術ではこれらの点を全て
解決し得るものはない。

【０００６】１．画質の課題 円筒状芯金に離型層としてフッ素系樹脂を被覆した場
合、フッ素系樹脂は材質そのものが固いため、以下に示
すような画質上の問題が生ずる。図１３は、定着時にお
ける定着ローラ１３１、記録シート１３２およびトナー
像１３３の状態を模式的に示す拡大断面図である。図１
３に示すようにトナー像１３３は微視的には凹凸を有し
ており、定着ローラ１３１が硬いとそれに追従できず、
微視的な密着性が低くなる。このため、定着後のトナー
像１３３は、定着ローラ１３１が接触した部分としない
部分との間で、ベタ部での細かい光沢ムラが発生する。
白黒複写機における画質の要求度は、フルカラー複写機
に比べるとそれほど高いものではないため、上述のよう
な金属製芯金にフッ素樹脂を被覆した定着ローラで十分
であった。

【０００７】これに対して、フルカラー複写機において
は画質への要求が白黒複写機の場合に比べて非常に大き
い。従って、フルカラー複写機においては、一般にトナ
ー中の結着樹脂の分子量を低くし変形しやすいようにし
ている。これにより、定着後のトナー表面が平滑になり
やすく、高い画質が得られるようにしている。さらに光
沢ムラが起こりにくいように、円筒状芯金に耐熱性ゴム
を被覆させることにより、定着画像はゴム自身の伸縮性
によりトナー層との密着性を高くし、光沢ムラのない優
れた画質を得ることができるようにしている。

【０００８】２．離型性と信頼性の課題 白黒複写機で用いるトナーの結着樹脂は分子量が大き
く、弾性的な挙動を示す。よって、結着樹脂そのものが
定着ローラとの離型性がよいものであった。しかしなが
ら、前述したようにフルカラー複写機においては画質性
向上の要求から、分子量が低く、粘性の強い挙動を示す
結着樹脂がトナーに用いられる。さらに、光沢ムラをな
くす目的で定着ローラの表面とトナーとの密着性を高く
しているため、定着ローラとトナーとの接触面積も増
え、付着力が大きくなっている。フルカラー複写機で
は、イエロー・マゼンタ・シアン・ブラックという４色
のトナーを用いているため、さらに付着力が大きくなっ
ている。このため、白黒複写機で用いられるフッ素樹脂
ローラでは離型性が悪く、トナーを定着ローラから剥離
させることができない。

【０００９】そこで、特開平５−１５０６７９号に開示
されているように、定着ローラに耐熱性ゴムを被覆し
て、定着ローラに歪みを発生させることで高い剥離性能
を得る方法が採られる。図１４は、かかる定着装置を示
す側断面図である。定着ローラ１４１は円筒状芯金１４
２の外周面に耐熱性ゴム層１４３、および耐熱性樹脂被
膜あるいは耐熱性ゴム被膜による離型層１４４を形成し
てなる。なお、１４５は圧力ローラであり、本定着装置
は定着ローラ１４１および圧力ローラ１４５双方の内部
に加熱源１４６、１４７が配されている。ここで歪みと
は、定着ローラ１４１に圧力ローラ１４５を圧接した時
に定着ローラ１４１の耐熱性ゴム層１４３が弾性変形
し、その表面に生じる歪みのことをいう。

【００１０】前記特開平５−１５０６７９号に開示され
る定着ローラの構造は、円筒状芯金上にＬＴＶシリコー
ンゴム層を形成し、さらにその上に離型層としてＲＴＶ
シリコーンゴム層を形成したものである。最外層のＲＴ
Ｖシリコーンゴム層自身が展延性を有することから、歪
みは発生しやすい。しかしながら、ゴムの離型性はそれ
自体高いものではなく、十分な離型性を確保するために
は、定着ローラの離型層に離型オイルを別途塗布および
供給しなければならない。即ち、離型オイル塗布によ
り、オイル層内の分断によってトナーを定着ローラから
剥離するものである。現在、ほとんどのフルカラー複写
機において、このような離型オイルを用いたゴムローラ
の定着器が採用されている。

【００１１】しかし、このように離型オイルを用いてい
るため、従来よりシリコーンゴムのオイル膨潤や、装置
内のオイル漏れ、定着後の記録シート上のオイルによる
ボールペンやインクの加筆性低下等の問題が生じてい
る。さらに、オイルの定期的な補給等のメンテナンスも
必要であり、小型のフルカラー複写機やプリンターには
不向きである。また、シリコーンゴムの摩擦係数が高い
ため用紙通紙による離型層摩耗や、シリコーンゴムその
ものの変質による離型性劣化という問題点もあった。

【００１２】したがって、それ自身が高い離型性能を有
するフッ素樹脂を耐熱性ゴム層の上に被覆すればさらに
高い離型性能が得られ、特別な離型オイル塗布手段は必
要なくなると考えられる。即ち、特開昭６１−２２３７
６号や特開昭６１−２４８７３１号等に開示されるよう
に耐熱性ゴムの表面にフッ素樹脂をディスパージョン塗
布焼成した定着ローラを用いれば、高い離型性能と共に
優れた画質が得られると考えられる。しかし前記開示の
塗布焼成膜は、その厚さが２〜３μｍ程度であり、ま
た、圧力ローラによる加圧が大きいため、用紙通紙によ
る離型層摩耗による離型性低下という問題点が生じる。

【００１３】特開昭５７−８９７８５号、特開昭５３−
１４４７４７号、特公平７−３４９号、特開平４−４２
１８３号等に開示されるように、あらかじめ製造された
フッ素樹脂チューブを耐熱性ゴムの表面に被覆すること
により、摩耗の問題点は解決される。しかしながら、一
般的なフッ素樹脂チューブの厚さは５０〜１００μｍ程
度であることから、チューブ自身が硬く、上述の如き歪
みを発生させることは困難であり、高い離型性と優れた
画質を得るという目的は十分に達し得ないものであっ
た。

【００１４】また、耐熱性ゴムの表面にフッ素樹脂層を
設け、さらに歪みを与えれば離型性能は良くなるが、ゴ
ムと樹脂とでは伸縮率がことなるため、大きな歪みを与
えるとフッ素樹脂が塑性変形を起こし、シワが生じてし
まう。即ち、従来の加熱加圧ローラ対による定着装置に
おいては、比較的厚いゴム層に大きな歪みを与えて剥離
していたため、これにフッ素樹脂層を設けた場合にはシ
ワが生じるおそれがある。フッ素樹脂層は、薄くなれば
なるほどシワができやすく、画質向上と離型性向上のた
めにより薄いフッ素樹脂層を使用しようとすると、この
シワの問題が顕在化してしまう。

【００１５】３．省エネ性・高速定着性の課題 さらに、図１４に示す定着装置のように、定着ローラ１
４１と圧力ローラ１４５とを互いに圧接して、広いニッ
プを確保するとともに大きな歪みを発生させるために
は、定着ローラ１４１の円筒状芯金１４２の肉厚は厚
く、その上の耐熱性ゴム層１４３の肉厚も厚くする必要
がある。従って、必然的に定着装置の熱容量も大きくな
り、室温からの立ち上がり時間として３分〜６分ほどを
要していた。このため画像形成を行わない待機時におい
ても定着装置の温度をある程度高温に維持する必要があ
り、これが複写機等の消費電力の大部分を占めているの
が現状である。また、熱伝導率の低いゴムの層が厚く存
在するため、定着ローラ１４１の内周面から外周面への
熱抵抗が極めて大きい。従って、定着ローラ１４１内の
ヒータ１４６を加熱しても、その熱が定着ローラ１４１
外周面へは、なかなか伝わらない。これが、定着装置の
高速化への障害となっている。

【００１６】早期立ち上がり性（以下、「インスタント
スタート性」という。）を備えた定着装置として、白黒
定着装置ではあるが、薄膜フィルムと固定ヒーターを用
いた定着装置が既に開示されているが（特開昭６３−３
１３１８２号、特開平４−４４０７４号等）、この技術
はフルカラーで求められる高画質や高速適性は得られな
い。なぜなら、上記定着装置は、熱容量がほとんどゼロ
に近い薄膜のフィルムを介してヒーターの熱を記録シー
トに伝える方式であり、高画質化のためにフィルム上に
弾性体層を設けると、熱伝達が悪くなってしまい、結局
システムとして成立しなくなってしまうからである。

【００１７】以上、述べてきたように上記種々課題に対
しては、従来それぞれ個別に解決されてはいるが、全て
を同時に満足し得る定着装置は実現されていなかった。

【００１８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、高い離型性
と優れた画質を得ながら、定着ローラ上の離型層のシワ
発生、摩擦による摩耗および劣化や、離型性低下といっ
た問題のない信頼性の高い定着装置およびそれを用いた
画像形成装置を得ることを目的とする。さらに、定着装
置の熱容量を少なくして立ち上がり時間を短くし、定着
ローラの熱抵抗を小さくすることにより、インスタント
スタート性と高速化を実現し得る定着装置およびそれを
用いた画像形成装置を得ることを目的とする。即ち、画
像形成装置の高画質化、長寿命化、省エネルギー化、高
速化を全て満足させようとするものである。

【００１９】

【課題を解決するための手段】上記目的は以下の本発明
により達成される。即ち本発明は、 （１）円筒状芯金に耐熱性弾性体層が形成され、さらに
その表面に耐熱性樹脂層が被覆された加熱定着ローラ
と、エンドレスベルトと、該エンドレスベルト内側に配
置された圧力部材と、を具備した定着装置であって、前
記エンドレスベルトを前記加熱定着ローラに所定角度巻
き付けて、該エンドレスベルトと該加熱定着ローラとの
間に記録シートが通過させられるニップ部を形成し、該
ニップ部において、前記圧力部材を前記エンドレスベル
トを介して加熱定着ローラに押圧させることにより、前
記加熱定着ローラの耐熱性弾性体層に歪みを生じさせる
ことを特徴とする定着装置である。

【００２０】加熱定着ローラの耐熱性弾性体層上に離型
層として耐熱性樹脂層を被覆し、加熱定着ローラに歪み
を与えることにより、シリコーンオイル等の離型剤を用
いることなく高い離型性を得つつ、高画質を達成するこ
とができる。耐熱性樹脂は離型劣化が起きにくく、極め
て長い離型維持性を得ることができる。また、加熱定着
ローラにエンドレスベルトを巻き付けてニップ部を形成
するため、ロール対の定着方式に比べて低い荷重で広い
ニップ部を得ることができる。よって定着ローラの芯金
の剛性が低くても良く、低熱容量化できることから、イ
ンスタントスタート性の向上を実現することができる。
またニップ部の荷重を低くできることより、耐熱性樹脂
層の摩耗を大幅に低減することができる。

【００２１】（２）耐熱性樹脂層がフッ素樹脂よりなる
ことを特徴とする（１）に記載の定着装置である。耐熱
性樹脂層として硬度の高いフッ素樹脂を用いることによ
り、離型劣化が起こらないことに基づく定着装置の長寿
命化を図ることができる。

【００２２】（３）圧力部材が圧力パッド（本発明にお
いて、「圧力パッド」とは、加熱定着ローラの周面の一
部を面により押圧する部材をいう。）であり、該圧力パ
ッドをエンドレスベルトを介して加熱定着ローラに押圧
させることにより、加熱定着ローラの弾性体層に歪みを
生じさせることを特徴とする（１）または（２）に記載
の定着装置である。圧力部材を圧力パッドとすることに
より、装置の小型化を図ることができる。

【００２３】（４）圧力パッドが加熱定着ローラを押圧
するニップ圧力が、ニップ部の出口付近において局所的
に大きくなっていることを特徴とする（３）に記載の定
着装置である。ニップ部の出口付近において、定着ロー
ラの歪みを局所的に大きくすることにより、ロール対に
よる定着方式のようにニップ全域で歪みを生じさせる場
合と比較して、小さい歪み量で高い離型性能を得ること
が出来る。従って、薄膜の耐熱性樹脂層を用いた場合に
もシワの発生を防止でき、耐熱性弾性層と耐熱性樹脂に
よる離型層との間の剥れ等の問題も起こりにくく、離型
性能の維持と併せて長期にわたる信頼性が得られる。ま
た、歪み量が小さくて済むため、定着ローラの耐熱性弾
性体層を薄肉化できる。これは定着ローラの低熱容量化
に寄与するため、よりインスタントスタート性が向上す
るとともに、消費電力の低減をも図ることができる。熱
伝導性が悪い耐熱性弾性体層を薄肉化できるため、定着
ローラ内面と外面との間の熱抵抗を小さくでき、熱応答
が早くなる。従って、より高速な定着が可能となる。さ
らに、歪み量が小さくて済むため、耐熱性樹脂層の摩耗
が少なくなる。

【００２４】（５）エンドレスベルトが、複数の支持ロ
ーラに張架された状態で加熱定着ローラに所定角度巻き
付けられており、前記支持ローラのうち少なくとも１つ
を圧力ローラとして、ニップ部の出口付近で前記エンド
レスベルトを介して加熱定着ローラに押圧させることを
特徴とする（１）または（２）に記載の定着装置であ
る。このような構成とすれば、エンドレスベルトを摺動
させないため、高速定着が可能となる。

【００２５】（６）ニップ部における加熱定着ローラの
歪み量が、０．１％乃至４％であることを特徴とする
（１）ないし（５）に記載の定着装置である。歪み量を
このように小さくすることにより、定着ローラの耐熱性
弾性体層を薄肉化できる。これは定着ローラの低熱容量
化に寄与するため、よりインスタントスタート性が向上
する。熱伝導が悪い耐熱性弾性体層を薄肉化できるた
め、定着ローラ内面と外面との間の熱抵抗を小さくで
き、熱応答が早くなる。従って、より高速な定着が可能
となる。

【００２６】（７）加熱定着ローラの耐熱性樹脂層の厚
さが、５μｍ乃至３０μｍであることを特徴とする
（１）ないし（６）に記載の定着装置である。耐熱性樹
脂層の厚さを薄くすることがにより、ニップ部での耐熱
性弾性体層の歪みが有効に生じ、離型性の向上を図るこ
とができる。

【００２７】（８）加熱定着ローラの軸方向の長さと略
同長の接触幅を有する剥離シートを備え、該剥離シート
が、前記加熱定着ローラの回転方向におけるニップ部の
下流に位置し、前記加熱定着ローラの回転方向と対向す
る向きに、かつ、先端部および／または先端部近傍が前
記加熱定着ローラ外周面に接触する状態で配置されてい
ることを特徴とする（１）ないし（７）に記載の定着装
置である。加熱定着ローラから記録シートを剥離する補
助手段としての剥離シートを幅広に、好ましくは通紙エ
リア全幅に配置することにより、記録シート上のトナー
画像が剥離シートに接触しても、単位長さ当りに受ける
力は小さく、トナー画像を傷つけることなく、良好に加
熱定着ローラから記録シートを剥離することができる。

【００２８】（９）剥離シートが、基材として耐熱性プ
ラスチックシートまたは金属薄板を使用し、該基材の両
面および先端部がフッ素樹脂で被覆されたものであるこ
とを特徴とする（８）に記載の定着装置である。表面が
フッ素樹脂で被覆された剥離シートを用いることによ
り、フッ素樹脂の硬度に基づく該剥離シートの長寿命化
を図ることができる。

【００２９】（１０）静電潜像担持体上に静電潜像を形
成する静電潜像形成手段と、該静電潜像をトナーにより
現像する現像手段と、得られたトナー像を記録シートに
転写する転写手段と、転写された記録シート上のトナー
像を定着する定着手段とを有する画像形成装置におい
て、定着手段が（１）ないし（９）に記載の定着装置で
あることを特徴とする画像形成装置である。画像形成装
置の定着手段として（１）ないし（９）に記載の定着装
置を用いることにより、画像形成装置の高画質化、長寿
命化、省エネルギー化、高速化を全て満足させることが
できる。

【００３０】（１１）トナーが、少なくとも着色剤と、
結着樹脂と、０．１重量％乃至４０重量％のワックスと
からなることを特徴とする（１０）に記載の画像形成装
置である。トナーにワックスを含有させることにより、
加熱定着ローラ表面に離型オイルを用いない（１）の定
着装置に適用した場合においても、より広い定着ラチチ
ュードを得ることができる。また、（１）の定着装置は
ニップ部の幅を大きく採ることができるため、ワックス
を含有したトナーによるトナー像を定着する場合、ワッ
クスが十分に滲みだし、良好な離型性を確保することが
できる。

【００３１】（１２）ワックスの分散径が数平均で２μ
ｍ以下であることを特徴とする（１１）に記載の画像形
成装置である。ワックスの分散径を小さくすることによ
り、トランスペアレンシーフィルム（ＯＨＰフィルム）
上に画像を形成した場合でも、画像の透過性が悪くなる
ことがない。

【００３２】（１３）ワックスの融点が１１０℃以下で
あることを特徴とする（１１）または１２）に記載の画
像形成装置である。ワックスの融点をトナー中の結着樹
脂の融点よりもある程度低くすることにより、ワックス
が結着樹脂よりも先に有効にトナーから溶け出し、ニッ
プ部の出口での剥離時においてトナーと加熱定着ローラ
の界面に介在し、効果的に離型性能の向上に寄与する。

【００３３】（１４）ワックスの融解の潜熱が２３０ｍ
Ｊ／ｍｇ以下であることを特徴とする（１１）または
（１２）に記載の画像形成装置である。ワックスの融点
同様、融解の潜熱を結着樹脂よりもある程度低く規定す
ることにより、融点の規定同様、ワックスが結着樹脂よ
りも先に有効にトナーから溶け出し、ニップ部の出口で
の剥離時においてトナーと加熱定着ローラの界面に介在
し、効果的に離型性能の向上に寄与する。

【００３４】（１５）トナー中の結着樹脂の少なくとも
一部が、重量平均分子量２，０００〜５０，０００の線
状ポリマーと、重量平均分子量２，０００〜５０，００
０の非線状ポリマーとの混合物であって、その混合比率
（線状ポリマー：非線状ポリマー、重量比）が４０：６
０〜９９：１であることを特徴とする（１０）ないし
（１４）に記載の画像形成装置である。トナー中の結着
樹脂をこのような構成とすることにより、線状ポリマー
が記録シートへの良好な定着性を、非線状ポリマーが加
熱定着ローラからの良好な剥離性を、それぞれ確保する
ことができる。架橋性のポリマー（非線状ポリマー）を
好ましい範囲でトナー用結着樹脂として用いるため、定
着画像の平滑性や光沢が実質上損なわれることなく、一
方、トナーが溶融し難くなることもない。つまり、加熱
定着ローラの設定温度を高温化する必要がなく、また高
速定着性に対するデメリットもない。

【００３５】（１６）結着樹脂中の線状ポリマーのガラ
ス転移点が４０〜８０℃であり、かつ、結着樹脂中の非
線状ポリマーのガラス転移点との差が２０℃以下である
ことを特徴とする（１５）に記載の画像形成装置であ
る。結着樹脂中の線状ポリマーおよび非線状ポリマーの
ガラス転移点を上記のようにコントロールすることによ
り、光沢性等のトナー特性を良好なものとすることがで
きる。

【００３６】（１７）結着樹脂中の線状ポリマーの軟化
点が９０〜１２０℃であり、かつ、非線状ポリマーの軟
化点との差が２０℃以下であることを特徴とする（１
５）に記載の画像形成装置である。結着樹脂中の線状ポ
リマーおよび非線状ポリマーの軟化点を上記のようにコ
ントロールすることにより、光沢性等のトナー特性を良
好なものとすることができる。 （１８）線状ポリマーおよび非線状ポリマーが、ポリエ
ステルであることを特徴とする（１５）ないし（１７）
に記載の画像形成装置である。線状ポリマーおよび非線
状ポリマーとしてポリエステルを用いると、その分子量
が大きい場合でも表面平滑性が高く、透明性に優れた画
像を形成することができ、また、材料自体の安全上問題
がない。

【００３７】

【発明の実施の形態】以下、発明の実施の形態を挙げて
本発明を詳細に説明する。なお、以降の記述において
は、「加熱定着ローラ」を単に「定着ローラ」と記す。Ａ．定着装置の構成 （定着装置の第１の実施の形態）図１は、本発明の定着
装置の第１の実施の形態を示す側断面図である。定着ロ
ーラ１０とエンドレスベルト１１、およびエンドレスベ
ルト１１を介して定着ローラ１０に押圧される圧力パッ
ド（圧力部材）１２とで主要部が構成されている。

【００３８】定着ローラ１０は、金属製のコア（円筒状
芯金）１０ａの周囲に耐熱性弾性体層１０ｂ、および離
型層（耐熱性樹脂層）１０ｃを形成したものであり、コ
ア１０ａの内部には、加熱源としてのハロゲンランプ１
４が配置されている。定着ローラ１０の表面の温度は温
度センサ１５によって計測され、その計測信号により、
図示しない温度コントローラによってハロゲンランプ１
４がフィードバック制御されて、定着ローラ１０の表面
が一定温度になるように調整される。エンドレスベルト
１１は、定着ロール１０に対し所定の角度巻き付けられ
るように接触し、ニップ部を形成している。

【００３９】エンドレスベルト１１の内側には、圧力パ
ッド１２がエンドレスベルト１１を介して定着ローラ１
０に押圧される状態で配置されている。圧力パッド１２
は、幅の広いニップ部を確保するための弾性体部材１２
ａと、該弾性体部材１２ａのエンドレスベルト１１の内
周面と接触する面に低摩擦層１２ｂとが設けられ、金属
製等のホルダー１２ｃに保持されている。低摩擦層１２
ｂを表面に有する弾性体部材１２ａは、ほぼ定着ローラ
１０の外周面に倣う凹形になっており、定着ローラ１０
に対して押圧されて、ニップ部を形成し、定着ローラ１
０に一定の歪み量を生じさせている。さらにホルダー１
２ｃには、エンドレスベルト１１がスムーズに摺動回転
するようにベルト走行ガイド１３が取り付けられてい
る。ベルト走行ガイド１３はエンドレスベルト１１内面
と摺擦するため摩擦係数が低い部材が望ましく、かつ、
エンドレスベルト１１から熱を奪いにくいように熱伝導
の低い部材がよい。

【００４０】定着ローラ１０は、図示しないモータによ
り矢印Ｂ方向に回転させられ、この回転によりエンドレ
スベルト１１も従動回転する。図示しない転写装置によ
り記録シート１６上にトナー像１７が転写され、図の右
側からニップ部に向けて（矢印Ａ方向）、この記録シー
ト１６が搬送されてくる。ニップ部に挿通させられた記
録シート１６上のトナー像７１は、ニップ部に作用する
圧力と、ハロゲンランプ１４により定着ローラ１０を通
じて与えられる熱と、により定着させられる。図１に示
す構成の装置により定着を行えば、ニップ部を広く採る
ことができるため、安定した定着性能を確保することが
できる。

【００４１】定着後の記録シート１６は、離型層１０ｃ
およびニップ部における歪みの両効果により、定着ロー
ラ１０に巻き付くことなく良好に剥離されるが、該剥離
の補助手段として、定着ローラ１０の回転方向のニップ
部の下流に剥離手段１８を設けることが望ましい。剥離
手段１８は、剥離シート１８ａが定着ローラ１０の回転
方向と対向する向き（リバース）に定着ローラ１０と接
触する状態でガイド１８ｂにより保持されて構成され
る。

【００４２】以下、各構成に就いて詳細に説明する。コ
ア１０ａとしては鉄、アルミニウムやステンレス等熱伝
導率の高い金属製の円筒体を使用することができる。コ
ア１０ａの外径および肉厚は、本発明の定着装置におい
ては、圧力パッド１２の押圧力が小さいため、小径のも
の、薄肉のものを用いることができ、具体的には、鉄製
の場合、外径２０〜３５ｍｍ程度、肉厚０．３〜０．５
ｍｍ程度のものを使用することができる。もちろん使用
する材質により強度や熱伝導率が異なるため、最適な寸
法は適宜決定すればよい。

【００４３】コア１０ａの表面に形成される耐熱性弾性
体層１０ｂとしては、耐熱性の高い弾性体であればどの
ような材料を使用することもできる。特に、ゴム硬度２
５〜４０°（ＪＩＳ−Ａ）程度のゴム、エラストマー等
の弾性体を用いることが好ましく、具体的にはシリコー
ンゴム、フッ素ゴム等を挙げることができる。このなか
でも特に耐熱性と加工性の面からＰＦＡが最適である。
耐熱性弾性体層１０ｂの厚みとしては、用いる材料のゴ
ム硬度にもよるが０．３〜１．０ｍｍ程度が好ましい。

【００４４】本発明の定着装置においては、ニップ部が
広く十分な定着性能が得られ、かつ、少ない歪み量で効
果的に離型性を得ることができるため、圧力パッド１２
による総荷重が小さくて済み、また、耐熱性弾性体層１
０ｂを薄くすることができる。以上のように、本発明の
定着装置はコア１０ａの外径を小さく、肉厚を薄くでき
るとともに、コア１０ａの表面に形成される耐熱性弾性
体層１０ｂの厚みも薄くできるため、従来のロール対方
式の定着装置に比べ、極めて熱容量が低くインスタント
スタート性が向上しおよび／または加熱源としてのハロ
ゲンランプ１４の出力を低下させることができ、また、
定着ローラ１０内面と外面との間の熱抵抗を小さくで
き、熱応答が早くなる。従って、消費電力の低減および
より高速な定着が可能となる。

【００４５】耐熱性弾性体層１０ｂの上に形成される離
型層（耐熱性樹脂層）１０ｃとしては、耐熱性の樹脂で
あればどのような樹脂を用いてもよく、例えばフッ素樹
脂、シリコーン樹脂等が挙げられる。離型層１０ｃの離
型性や摩耗性を考慮すれば特にフッ素樹脂を用いること
が好ましい。フッ素樹脂としては、ＰＦＡ（パーフルオ
ロアルキルビニールエーテル共重合樹脂）、ＰＴＦＥ
（ポリテトラフフルオロエチレン）、ＦＥＰ（四フッ化
エチレン六フッ化プロピレン共重合樹脂) 等のフッ素樹
脂が使用できるが、耐熱性と加工性の観点よりＰＦＡが
最適である。離型層１０ｃの厚みとしては、好ましくは
５〜３０μｍ、より好ましくは１０〜２０μｍである。
離型層１０ｃの厚みが５μｍ未満であると、定着ローラ
１０の歪みに基づくシワが発生する可能性があり、ま
た、３０μｍを超えると離型層１０ｃが硬くなり、光沢
ムラ等の画質欠陥が現れる可能性があり、共に好ましく
ない。離型層１０ｃの形成方法としては、従来公知の如
何なる方法も採用することができ、例えば、ディップコ
ート法、スプレーコート法、ロールコート法、バーコー
ト法、スピンコート法等を挙げることができる。

【００４６】エンドレスベルト１１は、ベース層とその
表面（定着ロール１０と接する面、または両面）に被覆
された離型層とから構成されることが好ましい。ベース
層はポリイミド、ポリアミド、ポリアミドイミド等から
選ばれ、その厚さは、好ましくは５０〜１２５μｍ程
度、より好ましくは７５〜１００μｍ程度である。ベー
ス層の表面に形成される離型層としては、前述の如きフ
ッ素樹脂、例えばＰＦＡ等が５〜２０μｍの厚さでコー
ティングされたものが好ましい。

【００４７】エンドレスベルト１０の定着ロール１０へ
の巻付角度としては、定着ロール１０の回転速度にもよ
るが、ニップ部を十分に広く確保できるよう、２０〜４
５°程度とすることが好ましい。また、ニップ部のデュ
エルタイム（記録シートの挿通時間）が、３０ｍｓｅ
ｃ．以上、特に５０〜７０ｍｓｅｃ．程度となるような
巻付角度とすることが好ましい。このように、定着ロー
ル１０の形状に追従して従動可能なエンドレスベルト１
１を用いることにより、ニップ部をの幅を広く採ること
ができ、トナーの定着性や離型性の向上を図ることがで
きる。

【００４８】圧力パッド１２は、前述の如く、弾性体部
材１２ａと、低摩擦層１２ｂと、ホルダー１２ｃとによ
り構成される。弾性体部材１２ａは、定着ローラ１０の
耐熱性弾性体層１０ｂで説明したような弾性体や板バネ
等を用いることができ、ほぼ定着ローラ１０の外周面に
倣う凹形になっている。さらに弾性体部材１２ａ上に形
成される低摩擦層１２ｂは、エンドレスベルト１１内周
面と圧力パッド１２との摺動抵抗を小さくするために設
けられ、摩擦係数が小さく、耐摩耗性のあるものが望ま
しい。具体的には、テフロンを含浸させたガラス繊維シ
ート、フッ素樹脂シート、定着ローラ１０の離型層１０
ｃで説明したような樹脂等を用いることができる。

【００４９】以上の如き圧力パッド１２は、定着ローラ
１０に対して押圧されて、ニップ部を形成し、定着ロー
ラ１０に一定の歪み量を生じさせる。圧力パッド１２の
総荷重としては、所望の歪み量が得られる範囲であれば
特に限定されないが、本発明の定着装置はニップ部が広
いため、ニップ部の入口から出口にかけて徐々に荷重が
大きくなるようにすれば、少ない総荷重でも十分な歪み
量とすることができる。

【００５０】ここで「歪み」とは既述の通りであり、本
発明において歪み量は、以下のようにして測定する。一
般に、ハードローラとソフトローラとをある荷重のもと
で圧接させた場合、その圧接されたニップ領域でソフト
ローラ表面が弾性変形し、その表面は円周方向にある歪
みを生じる。この状態でこのローラ対を回転させ、記録
シートを挿通させると、記録シートはソフトローラの歪
みを生じた領域、つまりニップ領域で搬送される。この
ためソフトローラ１回転で送り出される記録シートの長
さは、実際のロール周長より円周方向の歪み量に対応し
て搬送量が大きくなる。このとき実際のロール周長より
大きくなった搬送量の割合をε（％）で表して、これを
歪み量と規定する。即ち、 ε（％）＝｛（Ａ÷Ｂ）−１｝×１００ （上記式中、Ａはロール１回転で搬送される記録シート
の長さを、Ｂは歪みがないとした場合のロール周長をそ
れぞれ表す。）となる。

【００５１】本発明において、圧力パッド１２により定
着ローラ１０に生ずる歪み量としては、０．１〜４％の
範囲であることが好ましく、より好ましくは０．１〜３
％、特に好ましくは０．５〜２％の範囲である。歪み量
が０．１％より小さくなると離型性が十分でなく、４％
を超えると定着ローラ１０の離型層１０ｃにシワが発生
する可能性があり好ましくない。また、圧力パッド１２
は、ロールのように回転することなく固定化された状態
で配置されているため、定着ローラ１０から伝導される
熱が放熱しにくく、定着ローラ１０が回転開始しエンド
レスベルト１１が従動回転しても、エンドレスベルト１
１は薄膜で熱容量が小さいことより、定着ローラ１０か
ら奪う熱量が少ない。本実施形態にかかる定着装置は、
このように熱損失が少ないため、定着ローラ１０の温度
低下が少なく、経済的なものとなる。

【００５２】ベルト走行ガイド１３は、エンドレスベル
ト１１の内面と摺擦するため、摩擦係数が低い部材が望
ましく、かつ、ベルトから熱を奪いにくいように熱伝導
の低い部材がよい。このような部材としては、ＰＦＡや
ＰＰＳ等の耐熱性樹脂等が挙げられる。

【００５３】以上の如く、本発明の第１の実施形態にか
かる定着装置によれば、離型剤（オイル）を使用するこ
となく高い離型性能が得られる。もちろん、さらに高い
離型性を得るためにオイルを使用してもよい。しかしな
がら、フルカラー複写機ではイエロー・マゼンタ・シア
ン・ブラックの４色のトナーを使うため、記録シート上
に多量のトナーが転写され、ニップ部の出口で剥離する
時に大きな剥離力を必要とする。記録シートが富士ゼロ
ックス社製Ｊ紙（坪量８０ｇ／ｍ² ）のように比較的に
腰の強いものであれば、用紙の腰でセルフストリッピン
グすることができる。しかしながら、トナー量が多い場
合、あるいは富士ゼロックス社製Ｓ紙（坪量５６ｇ／ｍ
² ）やトレーシングペーパーのように腰の弱いものを記
録シートとして用いた場合では、剥離することが困難と
なり、記録シートが定着ローラ１０に巻き付いてしまう
可能性がある。このとき、従来の白黒定着装置で多用さ
れている剥離フィンガーを複数個用いた場合には、局所
的に力を受けるため、トナー画像が剥離フィンガーによ
って傷付き画像欠陥が生じる可能性がある。また、長期
間の使用により、定着ローラ１０の表面を局所的に傷つ
けてしまい、定着ローラ１０の寿命を短くしてしまう可
能性もある。

【００５４】本発明の第１の実施の形態にかかる定着装
置では、上記従来の問題点に鑑み、記録シート剥離の補
助手段として、剥離手段１８を設けることが望ましい。
剥離手段１８は、定着ローラ１０の回転方向（矢印Ｂ方
向）におけるニップ部の下流に位置し、剥離シート１８
ａが定着ローラ１０の回転方向と対向する向き（リバー
ス）に定着ローラ１０と接触する状態でガイド１８ｂに
より保持されて構成される。なお、ここでいう接触と
は、剥離シート１８ａの先端部のみが接触する状態の
他、先端部および先端部近傍が面で接触する状態や、先
端部近傍のみが面で接触し、先端部が微視的に浮いてい
るような状態を含むものである。

【００５５】剥離シート１８ａは、ポリイミド樹脂、ポ
リアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂等の耐熱性プラス
チックシートや、鉄、ステンレス等の金属薄板を用いる
ことができる。剥離シート１８ａの厚みとしては、使用
する材料によるが、例えばポリイミド樹脂を用いた場合
には５０〜１５０μｍ程度が好ましい。５０μｍ未満で
は剥離力を確保するための圧接力を与えることができな
くなる可能性があり、一方、１５０μｍを超えると剥離
すべき記録シートが剥離シート１８ａの先端に突き当た
ってしまい、スムーズに剥離できなくなる可能性がある
ため好ましくない。また、剥離シート１８ａは、その表
面がＰＦＡフィルム等のフッ素樹脂で被覆されていても
よい。フッ素樹脂で被覆することにより、フッ素樹脂の
硬度に基づく該剥離シート１８ａの長寿命化を図ること
ができる。

【００５６】剥離シート１８ａは、定着ローラ１０の軸
方向の長さと略同長の接触幅を有する。このように幅広
の剥離シート１８ａとすることにより、剥離シート１８
ａの幅方向全域で記録シートを支えるので、記録シート
に作用する単位面積当たりの圧力が小さくなり、トナー
画像を傷つけることがない。従って、剥離シート１８ａ
が、定着直後の溶融状態のトナー画像の表面を擦っても
画像を傷つけることはない。なお、本発明にいう「定着
ローラ１０の軸方向の長さと略同長」とは、上記効果が
得られる程度の長さを指すものであり、実際には定着ロ
ーラ１０の軸方向の長さの半分程度までをも含む概念で
ある。しかし、記録シートにおける剥離シート１８ａの
接触部分と非接触部分との画像状態の差をなくし、定着
ローラ１０における剥離シート１８ａの接触部分と非接
触部分との劣化状態の差による定着ムラをなくし、上記
効果を高い次元で達成するためには、少なくとも剥離シ
ート１８ａは、記録シートの通紙幅全域にわたる幅を有
することが好ましい。

【００５７】剥離シート１８ａは、定着ローラ１０に圧
接した際に、剥離シート１８ａの先端部および／または
先端部近傍が加熱されて生じる波打ちが消える力で圧接
させる必要があり、使用する材料によりその圧接力は異
なるが、幅３００ｍｍのポリイミド樹脂を用いた場合に
は１００〜５００ｇ程度である。剥離シート１８ａは、
ガイド１８ｂの先端からある程度の長さだけ突き出した
状態で取り付ける。かかる突出長さを比較的短くするこ
とによって、薄膜でありながらトナーの剥離力に耐え得
る剛性を確保する。好ましい突出長さは、使用する材料
により異なるが、例えばポリイミド樹脂を用いた場合に
は、２〜５ｍｍ程度である。

【００５８】剥離シート１８ａが定着ローラ１０と接触
する点における接線と、剥離シート１８ａとのなす角と
しては、２０〜５０°程度であることが好ましく、より
好ましくは３０〜４０°程度である。５０°を超えると
前述の圧接力を確保することが困難となり、一方、２０
°未満では剥離時に記録シートが剥離シート１８ａの側
面に突き当たってしまい、スムーズに剥離できなくなる
可能性があるため好ましくない。ガイド１８ｂは、剥離
シート１８ａを保持し、かつ、定着装置のフレームに固
定されている。このため、ガイド１８ｂには一定の剛性
が要求され、種々の金属、プラスチック等を用いること
ができる。

【００５９】（定着装置の第２の実施の形態）図２は、
本発明の定着装置の第２の実施の形態を示す側断面図で
ある。図２における定着ローラ２０、エンドレスベルト
２１、剥離手段２８の構成は、第１の実施の形態の定着
装置と同様である。しかし、本実施形態では、圧力パッ
ド（圧力部材）２２の構成が異なっている。

【００６０】本実施形態における圧力パッド２２の基本
構成としては、幅の広いニップ部を確保するためのプレ
ニップ部材２２ａをニップ部の入口側に、定着ローラ２
０に歪みを与えるための剥離ニップ部材２２ｄをニップ
部の出口側に、それぞれ配置する。また、エンドレスベ
ルト２２の内周面と圧力パッド２２との摺動抵抗を小さ
くするために、プレニップ部材２２ａおよび剥離ニップ
部材２２ｄのエンドレスベルト２２と接する面に低摩擦
層２２ｂを設ける。プレニップ部材２２ａは、第１の実
施の形態における弾性体部材１２ａと同様の材料、形状
を有するものである。また、低摩擦層２２ｂは、第１の
実施の形態における低摩擦層１２ｂと同様の材料、形状
を有するものである。

【００６１】本実施形態においては、ほぼ定着ローラ２
０の外周面に倣う凹形のプレニップ部材２２ａにより広
いニップ部を確保するとともに、定着ローラ２０の外周
面形状に対し突出させた剥離ニップ部材２２ｄにより、
ニップ部の出口付近（以下、「剥離ニップ部」という場
合がある）において定着ローラ２０の歪みが局所的に大
きくなるようにしている。定着ローラの歪みを局所的に
大きくすることにより、ロール対による定着方式のよう
にニップ全域で歪みを生じさせる場合と比較して、小さ
い歪み量で高い離型性能を得ることが出来る。従って、
薄膜の耐熱性樹脂層を用いた場合にもシワの発生を防止
でき、耐熱性弾性層と耐熱性樹脂による離型層との間の
剥れ等の問題も起こりにくく、離型性能の維持と併せて
長期にわたる信頼性が得られる。

【００６２】さらに、定着ローラ２０の歪み量が小さく
て済むため、定着ローラ２０の耐熱性弾性体層を薄肉化
できる。これは定着ローラ２０の低熱容量化に寄与する
ため、よりインスタントスタート性が向上するととも
に、消費電力の低減をも図ることができる。また、熱伝
導性が悪い耐熱性弾性体層を薄肉化できるため、定着ロ
ーラ内面と外面との間の熱抵抗を小さくでき、熱応答が
早くなる。従って、より高速な定着が可能となる。剥離
ニップ部材２２ｄの材質としては、特に限定されないが
変形しにくいものが好ましく、ＰＰＳ、ポリイミド、ポ
リエステル、ポリアミド等の耐熱性を有する樹脂、もし
くは鉄、アルミニウム、ステンレス等の金属が使用でき
る。剥離ニップ部材２２ｄの形状としては、ニップ部に
おける外面形状が一定の曲率半径を有する凸曲面状とす
ることが好ましく、該曲率半径の好ましい範囲として
は、定着ローラ２０の半径や耐熱性弾性体層２０ｂの厚
み、硬度等にもよるが、大略２〜５ｍｍ程度である。

【００６３】（定着装置の第３の実施の形態）図３は、
本発明の定着装置の第３の実施の形態を示す側断面図で
ある。図３における定着ローラ３０、エンドレスベルト
３１の構成は、第１および第２の実施の形態の定着装置
と同様である。しかし、本実施形態では、圧力部材の構
成およびエンドレスベルト３１が圧力ローラ３２、およ
び張架ローラ３９ａ、３９ｂの３本のローラにより張架
されている点で異なっている。この構成は、特開平５−
１５０６７９号に開示されている。

【００６４】エンドレスベルト３１は第１および第２の
実施の形態の定着装置と同様、所定の巻き付け角度で定
着ローラ３０に巻き付けられ、ニップ部を形成してい
る。しかし、該ニップ部の出口において圧力ローラ３２
が定着ローラ３０の押圧され、定着ローラ３０の耐熱性
弾性体層３０ｂに歪みを与えている。このような構成に
より、第２の実施の形態の定着装置と同様広いニップ部
を確保するとともに、ニップ部の出口付近において定着
ローラ３０の歪みが局所的に大きくなるようにしてい
る。そしてその効果も第２の実施の形態の定着装置と同
様である。また、本実施形態においては、ニップ部の出
口付近における定着ローラ３０の歪み量を比較的大きく
採ることができる（３％前後）。このように該歪み量を
大きく採ればセルフストリッピングが可能となり、第１
および第２の実施の形態の定着装置における剥離手段１
８、２８は不要となる。

【００６５】圧力ローラ３２の押圧力としては、第１の
実施の形態の定着装置において好ましい範囲として記載
した歪み量の範囲となるように調整されるが、従来のロ
ール対方式の定着装置における圧力ローラ（図１２およ
び図１４参照）に比べ、圧力ローラ３２を小径にできる
ため少ない押圧力および歪み量で十分な剥離力を得るこ
とができる。

【００６６】Ｂ．画像形成装置 以上のような構成の定着装置は、従来公知の電子写真方
式の画像形成装置に用いることができる。即ち、静電潜
像担持体上に静電潜像を形成する静電潜像形成手段と、
該静電潜像をトナーにより現像する現像手段と、得られ
たトナー像を記録シートに転写する転写手段と、転写さ
れた記録シート上のトナー像を定着する定着手段とを有
する画像形成装置において、定着手段として上記構成の
定着装置を用いることにより、高画質化、長寿命化、省
エネルギー化、高速化の全てを満足し得る画像形成装置
を提供することができる。なお、定着装置以外の構成
は、従来公知のいずれの構成であっても、本発明の目的
に反しない限り用いることができる。

【００６７】Ｃ．本発明において使用するのに適したト
ナー 本発明において使用するのに適したトナー（以下、単に
「本発明に適したトナー」という。）について説明す
る。本発明に適したトナーは、少なくとも着色剤と、結
着樹脂と、０．１重量％乃至４０重量％のワックスとか
らなるものである。トナーにワックスを含有させること
により、ワックスが離型剤として作用し、加熱定着ロー
ラ表面に離型オイルを用いない本発明の定着装置に適用
した場合においても、より広い定着ラチチュードを得る
ことができる。また、本発明の定着装置は、既述の如く
ニップ部の幅を広く採ることができるため、ワックスを
含有したトナーによるトナー像を定着する場合、ワック
スが十分に滲みだし、良好な離型性を確保することがで
きる。このため、定着装置にオイルを供給する必要がな
い小型で安価なフルカラー複写機やプリンターを設計す
ることができる。

【００６８】なお、ここで定着ラチチュードとは、定着
ローラの温度を変化させたときに、未定着トナー像が記
録シートに定着し得る低温側の温度（最低定着温度）か
ら、トナー像が定着ローラから離型できなくなる高温側
の温度（オフセット発生温度）までの温度領域をいう。

【００６９】トナー中のワックスの含有量としては、
０．１重量％程度とすることによりオフセット発生温度
は急激に高くなり、さらにワックスの含有量を増加する
とオフセット発生温度は緩やかに上昇する。一方、最低
定着温度は、ワックスの含有量の増加に伴い緩やかに上
昇する。そして、ワックスの含有量が４０重量％を超え
ると極端に最低定着温度が高くなってしまう。よって、
ワックスの含有量は０．１〜４０重量％、好ましくは１
〜１０重量％の範囲にすることにより、広い定着ラチチ
ュードと、低い定着温度とが両立できる。

【００７０】トナーにワックスを含有させた場合、記録
シートとしてトランスペアレンシーフィルム（ＯＨＰフ
ィルム）を用いた際の定着後の画像の透過性（以下、
「ＯＨＰ透過性」という。）が若干落ちてしまうという
問題がある。このＯＨＰ透過性に関する問題は、トナー
中におけるワックスの分散単位に依存することが本発明
者らの研究により確認された。すなわちトナー内でのワ
ックスの分散単位をＯＨＰ透過性に影響が出にくい単位
まで微粒化すれば、ワックスの結晶化度の大きさにかか
わらずＯＨＰ透過性に関する問題は発生しなくなる。具
体的に含有するワックスの分散径（粒径）としては、数
平均で２μｍ以下とすることが好ましく、より好ましく
は１μｍ以下である。

【００７１】ワックスの分散径は以下のようにして測定
することができる。トナーをエポキシ等の結着樹脂で固
化し、ミクロトームにて１０００オングストローム程度
の厚さにスライスし、透過光顕微鏡で観察することで、
相分離したワックスの粒を見ることができる。本発明に
おいては、この粒の切片箇所による誤差を修正するため
に、１０点を測定し大きい５点の平均をもって分散径と
した。

【００７２】ワックスとしては、融点が１１０℃以下、
および／または融解の潜熱が２３０ｍＪ／ｍｇ以下であ
るいわゆる低融点のワックスが、離型剤としてより効果
的に定着ローラとトナーとの界面で働き、これにより定
着ローラにオイルの如き離型剤を塗布することなく高温
オフセットを防止することが可能である。即ち、後述の
トナーの結着樹脂よりも十分に低温度で融解するような
ワックスを用いることにより、ワックスが結着樹脂より
も先に有効にトナーから滲みだし、ニップ部の出口での
剥離時においてトナーと定着ローラの界面に介在し、効
果的に離型性能の向上に寄与する。融点が１１０℃を超
えると、あるいは融解の潜熱が２３０ｍＪ／ｍｇを超え
ると、離型性の効果が十分発揮されず好ましくない。な
お、融点が３０℃以下であると、トナーの耐ブロッキン
グ性及び保存性が十分でなくなる場合があり、好ましく
ない。融点は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）による最大吸
熱ピークとした。

【００７３】本発明において使用できるワックスとして
は、離型性を有するものであればとくに限定されるもの
ではなく、具体的には以下の材料を挙げることができ
る。ロウ類及びワックス類としては、カルナバワック
ス、綿ロウ、木ロウ、ライスワックス等の植物系ワック
ス、ミツロウ、ラノリン等の動物系ワックス、オゾケラ
イト、セルシン等の鉱物系ワックス、および、パラフィ
ン、マイクロクリスタリン、ペトロラタム等の石油ワッ
クスが挙げられる。また、これら天然ワックスの外に、
フィッシャー・トロプシュワックス、ポリエチレンワッ
クス等の合成炭化水素ワックス、１２−ヒドロキシステ
アリン酸アミド、ステアリン酸アミド、無水フタル酸イ
ミド、塩素化炭化水素等の脂肪酸アミド、エステル、ケ
トン、エーテル等の合成ワックスも使用できる。さらに
低分子量の結晶性高分子樹脂としては、ポリｎ−ステア
リルメタクリレート、ポリｎ−ラウリルメタクリレート
等のポリアクリレートのホモ重合体あるいは共重合体
（例えば、ｎ−ステアリルアクリレート−エチルメタク
リレートの共重合体等）等、側鎖に長いアルキル基を有
する結晶性高分子が挙げられる。これらのなかでより好
ましいものとしては、パラフィンワックス、マイクロク
リスタリンワックス等の石油ワックスあるいは合成ワッ
クスである。

【００７４】本発明に適するトナー中の結着樹脂として
は、特に制限されるものではなくトナー用の結着樹脂と
して一般に用いられる樹脂（ポリマー）が使用できる。
具体的には、ポリエステル樹脂、スチレン樹脂、アクリ
ル樹脂、スチレン・アクリル樹脂、シリコーン樹脂、エ
ポキシ樹脂、ジエン系樹脂、フェノール樹脂、エチレン
・酢酸ビニル樹脂等であるが、特に好ましいものとして
はポリエステル樹脂である。ポリエステル樹脂を結着樹
脂に用いると、その分子量が大きい場合でも表面平滑性
が高く、透明性に優れた画像を形成することができ、ま
た、材料自体安全上の問題がない。

【００７５】本発明に適するトナー中の結着樹脂として
は、その少なくとも一部が、重量平均分子量２，０００
〜５０，０００の線状ポリマーと、重量平均分子量２，
０００〜５０，０００の非線状ポリマーとの混合物であ
ることが好ましい。トナー中の結着樹脂をこのような構
成とすることにより、線状ポリマーが記録シートへの良
好な定着性を、非線状ポリマーが加熱定着ローラからの
良好な剥離性を、それぞれ確保することができる。これ
らポリマーのＧＰＣによる重量平均分子量としては、透
明性や、保存安定性等の観点より２，０００〜５０，０
００であることが好ましく、より好ましくは、８，００
０〜２０，０００である。なお、ここでいう「線状」と
は、架橋構造を有しないものを意味し、いわゆる分岐構
造であっても通常のトナーの結着樹脂として使用される
程度のものであれば、これを含む概念である。一方、
「非線状」とは、主に架橋構造を有するものを意味す
る。

【００７６】具体的には、これら線状ポリマーおよび非
線状ポリマーがポリエステルである場合、直鎖状のジカ
ルボン酸および／または未官能性の側鎖を持つジカルボ
ン酸からなる構造を持つ構成モノマーに、三価以上の単
量体やその他架橋剤を構成モノマーにもつ三次元架橋を
行った非線状ポリエステルをブレンドすることにより得
られる。

【００７７】好ましいポリエステル樹脂の重合単量体と
しては次のものを挙げることができる。アルコール成分
としては、ポリオキシプロピレン（２，２）−２，２−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ポリオキシ
プロピレン（３，３）−２，２−ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）プロパン、ポリオキシエチレン（２，０）−
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、ポ
リオキシプロピレン（２，０）−ポリオキシエチレン
（２，０）−２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）
プロパン、ポリオキシプロピレン（２，０）−ポリオキ
シエチレン（２，０）−２，２−ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）プロパン等のジオール、エチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、
ポリエチレングルコール、プロピレングリコール、ジプ
ロピレングリコール、イソペンチルグリコール、ジプロ
ピレングリコール、イソペンチルグリコール、水添ビス
フェノールＡ、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタ
ンジオール、ネオペンチルグリコール、キシリレングリ
コール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、グリセ
リン、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパ
ン、ペンタエリスリトール、ビス−（β−ヒドロキシエ
チル）テレフタレート、トリス−（β−ヒドロキシエチ
ル）イソシアヌレート、２，２，４−トリメチロールペ
ンタン−１，３−ジオール等がある。

【００７８】一方、酸成分としての具体例としては、マ
ロン酸、コハク酸、グルタル酸、ダイマー酸、フタル
酸、イソフタル酸、テレフタル酸、イソフタル酸ジメチ
ルエステル、テレフタル酸ジメチルエステル、テレフタ
ル酸モノメチルエステル、テトラヒドロテレフタル酸、
メチルテトラヒドロフタル酸、ヘキサヒドロフタル酸、
ジメチルテトラヒドロフタル酸、エンドメチレンヘキサ
ヒドロフタル酸、ナフタレンテトラカルボン酸、ジフェ
ノール酸、トリメリット酸、ピロメリット酸、トリメシ
ン酸、シクロペンタンジカルボン酸、３，３’，４，
４’−ベンゾフェノンテトラカルボン酸、１，２，３，
４−ブタンテトラカルボン酸、２，２−ビス−（４−カ
ルボキシフェニル）プロパン、トリメリット酸無水物と
４，４−ジアミノフェニルメタンから得られるジイミド
カルボン酸、トリス−（β−カルボキシエチル）イソシ
アヌレート、イソシアヌレート環含有ポリイミドカルボ
ン酸、トリレンジイソシアネート、キシリレンジイソシ
アネートまたはイソホロンジイソシアネートの三量化反
応物とトリメリット酸無水物から得られるイソシアネー
ト環含有ポリイミドカルボン酸等であり、これらの一種
または二種以上が使用される。

【００７９】これらのなかで三価以上の多価カルボン
酸、多価アルコール等の架橋成分を用いると、定着強
度、耐オフセット性等の安定性の点で好ましい架橋ポリ
エステルを得ることができる。具体的には、無水トリメ
リット酸、２，５，７−ナフタレントリカルボン酸等の
三価のカルボン酸、もしくはその誘導体、グリセロー
ル、トリメチロールプロパン等の三価のアルコール等が
挙げられる。またドデセニルこはく酸等の炭素数２〜３
０の側鎖を有するモノマーを併用すると後述の軟化点を
調整することができ好ましい。

【００８０】一般に、架橋型の非線状ポリマーは、高温
度側のホットオフセット防止に優れておるが、架橋成分
として三価以上の単量体を用いて架橋密度を上げすぎる
とポリマーの弾性が大きくなるとともに、溶融速度が低
下するために定着面の平滑性、光沢性が損なわれる。し
かしながら線状ポリマーと非線状ポリマーとをブレンド
する際、それぞれの比率、樹脂のガラス転移点（Ｔｇ）
および軟化点を制御すれば問題無い。具体的には、線状
ポリマーと非線状ポリマーとの混合比（線状ポリマー：
非線状ポリマー、重量比）としては、４０：６０〜９
９：１の範囲が好ましく、さらに好ましくは６０：４０
〜９０：１０の範囲である。線状ポリマーの比率が４０
％未満であると最低定着温度が上昇してしまい、さらに
発色性やＯＨＰ透過性が低下し、９９％を超えると充分
な耐オフセット性を得にくい。

【００８１】また、線状ポリマーのＴｇが４０〜８０℃
であることが好ましく、より好ましくは５０℃〜７０℃
である。Ｔｇが４０℃を下回るとトナー保存性が悪化し
てしまい、８０℃を越えると最低定着温度が上昇した
り、トナー粒子の作製性も悪化する場合がある。さらに
線状ポリマーと非線状ポリマー両者のＴｇの差も光沢性
等のトナー特性に影響を及ぼすので、両者のＴｇの差を
２０℃以下、望ましくは１０℃以下にするのが最適であ
る。

【００８２】さらに、線状ポリマーの軟化点が９０〜１
２０℃であることが好ましい。軟化点が９０℃未満であ
るとトナーの保存安定性が悪く、高温高湿状態（例えば
４５℃で８０ＲＨ程度）の保存状態でトナーがブロッキ
ングしてしまう場合がある。軟化点が１２０℃を越える
とトナーの最低定着温度が上昇してしまい、また、発色
性やＯＨＰ透過性も劣り、くすんだ色になり、トナー粒
子の作製性も悪化する場合がある。さらに線状ポリマー
と非線状ポリマー両者の軟化点の差も光沢性に影響を及
ぼすので、両者の軟化点の差を２０℃以下、望ましくは
１０℃以下にするのが最適である。

【００８３】なお、ここで言う軟化点とは、降下式フロ
ーテスター（島津製作所）を用い、１ｃｍ³ の試料を昇
温速度６℃／ｍｉｎで加熱しながら、プランジャーによ
り３０ｋｇ／ｃｍ² の荷重を与え、直径１ｍｍ長さ１ｍ
ｍのノズルを押し出すようにし、これによりプランジャ
ー降下量−温度の関係曲線を描き、そのＳ字曲線の高さ
をｈとするとき、ｈ／２に対応する温度（樹脂の半分が
流出する温度）を言う。

【００８４】本発明に適したトナーの結着樹脂として
は、既述の如く特にポリエステル樹脂と架橋ポリエステ
ル樹脂との混合物を用いることが好ましいが、更に他の
樹脂と組み合せても良い。他の樹脂としては、スチレン
樹脂、アクリル樹脂、スチレン・アクリル樹脂、シリコ
ーン樹脂、エポキシ樹脂、ジエン系樹脂、フェノール樹
脂、テルペン樹脂、クマリン樹脂、アミド樹脂、アミド
イミド樹脂、ブチラール樹脂、ウレタン樹脂、エチレン
・酢酸ビニル樹脂等がある。他の樹脂と組み合わせる場
合には、全結着樹脂中の上記線状ポリマーおよび非線状
ポリマーの割合は、３０重量％以上とすることが好まし
く、５０重量％以上とすることがより好ましい。

【００８５】ガラス転移温度は４０℃〜８０℃に設定す
るのが好ましく、さらに好ましくは５０℃〜７０℃であ
る。さらに線状ポリエステルと非線状ポリエステルそれ
ぞれのガラス転移温度差もトナー特性に影響を及ぼすの
で、両者のガラス転移温度差を２０℃以下、望ましくは
１０℃以下にするのが最適である。ガラス転移温度が４
０℃を下回るとトナー保存性が悪化してしまう。一方、
ガラス転移温度が８０℃を越えると最低定着温度が上昇
したり、トナー粒子の作製性も悪化する場合がある。

【００８６】トナー中に分散させる着色剤としては、公
知の有機、もしくは、無機の顔料や染料、油溶性染料を
使用することができる。例えばＣ．Ｉ．ピグメントレッ
ド４８：１、Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド５７：１、Ｃ．
Ｉ．ピグメントレッド１２２、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエ
ロー１７、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー９７、Ｃ．Ｉ．
ピグメントイエロー１２、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー
１８０、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１８５、Ｃ．Ｉ．
ピグメントブルー１５：１、Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー
１５：３、ランプブラック（Ｃ．Ｉ．Ｎｏ．７７２６
６）、ローズベンガル（Ｃ．Ｉ．Ｎｏ．４５４３２）、
カーボンブラック、ニグロシン染料（Ｃ．Ｉ．Ｎｏ．５
０４１５Ｂ）、金属錯塩染料、金属錯塩染料の誘導体こ
れらの混合物等を挙げることができる。更にはシリカ、
酸化アルミニウム、マグネタイトや各種フェライト類、
酸化第二銅、酸化ニッケル、酸化亜鉛、酸化ジルコニウ
ム、酸化チタン、および酸化マグネシウム等の種々の金
属酸化物およびこれらの適宣の混合物等が挙げられる。
これらの着色剤は、充分な濃度の可視像が形成されるよ
うな割合で含有されることが必要であり、トナー粒径や
現像量に依存するが、一般にトナー１００重量部に対し
て１〜１００重量部程度の割合が適切である。

【００８７】本発明に適するトナーは、公知の如何なる
方法によっても製造できる。例えば混練、粉砕方式、即
ち結着樹脂と着色剤、ワックス等を予備混合した後、混
練機にて溶融混練し、冷却後粉砕、分級を行い、外添剤
微粒子を添加混合する方法や、懸濁重合、乳化重合など
による重合トナーなどが用いられる。また、トナー中に
含有されるワックスの分散径の調整方法としては、予め
微粒子化したワックスをトナー中に分散させる方法が好
ましい。予めワックスを微粒子化する方法としては、具
体的には、ワックスを溶剤とともに加熱した後、冷却
し、微粒子化する方法が挙げられる。これを粉体として
取り出して上述の如くトナーの他の成分と混合したり、
あるいは、微粒子化されたワックスの分散液にトナーの
他の成分を溶解させて、トナーを製造することができ
る。トナーの粒子としては体積平均粒子径が３〜１５μ
ｍの範囲のものが好ましく、より好ましくは５〜７μｍ
の範囲のものである。

【００８８】上述のトナーはキャリアと混合して二成分
現像剤として用いられる。ここで使用できるキャリアと
しては、特に限定されるものではなく、鉄粉、フェライ
ト等の磁性体粒子、磁性体粒子を芯材として、その表面
をスチレン系樹脂、ビニル系樹脂、エチル系樹脂、ロジ
ン系樹脂、ポリエステル系樹脂、メチル系樹脂などの公
知の樹脂やステアリン酸等のワックスで被覆し、被覆層
を形成させてなる被覆樹脂型キャリア粒子、或いは結着
樹脂中に磁性体微粒子を分散させてなる磁性体分散型キ
ャリア粒子等を挙げることができる。本発明において、
上述の如きキャリアとトナーとを混合割合としては、キ
ャリア：トナー＝１００：１〜１００：２０（重量比）
の範囲とすることが好ましく、より好ましくは１００：
５〜１００：１５（重量比）である。

【００８９】

【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。な
お、実施例中「部」とあるのは、特に断りのない限り
「重量部」を意味する。

【００９０】［実施例１］ ＜定着装置の諸元＞本実施例（１−１）においては、図
２に示す定着装置を使用した。本定着装置の諸元は以下
の通りである。 コア２０ａ：外径２４．８ｍｍ、内径２４ｍｍの鉄（Ｓ
ＴＫＭ１１）製円筒体 耐熱性弾性体層２０ｂ：厚さ６００μｍ、ゴム硬度４０
°（ＪＩＳ−Ａ）のＨＴＶ（Ｈｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａ
ｔｕｒｅ Ｖｕｌｃａｎｉｚａｔｉｏｎ）シリコーンゴ
ム 離型層（耐熱性樹脂層）２０ｃ：厚さ２０μｍのＰＦＡ
（パーフルオロアルキルビニールエーテル共重合樹脂）
チューブ ハロゲンランプ２４の出力：８００Ｗ 定着ローラ２０の表面設定温度：１５０℃ エンドレスベルト２１：ベース層として厚さ７５μｍ、
周長９４ｍｍのポリイミドシームレスベルトに、離型層
としてＰＦＡが１０μｍの厚さでコーティングされたも
の。

【００９１】プレニップ部材２２ａ：幅６ｍｍ、硬度２
０°（ＪＩＳ−Ａ）のシリコーンゴム、定着ローラ２０
の外周面に倣う凹形（Ｒ２６ｍｍ） 低摩擦層２２ｂ：テフロンを含浸させたガラス繊維シー
ト（中興化成製ＦＧＦ−５００−４） 剥離ニップ部材２２ｄ：ＰＰＳ製、押圧部の曲率半径が
３ｍｍ ベルト走行ガイド１３：ＰＦＡ製 圧力パッド２２の押圧力：総荷重３０ｋｇ ニップ幅：６ｍｍ ニップ幅内での圧力分布：図４に示す通りの圧力分布で
あり、プレニップ部の圧力が約０．５ｋｇ／ｃｍ² 、剥
離ニップ部のピーク圧力が約７ｋｇ／ｃｍ² 定着ローラ２０の歪み：約１％ 剥離シート２８ａ：幅３００ｍｍ、厚さ７５μｍのポリ
イミド樹脂シートで、その上面と下面を厚さ１０μｍの
ＰＦＡフィルムで被覆 剥離シート２８ａのガイド２８ｂ先端からの突出量：５
ｍｍ 定着ローラ２０の周速度：１００ｍｍ／ｓｅｃ ニップ部のデュエルタイム：６０ｍｓｅｃ

【００９２】＜定着装置の作動＞後述の画像形成装置の
転写装置により記録シート２６の上にトナー像２７が転
写され、図２における右側からニップ部に向けてこの記
録シート２６が搬送され、ニップ部に作用する圧力と、
ハロゲンランプ２４で発生し定着ローラ２０を通じて与
えられる熱により、トナー像２７が記録シート２６上に
定着する。ハロゲンランプ２４に８００Ｗの電力を投入
した際に、定着ローラ２０を室温（２０℃）から１５０
℃まで立ち上げるのに要する時間は約１５秒であった。
一方、フルカラーの未定着トナー画像を形成するため
に、通常の４サイクルの装置では１５〜１８秒かかる。
よって、定着装置が室温の状態からでも、ほとんど待た
せることなく画像形成が開始でき、本実施例１−１の定
着装置は、インスタントスタート性に優れるものである
ことが確認された。

【００９３】一方、比較対照として、富士ゼロックス社
製フルカラー複写機Ａ Ｃｏｌｏｒ６２０の定着装置を
取上げる。この定着装置は図１４に示すようなロール対
方式であるため熱容量が大きい。定着ローラと圧力ロー
ラともにハロゲンランプを有しており、合計１１００Ｗ
の電力を投入した際の立ち上がり時間は約３分３０秒で
ある。図５は、本実施例１−１の定着装置とＡ Ｃｏｌ
ｏｒ ６２０の定着装置の立ち上がり時間を比較するグ
ラフであるが、インスタントスタート性の差は明白であ
った。

【００９４】＜用いたトナーの製造＞本実施例１−１に
おいては、以下のトナーを用いた。 結着樹脂の調製 以下の手順でポリエステル樹脂Ａ（線状ポリエステル）
およびポリエステル樹脂Ｂ（非線状ポリエステル）を調
製した。 ａ：ポリエステル樹脂Ａ（線状ポリエステル）の調製 ・ポリオキシプロピレン（２，２）−２，２−ビス（４−ヒド ロキシフェニル）プロパン １０５０部 ・フマル酸 ５２０部 ・ハイドロキノン（重合禁止剤） １部 上記材料を、エステル化触媒（ジブチルスズオキサイ
ド）とともにガラス製３リットルの四つ口フラスコに入
れ、ステンレス製攪拌棒、流下式コンデンサーおよび窒
素導入管を取り付け、電熱マントルヒーター中で窒素気
流下、前半２３０℃常圧、後半２００℃減圧にて攪拌し
つつ反応を進めた。得られた線状ポリエステルは、酸価
１２．６ＫＯＨｍｇ／ｇ、水酸基価８．９ＫＯＨｍｇ／
ｇ、ガラス転移温度６６℃、ＧＰＣによる重量平均分子
量２０，０００であった。

【００９５】 ｂ：ポリエステル樹脂Ｂ（非線状ポリエステル）の調製 ・ポリオキシプロピレン（２，２）−２，２−ビス（４−ヒド ロキシフェニル）プロパン ４６０部 ・ポリオキシエチレン（２，２）−２，２−ビス（４−ヒドロ キシフェニル）プロパン ４２５部 ・無水トリメリット酸 ４８部 ・ジメチルテレフタル酸 ５０部 ・ドデセニル無水琥珀酸 ２７０部 ・ジブチルスズオキサイド １部 上記材料を用いて、上記ポリエステル樹脂Ａ（線状ポリ
エステル）の作製と同様にして反応を進めた。得られた
非線状ポリエステルは、酸価１０．８ＫＯＨｍｇ／ｇ、
水酸基価２８．４ＫＯＨｍｇ／ｇ、ガラス転移温度６２
℃、ＧＰＣによる重量平均分子量９５，０００であっ
た。

【００９６】以上のようにして得られたポリエステル樹
脂Ａ（線状ポリエステル）およびポリエステル樹脂Ｂ
（非線状ポリエステル）の組成および物性の一覧を下記
表１に示す。

【００９７】

【表１】

【００９８】顔料分散液の調製 以下の手順で顔料分散液を調製した。 ・銅フタロシアニン顔料（Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３、 シアニンブルー４９３３Ｍ、大日精化社製） ９８部 ・顔料分散剤（ソルスバース２４０００、ＺＥＮＥＣＡ社製） ２部 ・酢酸エチル １００部 上記材料組成の分散液に、ガラスビーズを加え、サンド
ミル分散機に装着した。該分散機の分散容器の回りを冷
却しながら、高速攪拌モードで３時間分散し、その後酢
酸エチルで希釈し、顔料濃度１０重量％の顔料分散液を
調製した。

【００９９】微粒子化ワックスの分散液の調製 以下の手順で微粒子化ワックスの分散液を調製した。 ・パラフィンワックス（融点８５℃、融解潜熱１９８ｍＪ／ｍｇ） １５部 ・トルエン ８５部 上記組成の材料を、攪拌羽根を装着し、かつ容器回りに
熱媒を循環させる機能を有する分散機に投入した。毎分
８３回転で攪拌しながら、徐々に温度を上げていき、１
００℃まで上昇したところで３時間１００℃に保持しつ
つ攪拌した。次に、攪拌を続けながら毎分約２℃の割合
で室温まで冷却し、微粒子化したワックスを析出させ
た。レーザ回折／散乱粒度分布測定装置ＬＡ−７００
（堀場製作所製）を用いて、ワックスの平均粒径（分散
径）を測定したところ、約１．０２μｍであった。この
ワックスの分散液を高圧乳化機（ＡＰＶ ＧＡＵＬＩＮ
ＨＯＭＯＧＥＮＩＺＥＲ １５ＭＲ型）を用い、圧力
５００ｋｇ／ｃｍ² で再度分散を行った。前記同様にワ
ックスの平均粒径（分散径）を測定したところ、約０．
８１μｍであった。得られた微粒子化ワックスの分散液
は、ワックスの濃度が１５重量％になるように酢酸エチ
ルで希釈して、後述のトナーの製造に用いた。

【０１００】油相の調製 以下の手順でトナーの製造に供する油相を調製した。 ・上記ポリエステル樹脂Ａ ７０部 ・上記ポリエステル樹脂Ｂ ３０部 ・上記顔料分散液（顔料濃度：１０重量％） ５０部 ・上記微粒子化ワックスの分散液（ワックス濃度：１５重量％） ３３部 ・酢酸エチル ３２部 上記材料を混合し、ポリエステル樹脂が十分に溶解する
ことを確認した後、ホモミキサー（エースホモジナイザ
ー、日本精機社製）に投入し、毎分１５，０００回転で
２分間攪拌し、均一な油相を調製した。

【０１０１】水相Ａの調製 以下の手順でトナーの製造に供する水相Ａを調製した。 ・炭酸カルシウム（平均粒径：０．０３μｍ） ６０部 ・純水 ４０部 上記材料をボールミルで４日間攪拌して、水相Ａを調製
した。前述のレーザ回折／散乱粒度分布測定装置ＬＡ−
７００（堀場製作所製）を用いて、炭酸カルシウムの平
均粒径を測定したところ、約０．０８μｍであった。

【０１０２】水相Ｂの調製 以下の手順でトナーの製造に供する水相Ｂを調製した。 ・カルボキシメチルセルロース（セロゲンＢＳＨ、第一工業製薬製） ２部 ・純水 ９８部 上記材料を混合し、カルボキシメチルセルロースを溶解
させ、水相Ｂを調製した。

【０１０３】トナーの製造 上記の如く得られた油相、水相Ａおよび水相Ｂを用い
て、以下のようにしてトナーを製造した。 ・上記油相 ６０部 ・上記水相Ａ １０部 ・上記水相Ｂ ３０部 上記材料をコロイドミル（日本精機社製）に投入し、ギ
ャップ間隔１．５ｍｍ、毎分８，０００回転で２０分間
乳化を行った。次に、得られた乳化物を、ロータリーエ
バポレータに投入し、室温で、かつ３０ｍｍＨｇの減圧
下で３時間脱溶媒を行った。その後、１２Ｎ塩酸をｐＨ
２になるまで加え、炭酸カルシウムをトナーの表面から
除去した。さらに１０Ｎの水酸化ナトリウムをｐＨ１０
になるまで加え、超音波洗浄器の槽中、攪拌機で攪拌し
ながら１時間攪拌を継続した。次に、遠心沈降を行い、
その上澄みを３回交換して洗浄した後、乾燥してシアン
トナーを取り出した。コールターカウンターＴＡ−II型
（コールター社製）を用いて測定したトナーの体積平均
粒径は７．８μｍ、粒度分布の指標であるＧＣＤ（体積
平均粒径である、ｄ₈₄／ｄ₁₆のルートを求めたもの）は
１．２２、形状係数ＭＬＳ２は１０７であった。

【０１０４】さらに、着色剤をＣ．Ｉ．ピグメントブル
ー１５：３から、Ｃ．Ｉ．ピグメントイエロー１８０、
Ｃ．Ｉ．ピグメントレッド５７、またはカーボンブラッ
ク（＃４０００三菱化成社製）にそれぞれ代えた以外
は、上記シアントナーと同様にしてイエロー、マゼンタ
およびブラックの各トナーを製造した。各トナーの物性
を下記表２に示す。

【０１０５】

【表２】

【０１０６】＜用いた現像剤の製造＞キャリアコアとし
て、Ｆ３００（パウダーテック社製）を用い、これにメ
チルメタクリレートをキャリアコアに対して０．５重量
％の割合でニーダでコートしてキャリアを作製した。

【０１０７】以上のトナーおよびキャリアをトナー：キ
ャリア＝８：１００の割合（重量比）で混合して、本実
施例１−１に用いた。

【０１０８】＜画像形成試験＞上記の現像剤を用いて、
また、画像形成装置として、定着装置を前記のものに変
更したＡ Ｃｏｌｏｒ ６２０改造機を用いて画像形成
試験を行った。画像形成試験は、０．６５ｍｇ／ｃｍ²
のベタ画像を、記録シートとしてのＡ４用紙（富士ゼロ
ックス社製Ｊ紙）に複写することにより行った。画像形
成試験の結果、光沢ムラがない良好な複写物が得られ
た。記録シートの離型性も良好であった。また、待機時
間もほとんどなく、インスタントスタート性の高いもの
であった。

【０１０９】＜定着ローラ離型層の材質の確認＞比較例
１−１として、本実施例１−１の構成の定着装置の定着
ローラ２０の離型層２０ｃとしてフッ素樹脂の代わりに
フッ素ゴムを厚さ３０μｍの厚さでディップコートした
定着ローラを用い、それ以外は本実施例１−１の構成と
同じ構成の定着装置の画像形成装置を用意した。フッ素
ゴムローラには、離型剤としてＡ４用紙あたり約５ｍｇ
のアミノ変性シリコーンオイル（信越化学製：粘度３０
０ＣＳ）を塗布した（本実施例（フッ素樹脂ローラ）の
場合には定着ローラに離型剤は供給していない。）。な
お、用いたトナーは本実施例１−１のトナーからワック
スを除いたものである。

【０１１０】本実施例１−１および上記比較例の各画像
形成装置について、コピー枚数の増加による定着ラチチ
ュードを調べた。結果を図６に示す。比較例１−１（フ
ッ素ゴムローラ）の場合には初期的には約６０℃と広い
ラチチュードを有する。これは、フッ素ゴムそのものは
フッ素樹脂に比べて離型性は劣るが、フッ素ゴムには離
型剤を塗布しており、さらに、大きな歪み量（５％）の
効果が現れることに起因すると考えられる。しかしなが
ら、比較例１−１の画像形成装置は、コピー枚数の増加
とともに定着ラチチュードが狭くなった。これは、ゴム
そのものの摩耗や、オフセットトナーと紙粉のフッ素ゴ
ムへの固着等により離型性が劣化しことに起因するもの
と考えられる。比較例１−１の画像形成装置の定着ラチ
チュードは、コピー枚数５万枚定着後で約３０℃まで、
さらに７万枚定着後で約１０℃にまで低下した。

【０１１１】一方、本実施例１−１（フッ素樹脂ロー
ラ）の場合には、初期的には定着ラチチュードが約３０
℃と上記比較例１−１に比べ狭めである。しかしなが
ら、フッ素樹脂の場合には離型性の劣化がほとんどない
ため、本実施例１−１では、１０万枚定着後においても
定着ラチチュードの変化はほとんどみられない。本実施
例１−１および比較例１−１においては、定着ローラは
弾性体層が薄く温度低下が少ないため、定着ラチチュー
ドが２０℃あれば実用上問題ない。よって、比較例１−
１の場合には約６万枚までしか定着動作ができないが、
本実施例１−１の場合には１０万枚以上の定着動作が可
能となる。

【０１１２】定着ローラ２０の離型層２０ｃを上記フッ
素ゴムにし、トナー中のワックス含有量を０％および５
％、離型剤（オイル）塗布量を０ｍｇ（オイルレス）、
０．５ｍｇおよび５ｍｇに条件を振った各画像形成装置
（比較例１−１〜１−５）と上記本実施例１−１の画像
形成装置について、初期と５万枚定着後の定着ラチチュ
ードを調べた。また、上記本実施例１−１の画像形成装
置において、定着ローラ２０の離型層にオイル０．５ｍ
ｇを塗布したものについても同様に定着ラチチュードを
調べた（実施例１−１’）。図７にその結果を示す。

【０１１３】全般的に、フッ素ゴムローラを用いた比較
例の画像形成装置は、初期と５万枚定着後とで離型性の
低下が著しい。これに対して、フッ素樹脂ローラを用い
た本実施例１−１および１−１’は、初期と５万枚定着
後とで離型性の劣化がほとんどみられず、信頼性が高い
ことがわかる。

【０１１４】＜離型層の厚さと画質に関する確認＞上述
のように、定着ローラ２０の離型層２０ｃに厚さ２０μ
ｍのＰＦＡチューブを用いることにより、オイルレスに
おいても十分なトナーの離型性能が得られることが分か
った。次にそのＰＦＡチューブの膜厚によって、画質が
どのように影響を受けるかに就いて確認した。上記本実
施例１−１の離型層２０ｃのＰＦＡのチューブ厚を変え
て、定着後のトナーの画質を調べた（実施例１−１〜１
−５、比較例１−６〜１−７）。評価は、トナー量０．
６５ｍｇ／ｃｍ² のベタ画像を画出しし、微妙なグロス
（光沢）の変化を官能評価することにより行った。その
結果を表３に示す。なお、評価基準は以下の通りであ
り、個人差による評価ムラをなくすため、１０人の評価
により決した。 ◎：ほぼ均一（Ａ ｃｏｌｏｒ ６２０の画質相当）。 ○：Ａ ｃｏｌｏｒ ６２０の画質より劣るが、許容範
囲内。 ×：光沢ムラ大（白黒複写機並み）。

【０１１５】

【表３】

【０１１６】一般にハードローラを用いた場合には光沢
ムラが顕著に現れるが、フッ素樹脂層の場合にも、膜厚
が４０μｍ以上になると光沢ムラが発生する。フッ素樹
脂層の厚さが３０μｍ以下の場合に優れた画質が得ら
れ、２０μｍ以下の厚さで特に優れた画質が得られた。

【０１１７】＜定着ローラの歪み量と定着ラチチュード
に関する確認＞上記本実施例１−１の総荷重を変えるこ
とにより定着ローラ２０の歪み量を変えて、定着ラチチ
ュードを測定した（実施例１−６）。その結果を図８に
示す。「○のプロットに実線」は本実施例１−６の画像
形成装置の場合であり、特に歪み量１％のプロットは前
記実施例１−１の場合である。なお、比較対照として、
従来のロール対方式の画像形成装置（Ａ Ｃｏｌｏｒ
６２０）のグラフを「△のプロットに破線」で示した。
ともに歪み量を大きくすれば定着ラチチュードが広がる
ことが分かる。本実施例１−６と従来のロール対方式を
比較した場合、同じ歪み量では本実施例１−６の方が広
い定着ラチチュードが得られることが分かる。逆に、同
じ定着ラチチュードを得るためには、本実施例１−６の
方が小さな歪み量で十分であることがわかる。

【０１１８】以下、この理由について考察する。離型効
果に寄与する歪みは、ニップ部の出口付近における定着
ローラの歪みであると考えられる。つまり、トナー像が
定着された記録シートがニップ部から排出される際に、
定着ローラの歪み（つまり変形）が元に戻ろうとして、
定着されたトナー像の表面と定着ローラ表面との界面に
微視的なスリップが生じ、トナー像と定着ローラとの間
の付着力が低減されると考えられる。従って、歪みが大
きいほど回復する際の変形速度が早くなり、スリップも
起こりやすく、離型性も向上すると推察される。

【０１１９】図４に上記従来のロール対方式の定着装置
と本実施例１−６の定着装置の、ニップ領域における歪
み量の推移を示す。従来のロール対方式の定着装置で
は、ニップ幅を確保するためにニップ全域にわたって定
着ローラを変形させている。つまり離型に関与しない領
域においても大きな歪みを生じさせている。これに対し
て、本実施例の定着装置ではニップ幅を確保するため
に、フレキシブルなベルトを用いてニップ部を形成し、
ニップ部の出口付近の離型性に関与する領域においての
み定着ローラにある程度大きな歪みを与えているので、
全体として小さな歪み量で高い離型性が得られることに
なると結論づけることができる。本実施例１−６の場合
には、歪み量が０．１％で離型効果が現れ、０．３％で
は優れた離型性が得られ、定着ラチチュードが広いもの
となる。従って、歪み量は０．１％以上好ましく、より
好ましくは０．３％以上であることが確認された。

【０１２０】＜離型層の膜厚と歪み量、シワとの関係＞
まず、定着ローラ２０の離型層２０ｃの膜厚と歪み量と
の関係について確認した。実施例１−１の画像形成装置
における定着装置の圧力パッド２２に与える押圧力を総
荷重５０ｋｇ（実施例１−７）、３０ｋｇ（実施例１−
８）および２０ｋｇ（実施例１−９）とし、さらに離型
層２０ｃの膜厚を５μｍ〜４０μｍの範囲で適宜条件を
振ってそのときの定着ローラ２０の歪み量を測定した。
その結果を図９に示す。なお、上記実施例１−７のう
ち、離型層２０ｃの膜厚２０μｍのプロットは実施例１
−１のものである。

【０１２１】押圧力の総荷重が増えれば歪み量が大きく
なり、総荷重が一定の場合には、離型層２０ｃの膜厚が
薄くなるほど歪みが起こりやすくなることが図９から読
み取れる。しかしながら、離型層２０ｃの膜厚が薄くな
り、定着ローラ２０の歪み量が大きくなると、定着ロー
ラ２０の信頼性が低くなる。とくに薄い離型層２０ｃ
（フッ素樹脂層）が歪みによって伸ばされることにより
塑性変形し、該フッ素樹脂層にシワが生じてしまう。実
施例１−１の画像形成装置における定着装置の離型層２
０ｃの膜厚（３μｍ〜５０μｍ）と定着ローラ２０の歪
み量（０．５％〜７％）との条件を適宜振って、離型層
２０ｃのシワの発生の有無を調べた（実施例１−１
０）。その結果を表４に示す。

【０１２２】

【表４】

【０１２３】表４に示す通り、定着ローラ２０の歪み量
０．５％では、離型層２０ｃの膜厚が５μｍであっても
シワが発生しない。しかし、定着ローラ２０の歪み量を
５％以上にすると離型層２０ｃの膜厚が５０μｍであっ
てもシワが発生してしまう。この結果より、歪み量は４
％以下でなければならないことがわかる。上記実施例１
−６で確認した通り、歪み量は０．１％あれば離型効果
が現れることより、歪み量の好ましい範囲としては０．
１〜４％であることが確認された。このように、定着ロ
ールの離型層としてフッ素樹脂を用いた場合には、大き
な歪み量を与えることができないため、離型性のために
大きな歪み量を必要とする従来のロール対方式の定着装
置では、シワの発生を抑えつつ十分な離型性を得ること
ができない。従って、フッ素樹脂を離型層として用いる
場合には、本実施例のように、ニップ出口付近で局所的
に歪みを与える構成が特に有効であると言える。

【０１２４】＜トナーのワックス含有量と定着ラチチュ
ードとの関係＞次に、トナーのワックス含有量と定着ラ
チチュードとの関係について確認した。実施例１−１の
画像形成装置に用いたトナーへのワックスの含有量を０
〜５０％の間で適宜条件を振って、定着ラチチュードを
測定した（実施例１−１１）。その結果を図１０に示
す。ここで、「○のプロットに実線」がオフセット発生
温度、「△のプロットに破線」が最低定着温度であり、
この差が定着ラチチュードである。なお、本実施例１−
１１におけるワックス量５％のプロットが実施例１−１
の結果である。

【０１２５】図１０により、以下のことがわかる。０．
１重量％のワックスを加えることによりオフセット発生
温度は急激に高くなり、さらにワックスを加えるとオフ
セット発生温度は緩やかに上昇する。一方、最低定着温
度の方は、ワックス量増加に伴い緩やかに上昇する。そ
して、ワックス量が４０重量％を超えると極端に最低定
着温度が高くなってしまう。よって、ワックス量０．１
重量％以上４０重量％以下にすることにより広い定着ラ
チチュードが得られることが確認された。

【０１２６】＜ワックスの分散径とＯＨＰ透過性との関
係＞トナーにワックスを含有させた場合の、ワックスの
分散径とＯＨＰ透過性（ＰＥ値）との関係について確認
した。上記実施例１−１の画像形成装置に用いたトナー
中のワックスの分散径を０．１〜４μｍの間で条件を振
って、記録シートとしてトランスペアレンシーフィルム
を用い、トナーのベタ画像（厚さ６．５μｍ、０．６５
ｍｇ／ｃｍ² ）を得た。得られた画像のＯＨＰ透過率を
測定した（実施例１−１２）。光の入射角はトランスペ
アレンシーフィルムに対して垂直とした。なお、ＰＥ値
は以下の計算式により求めることができる。 ＰＥ＝ｌｏｇ（Ｔｓ＋Ｔｄ）／ｌｏｇＴｓ （上記式中、Ｔｓは正透過率を表し、Ｔｄは拡散透過率
を表す。）

【０１２７】結果を図１１に示す。図１１に示すよう
に、トナー中のワックスの平均分散径が２μｍ以下、よ
り好ましくは１μｍ以下にすればよいことがわかる。

【０１２８】［実施例２］ ＜定着装置の諸元＞本実施例（２−１）においては、実
施例１の画像形成装置の定着装置（図２）を図１に示す
定着装置に代えたものとした。定着ローラ１０およびエ
ンドレスベルト１１は、実施例１の定着ローラ２０およ
びエンドレスベルト２１とそれぞれ同じ構成であり、圧
力パッド１２の構成が実施例１の圧力パッド２２と異な
っている。以下、実施例１の画像形成装置と異なった部
分の諸元のみについて記す。 弾性体部材１２ａ：幅８ｍｍ、硬度５０°（ＪＩＳ−
Ａ）のシリコーンゴム、定着ローラ１０の外周面に倣う
凹形（Ｒ２６ｍｍ） 圧力パッド１２の押圧力：総荷重３０ｋｇ ニップ幅：４ｍｍ ニップ幅内での圧力分布：図４に示す通りの圧力分布で
あり、実施例と同じ約１％の歪み量を与えているが、ニ
ップ出口部の歪み量は実施例１−１よりも少なく、従来
のロール対型定着装置と同程度 定着ローラ１０の歪み：約１％ 定着ローラ２０の周速度：７０ｍｍ／ｓｅｃ ニップ部のデュエルタイム：５７ｍｓｅｃ 定着ローラ２０の表面設定温度：１５０℃

【０１２９】その他、本実施例で用いるトナー、および
剥離フィルムは、実施例１−１と同様のものを用いた。
画像形成試験は、実施例１−１と同様に行った。画像形
成試験の結果、光沢ムラがない良好な複写物が得られ
た。記録シートの離型性も良好であった。また、待機時
間もほとんどなく、インスタントスタート性の高いもの
であった。

【０１３０】＜定着ローラの歪み量と定着ラチチュード
に関する確認＞上記実施例２−１の画像形成装置におけ
る定着装置のニップ内の圧力分布は、既述の如く図４に
示す通りであり、全体として実施例１−１と同じ約１％
の歪み量を与えているが、ニップ出口部の歪み量は実施
例１−１よりも小さく、従来のロール対型定着装置（Ａ
Ｃｏｌｏｒ ６２０）と同程度である。

【０１３１】本実施例２−１の総荷重を変えることによ
り定着ローラの歪み量を変えて、定着ラチチュードを測
定した（実施例２−２）。その結果を図８に示す。「□
のプロットに一点鎖線」は本実施例２−２の画像形成装
置の場合であり、特に歪み量１％のプロットは前記実施
例２−１の場合である。

【０１３２】図８に示すように、実施例１−１と同じ１
％の歪み量でも、実施例１−１では１％の歪み量で３０
℃の定着ラチチュードがあるのに対し、実施例２−２
（２−１）では２０℃と狭くなっている。しかし、前記
従来のロール対方式の画像形成装置（Ａ Ｃｏｌｏｒ
６２０）と比較すると、実施例２では比較的小さな歪み
量で、該従来例と同等以上の定着ラチチュードが得られ
ることがわかる。しかし、このように定着ラチチュード
が実施例１−１よりも狭くなるので、実施例１−１に比
べて、定着ローラ１０の温度をやや高い精度でコントロ
ールする必要が生ずる。なお、定着ローラ１０は薄肉で
熱伝導率が高いため、ドループやオーバーシュートは少
ない。

【０１３３】［実施例３］ ＜定着装置の諸元＞本実施例においては、実施例１の画
像形成装置の定着装置（図２）を図３に示す定着装置に
代えたものとした。本定着装置の諸元は以下の通りであ
る。 コア３０ａ：外径４８ｍｍ、内径４３ｍｍのアルミニウ
ム製円筒体 耐熱性弾性体層３０ｂ：厚さ１ｍｍ、ゴム硬度５０°
（ＪＩＳ−Ａ）のＨＴＶシリコーンゴム 離型層（耐熱性樹脂層）３０ｃ：厚さ３０μｍのエッチ
ング処理により内面がプライマー処理されたＰＦＡチュ
ーブ ハロゲンランプ３４の出力：６５０Ｗ 定着ローラ３０の表面設定温度：１５０℃

【０１３４】エンドレスベルト３１：ベース層として厚
さ７５μｍ、周長１８８ｍｍの熱硬化性ポリイミド基材
上に、離型層としてＰＦＡが１０μｍの厚さでコーティ
ングされたもの。 エンドレスベルト３１の張力：１０ｋｇ エンドレスベルト３１の定着ローラ１０への巻付角度：
４５° ニップ幅：約２０ｍｍ 圧力ロール３２：直径２３ｍｍのステンレス製ロール 圧力ロール３２の押圧力：４０ｋｇ 定着ローラ３０の歪み：約３％ 定着ローラ３０の周速度３００ｍｍ／ｓｅｃ ニップ部のデュエルタイム：６６ｍｓｅｃ

【０１３５】また、トナーは、実施例１−１と同様のワ
ックス内包トナーを用いる。画像形成試験は、実施例１
−１と同様に行った。画像形成試験の結果、光沢ムラが
ない良好な複写物が得られた。記録シートの離型性も良
好であった。また、待機時間もほとんどなく、インスタ
ントスタート性の高いものであった。本実施例３では、
約３％と比較的大きな歪みを与えており、セルフストリ
ッピングが可能であり、前記実施例１および２のような
剥離シートなしに十分な離型性が確保できた。

【０１３６】

【発明の効果】以上のように、従来のフルカラー定着装
置において多量に消費されていた離型剤（オイル）を大
幅に低減するか、あるいは全く使用しない状態でもトナ
ー剥離性に優れ、しかも高画質が得られる。特に定着ロ
ーラの離型層に劣化のほとんどないフッ素樹脂を使用し
た場合、長期的に安定して提供する定着装置が具現化さ
れる。また、オイルを全く使用しない場合には、オイル
補給のメンテナンスも不要となる。さらに薄肉の弾性層
が使用でき、かつ、定着ローラの小径化および薄肉化が
図れるため、立ち上がり時間が短くインスタントスター
ト性も高い、省エネルギーの観点からも優れたものとな
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の定着装置の第１の実施の形態を示す側
断面図である。

【図２】本発明の定着装置の第２の実施の形態を示す側
断面図である。

【図３】本発明の定着装置の第３の実施の形態を示す側
断面図である。

【図４】実施例および比較例の定着装置のニップ部の圧
力分布を示すグラフである。

【図５】実施例の定着装置とＡ Ｃｏｌｏｒ ６２０の
定着装置の立ち上がり時間を比較するグラフである。

【図６】実施例および比較例の画像形成装置のコピー枚
数の増加による定着ラチチュードを示すグラフである。

【図７】実施例および比較例の画像形成装置において、
トナー中のワックス含有量、離型剤（オイル）塗布量の
条件を振った各画像形成装置について、初期と５万枚定
着後の定着ラチチュードを示すグラフである。

【図８】実施例および比較例の画像形成装置において、
定着ローラの歪み量と定着ラチチュードとの関係を示す
グラフである。

【図９】実施例の画像形成装置において、定着ローラの
離型層の膜厚と歪み量との関係を示すグラフである。

【図１０】実施例の画像形成装置において、トナーのワ
ックス含有量と定着ラチチュードとの関係を示すグラフ
である。

【図１１】実施例の画像形成装置において、ワックスの
分散径とＯＨＰ透過性との関係を示すグラフである。

【図１２】従来の加熱定着法による定着装置の一例を示
す側断面図である。

【図１３】定着時における定着ローラ、記録シートおよ
びトナー像の状態を模式的に示す拡大断面図である。

【図１４】従来の加熱定着法による定着装置の一例を示
す側断面図である。

【符号の説明】

１０、２０、３０：定着ローラ １１、２１、３１：エンドレスベルト １２、２２：圧力パッド（圧力部材） ３２：圧力ロール（圧力部材） １３、２３：ベルト走行ガイド １４、２４、３４：ハロゲンランプ １５、２５、３５：温度センサ １６、２６：記録シート １７、２７：トナー像 １８、２８：剥離手段 ３９：張架ローラ

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｇ０３Ｇ 9/08 ３６５ (72)発明者 上原 康博 神奈川県足柄上郡中井町境430グリーンテ クなかい 富士ゼロックス株式会社内

Claims (18)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 円筒状芯金に耐熱性弾性体層が形成さ
   れ、さらにその表面に耐熱性樹脂層が被覆された加熱定
   着ローラと、エンドレスベルトと、該エンドレスベルト
   内側に配置された圧力部材と、を具備した定着装置であ
   って、前記エンドレスベルトを前記加熱定着ローラに所
   定角度巻き付けて、該エンドレスベルトと該加熱定着ロ
   ーラとの間に記録シートが通過させられるニップ部を形
   成し、該ニップ部において、前記圧力部材を前記エンド
   レスベルトを介して加熱定着ローラに押圧させることに
   より、前記加熱定着ローラの耐熱性弾性体層に歪みを生
   じさせることを特徴とする定着装置。
2. 【請求項２】 耐熱性樹脂層がフッ素樹脂よりなること
   を特徴とする請求項１に記載の定着装置。
3. 【請求項３】 圧力部材が圧力パッドであり、該圧力パ
   ッドをエンドレスベルトを介して加熱定着ローラに押圧
   させることにより、加熱定着ローラの弾性体層に歪みを
   生じさせることを特徴とする請求項１または２に記載の
   定着装置。
4. 【請求項４】 圧力パッドが加熱定着ローラを押圧する
   ニップ圧力が、ニップ部の出口付近において局所的に大
   きくなっていることを特徴とする請求項３に記載の定着
   装置。
5. 【請求項５】 エンドレスベルトが、複数の支持ローラ
   に張架された状態で加熱定着ローラに所定角度巻き付け
   られており、前記支持ローラのうち少なくとも１つを圧
   力ローラとして、ニップ部の出口付近で前記エンドレス
   ベルトを介して加熱定着ローラに押圧させることを特徴
   とする請求項１または２に記載の定着装置。
6. 【請求項６】 ニップ部における加熱定着ローラの歪み
   量が、０．１％乃至４％であることを特徴とする請求項
   １ないし５に記載の定着装置。
7. 【請求項７】 加熱定着ローラの耐熱性樹脂層の厚さ
   が、５μｍ乃至３０μｍであることを特徴とする請求項
   １ないし６に記載の定着装置。
8. 【請求項８】 加熱定着ローラの軸方向の長さと略同長
   の接触幅を有する剥離シートを備え、該剥離シートが、
   前記加熱定着ローラの回転方向におけるニップ部の下流
   に位置し、前記加熱定着ローラの回転方向と対向する向
   きに、かつ、先端部および／または先端部近傍が前記加
   熱定着ローラ外周面に接触する状態で配置されているこ
   とを特徴とする請求項１ないし７に記載の定着装置。
9. 【請求項９】 剥離シートが、基材として耐熱性プラス
   チックシートまたは金属薄板を使用し、該基材の両面お
   よび先端部がフッ素樹脂で被覆されたものであることを
   特徴とする請求項８に記載の定着装置。
10. 【請求項１０】 静電潜像担持体上に静電潜像を形成す
    る静電潜像形成手段と、該静電潜像をトナーにより現像
    する現像手段と、得られたトナー像を記録シートに転写
    する転写手段と、転写された記録シート上のトナー像を
    定着する定着手段とを有する画像形成装置において、定
    着手段が請求項１ないし９に記載の定着装置であること
    を特徴とする画像形成装置。
11. 【請求項１１】 トナーが、少なくとも着色剤と、結着
    樹脂と、０．１重量％乃至４０重量％のワックスとから
    なることを特徴とする請求項１０に記載の画像形成装
    置。
12. 【請求項１２】 ワックスの分散径が数平均で２μｍ以
    下であることを特徴とする請求項１１に記載の画像形成
    装置。
13. 【請求項１３】 ワックスの融点が１１０℃以下である
    ことを特徴とする請求項１１または１２に記載の画像形
    成装置。
14. 【請求項１４】 ワックスの融解の潜熱が２３０ｍＪ／
    ｍｇ以下であることを特徴とする請求項１１または１２
    に記載の画像形成装置。
15. 【請求項１５】 トナー中の結着樹脂の少なくとも一部
    が、重量平均分子量２，０００〜５０，０００の線状ポ
    リマーと、重量平均分子量２，０００〜５０，０００の
    非線状ポリマーとの混合物であって、その混合比率（線
    状ポリマー：非線状ポリマー、重量比）が４０：６０〜
    ９９：１であることを特徴とする請求項１０ないし１４
    に記載の画像形成装置。
16. 【請求項１６】 結着樹脂中の線状ポリマーのガラス転
    移点が４０〜８０℃であり、かつ、結着樹脂中の非線状
    ポリマーのガラス転移点との差が２０℃以下であること
    を特徴とする請求項１５に記載の画像形成装置。
17. 【請求項１７】 結着樹脂中の線状ポリマーの軟化点が
    ９０〜１２０℃であり、かつ、非線状ポリマーの軟化点
    との差が２０℃以下であることを特徴とする請求項１５
    に記載の画像形成装置。
18. 【請求項１８】 線状ポリマーおよび非線状ポリマー
    が、ポリエステルであることを特徴とする請求項１５な
    いし１７に記載の画像形成装置。