JPH06506409A - プラスチックレンズ製造の方法と装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 プラスチックレンズ製造の方法と装置 本発明は、プラスチックレンズを製造するための方法、装置、組成の全般に関係 するものである。

ジエチレングリコール・ビス（アリル）−カーボネート［ｄｉｅｔｈｙｌｅｎｅ 　ｇｌｙｃｏｌ　ｂｉｓ（ａｌｌｙｌ）−ｃａｒｂｏｎａｔｅ］　（ＤＥＣ−Ｂ ＡＣ）のポリマーから熱硬化技術で光学レンズを製造する方法は従来からの技術 である。

ＤＥＧ−ＢＡＣのポリマーは、望ましい光学および機械的性質を示すものである 。これらの性質には、高い耐摩耗性と耐衝撃性とあわせて、高い光透過率、高い 透明度、高い屈折率がある。これらの諸性質によってＤＥＣ−ＢＡＣは、過去に おいて高品質レンズや、遮光保護面、サングラス、安全メガネの製造面における 先端的モノマーの地位を占めたものである。しかしながら、その他の性質として 重合速度の遅いＤＥＣ−ＢＡＣは、上記製品の製造面で好ましくないモノマーで もあった。そのうえ、添加剤、またはコポリマーをを含まないＤＥＣ−ＢＡＣは 、硬くしかも幾らか脆いポリマーを生成し、非常に割れやすいものである。その ほか、添加剤を含まないＤＥＧ−ＢＡＣはレンズの形成鋳型に密着しやすく、そ れが原因で鋳型が亀裂することがよくあった。

さらに、光学レンズを製造するためにＤＥＣ−ＢＡＣを重合させる熱硬化技術は 幾つかの不都合と欠点を有している。もっとも顕著な欠点のひとつとして、熱硬 化技術によるレンズの製造には約１２時間を要する問題がある。

したがって、レンズ形成鋳型は１日にせいぜい２枚のレンズを製造するにとどま った。

そのうえ、熱硬化技術では熱触媒を採用しており、そのためＤＥＣ−ＢＡＣと触 媒の重合混合物は冷凍されたときにおいても緩やかに重合するのである。したが って、重合混合物の貯蔵寿命は非常に短く、短時間内に使用する必要があり、そ うでなければその容器内で硬化するのである。

なお、熱硬化技術によって使用される熱触媒は全く揮発性で、その作業に危険性 があり、取扱いには特別の注意を要するのである。

紫外線によってレンズが硬化することは、生活能力のあるレンズを製造する上で 克服すべきある種の問題となる。そのような問題には、レンズの黄変、レンズま たは鋳型の亀裂、レンズの光学的歪み、レンズが鋳型から早期剥離するなどがあ る。

本発明は、先行技術の不都合と欠点を克服する光学的レンズを製造する方法、装 置、組成に関するものである。

本発明は、眼鏡などに利用される光学的レンズなどのプラスチックレンズを製造 する方法、装置、組成を提供するものである。

本発明の１つの実施例において、プラスチックレンズのある製造方法では、相互 がガスケットで一定間隔離れている第１鋳型部材と第２鋳型部材の間で部分的に 限定される鋳型空洞（ｃａｖｉｔｙ）の中に重合レンズの形成材料を配置して準 備される。紫外光線は、第１と第２鋳型部材、あるいはガスケットのいずれが、 あるいは両方に対して照射される。好ましい実施例では、第１と第２鋳型部材は 冷却される。このほかに好ましい実施例では、紫外線は第１と第２鋳型部材のい ずれが、または両方に突当たるまえにフィルターを通過させる。

本発明の別の実施例で、プラスチックレンズを製造部材を含み、そこでは第１鋳 型部材と第２鋳型部材が鋳型空洞を限定（ｄｅｆｉｎｅ）する。ガスケットで一 定間隔に離されたその装置には、少なくとも第１鋳型部材と第２鋳型部材の１つ に紫外線を発生し直射するための発生器を含むものである。代案として、装置に はガスケットに対して紫外線を発生し直射する発生器を含むものがある。また、 装置には第１鋳型部材と第２鋳型部材を通過する紫外線の透過を防止する手段を 含めることもできる。そのほか、装置には紫外線を濾光するフィルターを含むこ とができる。このフィルターは、紫外線を発生し直射するための発生器と第１鋳 型部材との間、および紫外線を発生し直射するための発生器と第２鋳型部材との 間に配置される。装置には、第１鋳型部材と第２鋳型部材を冷却する流体（たと えば、空気）分配器、あるいは第１および第２鋳型部材を冷却する液体浴を含め ることがある。

本発明の別の実施例で、レンズ形成材料は紫外線（ｒｔＪＶＪ　）に暴露されて いる間に比較的に低い温度で冷却される。レンズ形成材料は、両鋳型部材に向け た冷却用空気に種々の流量を与えて冷却することもできる。鋳型部材それ自体は 、最適なレンズ硬化効果を達成するために薄めまたは厚めに作成される。種々の レンズ曲率は、レンズ形成材料の硬化段階において、鋳型部材へのＵＶ強度パタ ーンを変えることによって同一の鋳型部材から製造することができる。上述した ように製造されたレンズの硬度、矯正（ｃｕｒｅ）および剛性はレンズを鋳型か ら取り出すことで改善でき、それからそのレンズに高強度のＵ■光線および／ま たは熱を加える。

本発明のさらなる実施例で、蟻酸メチル・ベンゾイル（ｍｅｔｈｙｌ　ｂｅｎｚ ｏｙｌｆｏｒｍａｔｅ）を含む光開始剤（ｐｈｏｔｏｉｎｉｔｉａｔｏｒ）が準 備される。この光開始剤は、アクリリル（ａｃｒｙｌｙｌ）とメタクリリル（ｍ ｅｔｈａｃｒｙｌｙｌ）がら選定された２つのエチレン系不飽和基（ｅｔｈｙｌ ｅｎｉｃａｌｌｙ　ｕｎｓａｔｕｒａｔｅｄ　ｇｒｏｕｐ）を含む最低１つのポ リエチレン系官能モノマー　（ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｉｅ−ｆｕｎｃｔｉｏｎ ａｌ　ａ＋ｏｎｏｍｅｒ）を含有する組成で使われる。また、光開始剤は、アク リリルとメタクリリルから選定された３つのエチレン系不飽和基を含む最低１つ のポリエチレン系官能モノマーを含有する組成で使われることもある。その組成 には、ビスフェノールＡビス（炭酸アリル）　［ｂｆｓｐｈｅｎｏｌ　Ａ　ｂｉ ｓ（ａｌｌｙｌ　ｃａｒｂｏｎａｔｅ）］のようなビス（炭酸アリル）官能モノ マー［ｂｉｓ（ａｌｌｙｌ　ｃａｒｂｏｎａｔｅ）−ｆｕｎｃｔｉｏｎａｌ　ｍ ｏｎｏｍｅｒ］を含む芳香族が含まれる。また、その組成として１．６ヘキサン ジオール・ジメタクリレート（１，６ｈｅｘａｎｅｄｉｏｌ　ｄｉｍｅｔｈａｃ ｒｙｌａｔｅ）、）リメチロールプロパン・トリアクリレート（ｔｒｉｍｅｔｈ ｙｌｏｌｐｒｏｐａｎｅ　ｔｒｉａｃｒｙｌａｔｅ）、テトラエチレングリコー ル・シアクリＱ　−ト（ｔｅｔｒａｅｔｈｙｌｅｎｅ　ｇｌｙｃｏｌｄｉａｃｒ ｙｌａｔｅ）および／またはトリプロピレングリコール・ジアクリレー）　（ｔ ｒｉｐｒｏｐｙｌｅｎｅ　ｇｌｙｃｏｌ　ｄｉａｃｒｙｌａｔｅ）を含む場合も ある。好ましい実施例として、光開始剤の組成として１〜ヒドロキシシクロヘキ シル・フェニル、ケトン（１−ｈｙｄｒｏｘｙｃｙｃｌｏｈｅｘｙｌ　ｐｈｅｎ ｙｌ　ｋｅｔｏｎｅ）を含むものがある。

本発明における製造方法、装置、組成の目的、特徴、利点とともに、上述した簡 単な説明は、添付図面により、本発明にががる好適ではあるが（本発明を）Ｉｌ ｌ定する意図のない実施例に従って、以下の詳細な説明を参照することによって 更に十分に説明される：図１は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置の透 視図である； 図２は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置を透視した図１のライン２− ２における断面図である；図３は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置を 示す図２のライン３−３における断面図である；図４は、本発明によるプラスチ ックレンズ製造装置のある構成部品の詳細図である： 図５は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置のある構成部品の詳細図であ る； 図６は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置に使われるレンズ硬化室の断 面図である；図７は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置の透視図である ；そして 図８は、本発明によるプラスチックレンズ製造装置の透視図である。

図９は、プラスチックレンズを製造し、後熱硬化する代案プロセスとシステムの 概略のブロック線であ本発明にかかわる種々の局面について、とくに眼鏡用プラ スチックレンズの製造に採用された場合について、以下に図解し説明しているが 、計測（ｓｉｇｈｔｉｎｇｓ）、写真、濾光（ｆｉｌｔｒａｔｉｏｎ）などに使 用される高品質光学用途はもちろん、安全メガネなどその他の用途に使われるレ ンズも製造可能であることも理解されるべきである。

したがって、本発明における特定の実施例は多様であり、図面は単にそれを図解 したに過ぎないので、本発明は図面によって図解された実施例に限定されるもの ではない。

さてここで図１について言及すると、本発明によるプラスチックレンズの硬化室 は概して参照番号１０で示されている。レンズ硬化室（ｃｕｒｉｎｇ　ｃｈａｍ ｂｅｒＨＯは、多数のバイブ１２を経由して空気供給源（表示されてない）につ ながっている−　その目的については後述する。

図２に示されるように、プラスチックレンズ硬化室１０は、上部ランプ室１４と 照射室１６、それに下部ランプ室Ｉ８で構成されている。上部ランプ室１４は、 プレート２０によって照射室１６から隔離される。また、下部ランプ室は、プレ ート２２によって照射室１６から隔離される。上部ランプ室１４と照射室１６、 それに下部ランプ室１８は、それぞれが上部ランプ室ドア２４、照射室ドア２６ 、下部ランプ室ドア２８を設けることで周辺空気からは遮断されている。上部ラ ンプ室ドア２４、照射室ドア２６、下部ランプ室ドア２８は図１に示され、それ ぞれが２枚のドア部材を対応させているが、当業者であればそれぞれのドア２４ ．２６．２８は１枚のドア部材で構成されることを認識すると思われる。上部ラ ンプ室ドア２４、照射室ドア２６、下部ランプ室ドア２８は、ガイド３０に取り 付けて引き戸式にすることもできる。図２に示すように、通気穴３２は上部ラン プ室１４と下部ランプ室１８に対し、対応する通気室３４とプレート２０．２２ に配置された開口部３６とを経由して連通している。各通気穴３２は通気カバー ３８で覆うことができる。

図３に示すように、通気穴３３は照射室ドア２６に配置され、照射室１６につな がっている。各通気穴３３は通気カバー３５で覆うことができる。

図２と３に示されているように、多数の光線発生装置、またはランプ４０が上部 ランプ室１４と下部ランプ室１８内に配置される。好ましくは、上部ランプ室１ ４と下部ランプ室１８はそれぞれが３本のランプ４ｏを含み、その配列は上部ラ ンプ室１４内のランプ４ｏは３角形の頂点で上向きに配置し、一方下部ランプ室 １８内のランプ４ｏは３角形の頂点で下向きに配置する３角形配置をなすもので ある。

レンズ形成材料の硬化に有効な波長スペクトルは３００ｎｍから４００　ｎｍの 範囲にあるので、できることならランプ４０は約３００　ｎｍから４００　ｎｍ の範囲の波長をもつ紫外線を発生させるものにする。ランプ４ｏは適当な取付は 具４２で支持され電気的に接続される。

排気ファン４４は上部ランプ室１４につながり、一方の排気ファン４６は下部ラ ンプ室１８につながる。

上述したように、上部ランプ室１４はプレート２ｏによって照射室１６がら分離 されている。同様に、下部ランプ室１８はプレート２２によって照射室１６がら 分離される。

プレート２０と２２にはそれぞれ開口部である４８と５０があり、ランプ４０で 発生した光線がそれぞれその開口部を通過してレンズセル５２に突当たるように 直射される（図２において仮想線で表示）。本発明によるレンズセル５２の直径 は、７４１１１１４度であることがのぞましい。したがって、開口部４８と５０ はほぼ７０＋ｕ＋がら１４０ａｕａ程度の範囲にあることがのぞましいことにな る。上部光線フィルター５４はプレート２ｏの上におかれ、下部光線フィルター ５６はプレート２２に置かれるか、ブラケット５７で支持される。上部光線フィ ルター５４と下部光線フィルター５６は、図２において１枚のフィルタ一部材に よる構成として示されているが、当業者であれば上部光線フィルター５４と下部 光線フィルター５６はそれぞれ２枚のフィルタ一部材で構成されることもできる ことを認識することができる。上部光線フィルター５４と下部光線フィルター５ ６の構成部品は、鋳造されるレンズの特性に応じて変更されることがのぞまれる 。たとえば、負レンズを製造するための好ましい実施例で、上部光線フィルター ５４は、１枚の透明なパイレックスガラス（耐熱ガラス）上に置かれた、両面を つや消しにした１枚のパイレックスガラスを内蔵している。下部光線フィルター ５６は、透明なパイレックスガラス上に置かれた片面をつや消しにしたパイレッ クスガラスを内蔵し、つや消しパイレックスガラス板と透明なパイレックスガラ ス板の間に配置されたレンズの端部に関して中央部に入射する紫外線の相対強度 を減少させる工夫が施されたものである。

反対に、正レンズを製造するための好ましい配列で、上部光線フィルター５４は つや消ししたパイレックスガラス上に置かれた片面または両面をつや消しにした パイレックスガラス板と透明なパイレックスガラス板を内蔵し、透明パイレック スガラス板とつや消しパイレックスガラス板の間に配置されたレンズの中央部に 関して端部において入射する紫外線の強度を減少させる工夫が施されたものであ る。下部光線フィルター５６は、透明なパイレックスガラス板に置かれた片面を つや消しにした透明パイμ・フクスガラス板を内蔵し、透明なパイレックスガラ ス板の間に配置されたレンズの中央部に関して端部において入射する紫外線の相 対強度を減少させる工夫が施されたものである。この配列で、レンズ端部におけ る入射紫外線の強度を減少させる工夫に代わって、開口部５０の直径を小さくし て同様な結果を招くことができる　一つまり、レンズ端部に入射する紫外線の相 対強度を減少させるわけである。

フィルター５４または５６のそれぞれが多数のフィルタ一部材で構成されている か、必要な強度に光線を減少し、光線を拡散させ、および／またはレンズセル５ ２を通過する光線の強度勾配をつくりだすのに、効果のある別の手段、あるいは 裂開を含むようにすることができることは、当業者には明白なことである。

むしろ、上部光線フィルター５４または下部光線フィルター５６はそれぞれ少な くとも１つのつや消し面を有するパイレックスガラス最低１枚で構成することが 好ましい。また、上部光線フィルター５４と下部光線フィルター５６のいずれか 、または両方には片面または両面をっや消しにした１枚以上のパイレックスガラ スおよび／または１枚またはそれ以上のトレーシングペーパーを内蔵させること ができる。つや消しパイレックスガラスを通過すれば、その紫外線には仕上げレ ンズにある光学的歪みを減少させると信じられている際立った強度の不連続性を もたなくなると信じられている。当業者であれば、紫外線を拡散させ、そして際 立った強度の不連続性を失くするために別の手段を用いることができることを了 解できると思われる。

照射室１６内に配置されているのは、左ステージ５８、中央ステージ６０、右ス テージ６２であり、それぞれには多数の段６４が存在している。左ステージ５８ と中央ステージ６０は左照射室６６の境界を定め、右ステージ６２と中央ステー ジ６０は右照射室６８の境界を定めている。図２で仮想線で表示され、図４に詳 細に示しているセルホルダー７０は、左照射室６６と右照射室６８のいずれかに 内蔵される。セルホルダー７０には周辺の段７２が設けられ、周辺の段７２には 左ステージ５８と中央ステージ６０および中央ステージ６０と右ステージ６２の 補足段６４上でセルホルダー７０が支えられるように設計されている。図４に示 されたように各セルホルダー７０にも、ランプ４０からの紫外線の通路となる中 央の穴７４と以下に述べる様式でレンズセル５２を支えるように設計された輪状 段７６が備えられている。

図６に示されるように、各レンズセル５２は、レンズ鋳型空洞８２を限定してい る輪状ガスケット８０によって分離されて対面する鋳型部材７８を内蔵している 。この対面する鋳型部材７８と輪状ガスケット８０は所望のジオプター（ｄｉｏ ｐｔｅｒ）を有するレンズを製造するために選択されるものである。

鋳型部材７８は、紫外線の通過を許す適当な材料で形成されることがのぞまれる 。また、鋳型部材７８はガラスで形成されるのも好ましい。各鋳型部材７８は外 周辺面８４と、精密に研磨された表面８６と８８を有する一対の対表面８６と８ ８をもつものである。鋳型部材７８は必要な紫外線の透過特性を有することがの ぞましく、できれば鋳造面８６と非鋳造面８８が仕上げレンズに再現されると思 われる表面収差、うねり、かき傷、またはその他の欠陥のないことがのぞましい 。

上述したように、鋳型部材７８は対面する表面８６間のレンズ鋳型空洞８２を限 定するための一定間隔を維持するするために適応されるものである。鋳型部ｔｔ Ａ７８は、る屈曲性のある丁字形の輪状ガスケット８０で一定間隔に維持される 。実用上、ガスケット８０はセルホルダー７０の輪状段７６の上で支えられる。

このようにして、図６に図解されている本発明の実施例において、上部または背 面鋳型部材９０は、凸状の内面８６をもち、一方、下部または前面鋳型部材９２ は凹状の内面８６をもち、そのためレンズ鋳型空洞８２は所望の輪郭のレンズを 形成する形状となる。したがって、希望の表面８６をもつ鋳型部材を選別するこ とで、焦点距離などの種々の特性をもつレンズが装置ｌＯによって製造可能とな る。このような技術は当業者であれば周知のことであるので、これ以上に論する 必要はない。

ランプ４０から発射される紫外線は鋳型部材７８を通過し、レンズを形成するた め以下に述べる方法で鋳型空洞８２に配置されたレンズ形成材料に働きかける。

先にも述べたように、紫外線は適当なフィルター５４または５６を通過してレン ズセル５２に突当たる。

鋳型部材７８は、約３００　ｎｍ以下の波長を有する紫外線を通過させない材料 で形成されることがのぞましい。

それに適する材料としては、ペンシルバニア州、デュリイア市の５ｅｈｏｔｔ　 ０ｐｔｉｃａｌ　Ｇｌａｓｓ　Ｉｎｃが製造し販売している、５ｃｈｏｔｔ　Ｃ ｒｏｗｎ、’　Ｓ−１、あるいはＳ−３ガラス、あるいはニューヨーク州コーニ ング市のＣｏｒｎｉｎｇ　Ｇｌａｓｓが販売しているＣｏｒｎｉｎｇ　８０９２ ガラスがある。

輪状ガスケット８０は、良好なリップ（ｔｉｐ）仕上げを呈し、レンズの硬化プ ロセス全体を通じた諸条件で充分な柔軟性を維持しているビニル材料で形成され る。好ましい実施例として、輪状ガスケット８０はジェネラルエレクトリック社 から市販されているＧＥ　５Ｅ６４］３５などのシリコンゴム材料で形成される 。その他の好ましい実施例として、輪状ガスケット８０は、ＥＬＶＡＸΦの商品 名でＥ、１．Ｄｕ　Ｐｏｎｔ　ｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒｓ　＆　Ｃｏ、から市販され ているエチレンと酢酸ビニルのコポリマーから形成されている。

好ましいＥＬＶＡＸ＠樹脂としてはメルトインデックス（溶融粘度）が１７．３ −２０．９度／分で、酢酸ビニル量が２４．３−２５７重量％であるＥＬＶＡＸ ｅ　３５０、メルトインデックスが２２．０−２８．０度／分で、酢酸ビニル量 が２７．２−２８．８重量％であるＥＬＶＡＸｅ　２５０、メルトインデックス が３８．０−４８．０度／分で、酢酸ビニル量が２７．２−２８．８重量％であ ルＥＬＶＡＸ２４０、メルトインデックスが３８．０−４８．０度／分で、酢酸 ビニル量が３２．０−３４．０重量％であ６　ＥＬＶＡＸｏ　１５０がある。

特定の材料に関係なく、ガスケット８ｏは当業者であれば周知である従来からの 注入鋳造、または圧縮鋳造技術で作成される。

図２の仮想線として、′そして図３の断面、図５で詳細に示しているように、上 部および下部空気分配装置９４は左照射室６６と右照射室６８のそれぞれに配置 されている。

そして、各空気分配装置９４はバイブ１２に接続される。

図５に示したように、各空気分配装置９４には空気充満部分９５と円筒状開口部 ９６を備え、そのなかに配置されたオリフィス９８が空気分配装置９４がら空気 を放出できるようになっている。オリフィス９８の直径は円筒状開口部９６の状 況に応じて変化し、できれば空気分配装置９４の空気充満部分９５に真反対にあ るときに最高に達することがのぞましく、空気充満部分９５のすぐ近くにあると きに最低になることがのぞましい。そのうえ、オリフィス９８はレンズセルホル ダー７０に配置され、左照射室６６または右照射室６８に設置されるレンズセル ５２の方向に空気を吹きつけるように設計されている。

操作面で、本発明の装置は、中央部で比較的に厚い正レンズ、あるいは端部で比 較的に厚い負レンズの製造用に適切に配列される。早期剥離の傾向を軽減するた めに、レンズの比較的に厚い部分はレンズの比較的に薄い部分よりも早い速度で 重合されることがのぞましい。

レンズの種々の部分における重合速度は、レンズの特定部分に対する入射紫外線 の相対強度を変化させることで制御することが可能である。レンズの種々の部分 における重合速度は、また鋳型部材７８を越えて空気を直射してレンズセル５２ を冷却することで制御可能である。

正レンズについて、入射紫外線の強度はレンズ端部で軽減され、それによってレ ンズの厚めの中央部分はレンズの薄めである端部よりも早（重合が進む。その反 対に、負レンズの場合、入射紫外線の強度はレンズの中央部分で軽減され、それ によってレンズの厚めである端部でレンズの薄めである中央部分よりも早く重合 することになる。正レンズ、または負レンズのいずれの場合でも、空気は鋳型部 材７８の表面を横切る方向に向けてレンズセル５２を冷却する。入射紫外線の総 体的強度が増えると、その分だけ空気流速の増加と空気温度の低下のいずれか、 あるいは両方で達成される冷却の強化が必要となる。

当業者であれば周知のことであるが、本発明でユーティリティー（ｕｔｉｌｉｔ ｙ）を備えたレンズ形成材料は硬化するにつれて収縮する傾向がある。レンズの 比較的に薄い部分が比較的に厚い部分よりも先に重合させられる場合、比較的に 薄い部分は比較的に厚い部分が硬化し収縮しているときに硬直する傾向がみられ 、鋳型部材７８から早まって剥離するか、鋳型部材７８に亀裂を発入射紫外線の 相対強度が中央部分に対して軽減されると、端部が硬直しないうちに中央部分で 早く重合して収縮することになり、そのため収縮はより均等化する。

その逆に、負レンズの中央部分での入射紫外線の相対強度が端部に対して軽減さ れると、中央部分力（硬直しないうちに端部で早く重合して収縮することになり 、そのため収縮はより均等化する。

本発明によれば、レンズでの入射紫外線の相対強度の変化を各種の方法で達成で きる。ある方法によれｃｆ１正レンズの場合、主としてレンズの厚０中央部分で 入射紫外線が低下するように、不透明材料の輪をランプ４０とレンズセル５２の 間に置くこともある。その反文１に、負レンズの場合、主としてレンズの端部で の入射紫外線が低下するように、不透明材料の円板をランプ４０とレンズセル５ ２の間に配置してもよい。

別の方法によれば、負レンズの場合、中央部分での不透明から放射外周部での透 明にいたる種々の不透明度範囲を有するシート材料がランプ４０とレンズセル５ Ｚの間に配置される。その反対に、正レンズの場合、中央部分での透明から放射 外周部での不透明にｙｓｔこる種々の不透明度範囲を有するシート材料がランプ ４０とレンズセル５２の間に配置される。

さらに別の方法によれば、多数の紫外線を吸収する幾何学的、あるいは任意形態 （ｓｈａｐｅｓ）がシート材料に印刷され配列される。正レンズの場合、その形 態の密度は放射外周部で最大で、その模様の中央部における形態の密度は最小で ある。その反対で、負レンズの場合、その形態の密度は放射外周部で最小で、そ の模様の中央部における形態の密度は最大である。

当業者であれば分かることだが、反対側にある鋳型部材７８に入射する紫外線の 強度を変化させるには、先に列挙した方法以外の種々の方法がある。

入射光線の強度は測定され、その測定結果によれば、上部光線フィルター５４ま たは下部光線フィルター５６のいずれかを通過する前での平方セン千当たりのミ リワット（ｍＷ／ｃｍ２）は約３．０から５．０であり、レンズの最大厚み部分 での合計強度は０．６から２．０　ｍＷ／ｃｍ２の範囲にあり、レンズの最も薄 い部分での強度は０．１から１．５０ｉｌ／Ｃｍ２の範囲にあった。レンズセル ５２での全入射光線強度は、最終製品への影響力について、レンズセル５２が重 合速度を許容できる水準に下げるために充分に冷却されている限り、レンズの厚 いまたは薄い部分に入射する光線の相対強度はどもないことも測定された。

上げ動力は対面した鋳型部材７８に照射する入射紫外線の分布を操作することで 制御できることが測定されている。たとえば、鋳型部材７８とガスケット８０の 同一の組合わせを対象にして、製造されたレンズの集束力は、レンズ鋳型空洞８ ２または対面する鋳型部材７８の面を横断する紫外線の強度パターンを変化させ ることで増やしたり減らしたりできる。

レンズ形成材料が硬化しはじめると、ゲル状態を経過するが、レンズセル５ｚ内 におけるそのゲル化のパターンによって、レンズ形成材料が収縮し始める硬化後 に発生する内部応力の適正分布を招くことになる。

硬化しているときにレンズ形成材料が収縮すると、対面している鋳型部材７８は 、レンズの比較的に厚い部分と比較的に薄い部分との間で種々に収縮量が異なる ため屈曲することになる。たとえば、負レンズが硬化すると、上部または背面の 鋳型部材９０が平らになり、下部または前面鋳型部材９２は下部または前面鋳型 部材９２内に発生する屈曲を伴って険しくなる。その逆で、正レンズについて、 上部または背面の鋳型部材９０が険しくなり、下部または前面鋳型部材９２は上 部または背面鋳型部材９０内に発生する屈曲を伴って平らになる。

レンズ鋳型空洞８２におけるレンズの比較的に厚い部分と比較的に薄い部分の間 で紫外線の強度を変化させることで、全体の屈曲性をいくぶん与えることが可能 である。屈曲性を小さくする光線条件によって早期剥離を生ずる可能性を最小に することになる。

対面する鋳型部材７８の初期曲率と製造されたレンズの中央部厚みを使ってその レンズの理論屈折力、または予想屈折力を算出することができる。５１．紫外線 の条件を操作して予想よりも多少はレンズの屈折力を変化させることができる。

たとえば、不透明材料の円板を下部ランプ室１８とレンズセル５２との間に配置 すると、全体の屈曲が小さくなるのが観察された。その不透明材料の円板の直径 を大きくすれば、ますますそのレンズの負（−）の屈折力が大きくなる。

紫外線で硬化したレンズを対面する鋳型部材７８からはずすとき、そのレンズは 応力をうけた状態になる。

レンズの屈折力について、そのレンズについて硬化後の熱処理をすれば硬化中に 発生した内部応力を解放し、レンズの前面と背面の曲率を変化させて、最終的な レンズ屈折力に落ちつけることになった。一般的に、紫外線によるレンズの硬化 は約１０〜３０分で行われる（１５分程度が好ましい）。硬化後の熱処理は約８ ５〜１２０℃で約５〜１５分間実施される。その硬化後の熱処理は約１００〜１ １０℃で約１０分間行う・のが好ましい。硬化後にいたるまでに、レンズの屈折 力は最終的に落ちつく屈折力よりも低いのが普通である。硬化後の熱処理によっ てレンズの黄変は軽減され、レンズ内の応力を減少させて最終的な屈折力に変化 させる。硬化後の熱処理は従来鋳型の対流炉、またはその他適当な装置で行えば よい。

本発明によれば、紫外線ランプ４０はそのランプ４０が最大の出力を発揮できる 温度に維持されることが好ましい。そのランプ４０がもたらす光線の強度がその ランプ４０が過熱すると変動することになるので冷却することが好ましい。図２ に描写された本発明の装置で、ランプ４０の冷却は排気ファン４４と４６を使っ てそれぞれ通気穴３２と、通気室３４、開口部３６を経由して上部ランプ室１４ と下部ランプ室１８に周辺空気を吸い込むことで達成される。しかし、ランプ４ ０が過剰に冷却されると、ランプ４０がもたらす光線の強度が低下するので、ラ ンプ４０の過剰冷却は避けるべきである。

先に述べたように、本発明によれば、レンズセル５２はレンズ形成材料の硬化中 に入射される紫外線の全体的な強度が増大するので冷却されるべきである。レン ズセル５２の冷却で、反応が遅くなり付着力が改善されるので早期に剥離する可 能性が軽減されるのが普通である。それに、レンズの光学的品質や、応力的特性 、耐衝撃性が改善されることになる。レンズセル５２の冷却はレンズセル５２に 空気を吹き付けて達成されることが好ましい。その空気はできれば１５°Ｆと８ ５’　Ｆ　（約−９゜４℃から２９４℃）の温度範囲にして硬化時間を３０がら １０分の間で終了させるとよい。図５に描写した空気分配装置９４は、対面する 鋳型部材７８の表面に空気を直射するように特別に設計したときに格別に好結果 を生むことが分かっている。対面する鋳型部材７８の表面を通過したら、空気分 配装置９４がら放射される空気は通気穴３３から排出される。その代わりとして 、図９に示しているように空気分配装置９４がら放出される空気は空気冷却器３ １２に戻して循環して使用する場合もある。

また、レンズセル５２も液体冷却浴内に配置して冷却することができる。

対面する鋳型部材７８は、付着している何らがのゴミや異物が早期剥離の原因に もなるので、硬化工程ごとの合間に徹底した清掃を行うことが好ましい。その鋳 型部材７８は当業者であれば承知している在来の何らかの方法で清浄にされるが 、たとえばＰｒｏｃｔｅｒ　ａｎｄ　Ｇａｍｂｌｅ社から市販されているＭｒ、 　Ｃ１ｅａｎ＠などの家庭用クリーニング製品がある。しがし、当業者であれば 知っていることであるが、ほかにもたくさんある技術を使って鋳型部材７８を清 浄にすることができる。

仕上げレンズの黄変は、モノマーの組成、光開始剤の個性と濃度に関係する場合 がある。

レンズを鋳造するとき、とくに中央部が厚い正レンズの場合、亀裂の発生が問題 になることがある。光化学的付加重合反応を含む、付加重合反応は発熱反応であ る。そのため、そのプロセス過程で、大きな温度勾配が形成され、その結果であ る応力によってレンズに亀裂が発生することがある。

重合反応が急速に進行しすぎると、そのシステム内で熱が蓄積して、そのため亀 裂の発生が避けられないものとなる。亀裂発生の可能性は、レンズ形成材料と室 温との温度差が大きくなると増大してくる。重合過程においては、収縮、付着、 温度勾配などレンズに亀裂を発生させる幾つかの力が働きかける。そのほかレン ズに亀裂を発生させる力は、照射が中止されレンズが冷却したとき、とくにレン ズセル５２があまりにも早く冷却されると亀裂を生ずることがある。

光学的歪みが形成されるのは、レンズ形成混合物が液体からゲル状態に変換する 段階、つまり重合反応の初期段階に生ずるのが普通である。その光学的歪みを生 じるパターンがいったん形成されると、そのパターンを排除するのは困難である 。ゲル化が生じると、急速な温度上昇があられれる。発熱重合段階は温度上昇を まねき、そしてそれが重合速度を速めることになり、そしてそのことが原因して さらなる温度上昇をまねくことになる。周囲との熱交換が充分でなければ、手に 負えない状態になって早期剥離を生じ、熱的原因による筋模様外観や破壊さえ招 くことになる。重合速度はゲル化点で急速に上昇するので、この点が反応の最も 大事な段階である。

したがって、反応プロセスが円滑で早すぎることもなく、遅すぎることもないこ とが好ましい。できれば、周囲との熱交換ができないほど急速にそのプロセスに よって熱が発生しないことが好ましいのである。したがって、入射紫外線の強度 を反応速度が希望の早さで進行するように調節することが好ましい。そしてまた 、輪状ガスケット８０と対面する鋳型部材７８との密閉ができるだけ完全である ことが必要である。

光学的歪みを生じないレンズの製造をもたらしている要因としては、　（１）輪 状ガスケット８０と対面する鋳型部材７８との良好なシール；（２）表面に欠陥 のない鋳型部材７８の使用；（３）適当な温度上昇をもたらす適切な光開始剤の 種類と濃度の採用；そして（４）均質な処方の採用などが挙げられる。以上の諸 条件の適正化がのぞまれるのである。

鋳型からレンズが早期に剥離すると、不完全に硬化したレンズとなり、レンズ欠 陥を生ずることになる。

その早期剥離の原因となる要因としては、　（１）レンズセル５２の組立ての不 完全さ；（２）サンプル端部における気泡の存在；（３）ガスケットリップ、ま たＧ１鋳型端部の欠陥；（４）不適当な処方；（５）抑制のな０温度上昇；（６ ）高度の、あるいは不均一な収縮、などがある。できることなら、上記の諸条件 が最小になることが好ましい。

早期剥離は、対面する鋳型部材７８が輪状ガス炉・ノド８０であまりきつく締め すぎたときにも発生することがある。輪状ガスケット８０には充分に柔軟性をあ たえてレンズが収縮したときに対面する鋳型部材７８がそれに順応出来るように する必要がある。現実には、レンズの厚みも当然であるが直径もわずかに収縮す るようにすべきである。そのために、硬化の途中と後でのレンズが粘着する程度 を軽減した輪状ガス炉・ット８０を採用することが必要である。

レンズ鋳型空洞８２を充填する好ましい技術では、輪状ガスケット８０は凹面あ るいは前面鋳型部材９２に乗せて、凸面または背面鋳型部材９０を動かしてぴっ たりとおさめる。それから、輪状ガスケット８０が背面鋳型部材９０の最高位置 の端部から引き離され、レンズ形成混合物を１ノンズ鋳型空洞８２に射出するが 、少量のレンズ形成混合物がその端部から押し出されるまでつづける。

その後、できれば過剰分は真空で除去される。除去出来なかった過剰流体は背面 鋳型部材９０の面から流れて、仕上げレンズの光学的歪みの原因となる。

上記の問題はあるが、放射硬化シン１ｊ：鋳造システムによって得られる利点は その欠点を明らかに凌駕するものである。その放射硬化レンズ鋳造システムによ る利点には、従来の加熱硬化システムに普通関係するエネルギー消費量、硬化時 間、その他の問題が大幅に軽減されることも含まれている。

本発明によれば、レンズ形成材料は適当な液体モノマー、あるいはモノマー混合 物、それに適当な光開始剤で構成される。できれば、レンズ形成材料には波長範 囲が３００から４００　ｎｍである紫外線を吸収する光開始剤以外のいかなる成 分も含まれないようにする必要がある。液体レンズ形成材料は、できれば品質管 理のために濾過して、対面する鋳型部材７８の１つから輪状ガスケット８０を引 き離してレンズ鋳型空洞８２に移され、液体レンズ形成材料をレンズ鋳型空洞８ ２内に射出される。

レンズ鋳型空洞８２がそのような材料で充満されると、輪状ガスケット８０は対 面する鋳型部材７８に関するシール部で取り替えられる。それから、その材料は 上述したようにレンズ形成材料を硬化させるのに必要な一定時間一約１０〜３０ 分が好ましい　−紫外線で照射される。レンズ鋳型空洞８２に入る紫外線は、で きれば約３００　ｎＩＯから４００　ｎｍの範囲の波長のもであることが必要で ある。

当業者であればわかることであるが、いったん硬化したレンズが対面する鋳型部 材７８を分解してレンズ鋳型空洞８２から取り出されると、そのレンズは外周端 部を研削するなど従来通りのその後の加工をすすめることができる。

本発明による、重合可能なレンズ形成混合物の構成は、ビス（炭酸アリル）−官 能モノマーを含む芳香族と、アクリリルとメタクリリルから選定された２つのエ チレン系不飽和基を含む最低１つのポリエチレン系官能モノマーを含有する芳香 族である。好ましい実施例で、その混合物をさらに構成するものに適当な光開始 剤がある。その他の好ましい実施例では、その混合物にはアクリリルとメタクリ リルから選定された３つのエチレン系不飽和基を含む１つまたはそれ以上のポリ エチレン系官能モノマーと染料を含むものがる。

本発明の実務で利用されるビス（炭酸アリル）−官能モノア　−［ｂｉｓ（ａｌ ｌｙｌ　ｃａｒｂｏｎａｔｅ）−ｆｕｎｃｔｉｏｎａｌ　ｍｏｎｏｍｅｒｓ］を 含有する芳香族は、ジヒドロキシ芳香族系材料の（ｄｉｈｙｄｒｏｘｙ　ａｒｏ ｍａｔｉｃ−ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ　ｍａｔｅｒｉａｌ）ビス（炭酸アリル）で ある。モノマーが誘導されるジヒドロキシ芳香族系材料は、１つまたはそれ以上 のジヒドロキシ芳香族系化合物である。できれば、ヒドロキシル基がジヒドロキ シ芳香族系化合物の有核芳香族炭素原子に直接結合されていることがのぞましい 。モノマーそのものはよく知られており、周知の手順で作製される。

芳香族系ビス（炭酸アリル）−官能モノマーは、次の式で表現される： そこで、Ａ、はジヒドロキシ芳香族系物質がら誘導される２価基、各Ｒ０は独立 した水素、ハロゲン、あるいはＣ，−Ｃ４アルキル基である。アルキル基は普通 メチルまたはエチルである。Ｒｏの例としては、水素、クロロ、ブロモ、フルオ ロ、メチル、エチル、ｎ−プロピル、イソプロピル、ｎ−ブチルがある。もっと も一般的Ｒ０としては水素またはメチルがあるが、水素である方がのぞましい。

とくに役に立つ２価基Ａ、のサブクラスは次式で表現される： ここで、それぞれのＲ１は独立した１から約４の炭素原子を含むアルキル、およ びフェニル、あるいはハロゲンで、それぞれの平均値は独立して０から４の範囲 にあり、それぞれのＱは独立して２から約４つの炭素原子をもつオキシ、スルフ ォニル、アルカネジイル（ａｌｋａｎｅｄｉｙｌ）、あるいは１から約４つの炭 素原子をもつアルキリデン（ａｌｋｙｌｉｄｅｎｅ）、モしてｎの平均値は０か ら約３の範囲にある。好ましいＱはメチルエチリデン（ｍｅｔｈｙｌｅｔｈｙｌ ｉｄｅｎｅ）、つまり、イソプロピリデン（ｉｓｏｐｒｏｐｙｌ　１ｄｅｎｅ） である。

好ましいｎの値はゼロである。その場合、Ａ、は次の式で表現される： そこで、それぞれのＲ１、ａｓ　Ｑは■式で考察されたとおりである。２つの自 由結合が両方ともオルト位またはパラ位にある方がよい。しかも、パラ位が特に 好ましい。

Ａ、が誘導されるジヒドキシ芳香族系化合物は、多価アルコール−官能チェーン 伸長化合物（ｐｏｌｙｏｌ−ｆｕｎｃｔｉ。

ｎａｌ　ｃｈａｉｎ　ｅｘｔｅｎｄｅｄ　ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ）であっても良い 。そのような化合物の例としては、アルカリ性酸化物伸長ビスフェノール（ａｌ ｋａｌｉｎｅ　ｏｘｉｄｅ　ｅｘｔｅｎｄｅｄ　ｂｉｓｐｈｅｎｏｌｓ）がある 。一般に、使用されるアルカリ性酸化物はエチレンオキシド、プロピレンオキシ ド、あるいはそれらの混合物である。典型例とするために、パラ、パラ−ビスフ ェノールがエチレンオキシドでチェーン伸長されると、２価基Ａ、はしばしば次 式で表現される：ここで、各Ｒ７、各ａζ　とＱは■式で論じたとおりで、ｊと ｋの平均値はそれぞれ独立してほぼ１から４の範囲にある。

好ましい芳香族系ビス（炭酸アリル）官能モノマーは次式で表現される： そして、ビスフェノールＡビス（炭酸アリル）としてよく知られている。

広範な種類の化合物は、２つまたは３つのエチレン系不飽和基を含む、ポリエチ レン系官能モノマーとして使用することができる。２つまたは３つのエチレン系 不飽和基を含む好ましいポリエチレン系官能化合物は、概して脂肪族多価アルコ ールのアクリル酸エステルとメタクリル酸エステルとして、たとえば、エチレン グリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、テトラメチ レングリコール、グリシジル、ジエチレングリコール、ブチレングリコール、プ ロピレングリコール、ベンタンジオール、ヘキサンジオール、トリメチロールプ ロパン、　トリプロピレンクリコールの２−と３アクリレート（ｄｉ−ａｎｄ　 ｔｒｉａｃｒｙｌａｔｅｓ）と２−と３メタクリレート（ｄｉ−ａｎｄ　ｔｒｉ ｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅｓ）とじてン系不飽和基を含むポリエチレン系官能モ ノマーの例として、トリメチロールプロパン・トリアクリレート（ｔｒｉｍｅｔ ｙｌｏｌｐｒｏｐａｎｅｔｒｉａｃｒｙｌａｔｅ、　ＴＭＰＴＡ）、テトラエチ レングリコール・ジアクリレート（ｔｅｔｒａｅｔｈｙｌｅｎｅｇｌｙｃｏｌ　 ｄｉａｃｒｙｌａｔｅ、　ＴＴＥＧＤＡ）、　トリプロピレングリコールＯジア クリレート（ｔｒｉｐｒｏｐｙｌｅｎｅ　ｇｌｙｃｏｌ　ｄｉａｃｒｙｌａｔｅ 、　ＴＲＰＧＤＡ）、１．６ヘキサンジオール・ジメタクリレート（１，６ｈｅ ｘａｎｅｄｉｏｌｄｉｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅ、　ＨＤＤＭＡ）、ヘキサンジ オールジ・アクリレート（ｈｅｘａｎｅｄｉｏｌｄｉａｃｒｙｌａｔｅ、ＨＤＤ Ａ）がある。

一般に、本発明のレンズ形成混合物の重合を開始する光開始剤として３００〜４ ００　ｎｍの波長範囲の紫外線吸スペクトルを示すのものが好ましい。しかし、 この範囲の光開始剤の高い吸収率は、とくに厚いレンズを鋳造するときは好まし くない。下記のものは　一つまり、蟻酸メチルベンゾイル、２−ヒドロキシ−２ −メチル−１−フェニルプロパン−１−オン、１−ヒドロキシシクロヘキシル・ フェニル・ケトン、２．２−ジ−セフ−ブトキシアセトフェノン、２．２−ジェ トキシアセトフェノン、２．２−ジェトキシ−２−フェニル−アセトフェノン、 ２．２−ジメトキシ−２−フェニル−アセトフェノン、ベンゾイン・メチル・エ ーテル、ベンゾイン・イソブチル・エーテル、ベンゾイン、ベンジル、ベンジル ・ジスルフィド、２．４−ジヒドロキシベンゾフェノン、ベンジリデンアセトフ ェノン、ベンゾフェノン、アセトフェノンは　−本発明の範囲に入る光開始剤の 実例である。好ましい光開始剤化合物としては、１−ヒドロキシシクロヘキシル ・フェニル拳ケトン（１−ｈｙｄｒｏｘｙｃｙｃｌｏｈｅｘｙｌ　ｐｈｅｎｙｌ ｋｅｔｏｎｅ）（これは、Ｃｉｂａ−Ｇｅｉｇｙ社からＩｒｇａｃｕｒｅ　１８ ４として市販されている）と、蟻酸メチルベンゾイル（ｍｅｔｈｙｌ　ｂｅｎｚ ｏｙｌｆｏｒｍａｔｅ）　（Ｐｏｌｙｓｃｉｅｎｃｅｓ、　Ｉｎｃ、より市販） 、あるｔｌはそれらの混合物がある。

蟻酸メチルベンゾイルは、重合速度が遅い傾向があるので概して好まれる光開始 剤である。この重合速度が遅いと、重合過程における過大な熱の蓄積−それによ って、レンズの亀裂発生となる　−を防ぐことになる。そのうえ、液体蟻酸メチ ル・ベンゾイル（周辺気温では液状である）はレンズ形成混合物をつくるために 、多くのアクリレート、ジアクリレート、炭酸アリル化合物と混合するのが比較 的に容易である。蟻酸メチル・ベンゾイル光開始剤で製造されたレンズは、好ま しい応力の分布と均一性を示す傾向がある。

強い吸収性の光開始剤はレンズ厚みの最初の数ミリで入射光線をもつとも吸収し 、そのためその部分での重合速度を速めることになる。残りの光線はその深さ以 下のところでより遅い重合速度を生じ、その結果はレンズの歪みが肉眼で観察さ れる程度になる。光開始剤として、高い活性を示すがその利用範囲で低い吸光係 数のものが理想的である。波長が長くて光開始剤の吸光係数が低いと紫外線照射 が反応系のより深い所に到達することになる。この紫外線照射の深部浸透によっ て光開始剤の基が試料全体に均一に生成さ枳　全般的にすぐれた硬化をもたらす ことになる。この試料は頂部と底部から照射されるので、レンズの最も厚い中央 部にかなりの光線が到達するシステムが好ましいことになる。七ツマー系への光 開始剤の溶解度と適合性もまた重要な条件である。

さらに考慮すべきことに、完成ポリマー中における光開始剤残存物の影響である 。光開始剤の種類によっては仕上げレンズを黄変させる残存部分を生ずるものが ある。そのように黄変したレンズの可視光線の吸収は非常にわずかであるが、装 飾的には好ましくないものである。

光開始剤というものは１つのシステムに特定されることが多く、シたがっである システムに効果的な光開始剤が他のシステムに対して機能的に劣ることがある。

さらに、光開始剤の濃度は大きく入射する光線の強度とモノマーの組成に関係す る。光開始剤の個性とその濃度は特定の処方として重要である。あまりにも光開 始剤の濃度が高いと、レンズの亀裂発生や黄変を招く傾向が強くなる。また、光 開始剤の濃度が低すぎると、重合が不完全となり軟質の材料になる。

染料および／または顔料は、光線の高い透過率が必要でないときに使われる光学 材料である。

上述し列挙した光学的構成成分は決してすべてを網羅しているのではない。それ らおよび他の構成成分は、それらが良好なポリマー形成に著しく有害でない限り 、通例の目的に対して通例の量が採用されることがある。

本発明の好ましい実施例で、好ましい芳香族系ビス（炭酸アリル）官能ポリマー 、ビスフェノールＡビス（炭酸アリル）は、１．６ヘキサンジオール・ジメタク リレート（ＨＤＤＭＡ）、１．６ヘキサンジオール・ジアクリμ−ト（ＨＤＤＡ ）、テトラエチレン・グリコール・ジアクＩＪ　Ｌ／−）　（ＴＴＥＧＤＡ）、 トリプロピレン・グリコール・ジアクリレート（ＴＲＰＧＤＡ）のような２種類 のアクリレート、またはメタクリレート基を含む１つまたはそれ以上の即効性ポ リエチレン系官能モノマー、そして選択的にトリメチロールプロパン・トリアク リレート（ＴＭＰＴＡ）のような３つのアクリレート基を含むポリエチレン系官 能ポリマーと一緒に混合される。一般に、アクリレート基を含む化合物はアリル 基を含む化合物よりも重合速度が早いのが普通である。

ランプ４０は、ランプ表面での強度が約４．０から７．０　ｍＷ／ａ１で、その 波長が３００と４０Ｏｒ＋＋＋＋の範囲である紫外線を発生し、その光線は非常 に均一に分布し全反応プロセスを通じて鮮明な不連続性をもたないものである。

そのような管球は商品名で５ｙｌｖａｎｉａ　Ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　（Ｆ１ ５８Ｔ／２０５２）、または５ｙｌｖａｎｉａ　Ｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　（Ｆ ２５８Ｔ８／３５０ＢＬ／１８”）　ＧＴＥとして５ｙｌｖａｎｉａ社から市販 されている。

上述したように、波長が３００と４００　ｎｍの範囲にある紫外線が好ましい。

その理由は、本発明による光開始剤が優先的にこの波長で効率的に吸収し、鋳型 部材７８に対してこの波長が最大の透過率を示すからである。

硬化プロセスでレンズ組成を水平または垂直に通過する紫外線照射の明確な強度 勾配はない方が好ましい。

レンズを通過する光線に鮮明な強度勾配があると仕上げレンズに欠陥を生じやす いのである。

本発明の１実施例によれば、液状レンズ形成混合物はＤＥＣ−ＢＡＣに代わって ビスフェノールＡビス（炭酸アリル）を含んでいる。ビスフェノールＡビス（炭 酸アリル）モノマーは、ＤＥＣ−ＢＡＣ以上に高い屈折率を示し、そのことは比 較的厚い正レンズ、または負レンズにとって重要で、薄いレンズの製造を可能に するものである。ビスフェノールＡビス（炭酸アリル）モノマーは旧ＲＩ　Ｉま たはＣＲ−７３の商品名でＰＰＧ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ社から市販されている 。この製品から作られたレンズはときどきごく僅かであるが、かろうじて肉眼で わかる程度の黄変を示す。９．１０−アン訃ラセンジオン、１−ヒドロキシ−４ −［（４−メチルフェニル）アミノ］　（９，１Ｏ−ａｎｔｈｒａｃｅｎｅｄｉ ｏｎｅ、１−ｈｙｄｒｏｘｙ−４−［（４−ｍｅｔｈｙｌｐｈｅｎｙｌ）ａｍｉ ｎｏ］）で構成される青染料が、ＢＡＳＦ　Ｗｙａｎｄｏｔｔｅ社からＴｈｅｒ ｍｏｐｌａｓｔ　Ｂｌｕｅ　６８４として市販されているが、その青染料の少量 を黄変対策として混合物に添加することが好ましい。そのうえ、その黄変はその レンズを上述した硬化後の熱処理を行なえば消失する傾向がある。さらに、後熱 硬化の処理を行わなくても、その黄変は周辺気温で約２ケ月経過すれば消失する 傾向がある。

好ましい実施例によれば、本発明の組成物は、　（ａ）ビスフェノールＡ−ビス （炭酸アリル）　；　（ｂ）少なくとも１つのＨＤＤＭＡ、　ＴＴＥＧＤＡ、　 ＴＲＰＧＤＡ；それに（ｃ）光開始剤を含んでいる。この実施例によれば、その 組成はＴＭＰＴＡと染料の１つまたは両方も含まれる。

他の好ましい実施例によれば、本発明の組成物は、（ａ）７０重量パーセントま でのビスフェノールＡビス（炭酸アリル）　；　（ｂ）　１００重量パーセント までのＨＤＤＭＡ；　（ｃ）　１００重量パーセントまでのＴＴＥＧＤＡ；　（ ｄ）　１００重量パーセントまテア７）　ＴＲＰＧＤＡ　；そしテ（ｅ）　１０ ０重量パーセントまでのＴＭＰＴＡを含んでいる。可能であるならば、さらのそ の組成に（ｆ）約１．０重量パーセントまでの１−ヒドロキシシクロへキシルフ ェニル・ケトンと（ｇ）約１２重量パーセントまでの蟻酸メチル・ベンゾイルを 含むことが好ましい。その上に、　（ｈ）約１．０ｐｐ＋ｎまでの９゜１０−ア ントラセンジオン、１−ヒドロキシ−４−［（４−メチルフェニル）アミノ］を 含むことが好ましい。

さらにその他の好ましい実施例によると、本発明による組成物には、（ａ）約１ ５．０がら約２５．０重量パーセントのビスフェノールＡビス（炭酸アリル）　 ；　（ｂ）約８がら約１４．０重量パーセントまでのＨＤＤＭＡ　；　（ｃ）約 １５．０がう約ｚｓ、ｏｍｔバー−１＝　ント＊　’ｔ’ノＴＴＥＧＤＡ；　（ ｄ）　約１７．０から約３７．０重量パーセントまでのＴＲＰＧＤＡ　；そして （ｅ）約１５．０から約２５．０重量パーセントまでのＴＭＰＴＡを含んでいる 。その組成には、（ｆ）約０　、００３がら約０．０４重量パーセントまでの１ −ヒドロキシシクロへキシルフェニル・ケトン、　（ｇ）約０．０１５から約０ ．０５重量パーセントまでの蟻酸メチル・ベンゾイルと、　（ｈ）約０．１６か ら約０．２０　ｐｐｍまでの９．１０−アントラセンジオン、ｌ−ヒドロキシ− ４−［（４−メチルフェニル）アミノ］をも含めることができる。

さらにもっと好ましいその他の実施例によると、その組成には１７０重量パーセ ントのビスフェノールＡビス（炭酸アリル）、１００重量重量−セントのＨＤＤ ＭＡ、　２１゜０重量パーセントのＴＴＥＧＤＡ、　３２．０重量ノく−セント のＴＲＰＧＤＡ。

そして２００重量パーセントのＴＭＰＴＡを含んで（嘱る。またその組成に、０ ．００９５重量）く−セントの１−ヒドロキシシクロへキシルフェニル・ケトン 、０．０３５６重量ツク−セントの蟻酸メチル・ベンゾイル、０．１６　ｐｐｍ の９．１０−アントラセンジオン、１−ヒドロキシ−４−［（４−メチルフェニ ルアミノコを含めることができる。

上述したように、ビスフェノールＡビス（炭酸ア１ノル）はＤＥＣ−ＢＡＣ以上 に高い屈折率を有し、した力（つてＤＥＧ−ＢＡＣレンズよりも薄いレンズの製 造を可能にして０る。

ＳａｒｔｏｍｅｒとＲａｄｃｕｒｅから市販されているＴＴＥＧＤＡｉ：！、ジ アクリレート・モノマーであり、黄変が少なく非常（こ透明な製品ができる高速 重合モノマーであるため、その組成に含めることが好ましい。しかし、その好ま しい組成にあまりにも多くのＴＴＥＧＤＡを含めると、たとえば重量で約２５％ 以上になると、仕上げレンズに亀裂力（発生しやすく、４０℃以上の温度でこの 物質が軟化して過剰に柔軟になる。しかし、そのＴＴＥＧＤＡを除外すると、仕 上げレンズが脆くなる。

ＨＤＤＭＡは、Ｓａｒｔｏｍｅｒ社から市販されているが、２つのメタクリレー ト基間に非常に強固な背骨のはいったジメタクリレート・モノマーである。ＨＤ ＤＭＡは、強固なるポリマーを生じ、仕上げレンズの硬度と強度をあげるので、 組成物に加える必要がある。この物質はビスフェノールＡビス（炭酸アリル）モ ノマーとの適合性もよい。また、ＨＤＤＭＡは高温での剛性、ポリマーの透明度 、重合速度を高める効果がある。

ＴＲＰＧＤＡは、ＳａｒｔｏｍｅｒとＲｅｄｃｕｒｅの両社から市販されている が、仕上げレンズに脆性を与えることなく良好な強度と硬度を与えるので、組成 物に加えられることが好ましいジアクリレート・モノマーである。また、この物 質はＴＴＥＧＤＡよりも剛性がある。

ＴＭＰＴＡは、ＳａｒｔｏｍｅｒとＲｅｄｃｕｒｅの両社から市販されているが 、２官能性のモノマーよりも仕上げレンズに多く架橋を与えるので、混合組成に 好んで含められるトリアクリレート・モノマーである。ＴＭＰＴＡはＴＴＥＧＤ Ａよりも短い骨格をもち、仕上げレンズの高温度剛性と硬度を高める。さらに、 この物質は仕上げレンズの光学的歪みの防止にも効果がある。また、ＴＭＰＴＡ は重合途中での本発明による組成物に使われるある種のモノマー（たとえば、Ｔ ＴＥＧＤＡＳＴＲＰＧＤＡ、、ＴＭＰＴＡなど）は、不純物を含み、市販されて いるものには黄色のものがある。

これらのモノマーの黄色は、よくそれらをアルミニウム酸化物粉末（塩基性）を 含むアルミナ（塩基性）・カラムを通過させて軽減または除去される。アルミナ ・カラムを通過させると、モノマーはほとんど紫外線を吸収しなくなる。また、 アルミナ・カラムを通過させると、異なる原料から得られたモノマー間の差異が 実質的には除外される。しかしながら、モノマーは不純物をほとんど含まないモ ノマーを生成する原料から入手すべきである。それらの組成物は、重合の前に懸 濁している粒子を除くため濾過されることが好ましい。

本発明による組成物は、次のプロトコル（実験計画案）に従って調製される。適 当量のＨＤＤＭＡ、　ＴＴＥＧＤＡ、　ＴＭＰＴＡ、　ＴＲＰＧＤＡは混合され 、好ましくは、ガラス棒で充分に攪拌される必要がある。それから、アクリレー ト／メタクリレート混合物を浄化カラムに通過させる。

適当な浄化カラムは、テフロン製ストップコックにガラス製円板を取り付け、約 ５００　ｍｌの容積をもち、本体の直径が２２　ｍｍ、高さが約４７　ｃｍの上 部リザーバーのあるガラス・カラム内に配置される。そのカラムは、約３５　ｇ の活性アルミナ（塩基性）［６０メツシユ形状でＡＬＦＡ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ、 　Ｊｏｈｎｓｏｎ　Ｍａｔｔｈｅｙ　（ＤｅｎｖｅｒｓｌＭＡ）もしくは１５０ メツシユ形状でＡｌｄｒｉｃｈから入手できる］の取り付はガラス円板に置かれ る。約１０　ｇの抑制物質除去剤（ヒドロキノン／メチルエステルリムーバー） は、ニューヨーク州、オンタリオ市の５ｃｉｅｎｔｉｆｉｃ　Ｐｏｌｙｍｅｒ　 Ｐｒｏｄｕｃｔｓ、　ＩｎｃからＨＲ−４の商品名で市販されており、こ　−れ をアルミナの上におき、最後に３５　ｇの活性アルミナ（塩基性）が抑制物質除 去剤の上に配置される。

それから、はぼ６００ｇのアクリレート／メタクリレート混合物がカラム詰め物 （ｃｏｌｕｍｎ　ｐａｃｋｉｎｇ）の上に添加される。そして、２−３　ｐｓｉ の過剰圧力がカラム頂部にがけられ、その結果時間当たり約３０から３８グラム の流量が得られる。ゴミと水蒸気の侵入を防止するため、このカラム先端と受け 入れビンの接続部をカバーするためにパラフィンが使用される。このアクリレー ト／メタクリレート混合物は、紫外線照射に対して不透明な容器に入れる必要が ある。

その後、適当量のビスフェノールＡビス（炭酸アリル）がアクリレート／メタク リレート混合物に加えられて最終的なモノマー混合物が調製される。

そして、適当量の光開始剤がその最終的なモノマー混合物に添加される。この最 終的モノマーは、光開始剤の有無に関係なく、紫外線照射に不透明な容器に貯蔵 される。

また、適当量の染料が、光開始剤の有無に関係なく、最終的なモノマー混合物に 加えられる。

本発明による紫外線硬化レンズは、エツジング（端部加工処理）後、アセトン、 メチルエチル・ケトン、アルコールなどに対する優れた耐有機溶剤性を示す。

早期剥離は、ｌノンズ形成混合物の温度上昇が管理されていなければ発生するこ とが有り得るのである。早期剥離は、対面する鋳型部材７８が輪状ガスケット８ ０であまりきつく締め付けられると発生することがある。

鋳型部材７８がレンズが収縮するときに追随できるようにガスケット８０に充分 な柔軟性を与えておくことが好ましい。シーリングが不完全であったり、適切で ないガスケット材料および／または硬化不充分な少量残留物も早期剥離の不都合 を生ずる原因であることがわかっている。

最高の結果をあげるには、鋳型部材７８の形表面８６と非鋳造表面８８を光学的 品質に仕上げることである。たとえば、非鋳造表面８８のうねりは入射光線の歪 みの結果として仕」二げレンズに再現されることになる。

鋳型の疵（ｓｃｒａｔｃｈｉｎｇ）は、その疵が鋳型部材７８の非鋳造表面８８ にあっても、その疵の下の光線強度条件を変化させる原因になりうるのである。

その理由から、レンズの暴露部分はすべて硬くなり、レンズに応力が発生する傾 向がある。疵の下に相当するレンズ部分は硬化時間の最後の段階で弱くなる傾向 もある。この影響は観察されており、早期剥離または亀裂発生につながる原因と なる。

鋳型端部の欠陥はシーリング条件を妨げ、しばしば早期剥離を誘発している。

本発明によれば、プラスチックレンズはレンズ形成材料に紫外線を照射して製造 されるが、その紫外線は対面する鋳型部材７８の両面を通過することが防止され 、その代わりにレンズセル５２の輪状ガスケット８０の透明、または半透明の壁 を通過することになる。このように照射することで、レンズ材料とガラス鋳型の 深層部を通過するとき光線強度は低下するので、負レンズの厚い端部は薄い中央 部よりも高いレベルの光線強度を受けることになる。この方法は、前面と背面の 鋳型への締め付は圧力を適用すネことで、早期剥離を調節するのに役に立つとい う望ましい利点が得られる。この技術を、ガスケット通過照射という。図７を参 照すれば、装置１００はガスケット通過照射の実施例を示している。

装置１００には、多数の紫外線発生ランプ１０４を配置したランプ室１０２があ る。図６によるレンズセル５２はそのランプ室１０２に懸架される。不透明材料 のカバー１０６はレンズセル５２の各鋳型部材７８の非鋳造面８８の上に配置さ れる。この方法で、多数のランプ１０４から放射されて、−レンズセル５２に入 射する紫外線は輪状ガスケット８０の外壁１０Ｂを通過してレンズ鋳型空洞８２ に配置されたレンズ形成材料に働きかける。できれば、レンズセル５２にある対 面する鋳型部材７８にかける圧縮圧力を適用するためにバネ式クランプ１１０を 採用することが好ましい。

このバネ式クランプ１１０は、対面する鋳型部材７８にかがる圧力を変化させて 調節することが可能である。そのうえ、不透明円板１０６がクランプ１１０にあ る相互のアゴと鋳型部材７８の間に配置され、鋳型の疵発生と、鋳型を通過して 光線が漏れるのを防止する。

図８に示しているのが、ガスケット通過照射の代案技術である。その図８を見る と、装置２００はガスケット通過照射の実施例を示している。その装置２００に は、対面するランプアレイ２０２が内蔵されている。図６によるレンズセル５２ は対面するランプアレイ２０２の間に配置されたターンテーブル２０４の上に置 がれる。輪状の不透明ステージ２０６は前面鋳型部材９２の下に配置され、ター ンテーブル２０４の上に直接置かれる。不透明材料のキャップ２０８は背面鋳型 部材９０上に置かれる。重り２１０を背面鋳型部材９０の上に置いて、早期剥離 を防止するために充分な締め付は圧力をかける。

ガスケット通過照射技術によれば、輪状ガスケット８０はシリコンガスケットに することが好ましい。しかし、連続した使用状態を通じて、シリコンガスケット はあまりにも不透明でレンズ形成材料の重合、を完結させるにはガスケットを通 過する紫外線の量が不充分となる傾向がある。そのほか、外観が半白にみえる（ 　ｆｒ。

ｓｔｙ　ａｐｐｅａｒａｎｃｅ）ガスケットは良好な品質のレンズを生ずるよう であるが、透明であるガスケットは光学的歪みのあるレンズを生ずるようである 。

ガスケット通過照射技術を採用すると、鋳型部材７８に締め付は圧力をかけるの が比較伯楽になる。鋳型部材７８にかけられる圧力（３０ｐｓｉまでの）は、で きればレンズ形成材料のゲル化の開始時点、またはその付近、つまりレンズ形成 材料がもはや液状でなく圧縮が不可能になる前に圧力をかけるべきである。しか し、レンズ形成材料が液状である照射の開始時点で、低い締め付は圧力（たとえ ば、２ボンド）を鋳型部材７８にかけることができるが、その圧力はあまり大き くはないのでレンズ形成材料がガスケット８０と鋳型部材７８の端部の間から漏 れることになる。また、こういった技術の採用で、レンズ形成材料に対して均一 に分布した紫外線を直射するのが容易になる。ガスケット８０は拡散体として働 き、光線が鋳型を通過し、鋳型内に不規則性の存在がある時に生ずる鋭い強度勾 配を防ぐ。レンズの端部は中央部よりも高い強度の紫外線を受けるので、ガスケ ット通過照射技術は負レンズの製造には全く好都合である。結局、この技術では 紫外線照射は鋳型部材７８を通過しないので、ガラス製鋳型よりもより柔軟性の ある（そして、それは熱伝導性を強化することにもなる）金属製鋳型を用いるこ とができる。

上述したように、早期に剥離する可能性は多くの関係要因によって影響されるこ とが多い。不適切な鋳型清掃、鋳型厚み、あるいはガスケット／鋳型設計のよう な要因が早期剥離に影響するようである。早期剥離に影響するその他の要因とし ては、光線強度、化学的処方、光開始剤（ｒＰＩＪ　）の量と個性などがある。

上述したように、早期剥離に関係する追加要因としては反応によって発生した発 熱がある。

反応が進行すると、発生した熱が収縮するレンズと鋳型面との密着力を低下させ る傾向があると信じられている。この密着力の低下は鋳型からレンズを引き離す 原因につながる。大きい曲率（つまり、高い屈折力の）のレンズで、この問題は 次の２つの要因からもつと強調すべきことになる。　すなわち、　（１）これら のレンズは一層厚＜、シたがって熱を発生する材料の量が一層多い（そして、反 応は一段と早まり、もっと多くの熱を発生する）、そして（２）これらのレンズ は厚い部分と薄い部分間の厚みの差がより大きく、それによって収縮に差異を生 じて鋳型に応力をもたらす原因となる。厚いレンズ内部の比較的に深い部分で発 生した温度はモノマーをある程度蒸発させることになる。そして、蒸発したモノ マーはレンズ／鋳型界面に広がり、その両者間の真空をこわすことになる。

早期剥離の問題のため、高屈折力レンズは鋳型との密着を維持して硬化する必要 がある。できれば、鋳型が屈曲して応力に順応することが好ましい。

早期剥離は発熱反応熱を抑制して管理すべきである。

この熱は鋳型面で空気などの冷却用流体により直接に制御することが必要である 。したがって、好ましい実施例として、本発明には次のステップが含まれる：（ １）第１鋳型部材と第２鋳型部材との間に離されて限定された鋳型空洞に重合さ れるレンズ形成材料を入れる、（２）少なくとも第１または第２鋳型部材の１つ に向けて第２鋳型部材を冷却する。好ましい実施例で、紫外線は鋳型部材に向け て直射さ瓢　一方、第１鋳型部材と第２鋳型部材は冷却される。上記の各ステッ プはプラスチツクレンズを製造する装置で行われるが、その装置には（１）第１ 鋳型部材、　（２）第１鋳型部材から一定間隔をおいた第２鋳型部材−第１鋳型 部材と第２鋳型部材は鋳型空洞を限定する、　（３）紫外線発生器−発生した紫 外線を、使用中の第１鋳型部材と第２鋳型部材の少なくとも１つに向けて直射す る、　（４）紫外線発生器と第１鋳型部材間、紫外線発生器と第２鋳型部材間に 配置された紫外線フィルター、そして（５）使用中に鋳型部材に向けられる冷却 用流体の分配器。

第１鋳型部材と第２鋳型部材は、できれば流体で「直接」に冷却する。つまり、 第１鋳型部材の面と第２鋳型部材の面は、両方の鋳型部材の面に向けられた流体 を直射することで冷却される。鋳型部材の「面」は、ガスケットまたはレンズ形 成材料のいずれかに接触することのない鋳型外表面である（図６参照）。その流 体は鋳型部材の面に向けて種々の角度で直射することができる。

一般的に、鋳型部材の１つだけ（両方でなく）が直接に冷却された場合に好まし くない結果が得られる。鋳型部材の１つだけを直接に冷却すると、硬化している レンズ形成材料に不均等な冷却が行われるので、好ましくないレンズを生ずるこ とになりやすい。したがって、第１鋳型部材と第２鋳型部材はいずれも冷却用流 体の温度と流量に対して均等な暴露となるようにすべきである。

可能ならば、冷却用流体は鋳型部材面の端部から鋳型部材面の中央部にかけて直 射されるようにすべきである。このようにして、鋳型部材の端部に接触する流体 は鋳型部材の端部とほぼ同じ温度となり、鋳型部材の中央部からすべての放射方 向にほぼ同じ温度となる（一部の半径では空洞厚みの変動によりある程度の変動 はあるが）。したがって、実質的にレンズ材料が同じ厚みであれば流体も実質的 に同じ温度となり、レンズ材料のより均等な冷却となる。流体によって接触され る第１鋳型部材端部における流体温度と流量は第２鋳型部材端部での流体温度と 流量といくぶん違うため、流体を単純に鋳型部材に直射した場合に好ましくない 結果が生じるのが普通である。とくに、冷却用流体が１方向だけレンズ形成材料 を通過する場合、鋳型部材を通過した流体は最初の側面から熱を吸収しているの で、流体源の反対側はより高温度のままになる傾向がある。

流体は温度が５０℃未満の空気であることが好ましい。

流体は０℃未満でも構わないが、好ましい実施例では、流体の温度は０℃以上２ ０゛℃未満、好ましくは約０〜１５℃、もっと好ましくは約θ〜１０℃、更にも っと好ましくは約３〜８℃である。１つの好ましい実施例では、流体温度は約５ ℃であった。第９図に示すように、プラスチック・レンズ作製用のレンズ形成装 置３００は導管３１４を通して装置３００へ寒流体を供給するための冷却器３１ ２を含んでもよい。流体は装置３００に供給してから、導管３２０を通して排出 しても構わない。導管３２０を通して排出した流体は導管３１８を通して放出す るか、或は導管３１６を通、して冷却器３１２へ循環してもよい。冷却器３１２ はＮｅ５ｌａｂ社（合衆国、ニューノ＼ンプシャー州、ニューイントン市）のＣ ＦＴ−５０水／不凍液深冷器を含むのが好ましい。最低温度３℃および１台の空 気分配器９４あたり空気８立方フイート（約０２２４立方メートル）７分として 設計されて（するＮｅ５ｌａｂ社製の送風器箱を深冷器とともに使用した。

この送風器箱には、深冷した水が循環する熱交換器コイル、送風器、および空気 を導管３１４へ供給するための空気充満式設備が含まれていた。

もし鋳型を冷却せずにレンズを製造すれば、鋳型−レンズ組立体の温度は５０℃ を越える可能性がある。このようにして低ジオプター・レンズは用意できるかも しれないが、しかし高めのプラスまたはマイナス・ジオプター・レンズではうま く行かないかもしれない。

あるレンズは、循環する非冷却流体（即ち、大気温度の流体）による硬化の間に レンズ材料の温度を制御（例えば、冷却）することによって作製される。これら のシステム中の周囲の流体は、上記の説明と同じように、鋳型部材へ向けられる 。大気温度の流体を循環することによって、鋳型を全く冷却せずにレンズを製造 する場合よりも広範囲の設定のレンズを製造することが可能になる。例えば、も し循環空気の温度を室温（約１９℃）の少し下に保持すれば、＋２から−３のジ オプターの設・・定のレンズを鋳造することに成功するかもしれない。十でも− でもこれより高いジオプターは、冷却された流体の循環がなければ失敗する傾向 にあることがしばしばである。

大部分の重合因子は相互に関係がある。重合の理想温度は鋳造しているレンズの ジオプターと厚みに関係する。熱容量は１つの因子である。低温（約１０”Ｃ未 満）は高めの＋または−ジオブターのレンズの鋳造にとって好ましい。このよう な低温は光開始剤の濃度増加を可能にする傾向にあり、そのために、反応を加速 し、硬化時間を短縮する可能性がある。

早期剥離を防止することは、冷却用流体の温度と同時にその流量にも関係する。

例えば、冷却用流体の温度が下がれば、冷却用流体の流量もまた減少する可能性 がある。同様に、高めの温度の冷却用流体の欠点は１ツノ実施例では、二重分配 器システム（即ち、レンズ組成物の上と下に空気分配器）用の空気流量は、１台 の分配器あたり約１〜３０標準立方フイート／分（約００ｚ８〜０．８５０標準 立方メートル／分）、もっと好ましくは１台の分配器あたり約４〜２０標準立方 フイート／分（約０．１１３〜０５６６標準立方メートル／分）、また更にもっ と好ましくは１台の分配器あたり約９〜１５標準立方フイート／分（約０２５５ 〜０４２３標準立方メートル／分）である。ここで言う「標準条件」とは６０’ Ｆ（約１５．５５６℃）且つ１気圧（約１０１．３２５キロパスカル）を意味す る。

好ましい実施例では、流体分配器９４は、流体を分配器９４から鋳型部材へ向け ることができるようにほぼ等間隔で配置した３０個のオリフィス９８を含めても よい。

好ましい実施例では、空気充満部分９５に最も近い円筒状開口９６の半分側にあ る１５個のオリフィス９８の直径は約１７４インチ（約６．３５　ｍ＋ｎ）であ り、このようなオリフィスを通る空気の流量の累積体積は１分あたり約６６１０ 標準立方フイート（約０１７３標準立方メートル）と推定される。同じ実施例で 、空気充満部分９５の反対側の円筒状開口９６の半分側にある１５個のオリフィ ス９８の直径は約５／１６インチ（約７．９４　ｎ＋＋ｎ）であり、このような オリフィスを通る空気の流量の累積体積は１分あたり約８．３０標準立方フイー ト（約０．２３５標準立方メートル）と推定される。したがって、１台の分配器 の全流量は１分あたり約１４４０標準立方フイート（約０４０８標準立方メート ル）と推定され、また２台の分配器の全流量は１分あたり約２８．８０標準立方 フイート（約０．８１６８１１準立方メートル）と推定される。

同じ実施例で、円筒状開口部９６中のオリフィス９８の端部は外方向に先細であ る。この場合、１７４インチ（６゜３５　ｍｍ）のオリフィス９８の累積流量は １分あたり約５．８９標準立方フイート（約０．１６７標準立方メートル）と推 定され、５７１６インチ（７，９４ｍｍ）のオリフィス９８の流量は１分あたり 約７．０２標準立方フイート（約０．１９９標準立方メートル）と推定される。

したがって、１台の分配器の全流量は１分あたり約１２．９１標準立方フイート （約０．３６６標準立方メートル）と推定さ枳　また２台の分配器の全流量は１ 分あたり約２５．８２標準立方フイート（約０．７３１標準立方メートル）と推 定される。

別の好ましい実施例では、空気充満部分９５に最も近い円筒状開口部９６の半分 側にある１５個のオリフィス９８の直径は約３７１６インチ（約４．７６　ｍｍ ）であり、このようなオリフィスを通る空気の流量の累積体積は１分あたり約３ ．４７標準立方フイート（約０．９８標準立方メートル）と推定される。同じ実 施例で、空気充満部分９５の反対側の円筒状開口９６の半分側にある１５個のオ リフィス９８の直径は約１７４インチ（約６．３５０１１１１）であり、このよ うなオリフィスを通る空気の流量の累積体積は１分あたり約６１７標準立方フイ ート　（約０１７５標準立方メートル）と推定される。したがって、１台の分配 器の全流量は１分あたり約９６４標準立方フイート（約０．２７３標準立方メー トル）と推定され、また２台の分配器の全流量番１１分あたり約−１９２８標準 立方フイート（約０．５４６標準立方メートル）と推定される。

個々のオリフィス９８を通る実際の流量は変化する傾向にあった。空気分配装置 ９４の空気充満部分９５１こ最も近い所に、或は、最も反対側にあったオリフィ ス９８を通る流量は、これらオリフィスの中間にあるオリフィスの流量より大き くなる傾向にあった。これら高０方の流量は、最も近いオリフィスと最も反対側 のオリフィスとの中間にあるオリフィスの流量の凡そ１２〜２．５倍まで変化し た。

好ましい実施例のオリフィス９８の上記推定流量は、空気流量測定装置へ接続さ れた空気分配器９４のベンチ・モデルを用いて計算した。ベンチ・モデルのオリ フィス９８の空気流量を測定した。ベンチ・モデル分配器９４を通る全空気流量 も測定した。好ましい実施例の分断面を横切る平均速度を測定し、次にその速度 に断面積を掛けることによって行った。好ましい実施例のオリフィス９８の推定 流量は下記の式によってめた。

Ｐ□　＝　ＢＯｘ　（ＰＡ／ＢＡ） 但し、Ｐｏ・好ましい実施例のオリフィス９８の流量推定値ＰＡ＝好ましい実施 例の分配器９４の流量測定値Ｂ０＝ベンチ（ｂｅｎｃｈ）・モデルのオリフィス ９８の流量測定値 ＢＡ・ベンチ・モデル分配器９４の流量測定値重合レンズを鋳造するために使用 するガラス鋳型の厚みは製造されるレンズに影響する可能性がある。薄い鋳型は 重合材料と冷却用空気との間の熱伝達の効率を高める傾向にあるため、早期剥離 の速度を減少させる。また、薄い鋳型は曲がる傾向が高くなる傾向にある。薄い 鋳型は、重合したレンズの厚い部分と薄い部分との間での異なった比較的急速な 収縮のときに曲がる傾向にあり、再び早期剥離の発生率を減少させる。

１つの実施例では、第１または第２の鋳型部材は、約５．０ＩＩＩＩ１１未満の 厚み、好ましくは約１．０〜５．００１１１１（７）厚み、もっと好ましくは２ ０〜４．０　ｍｍの厚み、そして更にもっと好ましくは２．５〜３．５　ｍ１１ １の厚みをもつ。

高めのジオプター（ｒＤＪ）のレンズは、低めのジオプターのレンズと比較して 、大きめの質量を有する（したがって、硬化周期中に多めの熱を放出する）とと もに、同時に厚い部分と薄い部分との間の違いが大きめである。従って、約−２ ，００Ｄより強い７４Ｉｌ■直径の負レンズでは、前面（凹面）鋳型の厚みを４ ｍ−未満、好ましくは３トラ５ｍ−までに削減することが好ましい。

Ｃｏｒｎｉｎｇ　Ｇｌａｓｓ社製の＄９０９２鋳造材は、５　ｍｍ厚より１．も ３ｍ１ｍ厚の方が、約５０％だけ大きいたわみを示す傾向にある。

負レンズは中央で薄く、端部で厚いので、中央より端部の方が収縮が大きくなる 傾向にある。半球形状のガラスは、半径方向への方がそれと反対方向と比べて容 易に曲がるので、負レンズの場合、前面鋳型は湾曲および急勾配化によって端部 における大きめの収縮を吸収する傾向にある。正レンズはちょうどその反対であ る。正レンズの厚い部分は中心であり、その端部は薄い。中心の大きめの収縮は 、背面（凸面）鋳型を急勾配にさせるとともに、前面鋳型をほんの僅かしか曲げ させない。この状況では、重合歪みを削減させるために高ジオプターの正レンズ を鋳造するのに使用する背面鋳型の厚みを削減することが好ましい。

薄めの鋳型を使用する利点は、２つの不利な点によって相殺される。厚めの鋳型 と正確に同じ曲率の半径をもつ薄めの鋳型を使用することによって、仕上げレン ズの最終集束力が正の側の方向へ移り、そのため、それに応じてその半径は相殺 されるはずである。更に、厚めの鋳型の方が、薄い鋳型で鋳造された同じレンズ と比べて、光学的性能が総体的に良好で、且つ像のゆがみが少ない。

約７４　ｍｍの直径を持つレンズに対する好ましい鋳型厚みは形成するレンズの ジオプターに依存する。約＋２．０〜＋４．０のジオプター範囲にあるレンズで は、前面鋳型の厚みは、好ましくは約２５〜７．０　ｍａｔ、もつと好ましくは 約３０〜５．０ｍｍ、そして更にもつと好まｌ、　＜は約３．５〜４．０ｍｍで あり、また背面鋳型の厚みは、好ましくは約２．０〜５．０　ｍｉｎ、もつと好 ましくは約２．０−４．０　ｍａｔ、そして更にもっと好ましくは約２５〜３． ０　ｍｍである。約０（「平面」）〜＋２０のジオプター範囲にあるレンズでは 、前面鋳型の厚みは、好ましくは約２５〜８．０ｍｍ、もっと好ましくは約３５ 〜６．０　ｍｍ、そして更にもつと好ましくは約４．０〜４．５ｍｍであり、ま た背面鋳型の厚みは、好ましくは約２．０〜８．０　ｍｍ、もつと好ましくは約 ３．０〜６．０ｍｍ、そして更にもっと好ましくは約３．５〜４．５ｍｍである 。約−２，０〜Ｏのジオプター範囲にあるレンズでは、前面鋳型の厚みは、好ま しくは約２．０〜８．００１０＋、もつと好ましくは約３０〜６．０ｍｍ、そし て更にもつと好ましくは約３．５〜４．５ｍｍであり、また背面鋳型の厚みは、 好ましくは約２．５〜８．０ｍｍ、もっと好ましくは約３．５〜６．０ｍｍ、そ して更にもっと好ましくは約４０〜４．５　ｍ＋ｎである。

約−４，０〜−２，０のジオプター範囲にあるレンズでは、前面鋳型の厚みは、 好ましくは約２．０〜６．５ｍｍ５　もつと好ましくは約２．６〜５．０　＋ａ ｍ、そして更にもつと好ましく　Ｇｉ約３．２〜４．０　＋ｎ＋＋＋であり、ま た背面鋳型の厚みは、好ましくは約２．０〜８．Ｏｎ＋ａｉ、もつと好ましくは 約３．０〜６．０　ｍｍ。

そして更にもつと好ま・しくは約４．０〜４．５　ｍｍである。約−６，０〜− ４０のジオプター範囲にあるレンズでは、前面鋳型の厚みは、好ましくは約２， ０〜５．０ｍｍ、もつと好ましくは約２．０〜４．０ｍｍ、そして更にもつと好 ましく（マ約２．５〜３．５　ｍｍであり、また背面鋳型の厚みは、好ましくは 約２．０−８．０　ｍｍ、もつと好ましくは約３．０〜６．０　ｍｍ。

そして更にもつと好ましくは約４．０〜４．５　ｍｍである。

「前面」鋳型とは、眼鏡レンズの着用者の目から最も遠い所にある眼鏡レンズ表 面を究極的に形成する内側表面を有する鋳型部材を意味する。　「背面」鋳型と は、眼鏡レンズの着用者の目に最も近い所にある眼鏡レンズ表面を究極的に形成 する内側表面を有する鋳型部材を意味する。

早期剥離を最小にして水のように白い（即ち、水のように透明な）眼鏡レンズを 製造するために、レンズは上述のように初期に硬化するのが好ましい。即ち、レ ンズ形成材の初期硬化は比較的低い温度で、比較的低い紫外線強度で、且つ比較 的低い光開始剤濃度で実行するのが好ましい。　「初期の」硬化、もしくは「最 初の」硬化は、液体のレンズ形成材を固体に変換する硬化を意味する。このよう にして製造されるレンズは一般に、上述のように約１５分間硬化したとき、約６ ０〜７８のシヨアＤ硬度を有する（好ましい組成に対して）。

この硬度は、上述のように、約１０分間だけ従来の、炉でレンズを硬化後に加熱 することによって約８０〜８１のシヨアＤ硬度まで改良できる可能性がある。初 期硬化では、紫外線硬化レンズの硬度と表面硬化を上述の水準まで引き上げるこ とが困難である。高めの硬度と硬化を達成するためには、一般に速めで熱めの反 応が必要である。しかし、速めで熱めの初期硬化反応によって、分留まりとレン ズの光学的性能が悪くなる傾向にある。

本発明の好ましい実施例では、紫外線重合レンズの硬化、剛性、および硬度の水 準等の因子を改良してもよい。これらの因子を改良する本発明の方法は、上述の ようにレンズを作製し、レンズを鋳型がら外し、そしてレンズを比較的高強度の 紫外線後熱硬化状態へもって行くことと関係している。この方法は図９に部分的 に示すシステムを用いて実行してもよいが、このシステム装置は下記の装置を含 む：（ｉ）プラスチックレンズを作製する装置３００゜゛この装置は、（１）第 １の鋳型部材、　（２）第１鋳型部材がら離して置がれる第２の鋳型部材にして 、第１および第２鋳型部材が鋳型空洞を限定する、（３）使用中に紫外線を発生 して第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へその紫外線を向けるため の第１の紫外線発生器、　（４）第１紫外線発生器と第１鋳型部材との間で、且 つ第１紫外線発生器と第２鋳型部材との間に配置される紫外線フィルター、およ び（５）使用中に冷却用流体を第１および第２鋳型部材の方向へ向けるための分 配器を含む：　（ｉｉ）使用中に紫外線を発生してレンズの方向へその紫外線を 向けるための第２の紫外線発生器３０４；および（１ｉｉ）使用中にレンズを加 熱するための第１の加熱器３０６゜このシステム装置にはまた、レンズを加熱し た後の使用中に紫外線を発生してレンズの方向へその紫外線を向けるための第３ の紫外線発生器３０８を含めることができる。このシステム装置にはまた、第３ 紫外線発生器が紫外線をレンズの方向へ向けた後の使用中にレンズを加熱するた めの第２の加熱器３１０を含めることができる。このシステム装置にはまた、鋳 型除去装置３０２を含めることができるが、この装置は単に小さなハンマーとタ ガネを含むだけである。

好ましい実施例では、第２および第３紫外線発生器は同じ発生器である。好まｌ 〜い実施例では、第１および第２加熱器は同じ加熱器である。好ま（２い実施例 では、第１および第２加熱器は第２′および第３紫外線発生器と合体させてもよ い。−のシステム装置はまた、加熱器と紫外線発生器を追加して含めることが可 能である。

第２および／または第３紫外線発生器は、約３６０〜３７０ｎｍ　（好ましくは 約３６５　ｎｍ）の波長範囲で、好ましくは約１５０〜３００　ｍＷ／ｃａ＋２ 、もっと好ましくは約１７５〜２５０　＋ａＷ／ｃ！１１２の強度で紫外線を提 供する。第２および／または第３紫外線発生器は、約２５・０〜２６０　ｎｍ　 （好ましくは約２５４ｎｍ）の波長範囲で、好ましくは約５０〜１５０　＋ａＷ ／ｃｍ２、もっと好ましくは約７５〜１２５　ｍＷ／ｃｏ＋２の強度で紫外線を 提供する。第１または初期紫外線発生器は、１０　ｍＷ／ｃｍ２未満（好ましく は約０．３〜２．０　ｍＷ／ｃｍ２）の合計強度で（両側から）紫外線を提供す るのが好ましい。このように、第２または第３紫外線発生器は、第１紫外線発生 器で提供される紫外線強度の少なくとも約２．５．１０．２０．４０．１００． ５００．１０００、および／または１８００倍の紫外線強度を提供することが好 ましい。これらの発生器は、第１紫外線発生器で提供される紫外線量の少なくと も約４０〜１００．１００〜５００．５００〜１８００、および／または４０〜 １８００倍の紫外線量を提供することが好ましい。レンズが第２、第３および／ またはそれ以降の紫外線発生器中で紫外線に露出される時間は、好ましくは約５ 分未満、もっと好ましくは約１０分未満、また更にもっと好ましくは約３０秒未 満である。この露出時間は、好ましくは約０１〜３００秒、もっと好ましくは約 ０１〜６０秒、また更にもっと好ましくは約０１〜３０秒である。別の好ましい 実施例では、露出時間は５分未満であった。一般に、紫外線の強度が増えるにつ れて、露出時間を減少させてもよぃが、その逆も一般的である。

レンズは第１または第２加熱器中で、好ましくは約１８０分未満、もっと好まし くは約３０分未満、また更にもつと好ましくは約１０分未満だけ加熱する。レレ 、ズは第２および／または第３加熱器中で、約６５〜１８０℃の温度で、もっと 好ましくは約８５〜１４０℃の温度で、更にもつと好ましくは約１００〜１２０ ℃の温度で加熱する。一般に、温度を減少させるにつれて、加熱時間の長さは増 加させるべきであるが、その逆も一般的である。別の好ましい実施例では、加熱 時間は５秒未満であった。

レンズは比較的高強度の紫外線に露出する前に洗浄する（例えば、５０容量％の メタノール／水溶液中で）のが好ましい。比較的高強度の紫外線には、比較的長 い波長および／または短い波長を含めてもよい。次に、レンズを加熱できる。レ ンズは繰り返して比較的高強度の紫外線に露出してもよい。レンズを繰り返して 加熱してもよい。

好ましい実施例では、高強度の紫外線をＵＶＥＸＳ社（アメリカ合衆国カリフォ ルニア州すニーベール市）のＣＣＵ型０型化硬化室中供される水銀蒸気ランプを 用いて提供することが可能である。

短めの波長は表面硬化の度合を向上させる傾向にあり、また長めの波長はレンズ の中間部分内で硬化の度合を増加させる傾向にあると信じられている。従って、 第２および第３紫外線発生器では短め及び長めの紫外線波長を共に使用する。こ とが好ましい。比較的高強度の紫外線の波長へ露出することによって、レンズは 黄色に変色する傾向にあるが、その後にレンズを加熱することによって、この変 色は減少および／または除去される傾向にある。レンズは約１１０〜１２０℃ま で加熱するのが好ましい。また、加熱することによって、ラジカルを終了させる ことができ、そしてレンズ内の成形材料の架橋を増加させる傾向にある。重合歪 みもまた加熱時に減少する傾向にある。

上線の方法に従って硬化したレンズは８３を越えるシヨアＤ硬度を示したが、大 部分のレンズは約８３〜８５であった。これらのレンズはまた、縁取りの後に眼 鏡レンズ・フレームに挿入した場合、堅さが増してそりが減少する傾向にあった 。このようにして硬化したレンズは、比較的高強度の紫外線へ露出せずに硬化し たレンズと比べて、耐衝撃性と耐引っ掻き性の差は無視できる程度しかない。上 棲め後熱硬化の方法は、第１紫外線発生器を用いる最初の硬化で生じる可能性の ある非重要な欠陥を修復する傾向にあると予想される。例えば、比較的低い質量 のレンズに対する最初の硬化時の硬化水準はそれ程重要でないかもしれない。な ぜならば、後熱硬化はレンズの適切な硬化を確実なものにする傾向にあるからで ある。同様に、最初の硬化で眼鏡品質のレンズが形成できるような硬化を行わな い別の異なるレンズ組成物でも、後熱硬化の方法で硬、化レンズの品質を向上さ せる可能性があるので、現在では使用可能である。例えば、初期組成における光 開始剤および／または安定剤の量はより広い範囲に渡って変化してもよく、それ でも水のように白いレンズ（ｗａｔｅｒ−ｗｈｉｔｅ）を受容可能状態に達成で きる。

レンズを作製する別の方法では、レンズの望ましい曲率（即ち、屈折力）は同じ 鋳型を用いて変えてもよいが、光分布が異なる。このようにして、１つの鋳型を 用いて、異なる曲率を持つ異なるレンズを用意してもよい。この方法には、下記 の３段階が含まれる：（１）第１の鋳型部材と第２の鋳型部材との間で部分的に 規定される鋳型空洞の中に重合可能レンズ形成材料を置く段階で、そこでは望ま しい曲率と異なる理論曲率を前記空洞が限定する、　（２）第１と第２鋳型部材 のうち少なくとも１つの方向へ紫外線を向ける段階で、そこでは前記レンズ形成 材料が硬化して望ましい曲率を持つレンズを形成できるように第１または第２鋳 型部材のうち少なくとも１つの方向へ前記紫外線を向ける段階、および（３）第 １または第２鋳型部材を冷却するために第１または第２鋳型部材へ流体を接触さ せる段階。この結果束じるレンズ曲率は、第１または第２鋳型部材の方向へ紫外 線を向ける方法に依存する。即ち、レンズ材料の半径を横切る紫外線の相対強度 を変えることによって、こ、の結果束じるレンズの曲率を変えることができる。

レンズ曲率はまた、レンズが硬化後加熱を受けたときに、変わる可能性がある。

このように、レンズの曲率は、レンズ材料を紫外線に露出した後、レンズの鋳型 を外して加熱することによって、変えることが可能である。この場合、加熱によ って望ましい曲率を得ることができるが、この曲率はレンズを初期紫外線に露出 した後に得られる曲率と異なるだけでなく、鋳型空洞の寸法から期待される理論 曲率と異なる可能性もある。

本発明を以下の例に基づいて更に詳細に説明する。

これらの例は単に本発明を説明するだけであって、制限を意図するものではない 。

第１−　レンズの曲率　屈　の レンズの製造は本発明の組成、方法、および装置に従う種々の条件下で行なわれ た。

本例に従ってレンズを用意するために使われた組成は下記を含む＝１７゜０重量 ％のＣＲ−７３，１０，０重量％のＨＤＤＭＡ。

２１．０重量％のＴＴＥＧＤＡ、３２．０重量％のＴＲＰＧＤＡ、２０．０重量 ％のＴＭＰＴＡ、０．０３５６重量％の蟻酸メチル・ベンゾイル、０００９５重 量％のＩｒｇａｃｕｒ６１３４、および０．１６　ｐｐｍのＴｈｅｒｍｏｐｌａ ｓｔ　Ｂｌｕｅ　６８４゜この組成の屈折率は１．４６８〜１．４７８の範囲で あった。本例に従って製造したレンズの屈折率は１５０７〜１５１１の範囲であ った。

本例に従ってレンズを用意するために用いた方法は空気冷却を伴う鋳型照射によ るものであった。

本例に従ってレンズを用意するために用いたガスケットはＧＥ　５Ｅ６０３５シ リコンゴム製ガスケ・ソトであつｔこ。

本例に従ってレンズを用意するために用いた鋳型は５ｃｈｏｔｔ　Ｓ−３ガラス から製造し、平均厚み４　ｍｍのほぼ同様の表面を持っていた。

レンズセルの中心で測定した、頂部からの紫外線の強度は、本例に従って用意し た全レンズにおいて０．３５ｍＷ／ｃｍ２〜０．３７　ｍＷ／ｃｍ２の範囲にあ った。紫外線ランプハフ８〜９８”　Ｆの温度に保持した。

本例に従って用意した全レンズについて、上部光線フィルターは２枚のパイレッ クスガラス板を含み、各板の一方の面はつや消しで、１枚のトレーシングペーパ ーを両ガラスの間にはさみ、また下部光線フィルターも２枚のパイレックスガラ ス板を含み、各板の一方の面はつや消しで、１枚のトレーシングペーパーを、両 ガラスの間にはさむものであった。いくつかの場合、下部光線フィルターには不 透明の円板を含めた。この不透明円板は鋳型部材に届く光線の量を減少させる傾 向にあったが、その減少は鋳型部材の中心で最大であった。中心から外れれば外 れるほど光線の量の減少の度合は少なかった。

下記の硬化条件は、本例に従って用意した全レンズで一定であったニ ーー周囲温度−一２２℃ 一一冷却用空気温度一−２３，５℃ −一排出口３３での排出空気流量　−−２０ｆｔ３／分−一円板からステージの 中心線までの距離−一３８　ｍ＋＋＋ 結果を下の表１に示す。正レンズについての本例の結果は次のことを示している 。つまり、下部光線フィルターにおける不透明円板の直径が増加するにつれて、 ｌ）底部光線強度が減少し、２）前面鋳型も背面鋳型もその曲がりは共に増加し 、３）後熱硬化の前にも後にもレンズの屈折力は削減または正の度合が下がり、 モして４）予期された屈折力からの変化は削減する。

負レンズについての結果は次のことを示している。

つまり、下部光線フィルターにおける不透明円板の直径が増加するにつれて、ｌ ）底部光強度が減少し、２）前面鋳型も背面鋳型もほとんど同一の屈曲で、３） 後熱硬化の前も後もレンズの屈折力は増加または負の度合が上がり、そして４） 予期された屈折力からの変化は削減する。

円板　中心での　−ＵＩＪ−一　鋳型を外した　後熱硬化直後　予期　予期屈折 力直径　底部光線強度　前面　背面　直後の屈折力　の屈折力　屈折力　との相 違ｍ／ｃｘｒ” 表１に示す結果は、本発明に従って製造したレンズが紫外線硬化の後で応力状態 にあるということを明らかに示している。本結果はまた、レンズの応力状態は適 切な後熱硬化加熱段階によって削減される可能性があることも示している。本結 果はまた、本発明に４．従って製造した仕上げレンズの屈折力は、レンズの硬化 の間にレンズセルに入射する紫外線の強度を操作することによって変更できるこ とを示している。

２−　と 上述のように、本発明の１つの実施例に従えば、レンズセル５２は液体冷却浴の 中に浸漬することによって冷却可能である。この処理法に従って、レンズを下記 の条件で硬化した。つまり、レンズセルは５．７５　Ｄの前面鋳型、？、５０　 Ｄの背面鋳型、およびシリコン・ゴム製ガスケットから成り立つものであった。

レンズ形成組成物は１７％のＣＲ−７３，２０％のＴＭＰＴＡ、２１％のＴＴＥ ＧＤＡ、３２％のＴＲＰＧＤＡ、　１０％のＨＤＤＭＡ、　０．０３３６％の蟻 酸メチル・ベンゾイル（ＭＢＺＦ）、および０．００８４％のＩｒｇａｃｕｒｅ 　１８４であった。中心厚みの結果は２．４　ｍｍであった。レンズ鋳造空洞８ ２はレンズ形成材料で充満され、レンズセルは０℃の８５％Ｈ２Ｏ−１５％プロ ピレン・グリコール浴中で支持段の上に置いた。三角形に配置した紫外線ランプ を利用して、入射光強度は、頂部から２．８　ｍＷ／ｃｍ２、また底部から１． ５　ｎ＋Ｗ／ｃｒｔｒ２であった。レンズセルは１０分間だけ照射し、そρ結果 、レンズの集束力の測定値は−１，８０Ｄであった。レンズセルは優れた応カッ くターンを解除せず１こ示した。

シヨアＤ硬度は６７であった。

上述のように、本発明の１つの実施例に従えば、レンズ形成材料はガスケットを 通すだけの照射によって重合できる。レンズ形成組成物は２６％のＣＲ−７３， ２５％のＨＤＤＭＡ、１６％のＴＭＰＴＡ、１５％のＴＴＥＧＤＡ、１６％のＴ ＲＰＧＤＡ、２％のスチレン、００３％のＩｒｇａｃｕｒｅ　１８４、および約 ０．３　ｐｐｍのＴｈｅｒｍｏｐｌａｓｔ　Ｂｌｕｅであった。本技術に従え（ ｉ、−４，２５Ｄレンズを作り出すように構成されたソフトシリコンゴム製ガス ゲットを含むレンズセルをレンズセルから距離をおいて設置した円筒状配列の５ ｙｌｖａｎｉａ社製Ｆ−１５８Ｔ／２０５２蛍光ランプの中心に釣り下げ、レン ズセル５２のガスケット８０上にほぼ２　ｍＷ／ｃｍ’の平均光線強度を作り出 した。試料への照射は４０分間であったが、１３分間の照射後に１６ボンドの圧 力をかけた状態にした。この圧力は後で合計２１．５ボンドまで増加させた。レ ンズは優れた応カバターンおよび良好な光学的性能を解除せずに生成１７た。

第４−　′ 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリルｌＯ％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート００１２％　１ヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケト　ン ０．０４８％　蟻酸メチル・ベンゾイル＜１０　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメ チルエチルヒドロキノヒドロキノンおよびメチルエチルヒドロキノンは、Ｓａｒ ｔｏｍｅｒ社から取得したジアクリレートおよび／またはトリアクリレート化合 物のいくつかの中に存在する安定剤であった。安定剤の量は最小にするのが好ま しいが、その理由は、これらの安定剤が硬化の速度と量に影響するからである。

もし多めの量の安定剤を付加すれば、一般に、多めの量の光開始剤も加えなけれ ばならない。

光線条件：試料の平面で測定さ瓢　単位はｍ１７ｃｍ２−」」−−１１− 頂部　０．２３３　０．２９９ 底部　０．２１７　０．２４８ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６標準立方フイート（ｒｃｒＭＪ　）　／試 料上で合計１９．２　ＣＦＭ空気温度：４，４℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍ、　Ｃｏｒｎｉｎｇ社製１８０９２ガラス二■ヨ　−ｌ ｌム ロ　１７０．５９　ｍｍ　２．７　１１１０１凸　６２．１７　ｍ１１１　５． ４　ｍｍガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シ リコンゴムで、３　ｍ＋ｎ厚の横方向リップ寸法および２．２０１ＥＩＩの初期 空洞中心厚みを与えるための垂直方向リップ寸法を持つ。

充＠：　鋳型は清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガるゲット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップに 対して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガス ケットの上端部は皮をむくように剥がして、約２７．４グラムのモノマー混合物 を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻し て、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面にモノマ ーを一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落と すことによって、紫外線が局部的に集束する傾向にあり、また最終製品中に光学 的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと６鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズか ら分離した。次に、試料を更に１０分間だけ従来の重力式熱炉の中で１１０℃で 後熱硬化し、取り除き、そして室温まで冷却させた。

結果二　作製されたレンズは直径が７２　ｍｏ＋と測定され、中心の厚みは２． ０ｍｔｏ、端部の厚みは９．２ｍｍであった。

集束力は−５，０５ジオプターと測定された。レンズは水のように透明で（「水 のように白い」）、曇りも無視できる程度にしかなく、約９４％の総可視光線透 過度を示し、総体的に良好な光学的性能が得られた。シヨアＤ硬度は約８０であ った。試料は、ＡＮＳｌ　２８０．１−１９８７．４．６．４の試験方法に従っ て５０インチの高さから落とした１インチの鋼製ボールの衝撃に耐えた。

第５−　・温 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート０．０１２％　１ヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケトン ００４８％　蟻酸メチル・ベンゾイル ＜１０　ＰｐＯＩ　ヒドロキノンおよびメチルエチルヒドロキノン 光線条件：試料の平面で測定され、単位はｍ１７ｃｍ２−土工−−（監− 頂部　０．２５１　０．３３０ 底部　０．２３６　０．２６５ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度：４．４℃ 鋳型：　直径８０１１１ＱＩＳＣｏｒｎｉｎｇ社製＃８０９２ガラス−」ソＬ− −凰り− 凹　１１３．２８　ｍｍ　３．２　ｍｍ凸　７８．６４　ｍｍ　５．５・ｍｍ ガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコンゴ ムで、３　ｍｍ厚の横方向リップ寸法および１．９ｍｍの初期空洞中心厚みを与 えるための垂直方向リップ寸法を持つ。

充填：　鋳型は清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガスケット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップに 対して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガス ケットの上端部は皮をむくように剥がして、約１５．１グラムのモノマー混合物 を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻し て、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面にモノマ ーを一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落と すことによって、紫外線が空洞中めモノマー上にあまりにも強く局部的に集束し すぎ、また最終製品中に光学的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと６鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズか ら分離した。次に、試料を更に１０分間だけ従来の重力式熱炉の中で１１０℃で 後熱硬化し、取り除き、そして室温まで冷却させた。

結果：　作製されたレンズは直径が７３　ｍｍと測定さ娠中心の厚みは１．７ｍ ｍ、端部の厚みは４．３ａ＋ｍであった。

集束力は−１，９０ジオプターと測定された。レンズは水のように透明で、曇り も全くなく、９４％の総可視光線透過度を示し、総体的に良好な光学的性能が得 られた。シヨアＤ硬度は８１であった。試料は、ＡＮ５１２８０．１−１９８７ ．４６４の試験方法に従って５０インチの高さから落とした７７８インチの鋼製 ボールの衝撃に耐えた。

６−　′ 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート００１２％　１ヒドロキシシクロへキシル・フェニル・ケト　ン ０．０４８％　蟻酸メチル・ベンゾイル＜１０　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメ チルエチルヒドロキノン 光線条件：試料の平面で測定さへ　単位はｍＷ／ｃｍｓ２−主支一　−（１− 頂部　０．２３３　０．２９９ 底部　０．２１７　０．２４８ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度：　１２．３℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍ、　Ｃｏｒｎｉｎｇ社製＃８０９２ガラス」■二　−１ に− 凹　１７０．５９　ｍｍ　２．７　ｍｍ凸　６２．１７　ｍｍ　５．４　ｍｍ ガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコンゴ ムで、３ｍｍ厚の横方向リップ寸法および２．２　ｍｍの初期空洞中心厚みを与 えるための垂直方向リップ寸法を持つ。

充填：　鋳型は清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガスケット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップに 対して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガス ケットの上端部は皮をむくように剥がして、約２７４グラム°のモノマー混合物 を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻し て、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面にモノマ ーを一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落と すことによって、紫外線が空洞中のモノマー上にあまりにも強く局部的に集束し すぎ、また最終製品中に光学的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。

結果：　試料は早期に前面鋳型から剥離していたことが判明した。試料はまた端 部付近で熱発砲の印しを示した。

第７、−　」 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート００１２％　１ヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケト　ン ００４８％　蟻酸メチル・ベンゾイル ＜１ｏ　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメチルエチルヒドロキノン 光線条件：試料の平面で測定さへ　単位はｍＷ／ｃｍ２−主頂一　−（見− 頂部　０．２５１　０．３３０ 底部　０．２３６　０．２６５ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度：　１２．３℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍｍ５Ｃｏｒｎｉｎ社製＃８０９２ガラス凹　１２３．２ ８　ｍｍ　３．２　ｍｍ凸　７８．６４　ｍｍ　５．５　ｍ＋ａガスケット：　 Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコンゴムで、３　ｍｍ 厚の横方向リップ寸法および１．９ｍｍの初期空洞中心厚みを与えるための垂直 方向リップ寸法を持つ。

充填：　鋳型は清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガスケット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップに 対して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガス ケットの上端部は皮をむくように剥がして、約１５．１グラムの七ツマー混合物 を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻し て、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面にモノマ ーを一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落と すことによって、紫外線が空洞中のモノマー上にあまりにも強く局部的に集束し すぎ、また最終製品中に光学的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと凸鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズか ら分離した。次に、試料を更に１０分間だけ従来の重力式熱炉の中で１１０℃で 後熱硬化し、取り除き、そして室温まで冷却させた。

結果二　作製されたレンズは直径が７３　ｍｍと測定さ姐中心の厚みは１．７ｍ ｍ、端部の厚みは４．３ｎｍであった。

集束力は−１，９０ジオプターと測定された。レンズは水のように透明で、曇り も全くなく、９４％の総可視光線透過度を示し、総体的に良好な光学的性能が得 られた。シヨアＤ硬度は８１であった。試料は、ＡＮＳＩ　２８０．１−１９８ ７．４６．４の試験方法に従って５０インチの高さから落とした７７８インチの 鋼製ボールの衝撃に耐えた。

第８伊　−低温　ヒ 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート０００９％　１ヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケト　ン ００３６％　蟻酸メチル・ベンゾイル ＜１０　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメチルエチルヒドロキノン 光線条件：試料の平面で測定され、単位はｍＷ／ｃｍ２中心　端部 頂部　０．２３３　０．２９９ 底部　０．２１７　０．２４８ 空気流・れ；　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　Ｃ ＦＭ 空気温度：　１２．２℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍ、　Ｃｏｒｎｉｎｇ社製＃８０９２ガラス−生ニー　− 見立− 凹　１７０．５９　ｍｍ　２．７　ｍｍ凸　６２．１７　ｍｍ　５．４　ｍｍ ガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコンゴ ムで、３　ｍｍ厚の横方向リップ寸法および２．２ｍｍの初期空洞中心厚みを与 えるための垂直方向リップ寸法を持つ。

充填：　鋳型は清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガスケット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップ１ ９肉して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガ スケットの上端部は皮をむくように剥がして、約２７．４グラムのモノマー混合 物を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻 して、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面に七ツ マ−を一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落 とすことによって、紫外線が空洞中のモノマー上にあまりにも強く局部的に集束 しすぎ、また最終製品中に光学的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと凸鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズが ら分離した。次に、試料を更に１０分間だけ従来の重力式熱炉の中で１１０℃で 後熱硬化し、取り除き、そして室温まで冷却させた。

結果：　作製されたレンズは直径が７２　ｍｍと測定され、中心の厚みは２．０ ｍｍ、端部の厚みは９．２ｍｍであった。

集束力は−５，０５ジオプターと測定された。レンズは水のように透明で、曇り も全くなく、９４％の総可視光線透過度を示し、総体的に良好な光学的性能が得 られた。シｓ７Ｄ硬度ハ８０．５テあった。試料は、ＡＮＳＩ　２８０．１−１ ９８７．９　−　′ 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート０．０１２％　ｌヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケト　 ン ０．０４８％　蟻酸メチル・ベンゾイル＜ｔｏ　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメ チルエチルヒドロキノン 光線条件：　（試料の平面で測定され、単位はｎ＋Ｗ／ｃｍ２）−主モー　−（ 蔓− 頂部　０．２５１　０．３３０ 底部　０．２３６　０．２６５ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度：　２２．２”Ｃ。

鋳型：　直径８０　ａｍＳＣｏｒｎｉｎｇ社製１８０９２ガラス−」直１　１＝ 乞− 凹　１１３．２８　＋ｕ＋　３．２　ｍｍ凸　７８．６４　ｍ１１１　５．５　 ｍｍガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコ ンゴムで、３　ｍｍ厚の横方向リップ寸法および１．９１１１！ｌの初期空洞中 心厚みを与えるための垂直方向リップ寸法を持つ。

充填：　鋳型は清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガスケット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップに 対して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガス ケットの上端部は皮をむくように剥がして、約１５．１グラムのモノマー混合物 を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻し て、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面にモノマ ーを一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落と すことによって、紫外線が空洞中のモノマー上にあまりにも強く局部的に集束し すぎ、また最終製品中に光学的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと６鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズか ら分離した。次に、試料を更に１０分間だけ従来の重力式熱炉の中で１１０℃で 後熱硬化し、取り除き、そして室温まで冷却させた。

結果：　作製されたレンズは直径が７３　ｍｍと測定され、中心の厚みは１．７ ｎｏ＋＋、端部の厚みは４．３　ｍｍであった。

集束力は−１，８７ジオプターと測定された。レンズは水のように透明で、曇り も全くなく、９４％の総可視光線透過度を示し、総体的に良好な光学的性能が得 られた。シツアＤ硬度は８３であった。試料は、ＡＮ３１２８０．１−１９８７ ．４．６４の試験方法に従って５０インチの高さから落とした１インチの鋼製ボ ールの衝撃に耐えた。

第１０　−低温硬化 組成： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート０．００９％　１ヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケトン ０．０３６％　蟻酸メチル・ベンゾイル＜１０　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメ チルエチルヒドロキノン 光線条件：試料の平面で測定され、単位はｌ１ｌＷ／・ｃＩ１１２−主モ−−（ 監− 頂部　０．２３３　０．２９９ 底部　０．２１７　０．２４８ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度、、：　２２．２℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍｍ５Ｃｏｒｎｉｎ社製１１８０９２ガラス−吏ｌ−−１ 立− 凹　１７０．５９　ｍａ＋　２．７　１１０１凸　６２．１７　ｍｍ　５．４　 ｍｍ ガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコンゴ ムで、３　ｍｍ厚の横方向リップ寸法および２．２　ｍａ＋の初充填：　鋳型は 清浄で、ガスケット中に組み立てた。

次に、この鋳型／ガスケット組立体を、約１　ｋｇの圧力でガスケットリップに 対して押し付けられた２つの鋳型を保持する固定具の上に一時的に置いた。ガス 炉・ントの上端部は皮をむくように剥がして、約２７．４グラムのモノマー混合 物を空洞内に注入できるようにした。次に、ガスケットの上端部を元の位置に戻 して、過剰のモノマーを小さな吸引装置で吸い出した。鋳型の非鋳造表面にモノ マーを一滴でも落とさないようにすることが好ましいが、その理由は、−滴を落 とすことによって、紫外線が空洞中の七ツマー上にあまりにも強く局部的に集束 しすぎ、また最終製品中に光学的ゆがみを生じる可能性があるからである。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。

結果：　試料は早期に鋳型から剥離していたことが判明した。試料はまた端部で 熱発砲を示した。

１１−　、’熱　−１ ある数のレンズを、同じ物理的鋳型とガスケットを用いて、同じレンズ形成混合 物を用いて、同一の初期紫外線硬化条件の下で用意した。次に、これらのレンズ を種々の組合わせの第２および／または第３の紫外線強度、時間および温度／時 間条件の下に置いた。各レンズのシヨアＤ硬度と耐衝撃性に対する結果を表２に 示す。第２または第３紫外線源はｕｖＥｘｓ　ｃｃｕ硬化室であったが、この室 は、　（１）１個の中圧蒸気ランプ、　（２）前記ランプの赤外線放射を５０％ 削減する１台の平行２色反射鏡、および（３）２つの選択可能屈折力水準を含む 構成であった。低設定では約３６５　ｎｍでほぼ１７５　ｍＷ／ａｍ２を、また 約２５４　ｎｍでほぼ７０　ｍＷ／ｃｍ２を与える。高設定では約３６５１ｍで ほぼ２５０　ｍＷ／ｃｍ２を、また約２５４　ｎｍでほぼ１００　ｍＷ／ｃｍ２ を与える。初期硬化条件は下記の通りである二組酸： １７％　炭酸ビスフェノールＡビスアリル１０％　１．６ヘキサンジオール・ジ メタクリレート２０％　トリメチロールプロパン・トリアクリレート２１％　テ トラエチレングリコール・ジアクリレート３２％　トリプロピレングリコール・ ジアクリレート００１２％　ｌヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケト　ン ００４８％　蟻酸メチル・ベンゾイル ＜ｔｏ　ｐｐｍ　ヒドロキノンおよびメチルエチルヒドロキシ初期硬化 光線条件：試料の平面で測定され、単位はｍＷ／ｃｍ２−主瓜一　−（蔓− 頂部　０．２５１　０．３３０ 底部　０．２３６　０．２６５ 空気流れ、　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度＝４８℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍ、　Ｃｏｒｎｉｎｇ社製＃８０９２ガラス−」口り一　 −Ｉｊ− 凹　１１３．２２　ｍｍ　３．２　ｍｍ凸　７８．５２　ｍｍ　５．２　ｍｍ レンズ屈折カニ　−１，９０Ｄ レンズ厚み：　２．２　ｍ＋ｎ レンズ直径：　７３　ｍｍ ガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコン・ ゴムで、２．４　ｍａ＋の初期空洞中心厚みを与えるために３ｍ１１１厚の横方 向リップ寸法および垂直方向リップ寸法を持つ。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと６鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズか ら分離した。次に、試料を上述のように後熱硬化した。

他に指示がなければ、記述通りの「硬い」、即ち、高「紫外線後熱硬化時間／強 度比」の、線量を２回加えた。

すなわち、各露出毎に１回目は凸表面へ２回目は凹表面へ加えた。例えば、もし 線量の記述が「１．４秒／低」となっていれば、レンズの前表面が１．４秒間だ け低強度線に露出され、次にそのレンズがひっくり返されて裏表面が同じ時間だ け同じ強度の光線に露出されたという意味になる。　ｒ　ＣＸＪという用語は凸 を意味し、　「ＣＣ」という用語は凹を意味し、　ｒ　ＨＤＪという用語はシヨ アＤ硬度を意味し、　「合格」という用語は前例（例えば、第９例）で記述の１ ”鋼製ボール耐衝撃試験にレンズが合格したことを意味し、　「第２の紫外線」 という用語は第１の後熱硬化紫外線（初期硬化は「第１の紫外線」）を意味し、 そして「第３の紫外線」という用語は第２の後熱硬化紫外線を意味する。時間の 単位は、もし「秒」という指定がなければ、分である。温度は℃で規定される。

高強度紫外線／熱的熱硬化の例 第１２　−　強　′熱　−々の 色々な組成のある数のレンズを、同じ物理的鋳型とガスケットを用いて、同一の 初期紫外線硬化条件の下で用意した。次に、こ、、ａらのレンズを固定した紫外 線強度／時間および温度／時間の条件を有する固定した後熱硬化過程にもってい った。注意すべきことは、各アクリル成分はアルミナ・カラムに通して不純物と 抑制物質を使用前に除去したことである。各製品の後熱硬化後ショアＤ硬度と耐 衝撃性に関する結果を表３に示す。使用した後熱硬化紫外線源はυＶＥＸＳ　Ｃ ＣＵ硬化室であったが、この室は、（１）１個の中圧蒸気ランプ、（２）前記ラ ンプの赤外線放射を５０％削減する１台の平行２色反射鏡、および（３）２つの 選択可能屈折力水準を含む構成であった。低設定では約３６５　ｎｏでほぼ１７ ５０１Ｗ／Ｃｌ１１２を、また約２５４　ｎｍでほぼ７０　ｍＷ／ｃｍ２を与え る。高設定では約３６５　ｎｍでほぼ２５０　ｍＷ／ｃｍ２を、また約２５４　 ｎｍでほぼｉｏ。

ｍＷ／ｃｍ２を与える。初期硬化条件は下記の通りである：初期硬化 光線条件：試料の平面で測定され、単位はｍＷ／ｃｍ２−も心−−（見− ２頂部　０．２３３　０．２９９ 底部　０．２１７　０．２４８ 空気流れ：　多岐管１本あたり９．６　ＣＦＭ　／試料上で合計１９．２　ＣＦ Ｍ 空気温度・　４８℃ 鋳型：　直径８０　ｍｍ、％Ｃｏｒｎｉｎｇ社製＃８０９２ガラス二粕Ｌ−−１ ｈ− 凹　１１３．２２　ｍｍ　３．２　ｍｍ凸　７８．５２　ｍｍ　５’、２　ｍｍ レンズ屈折カニ　−１，９０Ｄ レンズ厚み：　２．２　ｍｍ レンズ直径：　７３　ｍｍ ガスケット：　Ｇｅｎｅｒａｌ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ社の５Ｅ６０３５シリコンゴ ムで、２．４　ｍｍの初期空洞中心厚みを与えるために３ｍｍ厚の横方向リップ 寸法および垂直方向リップ寸法を持つ。

硬化：　試料は上述の条件で１５分間だけ照射して、硬化室から取り除いた。鋳 型は、レンズと６鋳型との接合点へ鋭い衝撃を加えることによって硬化レンズか ら分離した。次に、レンズをＵＶＥＸＳ硬化室の中で低屈折力設定へ先ず露出す る（鋳型から取り除いた後、各側面を１４秒づつ）ことによって後熱硬化をした 。次に、試料を１１５℃で５分間だけ熱炉の中に置き、熱炉から取り除き、そし てもう一度１．４秒間だけ低屈折力設定で後熱硬化紫外線へ露出した。次に、１ １５℃でもう５分間だけ熱炉へ戻した。各露出毎に、後熱硬化紫外線量を先ず凸 表面へ与え次に凹表面へ与えた。例えば、もし線量の記述が「１４秒／低」とな っていれば、レンズの前表面が１４秒間だけ低強度線に露出され、次にそのレン ズがひっくり返されて裏表面が同じ時間だけ同じ強度の光線に露出されたという 意味になる。各レンズの耐衝撃性（ｒｌ／ＲＪ　）は、その他の例に対する説明 と同様に、ＡＮＳＩ標準に準じた。レンズは先ず５／８”直径の鋼製ボール・ヘ アリンク、７／８”直径の鋼製ボール・ベアリンク、モして１”直径の鋼製ボー ル・ベアリングを用いて試験した。試料が衝撃試験をくぐり抜けた最大ボール・ ベアリング直径は下記の通りである。　ｒ　ＣＲ−７３ＪはビスフェノールＡビ ス（炭酸アリル）を意味し、　ｒ　ＭＢＺＦＪは蟻酸メチル・ベンゾイルを意味 し、そして「Ｉｒｇ、１８４ＪはＩｒｇａｃｕｒｅ　１８４を意味する。

各レンズの初期紫外線硬化時間は１５分であった。

但し、例外は、ＭＢＺＦとＩｒｇａｃｕｒｅ　１８４添加のＴＴＥＧＤＡだけし かない組成の場合（初期硬化時間は２０分）、ＨＤＤＭＡとＭＢＺＦだけの組成 の場合（初期硬化時間は４５分）、ＣＲ−７３、ＴＭＰＴＡ、およびＭＢＺＦだ けの組成の場合（初期硬化時間は２０分）であった。生成したレンズは一般に全 て水のように白い光学的に透明なレンズであり、黄変も曇りも無視できる程度で あった。１００％ＴＭＰＴＡおよび９８．６％ＴＭＰＴＡのレンズはそれぞれ少 し黄変していたが、それ以外の点では他のレンズと全く同じであった。これらの 少し黄変したレンズの組成にＴｈｅｒｍｏｐｌａｓｔ　Ｂｌｕｅを有効な量だけ 付は加えることによって黄変を削減できる。

一般に言えば、単一成分（または、主として単一成分）のレンズは一般的に他の 成分のレンズはど好ましい光学的性質を有しなかった。これらのレンズのうち幾 つかは、そのいくつかの部分に僅かな波模様を有していた。

従って、本発明の方法、装置、および組成はいくつかの利点を与えることが分か る。例えば、本発明のあるいくつかの実施例に従えば、プラスチック光学レンズ は３０分以下で硬化できる。更に、本発明のあるいくつかの実施例では、レンズ 組成は、薄めのレンズの製造を可能にする従来のモノマー材料より高い屈折率を 持つモノマーを含む。

添付図面に特定的には図解していないが、他の追加の且つ必要な装置と構造構成 物が提供されること、また、これらの装置と構成物および上述の全構成・・物が 完全且つ操作可能システムを形成できる適切な方法で配列され且つ支持されるこ とが当然理解される。

また、本発明の精神および範囲がら逸脱することなく変更を本発明で行なうこと ができることも当然理解される。もちろん、他の変更は、添付した特許請求範囲 で限定されるとうり本発明がら逸脱することなく当業者が行なうことができる。

ＦｆＧ、１ 特表十６−５０６４０９　（３１） ＦＩＧ、３ ＦｆＧ、５ ＦＩＧ、６ ＦＩＧ、７ 国際調査報告 国際調査報告 フロントページの続き （８１）指定国　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。

ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ＩＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、ＳＥ）、０Ａ（ＢＦ 、ＢＪ、ＣＦ、ＣＧ、ＣＩ、ＣＭ、ＧＡ、ＧＮ、ＭＬ、ＭＲ，ＳＮ、ＴＤ、ＴＧ ）、ＡＴ、　ＡＵ、　ＢＢ、　ＢＧ、　ＢＲ，ＣＡ、　ＣＨ，Ｃ３，ＤＥ。

ＤＫ、　ＥＳ、　ＦＩ、　ＧＢ、　ＨＵ、ＪＰ、　ＫＰ、　ＫＲ，ＬＫ、　ＬＵ 、　ＭＧ、　ＭＮ、　ＭＷ、　ＮＬ、　Ｎｏ、ＰＬ、ＲＯ、ＲＵ、　ＳＤ、　５ Ｅ （７２）発明者　リュートケ、スティーヴン・シーアメリカ合衆国、４０２９９ 　ケンタラキー、ルイズヴイル、ビルタウン・ロード　４２００（７２）発明者 　口ビンソン、ジョン・ジェイアメリカ合衆国、４５２０２　オハイオ、シンシ ナティ、エイピーティー　１４０４・セレスシャル・ストリート１０７１

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．第１の鋳型部材と第２の鋳型部材の間で部分的に限定される鋳型空洞の中に 重合可能なレンズ形成材料を置く段階、 前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫外線を向ける段階、お よび ０℃と２０℃未満との間の温度で流体を用いて前記第１鋳型部材および第２鋳型 部材を冷却する段階を含むプラスチックレンズを作製する方法。 ２．前記流体が空気である請求の範囲第１項に記載の方法。 ３．流体温度が約０〜１５℃である請求の範囲第１項に記載の方法。 ４．流体温度が約０〜１０℃である請求の範囲第１項に記載の方法。 ５．流体温度が約３〜８℃である請求の範囲第１項に記載の方法。 ６．鋳型空洞が実質的に円筒状であり、前記空洞の高さがその空洞の直径を横断 して変化し、前記紫外線の強度が前記空洞の高さにほぼ比例して変化する請求の 範囲第１項に記載の方法。 ７．第１および第２鋳型部材がそれぞれ面を有し、流体が前記第１鋳型部材の面 の方向へ、また前記第２鋳型部材の面の方向へ向けられる請求の範囲第１項に記 載の方法。 ８．第１および第２鋳型部材がそれぞれ中心と端部を有し、流体が前記第１鋳型 部材の端部から前記第１鋳型部材の中心の方向へ且つ前記第２鋳型部材の端部か ら前記第２鋳型部材の中心の方向へ向けられる請求の範囲第１項に記載の方法。 ９．第１の鋳型部材と第２の鋳型部材の間で部分的に限定される鋳型空洞の中に 重合可能なレンズ形成材料を置く段階、 前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫外線を向ける段階、お よび 前記第１鋳型部材を冷却するために前記第１鋳型部材の方向へ約１〜３０標準立 方フィート／分（約０．０２８〜０．８５０標準立方メートル／分）の流量で空 気を接触させるとともに、前記第２鋳型部材を冷却するために前記第２鋳型部材 の方向へ約１〜３０標準立方フィート／分（約０．０２８〜０．８５０標準立方 メートル／分）の流量で空気を接触させる段階 を含むプラスチックレンズを作製する方法。 １０．第１鋳型部材へ接触する空気の流量が約４〜２０標準立方フィート／分（ 約０．１１３〜０．５６６標準立方ヌートル／分）であり、第２鋳型部材へ接触 する空気の流量が約４〜２０標準立方フィート／分（約０．１１３〜０．５６６ 標準立方メートル／分）である請求の範囲第９項に記載の方法。 １１．第１鋳型部材へ接触する空気の流量が約９〜１５標準立方フィート／分（ 約０．２５５〜０．４２３標準立方メートル／分）であり、第２鋳型部材へ接触 する空気の流量が約９〜１５標準立方フィート／分（約０．２５５〜０．４２３ 標準立方メートル／分）である請求の範囲第９項に記載の方法。 １２．約１．０〜５．０ｍｍの厚みを持つ第１の鋳型部材と約１．０〜５．０ｍ ｍの厚みを持つ第２の鋳型部材の間で部分的に限定される鋳型空洞の中に重合可 能なレンズ形成材料を置く段階、 前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫外線を向ける段階、お よび 前記第１または第２鋳型部材を冷却するために前記第１または第２鋳型部材に対 して流体を接触させる段階を含むプラスチックレンズを作製する方法。 １３．第１または第２鋳型部材が約２．０〜４．０ｍｍの厚みを持つ請求の範囲 第１２項に記載の方法。 １４．第１または第２鋳型部材が約２．５〜３．５ｍｍの厚みを持つ請求の範囲 第１２項に記載の方法。 １５．第１の鋳型部材と第２の鋳型部材の間で部分的に限定される鋳型空洞の中 に重合可能なレンズ形成材料を置く段階にして、前記空洞が望みの曲率と異なる 理論的曲率を限定する段階、 前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫外線を向ける段階にし て、前記材料が硬化して前記望みの曲率を持つレンズを形成するように前記紫外 線が前記第１または第２鋳型部材の方向へ向けられる段階、および 前記第１または第２鋳型部材を冷却するために前記第１または第２鋳型部材に対 して流体を接触させる段階を含むプラスチックレンズを作製する方法。 １６．レンズを鋳型から取り除く段階と、前記レンズを加熱する段階を更に含む 請求の範囲第１５項に記載の方法。 １７．加熱によって前記望みの曲率を持つレンズを形成する請求の範囲第１６項 に記載の方法。 １８．請求の範囲第１５項に記載の方法において、前記材料が硬化して前記望み の曲率を持つレンズを形成するように前記紫外線の強度が前記第１または第２鋳 型部材を横切って変化する方法。 １９．第１の鋳型部材と第２の鋳型部材の間で部分的に限定される鋳型空洞の中 に重合可能なレンズ形成材料を置く段階、 前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ第１の紫外線を向ける段 階、 前記第１または第２鋳型部材を冷却するために前記第１または第２鋳型部材に対 して流体を接触させる段階、 前記レンズを少なくとも１つの鋳型部材から取り除く段階、 第２の紫外線を前記レンズの方向へ向ける段階、および 前記レンズを加熱する段階 を含むプラスチックレンズを作製する方法。 ２０．第３の紫外線をレンズの方向へ向ける付加的段階を更に含む請求の範囲第 １９項に記載の方法。 ２１．第３紫外線をレンズの方向へ向けた後に前記レンズを加熱する付加的段階 を更に含む請求の範囲第２０項に記載の方法。 ２２．鋳型部材上での第１紫外線の総強度が約１０ｍｗ／ｃｍ２未満である請求 の範囲第１９項に記載の方法。 ２３．レンズが約６５〜１８０℃の温度へ加熱される請求の範囲第１９項に記載 の方法。 ２４．レンズが約３０分未満の間だけ加熱される請求の範囲第１９項に記載の方 法。 ２５．第２紫外線の強度が約３６０〜３７０ｎｍの波長範囲で約１５０〜３００ ｍｗ／ｃｍ２であり、また約２５０〜２６０ｎｍの波長範囲で約５０〜１５０ｍ ｗ／ｃｍ２である請求の範囲第１９項に記載の方法。 ２６．第２紫外線が約１分未満の間だけ前記レンズへ向けられる請求の範囲第１ ９項に記載の方法。 ２７．第３紫外線の強度が約３６０〜３７０ｎｍの波長範囲で約１５０〜３００ ｍｗ／ｃｍ２であり、また約２５０〜２６０ｎｍの波長範囲で約５０〜１５０ｍ ｗ／ｃｍ２である請求の範囲第２０項に記載の方法。 ２８．第２紫外線が約１分未満の間だけ前記レンズへ向けられる請求の範囲第２ ０項に記載の方法。 ２９．第３紫外線をレンズの方向へ向けた後に前記レンズを約６５〜１８０℃の 温度へ加熱する請求の範囲第２１項に記載の方法。 ３０．第３紫外線をレンズの方向へ向けた後に前記レンズを約３０分未満の間だ け加熱する請求の範囲第２１項に記載の方法。 ３１．環状ガスケットで分離された第１の鋳型部材と第２の鋳型部材の間で部分 的に限定される鋳型空洞の中に重合可能なレンズ形成材料を置く段階、および前 記レンズ形成材料を硬化させるために前記環状ガスケットを通るように紫外光線 を向ける段階を含むプラスチックレンズを作製する方法。 ３２．紫外光線が第１または第２鋳型部材へ入射するのを防止する段階を更に含 む請求の範囲第３１項に記載の方法。 ３３．（１）第１の鋳型部材、（２）前記第１鋳型部材から離して置かれる第２ の鋳型部材にして、前記第１および第２鋳型部材が鋳型空洞を限定する第２鋳型 部材、（３）使用中に前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫 外線を発生して向けるための紫外線発生器、（４）前記紫外線発生器と前記第１ 鋳型部材との間、そして前記紫外線発生器と前記第２鋳型部材との間に配置され る紫外線フィルター、および（５）使用中に前記第１および第２鋳型部材の方向 へ０℃と２０℃未満との間の温度の冷却用流体を向けるための分配器を具備する プラスチックレンズを作製する装置。 ３４．流体が空気である請求の範囲第３３項に記載の装置。 ３５．流体温度が約０〜１５℃である請求の範囲第３３項に記載の装置。 ３６．流体温度が約０〜１０℃である請求の範囲第３３項に記載の装置。 ３７．流体温度が約３〜８℃である請求の範囲第３３に記載の装置。 ３８．鋳型空洞が円筒状であり、前記空洞の高さがその空洞の直径を横断して変 化する請求の範囲第３３項に記載の装置。 ３９．鋳型空洞の高さに比例して変化する強度で使用中の紫外線を方向付けるよ うにフィルターが位置付けられる請求の範囲第３８項に記載の装置。 ４０．鋳型部材がそれぞれ面を有し、使用中に前記鋳型部材の面の方向へ流体を 分配するように分配器が接続される請求の範囲第３３項に記載の装置。 ４１．鋳型部材がそれぞれ端部のある面を有し、第１鋳型部材の端部から前記第 １鋳型部材の中心へ、また第２鋳型部材の端部から前記第２鋳型部材の中心へ使 用中に流体を分配するように分配器が接続される請求の範囲第３３項に記載の装 置。 ４２．使用中に鋳型部材の端部へ到達する紫外線の強度と相対的に前記鋳型部材 の中心へ到達する紫外線の強度を削減するための不透明な材料から成る１枚の円 板をフィルターが具備する請求の範囲第３３項に記載の装置。 ４３．使用中に鋳型部材の中心へ到達する紫外線の強度と相対的に前記鋳型部材 の端部へ到達する紫外線の強度を削減するための不透明な材料から成る１個の環 をフィルターが具備する請求の範囲第３３項に記載の装置。 ４４．複数の紫外線吸収形状物を上に印刷してある１枚の透明シート材料をフィ ルターが具備する請求の範囲第３３項に記載の装置。 ４５．請求の範囲第４４項に記載の装置において、前記第１鋳型部材と第２鋳型 部材の間の最大距離に対応する点で前記形状物の単位面積あたりの密度が最小に なり、また前記第１鋳型部材と第２鋳型部材の間の最小距離に対応する点で前記 形状物の単位面積あたりの密度が最大になる装置。 ４６．実質的に円筒状の穴を有する空気ジェットを前記分配器が含み、その円周 のまわりに配置される複数の開口を前記穴が有する請求の範囲第３３項に記載の 装置。 ４７．空気ジェット中の開口部の平均直径が穴の円周のまわりで変化する請求の 範囲第４６項に記載の装置。 ４８．空気ジェットが空気入口を具備し、開口部の直径が前記空気入口の近辺で 最小になり、最小直径を持つ前記開口部の反対側にある穴の円周に沿う点で前記 開口部の直径が最大になる請求の範囲第４６項に記載の装置。 ４９．（１）第１の鋳型部材、（２）前記第１鋳型部材から離して置かれる第２ の鋳型部材にして、前記第１および第２鋳型部材が鋳型空洞を限定する第２鋳型 部材、（３）使用中に前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ索 外線を発生して向けるための紫外線発生器、（４）前記紫外線発生器と前記第１ 鋳型部材との間、そして前記紫外線発生器と前記第２鋳型部材との間に配置され る紫外線フィルター、および（５）前記第１鋳型部材を冷却するために前記第１ 鋳型部材の方向へ約１〜３０標準立方フィート／分（約０．０２８〜０．８５０ 標準立方メートル／分）を使用中に方向付けるとともに、前記第２鋳型部材を冷 却するために前記第２鋳型部材の方向へ約１〜３０標準標準立方フィート／分（ 約０．０２８〜０．８５０標準立方メートル／分）を使用中に方向付けるように 適応可能な分配器を具備するプラスチックレンズを作製する装置。 ５０．第１鋳型部材を冷却するために前記第１鋳型部材の方向へ約４〜２０標準 立方フィート／分（約０．１１３〜０．５６６標準立方メートル／分）を使用中 に方向付けるとともに、第２鋳型部材を冷却するために前記第２鋳型部材の方向 へ約４〜２０標準立方フィート／分（約０．１１３〜０．５６６標準立方メート ル／分）を使用中に方向付けるように前記分配器が適応可能である請求の範囲第 ４９項に記載の装置。 ５１．第１鋳型部材を冷却するために前記第１鋳型部材の方向へ約９〜１５標準 立方フィート／分（約０．２５５〜０．４２３標準立方メートル／分）を使用中 に方向付けるとともに、第２鋳型部材を冷却するために前記第２鋳型部材の方向 へ約９〜１５標準立方フィート／分（約０．２５５〜０．４２３標準立方メート ル／分）を使用中に方向付けるように前記分配器が適応可能である請求の範囲第 ４９項に記載の装置。 ５２．（１）約５．０ｍｍ未満の厚みを持つ第１の鋳型部材、（２）前記第１鋳 型部材から離して置かれて約５．０ｍｍ未満の厚みを持つ第２の鋳型部材にして 、前記第１および第２鋳型部材が鋳型空洞を限定する第２鋳型部材、（３）使用 中に前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫外線を発生して向 けるための紫外線発生器、（４）前記紫外線発生器と前記第１鋳型部材との間、 そして前記紫外線発生器と前記第２鋳型部材との間に配置される紫外線フィルタ ー、および（５）使用中に前記第１および第２鋳型部材の方向へ冷却用流体を向 けるための分配器を具備するプラスチックレンズを作製する装置。 ５３．鋳型部材が約２．０〜４．０ｍｍの厚みを持つ請求の範囲第５２項に記載 の装置。 ５４．鋳型部材が約２．５〜３．５ｍｍの厚みを持つ請求の範囲第５２項に記載 の装置。 ５５．（１）第１の鋳型部材、 （２）前記第１鋳型部材から離して置かれる第２の鋳型部材にして、前記第１お よび第２鋳型部材が鋳型空洞を限定する第２鋳型部材、 （３）使用中に前記第１および第２鋳型部材の少なくとも１つの方向へ紫外線を 発生して向けるための第１の紫外線発生器、 （４）前記第１紫外線発生器と前記第１鋳型部材との間、および前記第１紫外線 発生器と前記第２鋳型部材との間に配置される紫外線フィルター、および（５） 使用中に前記第１および第２鋳型部材の方向へ冷却用流体を向けるための分配器 を具備するプラスチックレンズを作製する装置と、使用中に前記レンズの方向へ 紫外線を発生して向けるための第２の紫外線発生器と、そして使用中に前記レン ズを加熱する第１の加熱器とを具備するプラスチックレンズを作製するシステム 装置。 ５６．レンズを加熱した後で使用中に前記レンズの反対方向へ紫外線を発生して 向けるための第３の紫外線発生器を更に具価する請求の範囲第５５項に記載のシ ステム装置。 ５７．第３紫外線発生器をレンズの反対方向へ向けた後で使用中に前記レンズを 加熱する第２の加熱器を更に具備する請求の範囲第５５項に記載のシステム装置 。 ５８．蟻酸メチル・ベンゾイルを含むレンズ形成混合物のための光開始剤。 ５９．１−ヒドロキシシクロヘキシル・フェニル・ケトンを更に含む請求の範囲 第５８項に記載の光開始剤。 ６０．（１）アクリリルおよびメタクリリルから選択した２つのエチレン系不飽 和の基を含有する少なくとも１つのポリエチレン官能モノマーと（２）蟻酸メチ ル・ベンゾイルとを含む重合可能なレンズ形成組成物。 ６１．ビス（炭酸アリル）官能モノマーを含有する芳香族を更に含む請求の範囲 第６０項に記載の組成物。 ６２．（１）アクリリルおよびメタクリリルから選択した３つのエチレン系不飽 和の基を含有する少なくとも１つのポリエチレン官能モノマーと（２）蟻酸メチ ル・ベンゾイルとを含む重合可能なレンズ形成組成物。 ６３．ビス（炭酸アリル）官能モノマーを含有する芳香族を更に含む請求の範囲 第６２項に記載の組成物。 ６４．ビスフェノールＡビス（炭酸アリル）、１．６ヘキサンジオール・ジメタ クリレート、テトラエチレングリコール・ジアクリレート、トリプロピレングリ コールジアクリレート、トリメチロールプロパン・トリアクリレート、および蟻 酸メチル・ベンゾイルを含む重合可能なレンズ形成組成物。 ６５．約１．２重量％以下の蟻酸メチル・ベンゾイルを更に含む請求の範囲第６ ０項に記載の組成物。 ６６．約０．０１５〜０．０５重量％以下の蟻酸メチル・ベンゾイルを更に含む 請求の範囲第６０項に記載の組成物。