JPH0641624B2 - 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 - Google Patents
加工硬化型非磁性ステンレス鋼Info
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- JPH0641624B2 JPH0641624B2 JP60099469A JP9946985A JPH0641624B2 JP H0641624 B2 JPH0641624 B2 JP H0641624B2 JP 60099469 A JP60099469 A JP 60099469A JP 9946985 A JP9946985 A JP 9946985A JP H0641624 B2 JPH0641624 B2 JP H0641624B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は磁気特性を利用して機能する各種機器・装置に
使用される部品用で苛酷な加工を施しても非磁性を維持
しうる、強度、耐蝕性に優れた非磁性ステンレス鋼に関
する。
使用される部品用で苛酷な加工を施しても非磁性を維持
しうる、強度、耐蝕性に優れた非磁性ステンレス鋼に関
する。
＜従来技術とその問題点＞ Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイトステンレス鋼の代表鋼種で
あるＳＵＳ３０４系鋼は良好な耐食性と機械的特性およ
び焼鈍状態で非磁性のオーステナイト組織を有している
ことから、磁性鋼として電子、精密機器部品用に使用さ
れている。
あるＳＵＳ３０４系鋼は良好な耐食性と機械的特性およ
び焼鈍状態で非磁性のオーステナイト組織を有している
ことから、磁性鋼として電子、精密機器部品用に使用さ
れている。
しかしながら、この鋼は、用途によっては、強度が要求
されるために冷間加工を施し加工硬化させる必要があ
る。しかしＳＵＳ３０４鋼はオーステナイト相が準安定
であるため、冷間加工中にマルテンサイトの生成が誘起
されて磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用
できなくなる。また高強度用非磁性鋼としては、Ｎ含有
量の高いＳＵＳ３０４Ｎが使用される場合もあるが、こ
の鋼も冷間加工後の非磁性度は不充分である。
されるために冷間加工を施し加工硬化させる必要があ
る。しかしＳＵＳ３０４鋼はオーステナイト相が準安定
であるため、冷間加工中にマルテンサイトの生成が誘起
されて磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用
できなくなる。また高強度用非磁性鋼としては、Ｎ含有
量の高いＳＵＳ３０４Ｎが使用される場合もあるが、こ
の鋼も冷間加工後の非磁性度は不充分である。
従って、そのような目的にはオーステナイト相がさらに
安定なＳＵＳ３１６系鋼が使用される。しかしながら、
この鋼も非磁性用に開発されたものではなく、高価なＮ
ｉ、Ｍｏを多量に含有しているが、Ｍｏは耐食性には優
れた効果を発揮するものの、強度あるいは非磁性に寄与
する度合は低く、高価な割に非磁性鋼としては不適当な
材料である。
安定なＳＵＳ３１６系鋼が使用される。しかしながら、
この鋼も非磁性用に開発されたものではなく、高価なＮ
ｉ、Ｍｏを多量に含有しているが、Ｍｏは耐食性には優
れた効果を発揮するものの、強度あるいは非磁性に寄与
する度合は低く、高価な割に非磁性鋼としては不適当な
材料である。
このように現在のところ、苛酷な加工を施しても非磁性
を維持し、かつ、強度、耐食性にも優れた安価なＣｒ−
Ｎｉ系オーステナイト鋼はいまだに得られていない。
を維持し、かつ、強度、耐食性にも優れた安価なＣｒ−
Ｎｉ系オーステナイト鋼はいまだに得られていない。
＜発明の背景と問題点解決の手段＞ 本発明者等は多年Ｃｒ−Ｎｉ系オーステナイトステンレ
ス鋼の強度、非磁性度に及ぼす合金元素ならびに冷間圧
延の影響について研究し、高度の冷間加工を施しても非
磁性を維持しうる加工硬化型非磁性ステンレス鋼の成分
設計を試みた結果、次のことを発見した。
ス鋼の強度、非磁性度に及ぼす合金元素ならびに冷間圧
延の影響について研究し、高度の冷間加工を施しても非
磁性を維持しうる加工硬化型非磁性ステンレス鋼の成分
設計を試みた結果、次のことを発見した。
第１に、Ｓｉは強力なフェライト形成元素である一方、
冷間加工に対するオーステナイト相の安定化に寄与する
と言われていたが、少量のＳｉの添加は透磁率にほとん
ど影響を与えないが、ある添加量以上で透磁率を上昇さ
せ、冷間加工に対するオーステナイト相の安定度を低下
させること。
冷間加工に対するオーステナイト相の安定化に寄与する
と言われていたが、少量のＳｉの添加は透磁率にほとん
ど影響を与えないが、ある添加量以上で透磁率を上昇さ
せ、冷間加工に対するオーステナイト相の安定度を低下
させること。
第２に、 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2+0.6Mo+2.
3(V+Nb+Ti) と定義されるＮｉ当量が、賦与される冷間圧延率に応じ
てある範囲にあれば、非磁性が維持されること。
3(V+Nb+Ti) と定義されるＮｉ当量が、賦与される冷間圧延率に応じ
てある範囲にあれば、非磁性が維持されること。
第３にＳｉはＮおよびＣと同様に冷間加工による強度の
増大に著しい効果を発揮すること。
増大に著しい効果を発揮すること。
そこで適量のＳｉおよびＮを添加することによって加工
硬化能を増大させるとともにＮｉ、Ｍｎなどのオーステ
ナイト相安定化元素を有効に利用することによって冷間
加工後においても安定した非磁性を有し、かつ強度、耐
食性に優れた非磁性ステンレス鋼を得ることができる。
硬化能を増大させるとともにＮｉ、Ｍｎなどのオーステ
ナイト相安定化元素を有効に利用することによって冷間
加工後においても安定した非磁性を有し、かつ強度、耐
食性に優れた非磁性ステンレス鋼を得ることができる。
＜発明の構成＞ 本発明は、重量％で Ｃ：０．０２〜０．０８％ Ｓｉ：０．３０〜３．０％ Ｍｎ：２．０〜５．０％ Ｃｒ：１６〜２０％ Ｎｉ：１１．５〜１３．５％ Ｎ：０．０２〜０．２０％未満 を含有し、残部Ｆｅおよび不純物からなり、かつ Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2 と定義されるＮｉ当量の値が１９．０〜２１．０の範囲
を満足し、冷間加工硬化させた後に非磁性を維持してい
る加工硬化型非磁性ステンレス鋼を提供する。
を満足し、冷間加工硬化させた後に非磁性を維持してい
る加工硬化型非磁性ステンレス鋼を提供する。
本発明はまた、重量％で Ｃ：０．０２〜０．０８％ Ｓｉ：０．３０〜３．０％ Ｍｎ：２．０〜５．０％ Ｃｒ：１６〜２０％ Ｎｉ：１１．５〜１３．５％ Ｎ：０．０２〜０．２０％未満 Ｍｏ：３％以下 Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉの１種以上それぞれ１．０％以下 を含有し，残部Ｆｅおよび不純物からなり，かつ Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2+0.6Mo+2.
3(V+Nb+Ti) と定義されるＮｉ当量の値が１９．０〜２５．０の範囲
を満足し、冷間加工硬化させた状態で用いられ、非磁性
を維持する磁気特性を利用して機能する機器・装置など
の用途に適した強度、耐食性に優れた加工硬化型非磁性
ステンレス鋼を提供する。
3(V+Nb+Ti) と定義されるＮｉ当量の値が１９．０〜２５．０の範囲
を満足し、冷間加工硬化させた状態で用いられ、非磁性
を維持する磁気特性を利用して機能する機器・装置など
の用途に適した強度、耐食性に優れた加工硬化型非磁性
ステンレス鋼を提供する。
本発明の鋼において、ＣはＮと同様に強力なオーステナ
イト相安定化元素であるとともに，加工による強度の向
上に有効な元素である。本発明の目的の一つである加工
後の強度を保持するためにはＣは少なくとも0.02％以上
含有することが好ましい。しかし反面Ｃは耐食性ならび
に溶接性を著しく低下させるので、それらの事情を考慮
すると、本発明鋼の場合、上限は０．０８となる。
イト相安定化元素であるとともに，加工による強度の向
上に有効な元素である。本発明の目的の一つである加工
後の強度を保持するためにはＣは少なくとも0.02％以上
含有することが好ましい。しかし反面Ｃは耐食性ならび
に溶接性を著しく低下させるので、それらの事情を考慮
すると、本発明鋼の場合、上限は０．０８となる。
Ｓｉは本発明鋼の主要な特徴である高強度を達成する有
用な元素である。この効果を発揮するには少なくとも0.
30％以上含有することが好ましい。しかしその含有量が
増加するにつれて冷間加工後の透磁率が急激に上昇し非
磁性が保てなくなるため上限を３％とする。
用な元素である。この効果を発揮するには少なくとも0.
30％以上含有することが好ましい。しかしその含有量が
増加するにつれて冷間加工後の透磁率が急激に上昇し非
磁性が保てなくなるため上限を３％とする。
ＭｎはＮｉと同様オーステナイト安定化元素であり、冷
間加工による透磁率の上昇を抑制する。またＭｎはＮの
固溶度を高める元素である。これらの性能を発揮するに
は２％以上必要であり、また冷間加工後の非磁性を維持
するためにＮｉ含有量とともにＭｎ含有量を調整する必
要があるが約５％を越えて含有させてもそれに見合う効
果は見られないので上限を５％とする。
間加工による透磁率の上昇を抑制する。またＭｎはＮの
固溶度を高める元素である。これらの性能を発揮するに
は２％以上必要であり、また冷間加工後の非磁性を維持
するためにＮｉ含有量とともにＭｎ含有量を調整する必
要があるが約５％を越えて含有させてもそれに見合う効
果は見られないので上限を５％とする。
Ｃｒはステンレス鋼の基本成分であり、優れた耐食性を
得るためには約１６％以上の含有が必要であるが、多量
に含有されると、多量のデルタフェライトが生成し、非
磁性が確保できなくなるため上限を２０％とする。
得るためには約１６％以上の含有が必要であるが、多量
に含有されると、多量のデルタフェライトが生成し、非
磁性が確保できなくなるため上限を２０％とする。
Ｎｉはオーステナイト鋼の基本成分であり、オーステナ
イト相の安定化に必須の元素である。冷間加工後の非磁
性を確保するには約１１．５％以上必要であるが、多量
のＮｉは冷間加工による強度上昇効果を低下させるので
上限を１３．５％とする。
イト相の安定化に必須の元素である。冷間加工後の非磁
性を確保するには約１１．５％以上必要であるが、多量
のＮｉは冷間加工による強度上昇効果を低下させるので
上限を１３．５％とする。
Ｎは本発明鋼の主要な特徴である高強度を得るために必
須の元素であるとともにオーステナイト相安定化元素で
ある。これらの性能を発揮させるには約０．０２％以上
含有させる必要があるが、約０．２０％未満を超える
と、健全な鋼塊が得られないのでこれを上限とする。
須の元素であるとともにオーステナイト相安定化元素で
ある。これらの性能を発揮させるには約０．０２％以上
含有させる必要があるが、約０．２０％未満を超える
と、健全な鋼塊が得られないのでこれを上限とする。
Ｍｏは耐食性をさらに向上させるとともに加工硬化能を
高める元素であるが、多量に添加するとデルタフェライ
ト生成量が増加し非磁性が保てなくなるので上限を３％
とする。
高める元素であるが、多量に添加するとデルタフェライ
ト生成量が増加し非磁性が保てなくなるので上限を３％
とする。
Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉはともに加工硬化能を高める元素である
が、多量に添加すると熱間加工性を劣化させるとともに
デルタフェライト生成量が多量になり非磁性が確保でき
なくなるためそれぞれ１％以下とする。
が、多量に添加すると熱間加工性を劣化させるとともに
デルタフェライト生成量が多量になり非磁性が確保でき
なくなるためそれぞれ１％以下とする。
本発明鋼は高強度を得るためには３０％ないし８０％の
冷間加工率が必要である（８０％以上冷間加工を施して
もそれに見合う強度の上昇はほとんど見られず、表面性
状を劣化する）が、８０％の加工を施しても非磁性が確
保するためには前記のように定義するＮｉ当量値が１
９．０以上必要である。しかしながら、Ｎｉ当量値を上
げるためにＮｉ、Ｍｎの含有量が多くなりすぎると、鋼
の加工硬化能が低下するので、本願第１発明の鋼につい
ては２１．０、第２発明の鋼については２５．０に限定
される。
冷間加工率が必要である（８０％以上冷間加工を施して
もそれに見合う強度の上昇はほとんど見られず、表面性
状を劣化する）が、８０％の加工を施しても非磁性が確
保するためには前記のように定義するＮｉ当量値が１
９．０以上必要である。しかしながら、Ｎｉ当量値を上
げるためにＮｉ、Ｍｎの含有量が多くなりすぎると、鋼
の加工硬化能が低下するので、本願第１発明の鋼につい
ては２１．０、第２発明の鋼については２５．０に限定
される。
＜発明の具体的記載＞ 次に図面を参照し、実施例について本発明を詳細に説明
する。
する。
第１表に示す組成の鋼試料が下記のように溶製され試片
に製作された。
に製作された。
表中、A1〜A3鋼は従来鋼で、A1はSUS 304、A2はSUS 304
L、A3はSUS 304Nである。C1は比較鋼でＮｉを多量に含
んでいる。B1〜B11が本発明鋼である。
L、A3はSUS 304Nである。C1は比較鋼でＮｉを多量に含
んでいる。B1〜B11が本発明鋼である。
それぞれの鋼を３０kg高周波誘導溶解炉で常法により溶
製し、１０mm厚、１２０mm幅に鍛造後、溶体化処理し、
３mmまで冷間圧延し、中間焼鈍した後さらに、１．５mm
まで冷間圧延に、最終焼鈍を施し、120×300mmの試片と
した。
製し、１０mm厚、１２０mm幅に鍛造後、溶体化処理し、
３mmまで冷間圧延し、中間焼鈍した後さらに、１．５mm
まで冷間圧延に、最終焼鈍を施し、120×300mmの試片と
した。
これらの試片に目標の冷間圧延を施した後ビッカース硬
さを２０kgの荷重で測定し、透磁率を島津磁気天秤ＭＢ
−３型を用いて1000 Oeの磁場のもとで測定した。
さを２０kgの荷重で測定し、透磁率を島津磁気天秤ＭＢ
−３型を用いて1000 Oeの磁場のもとで測定した。
第１図は18Cr-12.5Ni-3Mn-0.06C-0.15Nの鋼のＳｉ含有
量を変化させたときの冷間加工後の透磁率を示す。
量を変化させたときの冷間加工後の透磁率を示す。
第２図は本発明の第１発明の組成範囲内の種々の鋼を冷
間圧延したときの、磁性とＮｉ当量と圧延率の関係を示
す。この図からＮｉ当量を１９以上にしておけば８０％
冷間加工しても非磁性が保たれることが分る。
間圧延したときの、磁性とＮｉ当量と圧延率の関係を示
す。この図からＮｉ当量を１９以上にしておけば８０％
冷間加工しても非磁性が保たれることが分る。
第２発明の鋼についても同様の関係がある。
第２表は第１表の各鋼の冷間圧延後の硬さと透磁率の変
化を示す。
化を示す。
第２表から知られるように、A1鋼、A2鋼およびA3鋼は冷
間圧延により透磁率が急激に上昇し、非磁性鋼として使
用できない。またC1鋼はＮｉ含有量が高く、オーステナ
イト相が比較的安定であるが、高度の冷間加工を施す
と、透磁率が増大し非 磁性鋼とはいえない。また強化元素であるＳｉおよびＮ
含有量が低いため冷間加工による強度の上昇も低い。
間圧延により透磁率が急激に上昇し、非磁性鋼として使
用できない。またC1鋼はＮｉ含有量が高く、オーステナ
イト相が比較的安定であるが、高度の冷間加工を施す
と、透磁率が増大し非 磁性鋼とはいえない。また強化元素であるＳｉおよびＮ
含有量が低いため冷間加工による強度の上昇も低い。
これらに対し、本発明鋼であるB1〜B3はＮ含有量が高
く、またB4鋼はＳｉとＮの含有量がともに高く、かつＮ
ｉ当量値が１９．０〜２１．０となるように組成調整さ
れており、８０％の冷間圧延を施しても透磁率が１．０
１以下と安定している。また冷間圧延を施すことにより
強度が著しく増大し、特に高Ｓｉ含有鋼では８０％冷間
加工により硬さがＨv４００以上となる。B5〜B15鋼はさ
らにＭｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉを適量含有しているもの
でＮｉ当量値が１９．０〜２５．０の範囲になるように
組成調整されており、冷間圧延後の非磁性が確保されて
いるのみならず、冷間圧延後の強度は、これらの元素を
添加されない鋼に比べてさらに上昇している。
く、またB4鋼はＳｉとＮの含有量がともに高く、かつＮ
ｉ当量値が１９．０〜２１．０となるように組成調整さ
れており、８０％の冷間圧延を施しても透磁率が１．０
１以下と安定している。また冷間圧延を施すことにより
強度が著しく増大し、特に高Ｓｉ含有鋼では８０％冷間
加工により硬さがＨv４００以上となる。B5〜B15鋼はさ
らにＭｏ、Ｖ、ＮｂおよびＴｉを適量含有しているもの
でＮｉ当量値が１９．０〜２５．０の範囲になるように
組成調整されており、冷間圧延後の非磁性が確保されて
いるのみならず、冷間圧延後の強度は、これらの元素を
添加されない鋼に比べてさらに上昇している。
＜発明の効果＞ 本発明鋼は強度、耐食性に優れた非磁性ステンレス鋼を
得ることに成功したものであり、電気および電子機器部
品、装置用の材料として極めて高い実用性を有する。
得ることに成功したものであり、電気および電子機器部
品、装置用の材料として極めて高い実用性を有する。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の18Cr-12.5Ni-Si-3Mn-0.06C-0.15N鋼の
８０％冷間圧延後の透磁率の透磁率に及ぼすＳｉの影響
を示す線図である。第２図は非磁性を維持するのに必要
な最少限のＮｉ当量値と冷間圧延率との関係を示す線図
である。
８０％冷間圧延後の透磁率の透磁率に及ぼすＳｉの影響
を示す線図である。第２図は非磁性を維持するのに必要
な最少限のＮｉ当量値と冷間圧延率との関係を示す線図
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−13063（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−9862（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−89458（ＪＰ，Ｕ) 特開 昭55−8433（ＪＰ，Ｕ)
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で Ｃ：0.02〜0.08％ Ｓｉ：0.30〜3.0％ Ｍｎ：2.0〜5.0％ Ｃｒ：16〜20％ Ｎｉ：11.5〜13.5％ Ｎ：0.02〜0.20％未満 を含有し，残部Ｆｅおよび不純物からなり，かつ Ｎｉ当量＝Ｎｉ＋0.6Ｍｎ＋9.69（Ｃ＋Ｎ）＋0.18Ｃｒ
−0.11Ｓｉ2 と定義されるＮｉ当量の値が19.0〜21.0の範囲を満足
し，冷間加工硬化させた後に非磁性を維持している加工
硬化型非磁性ステンレス鋼。 - 【請求項２】重量％で Ｃ：0.02〜0.08％ Ｓｉ：0.30〜3.0％ Ｍｎ：2.0〜5.0％ Ｃｒ：16〜20％ Ｎｉ：11.5〜13.5％ Ｍｏ：３％以下 Ｎ：0.02〜0.20％未満 を含有し，残部Ｆｅおよび不純物からなり，かつ Ｎｉ当量＝Ｎｉ＋0.6Ｍｎ＋9.69（Ｃ＋Ｎ）＋0.18Ｃｒ
−0.11Ｓｉ2＋0.6Ｍｏ と定義されるＮｉ当量の値が19.0〜21.0の範囲を満足
し，冷間加工硬化させた後に非磁性を維持している加工
硬化型非磁性ステンレス鋼。 - 【請求項３】重量％で Ｃ：0.02〜0.08％ Ｓｉ：0.30〜3.0％ Ｍｎ：2.0〜5.0％ Ｃｒ：16〜20％ Ｎｉ：11.5〜13.5％ Ｍｏ：３％以下 Ｎ：0.02〜0.20％未満 Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉの１種または２種以上それぞれ1.0％以
下 を含有し，残部Ｆｅおよび不純物からなり，かつ Ｎｉ当量＝Ｎｉ＋0.6Ｍｎ＋9.69（Ｃ＋Ｎ）＋0.18Ｃｒ
−0.11Ｓｉ2＋0.6Ｍｏ＋2.3（Ｖ＋Ｎｂ＋Ｔｉ） と定義されるＮｉ当量の値が19.0〜21.0の範囲を満足
し，冷間加工硬化させた後に非磁性を維持している加工
硬化型非磁性ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60099469A JPH0641624B2 (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60099469A JPH0641624B2 (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61261463A JPS61261463A (ja) | 1986-11-19 |
| JPH0641624B2 true JPH0641624B2 (ja) | 1994-06-01 |
Family
ID=14248169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60099469A Expired - Lifetime JPH0641624B2 (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0641624B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5242655A (en) * | 1990-02-26 | 1993-09-07 | Sandvik A.B. | Stainless steel |
| JP3947679B2 (ja) * | 2002-03-25 | 2007-07-25 | Ｙｋｋ株式会社 | 検針器対応ステンレス鋼及びスライドファスナー並びにボタン |
| JP4841308B2 (ja) * | 2006-05-12 | 2011-12-21 | 日新製鋼株式会社 | 高強度非磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| KR102190538B1 (ko) | 2013-02-28 | 2020-12-15 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강판 및 이를 사용한 고탄성한계 비자성 강재의 제조 방법 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5363209A (en) * | 1976-11-19 | 1978-06-06 | Aichi Steel Works Ltd | Austenite stainless steel |
| JPS558433A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Corrosion resistant, high strength austenitic stainless steel |
| JPS5928622B2 (ja) * | 1978-12-26 | 1984-07-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS5946287B2 (ja) * | 1979-02-13 | 1984-11-12 | 住友金属工業株式会社 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の固溶化処理法 |
| JPS609829A (ja) * | 1983-06-25 | 1985-01-18 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | ロ−ドミラ−用オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS609862A (ja) * | 1983-06-30 | 1985-01-18 | Nippon Steel Corp | 極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS6013063A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Nippon Steel Corp | 極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
-
1985
- 1985-05-13 JP JP60099469A patent/JPH0641624B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61261463A (ja) | 1986-11-19 |
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