JPH064905B2 - ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼 - Google Patents
ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼Info
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- JPH064905B2 JPH064905B2 JP60054186A JP5418685A JPH064905B2 JP H064905 B2 JPH064905 B2 JP H064905B2 JP 60054186 A JP60054186 A JP 60054186A JP 5418685 A JP5418685 A JP 5418685A JP H064905 B2 JPH064905 B2 JP H064905B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は磁気特性を利用して機能する各種機器・装置に
使用される耐食性が優れ、かつ、ばね特性に優れた高強
度非磁性ステンレス鋼に関する。
使用される耐食性が優れ、かつ、ばね特性に優れた高強
度非磁性ステンレス鋼に関する。
〈従来技術とその問題点〉 ＳＵＳ３０４に代表されるＣｒ−Ｎｉ系オーステナイト
ステンレス鋼は良好な耐食性と焼鈍状態で非磁性のオー
ステナイト組織を有するので、非磁性鋼として電気、精
密機器部品用に使用されている。その中で特にばね用鋼
としては高Ｎ含有鋼でいあるＳＵＳ３０４Ｎ、ＳＵＳ３
１６Ｎ系の鋼が使用されている。すなわち、Ｎの添加に
より高強度化させ、これに冷間加工と低温焼鈍処理を施
すことにより、ばね特性を賦与したものである。
ステンレス鋼は良好な耐食性と焼鈍状態で非磁性のオー
ステナイト組織を有するので、非磁性鋼として電気、精
密機器部品用に使用されている。その中で特にばね用鋼
としては高Ｎ含有鋼でいあるＳＵＳ３０４Ｎ、ＳＵＳ３
１６Ｎ系の鋼が使用されている。すなわち、Ｎの添加に
より高強度化させ、これに冷間加工と低温焼鈍処理を施
すことにより、ばね特性を賦与したものである。
しかしながら、これらの鋼は本来、非磁性ばね用鋼とし
て開発されたものでなく、汎用の高強度鋼を単にばね用
途に使用しているにすぎない。例えば、ＳＵＳ３０４Ｎ
系鋼は高度に冷間加工を施すと、強磁性であるマルテン
サイト変態が誘起され磁性を帯びるようになるため、非
磁性ばねとしては使用できなくなる。またＳＵＳ３１６
Ｎ系鋼はオーステナイト相が安定であるため、冷間加工
によって磁性を帯びることはないが、高価なＮｉ、Ｍｏ
を多量に含有しており、特にＭｏは耐食性に優れた効果
を発揮するものの非磁性ならびにばね特性に対する寄与
は低い。さらにこれらの鋼のばね特性は現在高級非磁性
ばね材料として多用されているベリリウム合金に比して
劣っている。
て開発されたものでなく、汎用の高強度鋼を単にばね用
途に使用しているにすぎない。例えば、ＳＵＳ３０４Ｎ
系鋼は高度に冷間加工を施すと、強磁性であるマルテン
サイト変態が誘起され磁性を帯びるようになるため、非
磁性ばねとしては使用できなくなる。またＳＵＳ３１６
Ｎ系鋼はオーステナイト相が安定であるため、冷間加工
によって磁性を帯びることはないが、高価なＮｉ、Ｍｏ
を多量に含有しており、特にＭｏは耐食性に優れた効果
を発揮するものの非磁性ならびにばね特性に対する寄与
は低い。さらにこれらの鋼のばね特性は現在高級非磁性
ばね材料として多用されているベリリウム合金に比して
劣っている。
高Ｓｉ含有するオーステナイト鋼としては、耐熱鋼や耐
応力腐食割れ鋼があり、これらの鋼種はＳｉが耐酸化性
あるいは応力腐食割れ防止に優れた効果を発揮すること
による。また、優れた耐擦傷性を有する鋼として、特公
昭５６−３２３８７の鋼があり、その化学成分はＣｒ：
１２〜１９％、Ｎｉ：４〜１２％、Ｍｎ７〜１２％、Ｓ
ｉ：３〜５％、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｎ：０．０
３〜０．３％で、焼鈍時のオーステナイト組織を確保す
るためにＳｉの含有量に直接比例した量のオーステナイ
ト生成元素Ｎｉを含有させてある。
応力腐食割れ鋼があり、これらの鋼種はＳｉが耐酸化性
あるいは応力腐食割れ防止に優れた効果を発揮すること
による。また、優れた耐擦傷性を有する鋼として、特公
昭５６−３２３８７の鋼があり、その化学成分はＣｒ：
１２〜１９％、Ｎｉ：４〜１２％、Ｍｎ７〜１２％、Ｓ
ｉ：３〜５％、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｎ：０．０
３〜０．３％で、焼鈍時のオーステナイト組織を確保す
るためにＳｉの含有量に直接比例した量のオーステナイ
ト生成元素Ｎｉを含有させてある。
さらに耐焼付性、耐掻疵性を有する鋼として特公昭５６
−１１３７９の鋼があり、その化学成分はＣｒ：１３〜
２５％、Ｎｉ：５〜１５％、Ｍｎ０．５〜５．５％、Ｓ
ｉ：２．５〜５．０％、Ｃ：０．１５％以下、Ｎ：０．
０５〜０．２０％で、潤滑剤が使用できない条件下での
摺動部材に使用できるもので、ＳｉとＮの地質の強化な
らびにＳｉによる酸化被膜の生成かつ自己回復性の強化
を利用するものである。
−１１３７９の鋼があり、その化学成分はＣｒ：１３〜
２５％、Ｎｉ：５〜１５％、Ｍｎ０．５〜５．５％、Ｓ
ｉ：２．５〜５．０％、Ｃ：０．１５％以下、Ｎ：０．
０５〜０．２０％で、潤滑剤が使用できない条件下での
摺動部材に使用できるもので、ＳｉとＮの地質の強化な
らびにＳｉによる酸化被膜の生成かつ自己回復性の強化
を利用するものである。
しかしながら、これらの高Ｓｉ含有オーステナイト鋼は
溶接性ならびに冷間加工により硬化された状態での非磁
性の確保について全く考慮されていない。すなわち、こ
れらの鋼は成分系によっては溶接時の高温割れがはげし
く、また冷間加工によりマルテンサイトが生成するため
磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用できな
い。
溶接性ならびに冷間加工により硬化された状態での非磁
性の確保について全く考慮されていない。すなわち、こ
れらの鋼は成分系によっては溶接時の高温割れがはげし
く、また冷間加工によりマルテンサイトが生成するため
磁性を帯びるようになり、非磁性鋼としては使用できな
い。
以上概説したように、加工硬化型の優れたばね特性を有
する非磁性のＣｒ−Ｎｉ系オーステナイトステンレス鋼
はいまだ提供されていないのが現状である。
する非磁性のＣｒ−Ｎｉ系オーステナイトステンレス鋼
はいまだ提供されていないのが現状である。
〈問題解決の手段〉 本発明者等はＣｒ−Ｎｉ系オーステナイトステンレス鋼
のばね特性に及ぼす合金元素、冷間加工および熱処理の
影響を調査し、ばね特性に優れ、かつ、冷間加工後の非
磁性を維持し得る本系鋼の組成設計を試みた。上記の問
題は本発明鋼によって解決される。本発明において、非
磁性とは透磁率が１．０１以下のものをさす。
のばね特性に及ぼす合金元素、冷間加工および熱処理の
影響を調査し、ばね特性に優れ、かつ、冷間加工後の非
磁性を維持し得る本系鋼の組成設計を試みた。上記の問
題は本発明鋼によって解決される。本発明において、非
磁性とは透磁率が１．０１以下のものをさす。
〈発明の構成と作用〉 本発明によれば、 重量で、Ｃ：0.08%以下、Ｓｉ：2.0〜6.0%、Ｍｎ：3.0
〜9.0%、Ｎｉ：12〜16%、Ｃｒ：12〜22%、Ｎ：0.10〜0.
25%を含有し、残部Ｆｅならびに不純物からなり、その
組成が次式 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2 で定義されるＮｉ当量に対して、実験式 Ｙ＝exp(0.45X-4.60) （ただし、式中Ｙは冷間圧延率（％）、ＸはＮｉ当量で
ある） で示される第４図の曲線Ａ−Ａ線以下の冷間加工がされ
た、120kg/mm2以上のばね限界値を有することを特徴と
する高耐蝕性、高強度の非磁性ばね用ステンレス鋼。
〜9.0%、Ｎｉ：12〜16%、Ｃｒ：12〜22%、Ｎ：0.10〜0.
25%を含有し、残部Ｆｅならびに不純物からなり、その
組成が次式 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2 で定義されるＮｉ当量に対して、実験式 Ｙ＝exp(0.45X-4.60) （ただし、式中Ｙは冷間圧延率（％）、ＸはＮｉ当量で
ある） で示される第４図の曲線Ａ−Ａ線以下の冷間加工がされ
た、120kg/mm2以上のばね限界値を有することを特徴と
する高耐蝕性、高強度の非磁性ばね用ステンレス鋼。
が提供される。
また本発明によれば、さらに、 重量で、Ｃ：0.08%以下、Ｓｉ：2.0〜6.0%、Ｍｎ：3.0
〜9.0%、Ｎｉ：12〜16%、Ｃｒ：12〜22%、Ｖ：0.5%以
下、Ｎ：0.10〜0.25%を含有し、残部Ｆｅならびに不純
物からなり、その組成が次式 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2+2.3V で定義されるＮｉ当量に対して、実験式 Ｙ＝exp(0.45X-4.60) （ただし、式中Ｙは冷間圧延率（％）、ＸはＮｉ当量で
ある） で示される第４図の曲線Ａ−Ａ線以下の冷間加工がされ
た、120kg/mm2以上のばね限界値を有することを特徴と
する高耐蝕性、高強度の非磁性ばね用ステンレス鋼。
〜9.0%、Ｎｉ：12〜16%、Ｃｒ：12〜22%、Ｖ：0.5%以
下、Ｎ：0.10〜0.25%を含有し、残部Ｆｅならびに不純
物からなり、その組成が次式 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2+2.3V で定義されるＮｉ当量に対して、実験式 Ｙ＝exp(0.45X-4.60) （ただし、式中Ｙは冷間圧延率（％）、ＸはＮｉ当量で
ある） で示される第４図の曲線Ａ−Ａ線以下の冷間加工がされ
た、120kg/mm2以上のばね限界値を有することを特徴と
する高耐蝕性、高強度の非磁性ばね用ステンレス鋼。
が提供される。
本発明の鋼において、ＣはＮと同様に強力なオーステナ
イト相安定化元素であり、かつ、ばね特性の向上に有効
な元素であるが、反面Ｃは耐食性低下させる元素である
ため、それの事情を考慮すると上限は０．０８％とな
る。
イト相安定化元素であり、かつ、ばね特性の向上に有効
な元素であるが、反面Ｃは耐食性低下させる元素である
ため、それの事情を考慮すると上限は０．０８％とな
る。
Ｓｉは本発明鋼の主要な特徴である優れたばね特性を得
るのに有用な元素であり、その目的を達成するめたには
少なくとも２％必要であるが、またＳｉ含有量が増加す
ると冷間加工後に鋼が磁性を帯びるようになるととも
に、熱間加工性が劣化するために上限を６％とする。
るのに有用な元素であり、その目的を達成するめたには
少なくとも２％必要であるが、またＳｉ含有量が増加す
ると冷間加工後に鋼が磁性を帯びるようになるととも
に、熱間加工性が劣化するために上限を６％とする。
ＭｎはＮｉは同様に冷間加工後の非磁性を確保するため
に必須の元素である。さらにＭｎはＮの固溶度を高める
元素でもある。これらの性能を発揮するには３％以上必
要であり、また冷間加工後の非磁性を保つためにＳｉ含
有量に応じてＮｉとともにＭｎの含有量を調整する必要
があるが、多量のＭｎは冷間加工後の硬さの減少をもた
らすとともに溶接時の高温割れ感受性を高めるため上限
を９％とする。
に必須の元素である。さらにＭｎはＮの固溶度を高める
元素でもある。これらの性能を発揮するには３％以上必
要であり、また冷間加工後の非磁性を保つためにＳｉ含
有量に応じてＮｉとともにＭｎの含有量を調整する必要
があるが、多量のＭｎは冷間加工後の硬さの減少をもた
らすとともに溶接時の高温割れ感受性を高めるため上限
を９％とする。
Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼の基本成分であ
り、オーステナイト相の安定化に寄与する有用な元素で
ある。冷間加工後の非磁性を維持するためには１２％以
上必要であり、Ｓｉ含有量に応じてＭｎとともにＮｉ含
有量を調整する必要がある。しかしＮｉは冷間加工を施
した後でのばね特性を低下させ、またＳｉ含有量が高い
場合、多量のＮｉは熱間加工性を著しく劣化させるため
上限は１６％に抑えられる。
り、オーステナイト相の安定化に寄与する有用な元素で
ある。冷間加工後の非磁性を維持するためには１２％以
上必要であり、Ｓｉ含有量に応じてＭｎとともにＮｉ含
有量を調整する必要がある。しかしＮｉは冷間加工を施
した後でのばね特性を低下させ、またＳｉ含有量が高い
場合、多量のＮｉは熱間加工性を著しく劣化させるため
上限は１６％に抑えられる。
Ｃｒはステンレス鋼の基本成分であり、良好な耐食性を
得るためには１２％以上の含有が必要であるが、多量に
含有されると、多量のデルタフェライトが生成し、非磁
性が確保できなくなるとともに、熱間加工性が低下する
ため上限を２２％とする。
得るためには１２％以上の含有が必要であるが、多量に
含有されると、多量のデルタフェライトが生成し、非磁
性が確保できなくなるとともに、熱間加工性が低下する
ため上限を２２％とする。
Ｎは本発明鋼の主要な特徴である非磁性を維持し、かつ
優れたばね特性を得るために有効な元素である。これら
の性能を発揮させるには０．１％以上含有させる必要が
ある。しかし、０．２５％を超えると、健全な鋼塊が得
られないのでこれを上限とする。
優れたばね特性を得るために有効な元素である。これら
の性能を発揮させるには０．１％以上含有させる必要が
ある。しかし、０．２５％を超えると、健全な鋼塊が得
られないのでこれを上限とする。
Ｖは本発明鋼の主要な特徴である優れたばね特性を得る
ために有効な元素であるが、多量に含有されると多量の
デルタフェライトが生成し、非磁性が確保できなくなる
ために上限は０．５％に限定される。
ために有効な元素であるが、多量に含有されると多量の
デルタフェライトが生成し、非磁性が確保できなくなる
ために上限は０．５％に限定される。
前記Ｎｉ当量の数式は実験結果から洞察によって導出さ
れたものである。
れたものである。
本発明でばね限界値を120kg/mm2以上としたのは第１図
にみられるとおり、本発明の非磁性ばね用ステンレス鋼
のＳｉ含有量下限値２wt％で得られるばね限界値が120k
g/mm2であるためである。
にみられるとおり、本発明の非磁性ばね用ステンレス鋼
のＳｉ含有量下限値２wt％で得られるばね限界値が120k
g/mm2であるためである。
第４図も実験結果に基いている。
すなわち、本発明はＣｒ−Ｎｉオーステナイトステンレ
ス鋼にＳｉおよびＮならびにＭｎを多量含有させ、さら
に所望によりＶをも含有させて、組成を上記のように調
整し、これ冷間加工し、あるいは冷間加工と熱処理を施
すことにより、優れたばね特性を賦与し、かつ冷間加工
後の透磁率を１．０１以下に抑え得るものである。冷間
加工後の熱処理は３５０〜６５０℃で行うことが望まし
い。
ス鋼にＳｉおよびＮならびにＭｎを多量含有させ、さら
に所望によりＶをも含有させて、組成を上記のように調
整し、これ冷間加工し、あるいは冷間加工と熱処理を施
すことにより、優れたばね特性を賦与し、かつ冷間加工
後の透磁率を１．０１以下に抑え得るものである。冷間
加工後の熱処理は３５０〜６５０℃で行うことが望まし
い。
〈発明の具体的記載〉 次に図面を参照して本発明を詳細に説明する。
第１図は本発明の17Cr-14Ni-5Mn-xSi-0.05C-0.14N鋼
（ｘは変数）の60％冷間加工後、550℃で１時間の低温
焼鈍処理を施した後のばね限界値に及ぼすＳｉの影響を
示す線図である。この図に見られるように、Ｓｉが含有
量の増加ともにばね限界値は増大する。
（ｘは変数）の60％冷間加工後、550℃で１時間の低温
焼鈍処理を施した後のばね限界値に及ぼすＳｉの影響を
示す線図である。この図に見られるように、Ｓｉが含有
量の増加ともにばね限界値は増大する。
第２図は本発明鋼の17Cr-14Ni-5Mn-5Si-0.16N-0.05C鋼
の６０％冷間圧延後のばね限界値に及ぼす熱処理温度
（均熱時間、１時間）の影響を示す線図である。この図
に見られるように、冷間加工後の熱処理は３００℃から
６５０℃の間で実施すべきである。
の６０％冷間圧延後のばね限界値に及ぼす熱処理温度
（均熱時間、１時間）の影響を示す線図である。この図
に見られるように、冷間加工後の熱処理は３００℃から
６５０℃の間で実施すべきである。
第３図は、比較鋼16Cr-13Ni-5Mn-0.05C-0.04N鋼の冷間
圧延後の透磁率に及ぼすＳｉの影響を示す線図である。
従来Ｓｉは冷間加工後のオーステナイト相の安定化に寄
与するといわれていたが、この図に見られるように、Ｓ
ｉは冷間加工後の透磁率を上昇させ、その含有量が多く
なる程その効果は著しい。従ってばね特性の向上に必須
の元素であるＳｉの含有量に応じてオーステナイト相安
定化元素の含有量を調整する必要がある。すなわち冷間
加工後の透磁率に及ぼすＮｉ当量は前記の数式で定義さ
れることが見出された。
圧延後の透磁率に及ぼすＳｉの影響を示す線図である。
従来Ｓｉは冷間加工後のオーステナイト相の安定化に寄
与するといわれていたが、この図に見られるように、Ｓ
ｉは冷間加工後の透磁率を上昇させ、その含有量が多く
なる程その効果は著しい。従ってばね特性の向上に必須
の元素であるＳｉの含有量に応じてオーステナイト相安
定化元素の含有量を調整する必要がある。すなわち冷間
加工後の透磁率に及ぼすＮｉ当量は前記の数式で定義さ
れることが見出された。
上記のＳｉの影響は、合金組成が近似する本願発明鋼で
も同様に現れる。
も同様に現れる。
第４図は非磁性を維持するのに必要な最小限のＮｉ当量
と加えられる冷間圧延の圧下率との関係を示す線図であ
る。冷間加工後の非磁性を維持するために必要な前記の
ように定義されるＮｉ当量の最少限値は、この図の曲線
Ａ−Ａで与えられ、高度に圧延される鋼ほど高いＮｉ当
量値を有しなければならないことが分った。
と加えられる冷間圧延の圧下率との関係を示す線図であ
る。冷間加工後の非磁性を維持するために必要な前記の
ように定義されるＮｉ当量の最少限値は、この図の曲線
Ａ−Ａで与えられ、高度に圧延される鋼ほど高いＮｉ当
量値を有しなければならないことが分った。
〈実施例〉 本発明鋼を従来鋼ならびに比較鋼と比べた実施例をもっ
て、本発明を詳細に記載する。
て、本発明を詳細に記載する。
第１表に示す鋼が溶製された。試料Ａ１〜Ａ３は従来鋼
で，Ａ１はSUS 301鋼、Ａ２はSUS 304鋼、Ａ３はSUS 31
6N鋼である。Ｃ１は比較鋼で、Ｍｎ、ＮｉおよびＮの含
有量が高いがＳｉ含有量が低いために６０％加工時効が
低いものである。Ｂ１〜Ｂ６が本発明鋼である。
で，Ａ１はSUS 301鋼、Ａ２はSUS 304鋼、Ａ３はSUS 31
6N鋼である。Ｃ１は比較鋼で、Ｍｎ、ＮｉおよびＮの含
有量が高いがＳｉ含有量が低いために６０％加工時効が
低いものである。Ｂ１〜Ｂ６が本発明鋼である。
それぞれの鋼は３０kg高周波誘導溶解炉で溶製された。
それぞれの鋼を１０mm厚、１２０mm幅に鍛造し、溶体化
処理し、これを３mmまで冷間圧延し、中間焼鈍した後さ
らに１．５mmまで冷間圧延し、最終焼鈍を施した後１２
０×３００mmの試片とした。
それぞれの鋼を１０mm厚、１２０mm幅に鍛造し、溶体化
処理し、これを３mmまで冷間圧延し、中間焼鈍した後さ
らに１．５mmまで冷間圧延し、最終焼鈍を施した後１２
０×３００mmの試片とした。
これらの試片は目標の冷間圧延を施した後、ならびに、
その後に５５０℃で１時間の低温焼なまし処理を施した
後、ＪＩＳ Ｈ３７０２のくり返したわみ試験法に準じ
てばね限界値を測定した。また冷間圧延材の透磁率を島
津磁気天秤ＭＢ−３型を用いて１０００Ｏｅの磁場のも
とで測定した。
その後に５５０℃で１時間の低温焼なまし処理を施した
後、ＪＩＳ Ｈ３７０２のくり返したわみ試験法に準じ
てばね限界値を測定した。また冷間圧延材の透磁率を島
津磁気天秤ＭＢ−３型を用いて１０００Ｏｅの磁場のも
とで測定した。
第２表は、第１表の各鋼の焼鈍後、６０％冷間圧延後、
および冷間圧延の後に５５０℃、１時間の熱処理を施し
た後でのばね限界値、６０％冷間圧延後の透磁率の評価
を示す。
および冷間圧延の後に５５０℃、１時間の熱処理を施し
た後でのばね限界値、６０％冷間圧延後の透磁率の評価
を示す。
第２表から知られるように、Ａ１鋼（ＳＵＳ３０１）お
よびＡ２（ＳＵＳ３０４）は、冷間加工後の透磁率が非
常に高い。すなわち、これらの鋼は冷間加工によりマル
テンサイト相が生成し、透磁率が上昇するため、非磁性
鋼として使用できない。またＡ３鋼（ＳＵＳ３１６Ｎ）
は６０％の冷間圧延後の透磁率が１．０１以下で非磁性
であるものの、６０％冷間圧延後のばね限界値が１１４
kg/mm2と低く、ばね材としては不充分である。
よびＡ２（ＳＵＳ３０４）は、冷間加工後の透磁率が非
常に高い。すなわち、これらの鋼は冷間加工によりマル
テンサイト相が生成し、透磁率が上昇するため、非磁性
鋼として使用できない。またＡ３鋼（ＳＵＳ３１６Ｎ）
は６０％の冷間圧延後の透磁率が１．０１以下で非磁性
であるものの、６０％冷間圧延後のばね限界値が１１４
kg/mm2と低く、ばね材としては不充分である。
Ｃ１鋼は冷間圧延後の透磁率は低く、非磁性は維持され
るが、ばね限界値がＡ３鋼と同程度である。
るが、ばね限界値がＡ３鋼と同程度である。
これらに対して、本発明鋼であるＢ１〜Ｂ６鋼はＳｉ、
Ｎの高いもの、およびＶを添加したもので、低温焼なま
し処理後のばね限界値が著しく上昇している。また前記
式で与えられるＮｉ当量が１９．０以上となる様に組成
調整されているので、６０％の冷間圧延を施した後で
も、透磁率が１．０１以下であり、非磁性についても優
れいる。
Ｎの高いもの、およびＶを添加したもので、低温焼なま
し処理後のばね限界値が著しく上昇している。また前記
式で与えられるＮｉ当量が１９．０以上となる様に組成
調整されているので、６０％の冷間圧延を施した後で
も、透磁率が１．０１以下であり、非磁性についても優
れいる。
〈発明の効果〉 本発明鋼は耐食性が良好でＳｉおよびＮ、所望によりＶ
を含有し、冷間加工後および冷間加工後焼なまし処理を
施した後のばね特性に優れ、かつ冷間加工後の透磁率が
１．０１以下である充分安定した非磁性を有する、優れ
たばね特性を必要とする電気および電子機器部品や装置
用の材料として極めて高い実用性を有する非磁性ステン
レス鋼を提供する。
を含有し、冷間加工後および冷間加工後焼なまし処理を
施した後のばね特性に優れ、かつ冷間加工後の透磁率が
１．０１以下である充分安定した非磁性を有する、優れ
たばね特性を必要とする電気および電子機器部品や装置
用の材料として極めて高い実用性を有する非磁性ステン
レス鋼を提供する。
第１図は本発明の17Cr-14Ni-5Mn- Si-0.05C-0.14N鋼の6
0％冷間加工後、550℃で１時間の低温焼鈍処理を施した
後のばね限界値に及ぼすＳｉの影響を示す線図である。 第２図は本発明鋼の17Cr-14Ni-1.5Mn-5Si-0.16N-0.05C
鋼の６０％冷間圧延後のばね限界値に及ぼす熱処理温度
（均熱時間、１時間）の影響を示す線図である。 第３図は比較鋼16Cr-13Ni-15Mn-0.05C-0.04N鋼の冷間圧
延（図面中にＣＲで表示）後の透磁率に及ぼすＳｉの影
響を示す線図である。 第４図は非磁性を維持するのに必要な最少限のＮｉ当量
と冷間圧延率との関係を示す線図である。
0％冷間加工後、550℃で１時間の低温焼鈍処理を施した
後のばね限界値に及ぼすＳｉの影響を示す線図である。 第２図は本発明鋼の17Cr-14Ni-1.5Mn-5Si-0.16N-0.05C
鋼の６０％冷間圧延後のばね限界値に及ぼす熱処理温度
（均熱時間、１時間）の影響を示す線図である。 第３図は比較鋼16Cr-13Ni-15Mn-0.05C-0.04N鋼の冷間圧
延（図面中にＣＲで表示）後の透磁率に及ぼすＳｉの影
響を示す線図である。 第４図は非磁性を維持するのに必要な最少限のＮｉ当量
と冷間圧延率との関係を示す線図である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量で、Ｃ：0.08%以下、Ｓｉ：2.0〜6.0
%、Ｍｎ：3.0〜9.0%、Ｎｉ：12〜16%、Ｃｒ：12〜22%、
Ｎ：0.10〜0.25%を含有し、残部Ｆｅならびに不純物か
らなり、その組成が次式 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2 で定義されるＮｉ当量に対して、実験式 Ｙ＝exp(0.45X-4.60) （ただし、式中Ｙは冷間圧延率（％）、ＸはＮｉ当量で
ある） で示される第４図の曲線Ａ−Ａ線以下の冷間加工がされ
た、120kg/mm2以上のばね限界値を有することを特徴と
する高耐蝕性、高強度の非磁性ばね用ステンレス鋼。 - 【請求項２】重量で、Ｃ：0.08%以下、Ｓｉ：2.0〜6.0
%、Ｍｎ：3.0〜9.0%、Ｎｉ：12〜16%、Ｃｒ：12〜22%、
Ｖ：0.5%以下、Ｎ：0.10〜0.25%を含有し、残部Ｆｅな
らびに不純物からなり、その組成が次式 Ni当量＝Ni+0.6Mn+9.69(C+N)+0.18Cr-0.11Si2+2.3V で定義されるＮｉ当量に対して、実験式 Ｙ＝exp(0.45X-4.60) （ただし、式中Ｙは冷間圧延率（％）、ＸはＮｉ当量で
ある） で示される第４図の曲線Ａ−Ａ線以下の冷間加工がされ
た、120kg/mm2以上のばね限界値を有することを特徴と
する高耐蝕性、高強度の非磁性ばね用ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60054186A JPH064905B2 (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60054186A JPH064905B2 (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61213353A JPS61213353A (ja) | 1986-09-22 |
| JPH064905B2 true JPH064905B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=12963513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60054186A Expired - Lifetime JPH064905B2 (ja) | 1985-03-20 | 1985-03-20 | ばね特性に優れた非磁性ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH064905B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100380549C (zh) * | 2004-03-09 | 2008-04-09 | 阿尔卑斯电气株式会社 | 点按弹簧、带点按弹簧的薄片以及开关装置 |
| CN100426436C (zh) * | 2004-10-20 | 2008-10-15 | 松下电器产业株式会社 | 动触点体及其制造方法、以及面板开关的制造方法 |
| WO2014133058A1 (ja) | 2013-02-28 | 2014-09-04 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびそれを用いた高弾性限非磁性鋼材の製造方法 |
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Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5363209A (en) * | 1976-11-19 | 1978-06-06 | Aichi Steel Works Ltd | Austenite stainless steel |
-
1985
- 1985-03-20 JP JP60054186A patent/JPH064905B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100380549C (zh) * | 2004-03-09 | 2008-04-09 | 阿尔卑斯电气株式会社 | 点按弹簧、带点按弹簧的薄片以及开关装置 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61213353A (ja) | 1986-09-22 |
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