JPH1180911A - ポンプインペラ用高純クロム鋼板 - Google Patents
ポンプインペラ用高純クロム鋼板Info
- Publication number
- JPH1180911A JPH1180911A JP24733797A JP24733797A JPH1180911A JP H1180911 A JPH1180911 A JP H1180911A JP 24733797 A JP24733797 A JP 24733797A JP 24733797 A JP24733797 A JP 24733797A JP H1180911 A JPH1180911 A JP H1180911A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- pump impeller
- steel
- high purity
- Prior art date
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐キャビテーションエロージョン性に優れた
安価な高純コロム鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１０％以下、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：９〜１８％、Ｔｉ
＋Ｎｂ：０．６％以下で、かつ（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋
Ｎ）が７．０以上、Ａｌ：０．００２〜０．０５％、Ｃ
ａ：０．００１５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｂ：
０．０００３〜０．００５％を含み、必要に応じて、Ｍ
ｏ：２％以下、Ｃｕ：０．６％以下、Ｎｉ：０．６％以
下を含み、残部が実質的にＦｅからなる成分組成の鋼板
の製造にあたり、最終焼鈍後に伸び率１．２〜４．０％
の調質圧延を行うことを特徴とする加工性と耐キャビテ
ーションエロージョン性に優れたポンプインペラ用高純
クロム鋼板の提供。
安価な高純コロム鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１０％以下、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：９〜１８％、Ｔｉ
＋Ｎｂ：０．６％以下で、かつ（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋
Ｎ）が７．０以上、Ａｌ：０．００２〜０．０５％、Ｃ
ａ：０．００１５％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｂ：
０．０００３〜０．００５％を含み、必要に応じて、Ｍ
ｏ：２％以下、Ｃｕ：０．６％以下、Ｎｉ：０．６％以
下を含み、残部が実質的にＦｅからなる成分組成の鋼板
の製造にあたり、最終焼鈍後に伸び率１．２〜４．０％
の調質圧延を行うことを特徴とする加工性と耐キャビテ
ーションエロージョン性に優れたポンプインペラ用高純
クロム鋼板の提供。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、塩素イオン濃度の
比較的低い水環境で使用されるウオターポンプのインペ
ラ材に関するものである。
比較的低い水環境で使用されるウオターポンプのインペ
ラ材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】水力発電機の水車ランナーや蒸気タービ
ン翼及び循環ポンプのインペラに使用される鋼材には高
速流体によるキャビテーションエロージョンを生じやす
い。このため、一般には耐食性と強度に優れた、ＰＨス
テンレス鋼板やマルテンサイト系及びオーステナイト系
ステンレス鋼板が広く使用されている。これら鋼種のキ
ャビテーションエロージョンの改善として、例えば、特
公昭６３−３９４６号公報にはＣ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ等
の含有量を特定した鋼が、特公平５−１７３０１号公報
にはＣ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ等の含有量と、
フェライト、マルテンサイト及びオーステナイト相の金
属組織の比率を特定した技術が開示されている。
ン翼及び循環ポンプのインペラに使用される鋼材には高
速流体によるキャビテーションエロージョンを生じやす
い。このため、一般には耐食性と強度に優れた、ＰＨス
テンレス鋼板やマルテンサイト系及びオーステナイト系
ステンレス鋼板が広く使用されている。これら鋼種のキ
ャビテーションエロージョンの改善として、例えば、特
公昭６３−３９４６号公報にはＣ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ等
の含有量を特定した鋼が、特公平５−１７３０１号公報
にはＣ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ等の含有量と、
フェライト、マルテンサイト及びオーステナイト相の金
属組織の比率を特定した技術が開示されている。
【０００３】しかし、これらの鋼種はニッケル他の高価
な元素を多量に含むため製造コストが高い欠点がある。
塩素イオン濃度の比較的低い水環境で使用される汎用型
ウオターポンプのインペラ製造にあたっては、耐食性が
ＳＵＳ４３０レベルで加工性に優れ、かつ表面硬さが高
くてキャビテーションエロージョンを生じない安価な材
料の開発が強く望まれていた。
な元素を多量に含むため製造コストが高い欠点がある。
塩素イオン濃度の比較的低い水環境で使用される汎用型
ウオターポンプのインペラ製造にあたっては、耐食性が
ＳＵＳ４３０レベルで加工性に優れ、かつ表面硬さが高
くてキャビテーションエロージョンを生じない安価な材
料の開発が強く望まれていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ニッ
ケルを含むステンレス鋼に比べ極めて安価でかつ加工
性、耐食性に優れた高純クロム鋼板において、耐キャビ
テーションエロージョンを向上させるため、上記の特性
を保持した状態で、更に表面硬さの上昇を付与する方法
を提供することにある。
ケルを含むステンレス鋼に比べ極めて安価でかつ加工
性、耐食性に優れた高純クロム鋼板において、耐キャビ
テーションエロージョンを向上させるため、上記の特性
を保持した状態で、更に表面硬さの上昇を付与する方法
を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的の
達成をすべく鋭意検討を行った結果、高純クロム鋼板の
加工性を損なわず表面硬さの上昇には、鋼板製造の工程
における最終焼鈍後の調質圧延の積極的活用が、コスト
上昇を招かず、かつ硬さ付与が効果的に行えることを見
出し、この発明に到達した。
達成をすべく鋭意検討を行った結果、高純クロム鋼板の
加工性を損なわず表面硬さの上昇には、鋼板製造の工程
における最終焼鈍後の調質圧延の積極的活用が、コスト
上昇を招かず、かつ硬さ付与が効果的に行えることを見
出し、この発明に到達した。
【０００６】
【発明の実施の形態】すなわち、本発明は上記の知見を
基に構成したもので、その要旨とするところは、重量％
で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：９〜１８％、 Ｔｉ＋Ｎｂ：０．６％以下で、かつ（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）が７．０以上 、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％、Ｃａ：０．００１５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５％を含み、 必要に応じて、 Ｍｏ：２％以下、 Ｃｕ：０．６％以下、 Ｎｉ：０．６％以下の１種または２種以上を含み、 残部が実質的にＦｅからなる成分組成の鋼板の製造にあ
たり、最終焼鈍後に伸び率１．２〜４．０％の調質圧延
を行うことを特徴とする加工性と耐キャビテーションエ
ロージョン性に優れたポンプインペラ用高純クロム鋼板
を提供することにある。
基に構成したもので、その要旨とするところは、重量％
で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：９〜１８％、 Ｔｉ＋Ｎｂ：０．６％以下で、かつ（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）が７．０以上 、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％、Ｃａ：０．００１５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５％を含み、 必要に応じて、 Ｍｏ：２％以下、 Ｃｕ：０．６％以下、 Ｎｉ：０．６％以下の１種または２種以上を含み、 残部が実質的にＦｅからなる成分組成の鋼板の製造にあ
たり、最終焼鈍後に伸び率１．２〜４．０％の調質圧延
を行うことを特徴とする加工性と耐キャビテーションエ
ロージョン性に優れたポンプインペラ用高純クロム鋼板
を提供することにある。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の各種元素と調質圧
延伸び率の限定理由について詳細に説明する。Ｃは加工
性と耐食性を確保する目的で制限される。特に、ウオタ
ーポンプインペラの一体絞り加工に対しては高深絞り性
が必要で、Ｃは低い方が望ましい。しかし、脱炭には製
鋼工程での精錬時間の増大を招き、コストの上昇とな
る。高伸び、高ｒ値を確保できるＣレベルとして、その
上限を０．０１０％とする。
延伸び率の限定理由について詳細に説明する。Ｃは加工
性と耐食性を確保する目的で制限される。特に、ウオタ
ーポンプインペラの一体絞り加工に対しては高深絞り性
が必要で、Ｃは低い方が望ましい。しかし、脱炭には製
鋼工程での精錬時間の増大を招き、コストの上昇とな
る。高伸び、高ｒ値を確保できるＣレベルとして、その
上限を０．０１０％とする。
【０００８】Ｓｉの量は制限される。Ｓｉは脱酸のため
に有効な元素であるが、過度に添加すると加工性を低下
させる。本発明品で使われる用途では制限され、その範
囲は０．５％以下とする。
に有効な元素であるが、過度に添加すると加工性を低下
させる。本発明品で使われる用途では制限され、その範
囲は０．５％以下とする。
【０００９】Ｍｎの量は制限される。Ｍｎは脱酸剤及び
Ｓの害を消去するために有用な元素であるが、過度に添
加すると加工性を低下させる。その範囲は上限を１．０
％とする。
Ｓの害を消去するために有用な元素であるが、過度に添
加すると加工性を低下させる。その範囲は上限を１．０
％とする。
【００１０】Ｐの量は制限される。Ｐは結晶粒界に偏析
し、熱間加工性、冷間加工性及び耐食性を劣化させる有
害な元素であるため、その上限を０．０４％とした。好
ましくは０．０３０％以下とする。
し、熱間加工性、冷間加工性及び耐食性を劣化させる有
害な元素であるため、その上限を０．０４％とした。好
ましくは０．０３０％以下とする。
【００１１】Ｓの量は制限される。Ｓは結晶粒界に偏析
し、高温での粒界脆化を促進する有害な元素であるた
め、その上限を０．０１％とした。好ましくは０．００
６％以下とする。
し、高温での粒界脆化を促進する有害な元素であるた
め、その上限を０．０１％とした。好ましくは０．００
６％以下とする。
【００１２】Ｃｒは必要量添加される。Ｃｒは本発明品
に耐食性を付与する基本元素である。その量が９％未満
では耐食性が不足し、耐エロージョン性を著しく低下さ
せる。耐食性向上には高い方が望ましいが、コストの上
昇を招くので、その上限は１８％以下に制限する。
に耐食性を付与する基本元素である。その量が９％未満
では耐食性が不足し、耐エロージョン性を著しく低下さ
せる。耐食性向上には高い方が望ましいが、コストの上
昇を招くので、その上限は１８％以下に制限する。
【００１３】Ｔｉ及びＮｂは必要量添加される。Ｔｉ及
びＮｂはＣ及びＮを固定し、耐食性を向上させると共
に、金属組織の安定化に重要な元素である。これらの効
果を発揮するには、（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）が７．
０以上必要である。しかし、過剰な添加は鋳片の表面性
状を損ない製造性を低下させるので、Ｔｉ＋Ｎｂの和で
上限を０．６％に制限する。
びＮｂはＣ及びＮを固定し、耐食性を向上させると共
に、金属組織の安定化に重要な元素である。これらの効
果を発揮するには、（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ）が７．
０以上必要である。しかし、過剰な添加は鋳片の表面性
状を損ない製造性を低下させるので、Ｔｉ＋Ｎｂの和で
上限を０．６％に制限する。
【００１４】Ａｌは必要量添加される。Ａｌは脱酸剤と
して有効な元素であるが、その量は０．００２％未満で
は効果がなく、また、０．０５％を超えると介在物の粗
大化を生じ、加工性を劣化させる。従って、Ａｌは０．
００２〜０．０５％に制限される。
して有効な元素であるが、その量は０．００２％未満で
は効果がなく、また、０．０５％を超えると介在物の粗
大化を生じ、加工性を劣化させる。従って、Ａｌは０．
００２〜０．０５％に制限される。
【００１５】Ｃａの量は制限される。Ｃａは鋳造時にお
けるノズル詰まりを抑制するのに効果的な元素である。
しかし、過剰に添加するとＣａ系介在物を多くし、耐食
性及び製造性を低下させるので、その範囲は０．００１
５％以下に制限する。好ましくは０．００１０％以下と
する。
けるノズル詰まりを抑制するのに効果的な元素である。
しかし、過剰に添加するとＣａ系介在物を多くし、耐食
性及び製造性を低下させるので、その範囲は０．００１
５％以下に制限する。好ましくは０．００１０％以下と
する。
【００１６】ＮはＣと同様加工性と耐食性を確保する目
的で制限される。加工性向上には低い方が望ましいが、
コストの上昇を招くので、その上限を０．０１％以下に
制限する。
的で制限される。加工性向上には低い方が望ましいが、
コストの上昇を招くので、その上限を０．０１％以下に
制限する。
【００１７】Ｂは高純鋼における二次加工脆性防止に重
要な元素である。複雑なポンプインペラの一体成形加工
に耐えるためには、Ｂは０．０００３％以上必要であ
る。しかし、多すぎると深絞り性が劣化すると共に、鋼
片の割れが発生するため上限を０．００５％とした。好
ましくは０．０００５〜０．００１５％が良い。
要な元素である。複雑なポンプインペラの一体成形加工
に耐えるためには、Ｂは０．０００３％以上必要であ
る。しかし、多すぎると深絞り性が劣化すると共に、鋼
片の割れが発生するため上限を０．００５％とした。好
ましくは０．０００５〜０．００１５％が良い。
【００１８】Ｍｏは耐食性向上のため必要に応じて添加
される。Ｍｏはステンレス鋼板の不動態皮膜を強化し、
孔食の進展を抑制する効果がある。しかし、２％を超え
る添加は効果に比してコスト上昇が大きくなるのでその
範囲は２％以下に制限する。
される。Ｍｏはステンレス鋼板の不動態皮膜を強化し、
孔食の進展を抑制する効果がある。しかし、２％を超え
る添加は効果に比してコスト上昇が大きくなるのでその
範囲は２％以下に制限する。
【００１９】Ｃｕは必要に応じて添加される。Ｃｕは少
量添加で発銹起点の抑止効果があり、多くの腐食環境に
おける耐食性を向上させる。しかし、０．６％を超える
添加は効果に比してコスト上昇が大きくなるので、その
範囲を０．６％以下に制限する。
量添加で発銹起点の抑止効果があり、多くの腐食環境に
おける耐食性を向上させる。しかし、０．６％を超える
添加は効果に比してコスト上昇が大きくなるので、その
範囲を０．６％以下に制限する。
【００２０】Ｎｉは必要に応じて添加される。Ｎｉは少
量添加で耐銹性を向上させる。しかし、０．６％を超え
る添加は効果に比してコスト上昇が大きくなるので、そ
の範囲は０．６％以下に制限する。
量添加で耐銹性を向上させる。しかし、０．６％を超え
る添加は効果に比してコスト上昇が大きくなるので、そ
の範囲は０．６％以下に制限する。
【００２１】調質圧延の伸び率は、本発明鋼において耐
キャビテーションエロージョンの改善に大きく影響する
重要な因子である。耐キャビテーションエロージョンの
向上には使用環境における耐食性の向上に加え、高速流
体により生じる機械的な力からの表面損傷を阻止するこ
とが必要であり、このためには表面硬化が良い。
キャビテーションエロージョンの改善に大きく影響する
重要な因子である。耐キャビテーションエロージョンの
向上には使用環境における耐食性の向上に加え、高速流
体により生じる機械的な力からの表面損傷を阻止するこ
とが必要であり、このためには表面硬化が良い。
【００２２】水道水を用いたウオターポンプインペラの
耐キャビテーションエロージョンを調べた結果、インペ
ラ加工素材の表面硬さがビッカース硬さで１８０以上の
場合著しく向上することが確認された。
耐キャビテーションエロージョンを調べた結果、インペ
ラ加工素材の表面硬さがビッカース硬さで１８０以上の
場合著しく向上することが確認された。
【００２３】Ｃ，Ｎを極低下した高純鋼は元来低強度で
あるが、本発明者らは大径ロールを用いた調質圧延機の
積極的活用により、伸びやｒ値の低下を招くことなく鋼
板の表面層の硬さ上昇が図れることを見出した。すなわ
ち、調質圧延でＨｖ１８０以上の表面硬さを得るには、
伸び率は１．２％以上、好ましくは１．８％超付与すれ
ば良い。しかし、伸び率が４．０％を超えると、伸びの
低下が著しくなり、インペラの一体成形加工が困難にな
る。これらの結果から、調質圧延の伸び率は１．２〜
４．０％、好ましくは１．８％超〜４．０％以下に限定
される。
あるが、本発明者らは大径ロールを用いた調質圧延機の
積極的活用により、伸びやｒ値の低下を招くことなく鋼
板の表面層の硬さ上昇が図れることを見出した。すなわ
ち、調質圧延でＨｖ１８０以上の表面硬さを得るには、
伸び率は１．２％以上、好ましくは１．８％超付与すれ
ば良い。しかし、伸び率が４．０％を超えると、伸びの
低下が著しくなり、インペラの一体成形加工が困難にな
る。これらの結果から、調質圧延の伸び率は１．２〜
４．０％、好ましくは１．８％超〜４．０％以下に限定
される。
【００２４】本発明鋼板の製造工程は、上記の成分構成
からなる鋼を電気炉、転炉等で溶製し二次精錬炉で成分
調整後連続鋳造法でＣＣ鋳片とする。次いで、熱間圧延
一焼鈍酸洗（状況に応じて焼鈍省略）一冷間圧延一焼鈍
酸洗後、上記範囲の伸び率で調質圧延を行う製造工程を
経て製造される。
からなる鋼を電気炉、転炉等で溶製し二次精錬炉で成分
調整後連続鋳造法でＣＣ鋳片とする。次いで、熱間圧延
一焼鈍酸洗（状況に応じて焼鈍省略）一冷間圧延一焼鈍
酸洗後、上記範囲の伸び率で調質圧延を行う製造工程を
経て製造される。
【００２５】
【実施例】表１に示すような成分組成の本発明鋼と比較
鋼を溶製し鋳片とした後、熱間圧延により板厚４．２mm
の熱延板とした。この熱延板を、酸洗一冷間圧延一焼鈍
酸洗し、板厚１．５mmの冷延鋼板とした。次いで所定の
伸び率を付与した調質圧延を行った。表１中記号Ｆは比
較鋼であり、Ｃ，（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ），Ｎ量が
本発明範囲から外れている。
鋼を溶製し鋳片とした後、熱間圧延により板厚４．２mm
の熱延板とした。この熱延板を、酸洗一冷間圧延一焼鈍
酸洗し、板厚１．５mmの冷延鋼板とした。次いで所定の
伸び率を付与した調質圧延を行った。表１中記号Ｆは比
較鋼であり、Ｃ，（Ｔｉ＋Ｎｂ）／（Ｃ＋Ｎ），Ｎ量が
本発明範囲から外れている。
【００２６】
【表１】
【００２７】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、耐食性、伸び、ｒ値及び表面硬さの評価を行った。
硬さ測定はビッカース硬さで荷重５０ｇを用いた。結果
を表２に示した。
て、耐食性、伸び、ｒ値及び表面硬さの評価を行った。
硬さ測定はビッカース硬さで荷重５０ｇを用いた。結果
を表２に示した。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２の耐食性評価は孔食電位で判断した、
孔食電位がＳＵＳ４３０以上の場合を○印で示し、ＳＵ
Ｓ４３０未満を●印で示している。表２中Ｎｏ．８，９
は、本発明範囲の鋼成分であるが調質圧延伸び率が本発
明から外れたものであり、比較鋼とした。表２の結果よ
り、本発明法により製造された鋼板は安価なポンプイン
ペラ用鋼板として極めて優れた特性を示すことがわか
る。
孔食電位がＳＵＳ４３０以上の場合を○印で示し、ＳＵ
Ｓ４３０未満を●印で示している。表２中Ｎｏ．８，９
は、本発明範囲の鋼成分であるが調質圧延伸び率が本発
明から外れたものであり、比較鋼とした。表２の結果よ
り、本発明法により製造された鋼板は安価なポンプイン
ペラ用鋼板として極めて優れた特性を示すことがわか
る。
【００３０】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、従来ニ
ッケルを含む高価な鋼板で製造していたウオターポンプ
インペラが、本発明品を使用することにより安価素材で
提供できることになり、これらを使用する家電、自動車
他の分野での経済的・社会的効能は極めて大きい。
ッケルを含む高価な鋼板で製造していたウオターポンプ
インペラが、本発明品を使用することにより安価素材で
提供できることになり、これらを使用する家電、自動車
他の分野での経済的・社会的効能は極めて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：９〜１８％、 Ｔｉ＋Ｎｂ：０．６％以下で、かつ（Ｔｉ＋Ｎｂ）／
（Ｃ＋Ｎ）が７．０以上、 Ａｌ：０．００２〜０．０５％、 Ｃａ：０．００１５％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５％を含み、 残部が実質的にＦｅからなる成分組成の鋼板の製造にあ
たり、最終焼鈍後に伸び率１．２〜４．０％の調質圧延
を行うことを特徴とする加工性と耐キャビテーションエ
ロージョン性に優れたポンプインペラ用高純クロム鋼
板。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼板にさらに、重量％
で、 Ｍｏ：２％以下、 Ｃｕ：０．６％以下、 Ｎｉ：０．６％以下 の１種または２種以上を含むことを特徴とする加工性と
耐キャビテーションエロージョン性に優れたポンプイン
ペラ用高純クロム鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24733797A JPH1180911A (ja) | 1997-09-11 | 1997-09-11 | ポンプインペラ用高純クロム鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24733797A JPH1180911A (ja) | 1997-09-11 | 1997-09-11 | ポンプインペラ用高純クロム鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1180911A true JPH1180911A (ja) | 1999-03-26 |
Family
ID=17161915
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24733797A Withdrawn JPH1180911A (ja) | 1997-09-11 | 1997-09-11 | ポンプインペラ用高純クロム鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1180911A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001027476A1 (de) * | 1999-10-08 | 2001-04-19 | Alfred Kärcher GmbH & Co. | Hochdruckreinigungsgerät |
| JP2005307943A (ja) * | 2004-04-26 | 2005-11-04 | Hirotoshi Baba | 羽根車 |
| CN105603334A (zh) * | 2016-02-11 | 2016-05-25 | 曹兴奎 | 一种用于水利的低合金高强度钢板及其生产方法 |
-
1997
- 1997-09-11 JP JP24733797A patent/JPH1180911A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001027476A1 (de) * | 1999-10-08 | 2001-04-19 | Alfred Kärcher GmbH & Co. | Hochdruckreinigungsgerät |
| JP2005307943A (ja) * | 2004-04-26 | 2005-11-04 | Hirotoshi Baba | 羽根車 |
| CN105603334A (zh) * | 2016-02-11 | 2016-05-25 | 曹兴奎 | 一种用于水利的低合金高强度钢板及其生产方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20041207 |