JPS6013063A - 極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS6013063A JPS6013063A JP12200183A JP12200183A JPS6013063A JP S6013063 A JPS6013063 A JP S6013063A JP 12200183 A JP12200183 A JP 12200183A JP 12200183 A JP12200183 A JP 12200183A JP S6013063 A JPS6013063 A JP S6013063A
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- Japan
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- stainless steel
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- austenitic stainless
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は極低温構造用オーステナイト系ステンレス鋼に
係り、特に液体ヘリウム温度（４°Ｋ）からＬＮＧ ｍ
度（１１１°Ｋ）に至る極低温で使用する耐力、靭性共
に優れた安定オーステナイトステンレス鋼に関するもの
である。
係り、特に液体ヘリウム温度（４°Ｋ）からＬＮＧ ｍ
度（１１１°Ｋ）に至る極低温で使用する耐力、靭性共
に優れた安定オーステナイトステンレス鋼に関するもの
である。
（従来技術）
極低温で使用される材料の需要は、 ＬＮＧのタンク、
配管、液体水素を燃料とするロケット等の容器、液体ヘ
リウム温度で使用しなければならない超電導磁石用保持
材料等、エネルギーの転換とも相俟って、年々増加の傾
向にあり、近い将来には核融合装置、リニアモータカー
、超電４発を機等に飛躍的需要増加が見込まれる。
配管、液体水素を燃料とするロケット等の容器、液体ヘ
リウム温度で使用しなければならない超電導磁石用保持
材料等、エネルギーの転換とも相俟って、年々増加の傾
向にあり、近い将来には核融合装置、リニアモータカー
、超電４発を機等に飛躍的需要増加が見込まれる。
極低温で使用される材料の必要特性としては、まず安全
面から使用温度で脆性破壊を起さないことが挙げられ、
ついで高強度、特に高耐力、さらに、超電導磁石用材料
として使用する場合には、非磁性であることが挙げられ
る。
面から使用温度で脆性破壊を起さないことが挙げられ、
ついで高強度、特に高耐力、さらに、超電導磁石用材料
として使用する場合には、非磁性であることが挙げられ
る。
オーステナイト系ステンレス鋼は、極低温に至るまで延
性を保つため、低温用材料としての可能性がＩＣ１従来
からいくつかの用途に用いられている。しかしながら、
オーステナイト系ステンレス鋼は、低温での耐力が低い
という欠点があり、構造用材料としては、強度の点から
充分とは言えないＯ この低耐力を改善するための、最も効果的な手段として
Ｎの添加があることは、従来よシ良く知られており、含
窒素オーステナイト系ステンレス鋼として実用に供され
ている。耐力の増加度はＮ量が多いほど大きく、また温
度が低くなるほど大になるが、Ｎ添加によシ低温の靭性
が劣化する欠点があるとされ、せいぜいＮ量が０．２０
％以下のものが極低混用として、ＳＵＳ ３０４ＬＮ、
ＳＵＳ ３１６ＬＮなどの通称で実用化されているに過
ぎない。しかしながらこの程度のＮ添加量では、極低温
で要求される高耐力は得られないので、最近では池の鋼
種、たとえば高マンガン・オーステナイト鋼などが極低
混用材料の有力な候補として脚光を浴びるようになって
来た。したがって、７７°Ｋにおいて７００Ｍｐｍ（メ
がパスカル）以上の高耐力とＶノツチシャルピー試験で
のエネルギー吸収１［１１２０Ｊ（ジュール）以上の高
靭性を有し、しかも完全に非磁性である安定オーステナ
イトステンレス鋼の開発が強く望まれている次第である
。
性を保つため、低温用材料としての可能性がＩＣ１従来
からいくつかの用途に用いられている。しかしながら、
オーステナイト系ステンレス鋼は、低温での耐力が低い
という欠点があり、構造用材料としては、強度の点から
充分とは言えないＯ この低耐力を改善するための、最も効果的な手段として
Ｎの添加があることは、従来よシ良く知られており、含
窒素オーステナイト系ステンレス鋼として実用に供され
ている。耐力の増加度はＮ量が多いほど大きく、また温
度が低くなるほど大になるが、Ｎ添加によシ低温の靭性
が劣化する欠点があるとされ、せいぜいＮ量が０．２０
％以下のものが極低混用として、ＳＵＳ ３０４ＬＮ、
ＳＵＳ ３１６ＬＮなどの通称で実用化されているに過
ぎない。しかしながらこの程度のＮ添加量では、極低温
で要求される高耐力は得られないので、最近では池の鋼
種、たとえば高マンガン・オーステナイト鋼などが極低
混用材料の有力な候補として脚光を浴びるようになって
来た。したがって、７７°Ｋにおいて７００Ｍｐｍ（メ
がパスカル）以上の高耐力とＶノツチシャルピー試験で
のエネルギー吸収１［１１２０Ｊ（ジュール）以上の高
靭性を有し、しかも完全に非磁性である安定オーステナ
イトステンレス鋼の開発が強く望まれている次第である
。
ここで、第１図はＣ：０．０２チ、Ｓｉ：０．８俤、Ｍ
ｎ： ５％、Ｃｒ：２２％、Ｎｉ：１３％の成分をもっ
オーステナイト系ステンレス鋼におけるＮ量と０．２チ
耐力との関係を示したものである。同図から明らかなよ
うに、７７°Ｋにおいて７００Ｍｐａ以上の耐力を得よ
うとするならば少なくとも０．２０１以上のＮ添加を必
要とすることがわかる。Ｎを更に増加することにより、
低温の耐力は更に上昇するが、Ｎの溶解度に限度があり
、オーステナイト系ステンレス鋼においてｊ”ｊＣｒ量
が２０チの場合で、Ｎの固溶限は０．２％、２５％で０
．３％程度となる。
ｎ： ５％、Ｃｒ：２２％、Ｎｉ：１３％の成分をもっ
オーステナイト系ステンレス鋼におけるＮ量と０．２チ
耐力との関係を示したものである。同図から明らかなよ
うに、７７°Ｋにおいて７００Ｍｐａ以上の耐力を得よ
うとするならば少なくとも０．２０１以上のＮ添加を必
要とすることがわかる。Ｎを更に増加することにより、
低温の耐力は更に上昇するが、Ｎの溶解度に限度があり
、オーステナイト系ステンレス鋼においてｊ”ｊＣｒ量
が２０チの場合で、Ｎの固溶限は０．２％、２５％で０
．３％程度となる。
したがって７７°にで７００Ｍｐｍ以上の耐力を有する
高窒素ステンレス鋼を得ようとするならばＣｒ量は２０
チ以上が必要である。このようにＮを大量に添加するこ
とにより、極低温用構造材料に必要な耐力が確保できる
ことは公知の事実であるが、Ｎの添加により低温での靭
性値が急激に低下し、材料が脆化するため、実用に供す
ることは難しいとされて来た。
高窒素ステンレス鋼を得ようとするならばＣｒ量は２０
チ以上が必要である。このようにＮを大量に添加するこ
とにより、極低温用構造材料に必要な耐力が確保できる
ことは公知の事実であるが、Ｎの添加により低温での靭
性値が急激に低下し、材料が脆化するため、実用に供す
ることは難しいとされて来た。
（発明の目的）
本発明の目的とするところは極低温において耐力及び靭
性に優れ、しかも完全に非磁性である安定オーステナイ
ト系ステンレス鋼を提供しようとするにある。
性に優れ、しかも完全に非磁性である安定オーステナイ
ト系ステンレス鋼を提供しようとするにある。
（発明の構成・作用）
本発明者等は、低温での靭性低下はＮそのものによるも
のでなく、介在物、析出物、δフェライト。
のでなく、介在物、析出物、δフェライト。
マルテンサイト等□の第２相の存在によるものであるこ
とを見出した。すなわち、Ｎが固溶状態で鋼中に存在す
る場合は低温靭性の劣化がなくＮ添加ステンレス鋼で低
温靭性が劣化するとされたのは、（１）Ｎが他の元素と
化合して析出した場合、（２）非金属介在物量が多かっ
た場合、（３）オーステナイトが完全に安定ではなく、
δフェライトあるいは、マルテンサイトが生成された場
合、の三条性の一つ以上が存在する材料についてそれが
、同浴Ｎによるものと誤認したためであることがわかっ
た。
とを見出した。すなわち、Ｎが固溶状態で鋼中に存在す
る場合は低温靭性の劣化がなくＮ添加ステンレス鋼で低
温靭性が劣化するとされたのは、（１）Ｎが他の元素と
化合して析出した場合、（２）非金属介在物量が多かっ
た場合、（３）オーステナイトが完全に安定ではなく、
δフェライトあるいは、マルテンサイトが生成された場
合、の三条性の一つ以上が存在する材料についてそれが
、同浴Ｎによるものと誤認したためであることがわかっ
た。
したがって、上述の（１）〜（３）が生じないような成
分組成のＮ添加オーステナイト系ステンレス鋼とすれば
強度、耐力共に優れた材料が得られることになる。
分組成のＮ添加オーステナイト系ステンレス鋼とすれば
強度、耐力共に優れた材料が得られることになる。
ここで先ず、前記条件（１）を生じせしめないためには
、Ｎが固溶限内にあるように他成分とＮ量を調整し、し
かも熱処理を慎重に行なう必要がちシ、条件（２）を制
御するためには、非金属介在物量のコントロールを行な
うことが必要条件であり、条件（３）に関しては、δフ
ェライトがもともと存在しないばかりでなく、極低温で
の使用温度において、かなり厳しい加工を加えても、加
工誘起マルテンサイト変態が起らないような、完全なオ
ーステナイト安定度が要求される。そして、そのような
材料はまた完全非磁性であり、超電導磁石用の用途など
には、きわめて有利な材料でちる。
、Ｎが固溶限内にあるように他成分とＮ量を調整し、し
かも熱処理を慎重に行なう必要がちシ、条件（２）を制
御するためには、非金属介在物量のコントロールを行な
うことが必要条件であり、条件（３）に関しては、δフ
ェライトがもともと存在しないばかりでなく、極低温で
の使用温度において、かなり厳しい加工を加えても、加
工誘起マルテンサイト変態が起らないような、完全なオ
ーステナイト安定度が要求される。そして、そのような
材料はまた完全非磁性であり、超電導磁石用の用途など
には、きわめて有利な材料でちる。
更に本発明者らは、Ｎの溶解度ｆＣｒとＭｎとの複合添
加により、より一層増加させることに成功した。第２図
はＣ：０．０２”チ、Ｓｌ：０．８％、Ｎ１：１３°チ
の成分をもつオーステナイト系ステンレス鋼におけるＮ
の溶解度におよばずＣｒとＭｎとの影響を示したもので
ある。Ｃｒ 、 Ｍｎ共にＮの溶解度を増加するのに寄
与し、窒素の溶解度はＮ量０．０２１（Ｃｒ＋０．９Ｍ
ｎ）−０，２０４・・・（１）なる実験式で表現できる
ことがわかった。したがってＮの溶解度を０．２０１以
上にするためには、Ｃｒ十０．９ Ｍｎが１９．２％以
上、望ましくは２０チ以上になるような合金設計をすれ
ば良いことになシ、上述のようにＣｒだけでＮの溶解度
をコントロールしなければならない場合と比較してＭｎ
とＣｒの両者によってＮの溶解度全コントロールできる
ため成分選択の巾が広くできると同時に０．５％以上の
Ｎを添加することも可能となる。
加により、より一層増加させることに成功した。第２図
はＣ：０．０２”チ、Ｓｌ：０．８％、Ｎ１：１３°チ
の成分をもつオーステナイト系ステンレス鋼におけるＮ
の溶解度におよばずＣｒとＭｎとの影響を示したもので
ある。Ｃｒ 、 Ｍｎ共にＮの溶解度を増加するのに寄
与し、窒素の溶解度はＮ量０．０２１（Ｃｒ＋０．９Ｍ
ｎ）−０，２０４・・・（１）なる実験式で表現できる
ことがわかった。したがってＮの溶解度を０．２０１以
上にするためには、Ｃｒ十０．９ Ｍｎが１９．２％以
上、望ましくは２０チ以上になるような合金設計をすれ
ば良いことになシ、上述のようにＣｒだけでＮの溶解度
をコントロールしなければならない場合と比較してＭｎ
とＣｒの両者によってＮの溶解度全コントロールできる
ため成分選択の巾が広くできると同時に０．５％以上の
Ｎを添加することも可能となる。
本発明は、以上の知見に基いて得られたものであってそ
の要旨とするところは重量％で、Ｃ：０．０５％以下、
Ｎ：０．２０％〜０．７０％、ｓｌ：１．０チ以下、Ｃ
ｒ：１３％〜２５％、Ｎｉ：５％〜２５％、ならびにＭ
ｎ： ４ ％超２５％以下で且つＣｒ 十０．９ Ｍｎ
≧２０チとなるように含有し、残部が実質的にＦｅであ
シ非金属介在物量が清浄度０．１チ以下なること全特徴
とする極低温構造用オーステナイト系ステンレス鋼にあ
る。
の要旨とするところは重量％で、Ｃ：０．０５％以下、
Ｎ：０．２０％〜０．７０％、ｓｌ：１．０チ以下、Ｃ
ｒ：１３％〜２５％、Ｎｉ：５％〜２５％、ならびにＭ
ｎ： ４ ％超２５％以下で且つＣｒ 十０．９ Ｍｎ
≧２０チとなるように含有し、残部が実質的にＦｅであ
シ非金属介在物量が清浄度０．１チ以下なること全特徴
とする極低温構造用オーステナイト系ステンレス鋼にあ
る。
以下に本発明について詳細に説明する。
まずＣは、オーステナイト安定化元素ではあるがＣｒと
結合して炭化物を作り易く靭性劣化の原因となるので低
く抑えるべきであり、０．０５％以下とした。
結合して炭化物を作り易く靭性劣化の原因となるので低
く抑えるべきであり、０．０５％以下とした。
次にＮは低温での耐力確保のため少くとも０．２０％は
必要である。Ｎ是は多いほど耐力は大きくなるが、Ｍｎ
、Ｃｉ−を増量しても、Ｎを０．７０チ超固溶状態で含
むことは難しく、Ｎが析出物の形で存在しても低温耐力
の増加にはほとんど役に立たず、かえって靭性を劣化さ
せるので、Ｎの上限’ｔＯ，７０％とした。
必要である。Ｎ是は多いほど耐力は大きくなるが、Ｍｎ
、Ｃｉ−を増量しても、Ｎを０．７０チ超固溶状態で含
むことは難しく、Ｎが析出物の形で存在しても低温耐力
の増加にはほとんど役に立たず、かえって靭性を劣化さ
せるので、Ｎの上限’ｔＯ，７０％とした。
ｓｉは製鋼時における脱酸のために必要な元素であるが
、フェライト安定元素であり、１チを超えると安定オー
ステナイト組織が得にくくなるので、１チ以下とした。
、フェライト安定元素であり、１チを超えると安定オー
ステナイト組織が得にくくなるので、１チ以下とした。
Ｃｒは、Ｍｎと共にＮの固溶度を増加させる元素であシ
、またステンレス鋼としての耐食性を付与する元素でも
あるので、最低１３チは必要である。しかしＣｒはフェ
ライト安定化元素であり、安定なオーステナイ）１維持
するためには、Ｃ４に見あってＮ１量あるいはＭｎ量を
増加させねばならないが、Ｎｌはあまり多くなると極低
温において強磁性を示すおそれがあり％ＭｎはＣｒ量が
多くなるとオーステナイト安定化元素からフェライト安
定化元素に変りてくるのでそれらの効果を勘案するとＣ
ｒ量は２５％が限度である。したがって本発明鋼のＣｒ
量を１３９ｂ〜２５チと定めた。
、またステンレス鋼としての耐食性を付与する元素でも
あるので、最低１３チは必要である。しかしＣｒはフェ
ライト安定化元素であり、安定なオーステナイ）１維持
するためには、Ｃ４に見あってＮ１量あるいはＭｎ量を
増加させねばならないが、Ｎｌはあまり多くなると極低
温において強磁性を示すおそれがあり％ＭｎはＣｒ量が
多くなるとオーステナイト安定化元素からフェライト安
定化元素に変りてくるのでそれらの効果を勘案するとＣ
ｒ量は２５％が限度である。したがって本発明鋼のＣｒ
量を１３９ｂ〜２５チと定めた。
Ｎｉはオーステナイト安定化のために必要な元素であり
Ｃｒ量とのバランスで決まるが、ＮおよびＭｎ（Ｃｒ量
が少ない場合）もまたオーステナイト安定化元素である
ためＮ 、 Ｍｎ ｆ含まない一般のオーステナイト系
ステンレス鋼はどの多量は必要としない。本発明者らの
試験結末によれば、低温でも安定なオーステナイトを得
るためには、本発明鋼成分では５％以上のＮｉが必要で
あり、Ｎｌが２５チ超になると極低温において強磁性を
帯びる危険性があるため、Ｎ１量は５チ〜２５ｅＩ６と
した。
Ｃｒ量とのバランスで決まるが、ＮおよびＭｎ（Ｃｒ量
が少ない場合）もまたオーステナイト安定化元素である
ためＮ 、 Ｍｎ ｆ含まない一般のオーステナイト系
ステンレス鋼はどの多量は必要としない。本発明者らの
試験結末によれば、低温でも安定なオーステナイトを得
るためには、本発明鋼成分では５％以上のＮｉが必要で
あり、Ｎｌが２５チ超になると極低温において強磁性を
帯びる危険性があるため、Ｎ１量は５チ〜２５ｅＩ６と
した。
ＭｎはＣｒと共にＮの溶解度を増す元素であり、Ｎが０
．２０ ％以上固溶状態で存在するためには、前述のよ
うにＣｒ ＋ ０．９Ｍｎ≧２０％になるようにＲｈ量
を定める必要がある。またＮの固溶度には限度があり、
Ｎの限定理由のところで触れたように０．７０チが本発
明鋼の上限である。
．２０ ％以上固溶状態で存在するためには、前述のよ
うにＣｒ ＋ ０．９Ｍｎ≧２０％になるようにＲｈ量
を定める必要がある。またＮの固溶度には限度があり、
Ｎの限定理由のところで触れたように０．７０チが本発
明鋼の上限である。
そこで前述の（１）式にＮ＝０．７０％’！ｒ代入する
とＣｒ ＋ ０．９ Ｍｎ中４３となシ、Ｃｒ ２０％
の場合Ｍｎはほぼ２５チとなる。
とＣｒ ＋ ０．９ Ｍｎ中４３となシ、Ｃｒ ２０％
の場合Ｍｎはほぼ２５チとなる。
Ｃｒ量が２０％を超えた場合には、Ｍｎはフェライト安
定化元素として働くので、Ｍｎ ｉ ｆあまり多く添加
することはオーステナイト安定性の意味から避けるべき
である。まだＣｒが２０％以下の場合にはＭｎを２５％
を超えて添加しても窒素の固溶量は０．７０％を超えな
い。したがってＭｎの上限全２５チと定めた。
定化元素として働くので、Ｍｎ ｉ ｆあまり多く添加
することはオーステナイト安定性の意味から避けるべき
である。まだＣｒが２０％以下の場合にはＭｎを２５％
を超えて添加しても窒素の固溶量は０．７０％を超えな
い。したがってＭｎの上限全２５チと定めた。
一方、Ｍｎは低温で加工を加＆た場合に生じる加工誘起
マルテンサイトの生成全さまたげ、オーステナイト安定
化する作用を有する。しかし、Ｍｎ量が４チ以下の場合
にはこの安定化作用が有効ではなく、マルテンサイトが
生成しやすくなり、靭性劣化、透磁率増大の原因となる
ため、Ｍｎの下限量を４％超と定めた。
マルテンサイトの生成全さまたげ、オーステナイト安定
化する作用を有する。しかし、Ｍｎ量が４チ以下の場合
にはこの安定化作用が有効ではなく、マルテンサイトが
生成しやすくなり、靭性劣化、透磁率増大の原因となる
ため、Ｍｎの下限量を４％超と定めた。
その他の元素については、介在物、析出物生成の原因と
なるため、できるだけ低く抑えることがのぞましい。
なるため、できるだけ低く抑えることがのぞましい。
以上の成分により、極低温で高耐力を有し、しかも安定
オーステナイト組織を有する材料を得ることができるも
のであるが、これだけでは靭性に問題があり、極低温に
おいても優れた靭性値を得ようとするならば、非金属介
在物量、析出物量をコントロールすることが必要である
。第３図はＣ：０．０２チー Ｎ ： ０．３５ Ｔｏ
−８１： ０．８ ％ ｍ Ｍｎ：５．２％ｅ Ｃｒ
： ２１．０ ％ 、Ｎｉ： １１．５ ％の成分を持
つ鋼において、非金属介在物量と７７°ＫＫおけるＶノ
ツチシャルピー衝撃吸収エネルギー値との関係を示すも
のである。同図から明らかなように、非金属介在物量は
衝撃吸収エネルギー値と大きな相関を有し、極低温でも
充分な靭性値を得ようとするためには、非金属介在物の
清浄度を０．１％以下（ＪＩＳＧＯ５５鋼の非金属介在
物の顕微鏡試験方法による）に抑えなければならない。
オーステナイト組織を有する材料を得ることができるも
のであるが、これだけでは靭性に問題があり、極低温に
おいても優れた靭性値を得ようとするならば、非金属介
在物量、析出物量をコントロールすることが必要である
。第３図はＣ：０．０２チー Ｎ ： ０．３５ Ｔｏ
−８１： ０．８ ％ ｍ Ｍｎ：５．２％ｅ Ｃｒ
： ２１．０ ％ 、Ｎｉ： １１．５ ％の成分を持
つ鋼において、非金属介在物量と７７°ＫＫおけるＶノ
ツチシャルピー衝撃吸収エネルギー値との関係を示すも
のである。同図から明らかなように、非金属介在物量は
衝撃吸収エネルギー値と大きな相関を有し、極低温でも
充分な靭性値を得ようとするためには、非金属介在物の
清浄度を０．１％以下（ＪＩＳＧＯ５５鋼の非金属介在
物の顕微鏡試験方法による）に抑えなければならない。
すなわち、清浄度が０．１％を超えると７７°Ｋにおけ
る衝撃吸収エネルギー値が１２０Ｊに達しないと云う不
都合が生じる。よって非金属介在物の清浄度ｆ：０．１
％以下に限定したものである。
る衝撃吸収エネルギー値が１２０Ｊに達しないと云う不
都合が生じる。よって非金属介在物の清浄度ｆ：０．１
％以下に限定したものである。
（実施例）
次に本発明の効果を実施例についてさらに具体的に述べ
る。
る。
第１表はＯｒ −Ｎｉ−Ｍｎオーステナイト鋼の７７°
Ｋにおける特性を示すものであって、同表中Ａ ＝ Ｂ
ｅＣは本発明鋼であり７７０Ｋにおける０、２％耐力
、衝撃エネルギー値にすぐれ、しかも透磁率μｉｔ１．
０２以下の非磁性を示している。Ｄ鋼、Ｅ鋼。
Ｋにおける特性を示すものであって、同表中Ａ ＝ Ｂ
ｅＣは本発明鋼であり７７０Ｋにおける０、２％耐力
、衝撃エネルギー値にすぐれ、しかも透磁率μｉｔ１．
０２以下の非磁性を示している。Ｄ鋼、Ｅ鋼。
Ｅ鋼はＣｒ＋Ｍｎ、Ｎｉの含有量が本発明の範囲内にあ
るがＮ量が少ないもので耐力が非常に低く、し力≧もオ
ーステナイトの安定度が不足し透磁率μｉ＝大きくな９
非磁性鋼とはいえない。特にＥ鋼はＣｒ ＋ ０．９
Ｍｎ量が本発明の範囲より少なく耐力力五充分ではない
。Ｇ鋼は、Ｃが本発明の範囲を超えているため析出物が
多くなシ、衝撃エネルギー［−ＡＳ低い。Ｅ鋼は、Ｎ１
が本発明の範囲より低いため、オーステナイトが安定化
せず透磁率μが１．５以上となり、しかも清浄度が悪い
ため衝撃エネルギー値も低い。■鋼はＣｒ量が本発明鋼
の範囲を超えているため、オーステナイトが安定化せず
透磁率μが大きく、非磁性とならず、Ｊ鋼は化学成分的
には本発明の範囲内に入りているが清浄度が悪いため衝
撃エネルギー値が非常に劣る。
るがＮ量が少ないもので耐力が非常に低く、し力≧もオ
ーステナイトの安定度が不足し透磁率μｉ＝大きくな９
非磁性鋼とはいえない。特にＥ鋼はＣｒ ＋ ０．９
Ｍｎ量が本発明の範囲より少なく耐力力五充分ではない
。Ｇ鋼は、Ｃが本発明の範囲を超えているため析出物が
多くなシ、衝撃エネルギー［−ＡＳ低い。Ｅ鋼は、Ｎ１
が本発明の範囲より低いため、オーステナイトが安定化
せず透磁率μが１．５以上となり、しかも清浄度が悪い
ため衝撃エネルギー値も低い。■鋼はＣｒ量が本発明鋼
の範囲を超えているため、オーステナイトが安定化せず
透磁率μが大きく、非磁性とならず、Ｊ鋼は化学成分的
には本発明の範囲内に入りているが清浄度が悪いため衝
撃エネルギー値が非常に劣る。
（発明の効！Ｊ）
以上の説明から明らかなごとく本発明は、極低温に於い
て耐力、靭性に後れた非磁性の安定オーステナイトステ
ンレス鋼を提供するものでおり、産業上稗益するところ
がきわめて顕著である。
て耐力、靭性に後れた非磁性の安定オーステナイトステ
ンレス鋼を提供するものでおり、産業上稗益するところ
がきわめて顕著である。
第１図はオーステナイト系ステンレス鋼の耐力におよぼ
すＮ量の効果を示す図、第２図はオーステナイト系ステ
ンレス鋼中の窒素の宕解度におよぼすＣｒ、Ｍｎの影響
を示す図、第３図はＭｎ添加安定オーステナイトステン
レス鋼におけるＶノツチシャルピー衝撃吸収エネルギー
値と非金属介在物との関係を示す図である。 〜Ｒ’４１− Ｃｒ （％） 脇 ３ 図 θ・ｌ θ、２ θ、３ 涜浄＆（％）
すＮ量の効果を示す図、第２図はオーステナイト系ステ
ンレス鋼中の窒素の宕解度におよぼすＣｒ、Ｍｎの影響
を示す図、第３図はＭｎ添加安定オーステナイトステン
レス鋼におけるＶノツチシャルピー衝撃吸収エネルギー
値と非金属介在物との関係を示す図である。 〜Ｒ’４１− Ｃｒ （％） 脇 ３ 図 θ・ｌ θ、２ θ、３ 涜浄＆（％）
Claims (1)
- 重量％でＣ：０．０５チ以下、Ｎ：０．２０チ〜０．７
０％、Ｓｌ：１％以下、Ｃｒ：１３％〜２５％、Ｎ１：
５％〜２５チ、ならびにＭｎ：４％超２５チ以下で且つ
ＣＦ＋０．９Ｍｎ≧２０チとなるように含有し、残部が
実質的にＦ・であり、しかも非金属介在物量が清浄度０
．１チ以下なることを特徴とする極低温構造用オーステ
ナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12200183A JPS6013063A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12200183A JPS6013063A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013063A true JPS6013063A (ja) | 1985-01-23 |
| JPS645104B2 JPS645104B2 (ja) | 1989-01-27 |
Family
ID=14825101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12200183A Granted JPS6013063A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 極低温構造用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013063A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61246348A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-01 | Nisshin Steel Co Ltd | 高強度、高靭性を有する超低温用Ｃｒ−Ｎｉ系非磁性ステンレス鋼 |
| JPS61261463A (ja) * | 1985-05-13 | 1986-11-19 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 |
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| EP1990439A2 (en) | 2007-05-06 | 2008-11-12 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High-strength nonmagnetic stainless steel, and high-strength nonmagnetic stainless steel part and process for producing the same |
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-
1983
- 1983-07-05 JP JP12200183A patent/JPS6013063A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58107477A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Kobe Steel Ltd | 極低温用高強度高靭性非磁性鋼 |
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| US8900511B2 (en) | 2007-05-06 | 2014-12-02 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | High-strength nonmagnetic stainless steel, and high-strength nonmagnetic stainless steel part and process for producing the same |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS645104B2 (ja) | 1989-01-27 |
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