JPS59150692A - フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 - Google Patents
フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料Info
- Publication number
- JPS59150692A JPS59150692A JP58025190A JP2519083A JPS59150692A JP S59150692 A JPS59150692 A JP S59150692A JP 58025190 A JP58025190 A JP 58025190A JP 2519083 A JP2519083 A JP 2519083A JP S59150692 A JPS59150692 A JP S59150692A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- austenite
- nitric acid
- welding material
- corrosion resistance
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
れた耐食性を有する溶接金属を生成するフェライトオー
ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料に関する。
ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料に関する。
ダθｗｔ係前後までの比較的低濃度の硝酸環境において
は８ＵＳ３０弘やＳＵＳ３０ｌＩＬの如き一般オーステ
ナイト鋼が通常用いられており、十分な耐食性を示す。
は８ＵＳ３０弘やＳＵＳ３０ｌＩＬの如き一般オーステ
ナイト鋼が通常用いられており、十分な耐食性を示す。
しかし、硝酸濃度が増すに従い粒界の優先腐食、即ち粒
界腐食性が著しく増加し、例えば６５％耶０５は粒界腐
食試験法の１つとして知られているＨｕｅｙ 試験溶液
として利用されている。
界腐食性が著しく増加し、例えば６５％耶０５は粒界腐
食試験法の１つとして知られているＨｕｅｙ 試験溶液
として利用されている。
このような粒界侵食性の厳しい硝酸環境においては従来
極低炭素型およびＮｂ々どの添加元素で安定化した強固
な不働態化皮膜を形成する高クロム高ニツケルオーステ
ナイト ステンレス鋼（例えば３ ／ Ｏ ＥＬＣ 、
Ｕｒａｎｕｓ Ａ ！； ｈど）が使用されている。
極低炭素型およびＮｂ々どの添加元素で安定化した強固
な不働態化皮膜を形成する高クロム高ニツケルオーステ
ナイト ステンレス鋼（例えば３ ／ Ｏ ＥＬＣ 、
Ｕｒａｎｕｓ Ａ ！； ｈど）が使用されている。
このようなＣｒ， Ｎｌ含有量の高いオーステナイト
ステンレス鋼は炭素の固溶限が小さいため５００〜ｑ
００°Ｃでの加熱又は溶接の熱影響でクロム炭化物が結
晶粒界へ優先的に析出して粒界腐食性を示す傾向にある
ことや溶接時に凝固割れ感受性が高く溶接部の信頼性に
欠けるなどの欠点を有する。
ステンレス鋼は炭素の固溶限が小さいため５００〜ｑ
００°Ｃでの加熱又は溶接の熱影響でクロム炭化物が結
晶粒界へ優先的に析出して粒界腐食性を示す傾向にある
ことや溶接時に凝固割れ感受性が高く溶接部の信頼性に
欠けるなどの欠点を有する。
既に本発明者らはこの種環境において高クロム高ニッケ
ル鋼より高い耐粒界腐食性を示す金属材料としてコクＣ
ｒ −ｇＮｉ −０，Ｉ Ｎ 系のフエライトーオース
テナイト二相ステンレス銅を開発した（特願昭Ｓ Ａ
−ｉＪｏダダー号参照）。
ル鋼より高い耐粒界腐食性を示す金属材料としてコクＣ
ｒ −ｇＮｉ −０，Ｉ Ｎ 系のフエライトーオース
テナイト二相ステンレス銅を開発した（特願昭Ｓ Ａ
−ｉＪｏダダー号参照）。
然しなから木調に適した溶接材料については未開発であ
り、本発明は溶接部組織をフェライト−オーステナイト
二相組織にすることにより上記耐食上の問題点を解消す
ることを目的として開発された溶接材料である。
り、本発明は溶接部組織をフェライト−オーステナイト
二相組織にすることにより上記耐食上の問題点を解消す
ることを目的として開発された溶接材料である。
溶接金属部組織がフェライト−オーステナイト二相組織
を有する溶接材料としてはＳＵＳ ３２９Ｊｉ系二相ス
テンレス鋼用のコＳ Ｃ’ｒ −３Ｎｉ −，２Ｍ。
を有する溶接材料としてはＳＵＳ ３２９Ｊｉ系二相ス
テンレス鋼用のコＳ Ｃ’ｒ −３Ｎｉ −，２Ｍ。
系のものおよびこれにＣｕなどを添加したものなど（例
えば日本ウェルディングロッド■、商標ＷＥＬ ２！；
−３，ＷＥＬ 、２！ｒ−５Ｃｕ など）があり、又
Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｉ 系ステンレス鋼用のＡＷＳ規
格Ｅ、？／、２およびＥＲ３／、２ の既存のものが
ある。しかし、これら溶接材料は二相組織は有するが、
以下に示す理由により耐硝酸用二相ステンレス鋼用とし
ては不適当であり、十分な耐食性が得られない。
えば日本ウェルディングロッド■、商標ＷＥＬ ２！；
−３，ＷＥＬ 、２！ｒ−５Ｃｕ など）があり、又
Ｆｅ −Ｃｒ −Ｎｉ 系ステンレス鋼用のＡＷＳ規
格Ｅ、？／、２およびＥＲ３／、２ の既存のものが
ある。しかし、これら溶接材料は二相組織は有するが、
以下に示す理由により耐硝酸用二相ステンレス鋼用とし
ては不適当であり、十分な耐食性が得られない。
即ち、前者は硝酸環境における耐食性を劣化せしめるＭ
ｏおよびＣｕを含有すること、およびＣｒ 含有量が通
常２Ｓ％を下廼ることがら耐硝酸性が劣ること、又後者
については通常ｏ、ｏｇ％前後のＣ含有量であるため、
溶接部の耐粒界腐食性が低下し５粒界病食性の強い硝酸
環境においては使用不可能である。
ｏおよびＣｕを含有すること、およびＣｒ 含有量が通
常２Ｓ％を下廼ることがら耐硝酸性が劣ること、又後者
については通常ｏ、ｏｇ％前後のＣ含有量であるため、
溶接部の耐粒界腐食性が低下し５粒界病食性の強い硝酸
環境においては使用不可能である。
本発明溶接材料は硝酸環境を対象とした場合、上述の理
由により使用不可能な既存溶接材料の問題点を解決した
ものであり、硝酸の共沸濃度（６ざｗｔ％）までの、所
謂中濃度硝酸環境において極めてすぐれた耐食性を有し
、就中、この′Ｗｉｍ境における耐食性を有する溶接材
料である。
由により使用不可能な既存溶接材料の問題点を解決した
ものであり、硝酸の共沸濃度（６ざｗｔ％）までの、所
謂中濃度硝酸環境において極めてすぐれた耐食性を有し
、就中、この′Ｗｉｍ境における耐食性を有する溶接材
料である。
次に本発明溶接材料の化学組成の範囲を限定した理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
Ｃ： Ｃはオーステナイト形成元素として有力な元素で
おるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性を増大するた
め、できるだけ少ない方が良いが、工業的に容易に製造
し得る範囲を考慮して上限を０．０．３係 とする。
おるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性を増大するた
め、できるだけ少ない方が良いが、工業的に容易に製造
し得る範囲を考慮して上限を０．０．３係 とする。
別およびＭｎ：ＳｌおよびＭｎは製鋼工程中に脱酸剤と
して使用される元素であり、工業的に容易に製造するに
は、通常２．０％以下の１およびＭｎの添加が必要であ
るため、夫々コ、０チ以下に限定する。
して使用される元素であり、工業的に容易に製造するに
は、通常２．０％以下の１およびＭｎの添加が必要であ
るため、夫々コ、０チ以下に限定する。
Ｃｒ：Ｃｒはフェライト形成元素であり、オーステナイ
ト及びフェライトの二相組織を形成せしめるのに重要な
元素であると同時に耐食性、特に硝酸に対する抵抗性を
増すためには極めて重要であり、良好な耐硝酸性を得る
ためには、２ｓｆｌｒ以上の添加が必要である。耐硝酸
性は適正な組織バランスのもとではＣｒ含有量が増加す
るに従って向上するが、３θ係を超えると硬度上昇によ
り溶接材料用の冷間引抜加工が困難となるばかりでなく
溶接金属部の靭性、延性が低下し継手性能が著しく低下
する。
ト及びフェライトの二相組織を形成せしめるのに重要な
元素であると同時に耐食性、特に硝酸に対する抵抗性を
増すためには極めて重要であり、良好な耐硝酸性を得る
ためには、２ｓｆｌｒ以上の添加が必要である。耐硝酸
性は適正な組織バランスのもとではＣｒ含有量が増加す
るに従って向上するが、３θ係を超えると硬度上昇によ
り溶接材料用の冷間引抜加工が困難となるばかりでなく
溶接金属部の靭性、延性が低下し継手性能が著しく低下
する。
Ｎｌ：Ｎｉはオーステナイト形成元素であり、Ｃｒ と
ともに二相組織の形成に重要な元素であるが、全面腐食
など活性溶解速度を低減せしめるために極めて重要な元
素である。溶接金属部は急熱急冷の熱影響をこうむるた
め主たるフェライト形成元素であるＣｒと対応して好適
なる組織状態（オーステナイト／フェライトの量比）を
得るために７〜１２％とする。
ともに二相組織の形成に重要な元素であるが、全面腐食
など活性溶解速度を低減せしめるために極めて重要な元
素である。溶接金属部は急熱急冷の熱影響をこうむるた
め主たるフェライト形成元素であるＣｒと対応して好適
なる組織状態（オーステナイト／フェライトの量比）を
得るために７〜１２％とする。
Ｎ： ＮはＣ、Ｎｉ と同様、強力なオーステナイト
形成元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上にも有効
な元素であるが、Ｎがθ、ａｓ ％ を超えると鋼の製
造工程において鋼塊にブローホールが発生したり、熱間
加工性を劣化するので０．３！；％以下に限定する。
形成元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上にも有効
な元素であるが、Ｎがθ、ａｓ ％ を超えると鋼の製
造工程において鋼塊にブローホールが発生したり、熱間
加工性を劣化するので０．３！；％以下に限定する。
ところで本発明の特徴の７つはこれらの諸元素の効果が
夫々単独で規定しても意味がなく、最良の耐食性は下記
に示す最適の組合せの下においてのみ発揮されることを
見出したことである。この組合せとは次式に示す各成分
の範囲内に限定することにより溶接部のオーステナイト
量を４０〜ｇ０％の範囲に限定することである。
夫々単独で規定しても意味がなく、最良の耐食性は下記
に示す最適の組合せの下においてのみ発揮されることを
見出したことである。この組合せとは次式に示す各成分
の範囲内に限定することにより溶接部のオーステナイト
量を４０〜ｇ０％の範囲に限定することである。
−／／、７ ＜ Ｎｔバランス〈弓、７但し Ｎ１バラ
ンス＝Ｎｌｅｑ −／ 、／ Ｘ Ｃｒｅｑ 十ｇ 、
、２Ｎｉｅｑ ＝ Ｎ１％＋０．５ＸＭｎ％＋３０ Ｘ
（Ｃ＋Ｎ）％Ｃｒｅｑ ： Ｃｒ％＋１．ｒｘｓ１％
第７図は溶接金属部において二相組織のオーステナイト
量と耐硝酸性、特に粒界腐食指数（ＩＧＣＩｎｄｅｘ）
との関係を示したものである。これによるとオース
テナイト量が＋ｏ−ｇｏ％の範囲においては粒界侵食が
殆んど認められないで良好な耐硝酸性を示している。
ンス＝Ｎｌｅｑ −／ 、／ Ｘ Ｃｒｅｑ 十ｇ 、
、２Ｎｉｅｑ ＝ Ｎ１％＋０．５ＸＭｎ％＋３０ Ｘ
（Ｃ＋Ｎ）％Ｃｒｅｑ ： Ｃｒ％＋１．ｒｘｓ１％
第７図は溶接金属部において二相組織のオーステナイト
量と耐硝酸性、特に粒界腐食指数（ＩＧＣＩｎｄｅｘ）
との関係を示したものである。これによるとオース
テナイト量が＋ｏ−ｇｏ％の範囲においては粒界侵食が
殆んど認められないで良好な耐硝酸性を示している。
こ＼においてＩＧＣＩｎｄｅｘ とは後述（実施例）
の腐食試験条件における粒界侵食の程度を示し、１：粒
界侵食端んどなし、２：軽度の粒界侵食あり、３：粒界
侵食（２と４との中間程度）あり、４；粒界侵食が酷し
い、とするものである。
の腐食試験条件における粒界侵食の程度を示し、１：粒
界侵食端んどなし、２：軽度の粒界侵食あり、３：粒界
侵食（２と４との中間程度）あり、４；粒界侵食が酷し
い、とするものである。
Ｎ１ バランスが一／／、７以下ではオーステナイト
量がダ０係以下となり溶接部における組織間での選択腐
食傾向が大きくなり、この条件ではＣｒを高めても耐硝
酸性は改善し得ないばかりでなく、Ｎｉ バランスを耐
食性上、より不利な方向へ移行させることになり逆に腐
食を加速することもある。
量がダ０係以下となり溶接部における組織間での選択腐
食傾向が大きくなり、この条件ではＣｒを高めても耐硝
酸性は改善し得ないばかりでなく、Ｎｉ バランスを耐
食性上、より不利な方向へ移行させることになり逆に腐
食を加速することもある。
一方、Ｎ１ バランスを−６，７より大きくすること
はオーステナイト量がｔｏｎ以上となり、オーステナイ
ト−相組織に近づくため溶接部の耐粒界腐食性を劣化し
又高価なＮ１などの添加量を増して経済的に不利となる
ばかりでなく、これによって、熱間加工性が阻害される
ので、Ｎ１ バランスは一／へり以上、−６，７以下
に限定する必要がある。
はオーステナイト量がｔｏｎ以上となり、オーステナイ
ト−相組織に近づくため溶接部の耐粒界腐食性を劣化し
又高価なＮ１などの添加量を増して経済的に不利となる
ばかりでなく、これによって、熱間加工性が阻害される
ので、Ｎ１ バランスは一／へり以上、−６，７以下
に限定する必要がある。
次に本発明の実施例を示す。
主組成コクＣｒ −ｇ Ｎｉ −０，Ｉ Ｎの耐硝酸性
フエライトオーステナイト二相ステンレス鋼（前述）の
３ ｍ厚鋼板を母材として、下記第７表に示す種々の化
学組成を有する溶接材料を用いてＴＩＧ 溶接した溶
接試料について、ｔＳ係硝酸にクロム６価イオンを／
００９９ｍ添加した溶液によりダざｈｒ沸騰試験を５回
繰返した。（毎回、液更新、比液量〉、２０ｃｃｌ鑵２
）。
フエライトオーステナイト二相ステンレス鋼（前述）の
３ ｍ厚鋼板を母材として、下記第７表に示す種々の化
学組成を有する溶接材料を用いてＴＩＧ 溶接した溶
接試料について、ｔＳ係硝酸にクロム６価イオンを／
００９９ｍ添加した溶液によりダざｈｒ沸騰試験を５回
繰返した。（毎回、液更新、比液量〉、２０ｃｃｌ鑵２
）。
本腐食試験後の試料断面を検鏡して粒界侵食の有無を調
査し、粒界腐食に及ぼす溶接材料の化学組成の影響を調
査して第１表および第一〜５図にその結果を示した。
査し、粒界腐食に及ぼす溶接材料の化学組成の影響を調
査して第１表および第一〜５図にその結果を示した。
第２〜５図に示すように本発明（本発明材２）によるも
のは第２図に示すように粒界腐食傾向は殆んど認められ
ないが本発明の成分範囲の外れる比較材では第３〜５図
に示すように（第３図は比較材７．第を図は比較材８．
第Ｓ図は比較材９を示す）溶接部に選択腐食が認められ
る。
のは第２図に示すように粒界腐食傾向は殆んど認められ
ないが本発明の成分範囲の外れる比較材では第３〜５図
に示すように（第３図は比較材７．第を図は比較材８．
第Ｓ図は比較材９を示す）溶接部に選択腐食が認められ
る。
Ｗ１図は溶接部の硝酸耐食性に及ぼすオーステナイト量
の影響を示すものであり、第一〜Ｓ図は本発明材及び比
較材の溶接部の顕微鏡（４ｔｏｏ倍）写真である。 第１図 オーステゲイトｌ （％） 第２図 第３図 第４図 第５図 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンし・ス株式会社直江津研究 所内 ０発 明 者 大久保勝夫 新居浜市星越町１１番２０号 ０発 明 者 永山正昭 新居浜市前田町１１番１５号 ０出 願 人 住友化学工業株式会社 大阪市東区北浜５丁目１５番地
の影響を示すものであり、第一〜Ｓ図は本発明材及び比
較材の溶接部の顕微鏡（４ｔｏｏ倍）写真である。 第１図 オーステゲイトｌ （％） 第２図 第３図 第４図 第５図 上越市港町２丁目１２番１号日本 ステンし・ス株式会社直江津研究 所内 ０発 明 者 大久保勝夫 新居浜市星越町１１番２０号 ０発 明 者 永山正昭 新居浜市前田町１１番１５号 ０出 願 人 住友化学工業株式会社 大阪市東区北浜５丁目１５番地
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃθ、０３％以下、 ８１２．０％以下、 Ｍｎ ：１
．０ ％ 以下、Ｃｒ２５〜３０％ 、 Ｎｉ ７〜／
、２ ％ 、 ＮＯ，３Ｓ％以下、残部Ｆｅ 及び不
可避的不純物より成り、かつ次式によるＮ１バランス値
を一／／、７〜−乙、り とすることを特徴とするフェ
ライトオーステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 Ｎｉバランス値＝ＮＩ％＋０．５ Ｘ Ｍｎｔ 十、？
０Ｘ（Ｃ＋Ｎ）％−八へ（Ｃｒ４ ＋ ／、ｊ ｘ ８
１％） 十ｇ 、２
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58025190A JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
| GB08403745A GB2136017B (en) | 1983-02-17 | 1984-02-13 | Welding material of ferrite-austenite two-phase stainless steel |
| FR8402340A FR2541160B1 (fr) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Matiere de soudage en acier inoxydable a deux phases ferrite-austenite |
| BE0/212400A BE898926A (fr) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Matiere de soudure |
| DE19843405588 DE3405588A1 (de) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Schweisswerkstoff aus zweiphasigem, rostfreiem ferrit-austenit-stahl |
| SU843707305A SU1438600A3 (ru) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Сварочный материал из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали |
| US06/580,667 US4585479A (en) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Welding material of ferrite-austenite two-phase stainless steel and method of application |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58025190A JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150692A true JPS59150692A (ja) | 1984-08-28 |
| JPS635196B2 JPS635196B2 (ja) | 1988-02-02 |
Family
ID=12159044
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58025190A Granted JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4585479A (ja) |
| JP (1) | JPS59150692A (ja) |
| BE (1) | BE898926A (ja) |
| DE (1) | DE3405588A1 (ja) |
| FR (1) | FR2541160B1 (ja) |
| GB (1) | GB2136017B (ja) |
| SU (1) | SU1438600A3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110869161A (zh) * | 2017-06-13 | 2020-03-06 | 欧瑞康美科（美国）公司 | 高硬质相分数非磁性合金 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4721600A (en) * | 1985-03-28 | 1988-01-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Superplastic ferrous duplex-phase alloy and a hot working method therefor |
| DE3739903A1 (de) * | 1987-11-25 | 1989-06-08 | Bayer Ag | Verwendung einer chromhaltigen legierung |
| GB8918774D0 (en) * | 1989-08-17 | 1989-09-27 | Nat Res Dev | Temperature llistory indicator |
| US5201583A (en) * | 1989-08-17 | 1993-04-13 | British Technology Group Limited | Temperature history indicator |
| US7235212B2 (en) | 2001-02-09 | 2007-06-26 | Ques Tek Innovations, Llc | Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels |
| NL1014512C2 (nl) * | 2000-02-28 | 2001-08-29 | Dsm Nv | Methode voor het lassen van duplex staal. |
| WO2004046692A2 (en) * | 2002-11-18 | 2004-06-03 | Saudi Arabian Oil Company | Corrosion testing apparatus |
| CN101972903B (zh) * | 2010-10-08 | 2012-08-29 | 洛阳双瑞特种装备有限公司 | 用于双相不锈钢6a铸造后缺陷的补焊焊丝 |
| WO2012102794A1 (en) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | High toughness weld metals with superior ductile tearing resistance |
| WO2012111535A1 (ja) * | 2011-02-14 | 2012-08-23 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス溶接継手 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR895210A (fr) * | 1942-06-04 | 1945-01-18 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Application d'un acier au nickel-chrome comme fil ou baguette à souder |
| FR1318431A (fr) * | 1961-03-31 | 1963-02-15 | Boehler & Co Ag Geb | Matière d'apport pour la soudure à l'arc |
| US3537846A (en) * | 1966-10-21 | 1970-11-03 | Sandvikens Jernverks Ab | Welding wire and welding strip for cladding stainless layers on unalloyed and low-alloyed structural steels and for other purposes where a stainless filler material with high chromium and nickel contents is required |
| US3551121A (en) * | 1968-09-23 | 1970-12-29 | Teledyne Inc | Digester for use in paper making and allied industries |
| US4032367A (en) * | 1974-10-28 | 1977-06-28 | Langley Alloys Limited | Corrosion resistant steels |
| US4002510A (en) * | 1975-05-01 | 1977-01-11 | United States Steel Corporation | Stainless steel immune to stress-corrosion cracking |
| JPS5547370A (en) * | 1978-09-30 | 1980-04-03 | Kubota Ltd | Stainless cast steel for cryogenic temperature use |
| JPS6127751A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-07 | Honda Motor Co Ltd | 車両用ブレ−キ油圧制御装置 |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP58025190A patent/JPS59150692A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-13 GB GB08403745A patent/GB2136017B/en not_active Expired
- 1984-02-16 US US06/580,667 patent/US4585479A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-02-16 BE BE0/212400A patent/BE898926A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-02-16 FR FR8402340A patent/FR2541160B1/fr not_active Expired
- 1984-02-16 DE DE19843405588 patent/DE3405588A1/de not_active Ceased
- 1984-02-16 SU SU843707305A patent/SU1438600A3/ru active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110869161A (zh) * | 2017-06-13 | 2020-03-06 | 欧瑞康美科（美国）公司 | 高硬质相分数非磁性合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE898926A (fr) | 1984-06-18 |
| GB2136017B (en) | 1986-04-23 |
| US4585479A (en) | 1986-04-29 |
| DE3405588A1 (de) | 1984-08-23 |
| FR2541160A1 (fr) | 1984-08-24 |
| GB8403745D0 (en) | 1984-03-14 |
| JPS635196B2 (ja) | 1988-02-02 |
| FR2541160B1 (fr) | 1986-10-17 |
| GB2136017A (en) | 1984-09-12 |
| SU1438600A3 (ru) | 1988-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4099966A (en) | Austenitic stainless steel | |
| JPS59150692A (ja) | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 | |
| EP0708184A1 (en) | High-strength austenitic heat-resisting steel with excellent weldability and good high-temperature corrosion resistance | |
| JPS5950437B2 (ja) | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金鋼用被覆ア−ク溶接棒 | |
| GB1564243A (en) | Austenitic stainless steel | |
| JPS61113749A (ja) | 油井用高耐食性合金 | |
| JPH0215148A (ja) | 耐食性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 | |
| JP4297631B2 (ja) | 溶接部の耐粒界腐食性および低温靭性に優れたクロム含有鋼 | |
| JPH03204196A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼溶接用ワイヤ | |
| JPS5831068A (ja) | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 | |
| JPS59127991A (ja) | 耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオ−ステナイトステンレス鋼溶着金属 | |
| JPS59159974A (ja) | フエライト系クロムステンレス鋼 | |
| JPS61207552A (ja) | 加工安定性に優れた非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH10204587A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用 鋼 | |
| JPS58120768A (ja) | 冷間加工性に優れたステンレス鋼 | |
| JPH0250937A (ja) | 冷間加工用快削ステンレス鋼 | |
| JPS63270444A (ja) | 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼 | |
| JPS60152661A (ja) | 食品機器用含Ｂｉオーステナイト系ステンレス快削鋼 | |
| JP2001064745A (ja) | 経済性および靱性に優れた高張力鋼材 | |
| JP2000309857A (ja) | ステンレス鋼 | |
| JPS59159975A (ja) | Ａｌ含有フエライト系クロムステンレス鋼 | |
| JPS62134196A (ja) | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 | |
| JPS61174350A (ja) | 高クロム耐熱合金 | |
| JPH0593243A (ja) | 炭酸ガスおよび硫化水素ガスに対する耐食性にすぐれたラインパイプ用鋼 | |
| KR960006040B1 (ko) | 내용접 응고균열 감수성이 우수한 페라이트-오스테나이트 2상 스테인리스강 |