JPS62134196A - オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 - Google Patents
オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料Info
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- JPS62134196A JPS62134196A JP27281585A JP27281585A JPS62134196A JP S62134196 A JPS62134196 A JP S62134196A JP 27281585 A JP27281585 A JP 27281585A JP 27281585 A JP27281585 A JP 27281585A JP S62134196 A JPS62134196 A JP S62134196A
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- welding
- stainless steel
- austenitic stainless
- corrosion resistance
- welding material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、オーステナイトステンレス鋼用の溶接材料、
特に、１８Ｃｒ−１ＯＮｉ ２Ｓｉ −０，ＩＮ系の
オーステナイトステンレス鋼用の溶接材料に関する。
特に、１８Ｃｒ−１ＯＮｉ ２Ｓｉ −０，ＩＮ系の
オーステナイトステンレス鋼用の溶接材料に関する。
（従来の技術）
近年に至り、化学装置用各種機器、熱交換チューブ、淡
水化プラント、温水器、食品加工機等の中性塩環境下で
使用される装置、機器類用に耐食性、溶接性さらには機
械的特性を大幅に改善した各種オーステナイトステンレ
ス鋼が開発されてきた。代表例としては、例えば特開昭
５９−１８５７６３号に開示されたような１８Ｃｒ−１
ＯＮｉ−２Ｓｉ−０，ＩＮ系のオーステナイトステンレ
ス鋼が挙げられる。
水化プラント、温水器、食品加工機等の中性塩環境下で
使用される装置、機器類用に耐食性、溶接性さらには機
械的特性を大幅に改善した各種オーステナイトステンレ
ス鋼が開発されてきた。代表例としては、例えば特開昭
５９−１８５７６３号に開示されたような１８Ｃｒ−１
ＯＮｉ−２Ｓｉ−０，ＩＮ系のオーステナイトステンレ
ス鋼が挙げられる。
その結果、材料そのものの各種特性がすくれたものが製
作されるようになってきた。しかし、上述の用途にはい
ずれも溶接施工によって組立られるものであって、従来
のように溶接材料としてＤ３１６Ｌあるいは３１６Ｃｕ
Ｌを使った溶接によると溶接金属部の耐食性が著しく劣
化する場合が経験されるようになった。さらに、継手強
度の劣化も併せて経験されることもあった。
作されるようになってきた。しかし、上述の用途にはい
ずれも溶接施工によって組立られるものであって、従来
のように溶接材料としてＤ３１６Ｌあるいは３１６Ｃｕ
Ｌを使った溶接によると溶接金属部の耐食性が著しく劣
化する場合が経験されるようになった。さらに、継手強
度の劣化も併せて経験されることもあった。
（発明が解決しようとする問題点）
したがって、本発明の１つの目的は、オーステナイトス
テンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｔ−２Ｓｉ−０，Ｉ
Ｎ系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供す
ることである。
テンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｔ−２Ｓｉ−０，Ｉ
Ｎ系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供す
ることである。
また、本発明の別の目的は、耐食性および強度に優れた
溶接金属部を与えることのできる、オーステナイトステ
ンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ−０゜ＩＮ
系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供する
ことである。
溶接金属部を与えることのできる、オーステナイトステ
ンレス鋼、特に１８Ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ−０゜ＩＮ
系オーステナイトステンレス鋼溶接用の材料を提供する
ことである。
（問題点を解決するための手段）
ここに、本発明者らは、上述の目的を達成すべく、説、
音検討を重ねたところ、基本的には母（オ祖成と同し組
成とするとともに、溶接後の溶接金属部の耐食性および
機械的特性を改善するために、母材成分のうらの特定の
成分についてより多量に配合した溶接材料が優れた特性
を発揮することを知見し、本発明を完成した。
音検討を重ねたところ、基本的には母（オ祖成と同し組
成とするとともに、溶接後の溶接金属部の耐食性および
機械的特性を改善するために、母材成分のうらの特定の
成分についてより多量に配合した溶接材料が優れた特性
を発揮することを知見し、本発明を完成した。
ここに、本発明の要旨とするところは、重１％で、
Ｃ：０．０８％以下、 Ｓｉ ： ２．０〜４．０％、
？ｌｎ ： ２．０％以下、 Ｃｒ；１５〜３０％、Ｎ
ｉ ： ６．０〜２０％、 Ｍｏ ： ０．１〜３．０
％、Ｃｕ ： ０．３〜４．０％、Ｎ ： ０．０５
〜０．３０％、さらに必要により、Ｎｂ、、Ｔｉおよび
Ａｌの少なくとも一種合計１．０％以下 残部Ｆｅおよび付随不純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料である。
？ｌｎ ： ２．０％以下、 Ｃｒ；１５〜３０％、Ｎ
ｉ ： ６．０〜２０％、 Ｍｏ ： ０．１〜３．０
％、Ｃｕ ： ０．３〜４．０％、Ｎ ： ０．０５
〜０．３０％、さらに必要により、Ｎｂ、、Ｔｉおよび
Ａｌの少なくとも一種合計１．０％以下 残部Ｆｅおよび付随不純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料である。
好ましくは、上記溶接材料において、下記式で定義され
るＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範囲にある。
るＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範囲にある。
Ｎ１−ｂａｔ、−）ｌｉ（％）＋３０ｘ （Ｃ（Ａ）
＋Ｎ（％） ） ＋ ０．５Ｍｎ（χ）−１，１
ｘ ＣＣｒ（χ）＋１．５Ｓｉ（χ）＋Ｍｏ（Ｘ）＋
０．５Ｎｂ（Ｘ）） ＋８．２ここに、溶接母材とし
ては、前述の１８Ｃｒ−１ＯＮ＋−２Ｓｉ−０，ＩＮ系
オーステナイトステンレス鋼が代表的に挙げられるが、
特にそれにのみ制限されるものではない。したがって、
広義には、本発明は、オーステナイトステンレス鋼一般
の溶接材料を提供するものである。
＋Ｎ（％） ） ＋ ０．５Ｍｎ（χ）−１，１
ｘ ＣＣｒ（χ）＋１．５Ｓｉ（χ）＋Ｍｏ（Ｘ）＋
０．５Ｎｂ（Ｘ）） ＋８．２ここに、溶接母材とし
ては、前述の１８Ｃｒ−１ＯＮ＋−２Ｓｉ−０，ＩＮ系
オーステナイトステンレス鋼が代表的に挙げられるが、
特にそれにのみ制限されるものではない。したがって、
広義には、本発明は、オーステナイトステンレス鋼一般
の溶接材料を提供するものである。
また、溶接法としては、ステンレス鋼の溶接に最も一般
的に使われているティグ（ＴＩＧ）溶接、ミグ（ＭＩＧ
）？８接などの不活性ガスアーク溶接および被覆アーク
溶接の両者を包含するものである。
的に使われているティグ（ＴＩＧ）溶接、ミグ（ＭＩＧ
）？８接などの不活性ガスアーク溶接および被覆アーク
溶接の両者を包含するものである。
なお、本発明にかかる溶接材料のＣｒ、 Ｍｏの各含有
量は一般には母材のそれより高いのが好ましく、＠祠に
比べ（Ｃｒ ＋ ３Ｍｏ）％値でプラス２％以上に調整
すべきである。
量は一般には母材のそれより高いのが好ましく、＠祠に
比べ（Ｃｒ ＋ ３Ｍｏ）％値でプラス２％以上に調整
すべきである。
（作用）
本発明において溶接材料の組成を上述のように限定した
理由を次に説明する。本明細書において特にことわりが
ない限り、「％」は「重量％」である。
理由を次に説明する。本明細書において特にことわりが
ない限り、「％」は「重量％」である。
炭素（Ｃ）：
Ｃは過剰に添加すると炭化物を形成して′拉界腐食惑受
性を増大するため低い方が好ましい。特に、Ｃ含有量が
０．０８％を越えると、耐食性が著しく劣化することか
ら、Ｃ含有量の上限を０．０８％と定めた。
性を増大するため低い方が好ましい。特に、Ｃ含有量が
０．０８％を越えると、耐食性が著しく劣化することか
ら、Ｃ含有量の上限を０．０８％と定めた。
珪素（Ｓｉ） ：
Ｓｉの添加は、脱酸および耐高温酸化性の向上に有効で
ある他、耐孔食性、耐塩酸性、耐応力腐食割れ性を高め
る効果があるが、多量の添加は成形性や熱間加工性を劣
化させるので、上限を４．０％と定めた。また、２．０
％より少なくなると前記の効果が顕著に得られないので
、下限を２．０％に定めた。
ある他、耐孔食性、耐塩酸性、耐応力腐食割れ性を高め
る効果があるが、多量の添加は成形性や熱間加工性を劣
化させるので、上限を４．０％と定めた。また、２．０
％より少なくなると前記の効果が顕著に得られないので
、下限を２．０％に定めた。
マンガン（Ｍｎ） ：
Ｍｎは、製鋼工程中に脱酸剤として使用される元素であ
るが、多量の添加は非金属介在物などを形成し、材料の
清浄性を悪くする。したがって、本発明にあっては、Ｍ
ｎの上限を２．０％と定めた。
るが、多量の添加は非金属介在物などを形成し、材料の
清浄性を悪くする。したがって、本発明にあっては、Ｍ
ｎの上限を２．０％と定めた。
クロム（Ｃｒ） ：
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を維持するのに重要な元素
であって、本発明にあっては溶接金属部を構成するオー
ステナイトステンレス鋼の耐食性を確保するためには、
１５％以上の含有が必要である。
であって、本発明にあっては溶接金属部を構成するオー
ステナイトステンレス鋼の耐食性を確保するためには、
１５％以上の含有が必要である。
しかしながら、３０％を超えると成形性や熱間加工性が
低下し、綿状や板状の溶接材料に加工する上で困難とな
るなるほか、溶接金属部の靭性、延性を低下させ、継手
性能をも低下させる６したがって、Ｃｒ含有量は１５〜
３０％とするが、溶接母材のＣｒ含有量よりも多い量を
含有することが、耐食性を改善するために必要である。
低下し、綿状や板状の溶接材料に加工する上で困難とな
るなるほか、溶接金属部の靭性、延性を低下させ、継手
性能をも低下させる６したがって、Ｃｒ含有量は１５〜
３０％とするが、溶接母材のＣｒ含有量よりも多い量を
含有することが、耐食性を改善するために必要である。
これは溶接時にＣｒが一部酸化されるため、予め多量に
配合することにより所要量を確保して、耐食性の改善を
はかるのである。通常、後述するＭｏとＣｒの少なくと
もいずれかが多く含有されていればよい。一般には、母
材に比べ（Ｃｒ＋３Ｍｏ）％値が＋２％以上となる量で
あればよい。
配合することにより所要量を確保して、耐食性の改善を
はかるのである。通常、後述するＭｏとＣｒの少なくと
もいずれかが多く含有されていればよい。一般には、母
材に比べ（Ｃｒ＋３Ｍｏ）％値が＋２％以上となる量で
あればよい。
ニッケル（Ｎｉ） ：
Ｎｉはオーステナイト形成元素であり、全面腐食など活
性溶解速度を低減せしめるために極めて重要な元素であ
る。しかしながら、多量の添加は材料を高価にすること
になり、経済性の配慮とフェライト形成元素であるＣｒ
と対応して好適なオーステナイト／フェライトバランス
補うため、Ｎｉ含有量を６〜２０％とした。
性溶解速度を低減せしめるために極めて重要な元素であ
る。しかしながら、多量の添加は材料を高価にすること
になり、経済性の配慮とフェライト形成元素であるＣｒ
と対応して好適なオーステナイト／フェライトバランス
補うため、Ｎｉ含有量を６〜２０％とした。
Ｍｏ （モリブデン）：
ＭＯの添加は、３．０％までは含有量に比例してほぼ直
線的に溶接金属部の耐孔食性、耐酸性、耐隙間腐食性を
向上させるが、多量の添加は加工性を低下させるととも
に、材料を高価にすることになるので、本発明にあって
はその含有量を３％以下に制限する。
線的に溶接金属部の耐孔食性、耐酸性、耐隙間腐食性を
向上させるが、多量の添加は加工性を低下させるととも
に、材料を高価にすることになるので、本発明にあって
はその含有量を３％以下に制限する。
しかし、本発明者らの知見によれば、必ずしもその機構
が明確になった訳ではないが、溶接金属部の耐食性の劣
化は、溶接時に溶接母材と同一の材料で溶接する場合に
は、凝固偏析により）８接金属部の一部の合金元素の含
有量が低下してしまうことがあり、そのため溶接金属部
の耐食性などの特性劣化が生じてしまうのである。した
がって、本発明によれば、Ｍｏは溶接母材の含有量より
多量に、すなわち、前述のように母材のそれに比べ（Ｃ
ｒ ＋ ３Ｍｏ）％値が＋２％以上となるように含有さ
れていなければならない。
が明確になった訳ではないが、溶接金属部の耐食性の劣
化は、溶接時に溶接母材と同一の材料で溶接する場合に
は、凝固偏析により）８接金属部の一部の合金元素の含
有量が低下してしまうことがあり、そのため溶接金属部
の耐食性などの特性劣化が生じてしまうのである。した
がって、本発明によれば、Ｍｏは溶接母材の含有量より
多量に、すなわち、前述のように母材のそれに比べ（Ｃ
ｒ ＋ ３Ｍｏ）％値が＋２％以上となるように含有さ
れていなければならない。
すでに述べたように、ＣｒおよびＭｏが溶接母材より含
有量が多くなければならないが、そのうち、特にｉｏの
含有量を増加させるのが、耐食性改善にとって好ましい
。
有量が多くなければならないが、そのうち、特にｉｏの
含有量を増加させるのが、耐食性改善にとって好ましい
。
１同 （Ｃｕ） ：
Ｃｕの添加は、耐硫酸性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割
れ性の向上に効果がある反面、溶接割れ感受性を増加せ
しめる。したがって、Ｃｕの含有量は、本発明にあって
、０．３〜４．０％に制限する。
れ性の向上に効果がある反面、溶接割れ感受性を増加せ
しめる。したがって、Ｃｕの含有量は、本発明にあって
、０．３〜４．０％に制限する。
窒素（Ｎ）：
Ｎは継手強度を確保する作用があるが、多量の添加は熱
間加工性や成形性を劣化するのでその含仔量を０．０５
〜０．３０％と定める。
間加工性や成形性を劣化するのでその含仔量を０．０５
〜０．３０％と定める。
その他、本発明にあっては、所望によりさらに、溶接金
属部の耐粒界腐食性を高めることを目的に、Ｎｂ、 Ｔ
ｉおよびＡｌのうちの少なくとも一種を安定化元素とし
て合計１．０％以下の量だけ添加してもよい。
属部の耐粒界腐食性を高めることを目的に、Ｎｂ、 Ｔ
ｉおよびＡｌのうちの少なくとも一種を安定化元素とし
て合計１．０％以下の量だけ添加してもよい。
次に、本発明にあっては、次式で定義されるＮ１−ｂａ
ｌ、を、−２，５〜＋１．０の範囲に制限する。
ｌ、を、−２，５〜＋１．０の範囲に制限する。
Ｎ１−ｂａｔ、 ＝ＮｉＣχ）＋３０ｘ （Ｃ（Ｘ）＋
Ｎ（χ） ） ＋ ０．５Ｍｎ（り−１，１ｘ （Ｃｒ
（Ｚ）＋１．５Ｓｉ（Ｘ）＋Ｍｏ（Ｘ）司、５Ｎｂ（Ｘ
）） ＋８．２上記のようにして定義されるＮ１−ｂａ
ｌ、が＋１．０を超えると凝固割れ感受性が増大し、一
方、Ｎ１−ｂａｌ、が、−２，５未満となると、熱間で
の加工性が劣化するので、本発明にあっては、その好適
態様においてＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範
囲に制限するのである。
Ｎ（χ） ） ＋ ０．５Ｍｎ（り−１，１ｘ （Ｃｒ
（Ｚ）＋１．５Ｓｉ（Ｘ）＋Ｍｏ（Ｘ）司、５Ｎｂ（Ｘ
）） ＋８．２上記のようにして定義されるＮ１−ｂａ
ｌ、が＋１．０を超えると凝固割れ感受性が増大し、一
方、Ｎ１−ｂａｌ、が、−２，５未満となると、熱間で
の加工性が劣化するので、本発明にあっては、その好適
態様においてＮ１−ｂａｌ、は−２，５〜＋１．０の範
囲に制限するのである。
次に、実施例によってさらに本発明の詳細な説明する。
１韮■」
大気溶解によって得られた、第１表に示す一連の組成範
囲の１０ｋｇの鋼塊を、その表面をシェーバ−により切
削し、その面にティグ（ＴＩＧ ） ？８接装置により
アーク溶解してビード置きを行い、その溶融ビードの凝
固に際しての割れの発生の有無を観察した。
囲の１０ｋｇの鋼塊を、その表面をシェーバ−により切
削し、その面にティグ（ＴＩＧ ） ？８接装置により
アーク溶解してビード置きを行い、その溶融ビードの凝
固に際しての割れの発生の有無を観察した。
結果を第１図にグラフで示すが、Ｎ１−ｂａｔ、が＋１
．０を超える辺たりから凝固υ１れ感受性が増大するこ
とが分かる。
．０を超える辺たりから凝固υ１れ感受性が増大するこ
とが分かる。
次に、上記のようにしてビー１置きを行った鋼塊と同し
ものから試験片を採取し、その試験片を１２００℃に加
熱し、次いで４０ｋｇの重りを１ｍの高さから落下させ
、つぶれた試験片の側面に発生ずるいわゆる耳割れを観
察した。
ものから試験片を採取し、その試験片を１２００℃に加
熱し、次いで４０ｋｇの重りを１ｍの高さから落下させ
、つぶれた試験片の側面に発生ずるいわゆる耳割れを観
察した。
結果は第２図にグラフで示すとうりであるが、Ｎ１−ｂ
ａｌ、が−２，５より小さくなると、熱間での加工性が
劣化するのが分かる。
ａｌ、が−２，５より小さくなると、熱間での加工性が
劣化するのが分かる。
第」 （重量％）
０．０６ ４ １．６ ３．０ １５ ２４
０．１８ ０．０２ ０．００５プυ１址副 第２表に示ず組成を有する１８ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ
−Ｑ、ＩＮ系オーステナイＩ・ステンレス鋼を本発明に
かかる溶接材料および既存のン容接＋オ料であるＤ−３
１６８よび３１６ＣｕＬを使ってそれぞれ溶接した。溶
接条件は次の通りであった。
０．１８ ０．０２ ０．００５プυ１址副 第２表に示ず組成を有する１８ｃｒ−１ＯＮｉ−２Ｓｉ
−Ｑ、ＩＮ系オーステナイＩ・ステンレス鋼を本発明に
かかる溶接材料および既存のン容接＋オ料であるＤ−３
１６８よび３１６ＣｕＬを使ってそれぞれ溶接した。溶
接条件は次の通りであった。
溶接形式： ＴＩＧ溶接
電流 ： ２６ＯＡ直流正穫性
雰囲気ガス：Ａｒガス
得られた溶接金属部から試験片を採取して、それぞれに
ついて隙間腐食電位試験、引張試験を行った。さらにＣ
形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験も実施した。
ついて隙間腐食電位試験、引張試験を行った。さらにＣ
形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験も実施した。
各試験要領は次の通り。
■隙間腐食電位試験：
溶接継手より）容接合属を含む３０ｍｍ Ｘ ３０ｍｍ
のＥ、Ｎ駒片を採取して測定面を＃６００研摩、その後
、ｉ Ｌ ×１０ｍｍ Ｘ １０ｍｍの隙間形成板を測
定面にのせ、その上に７００ｇの荷重を加え、４０℃、
０．５ＭＮａＣ］水溶；夜中に２４時間浸漬し、試験
終了後取り出して測定面に於ける腐食発生の有無を検査
した。
のＥ、Ｎ駒片を採取して測定面を＃６００研摩、その後
、ｉ Ｌ ×１０ｍｍ Ｘ １０ｍｍの隙間形成板を測
定面にのせ、その上に７００ｇの荷重を加え、４０℃、
０．５ＭＮａＣ］水溶；夜中に２４時間浸漬し、試験
終了後取り出して測定面に於ける腐食発生の有無を検査
した。
引弓、試験：
ＪＩＳ Ｚ ２２４１に準拠して行った。
■Ｃ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験：
ＪＩＳ Ｚ ３１５５に準拠して行った。
なお、溶接母材の組成は第２表に示す通りであ第２表
（重量％） 司」重ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ
Ｓ Ｃｒ３１５ＳＮ Ｏ，０４２，２
５１，３００，０２８０，００３１７，９０結果を第３
表にまとめて示すが、同表中試料肖１３および１４がそ
れぞれＤ−３１６および３１６ＣｕＬに相当するもので
ある。試料陽１５が溶接母材とは−等しく組成をもった
溶接材料の例を示す。
（重量％） 司」重ＣＳｉ Ｍｎ Ｐ
Ｓ Ｃｒ３１５ＳＮ Ｏ，０４２，２
５１，３００，０２８０，００３１７，９０結果を第３
表にまとめて示すが、同表中試料肖１３および１４がそ
れぞれＤ−３１６および３１６ＣｕＬに相当するもので
ある。試料陽１５が溶接母材とは−等しく組成をもった
溶接材料の例を示す。
第１図および第２図は、本発明の実施例の結果を’、１
ｉ−ｂａ１．についてまとめたグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１図 Ｎｉ−ｂｃ、１ 第２図 ４−３ −２ −ｉ ０ １ Ｎｉ −））ＣＬ１
ｉ−ｂａ１．についてまとめたグラフである。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 第１図 Ｎｉ−ｂｃ、１ 第２図 ４−３ −２ −ｉ ０ １ Ｎｉ −））ＣＬ１
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：６．０〜２
０％、Ｍｏ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．３〜４．０
％、Ｎ：０．０５〜０．３０％、残部Ｆｅおよび付随不
純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｃｒ：１５〜３０％、Ｎｉ：６．０〜２
０％、Ｍｏ：０．１〜３．０％、Ｃｕ：０．３〜４．０
％、Ｎ：０．０５〜０．３０％、Ｎｂ、ＴｉおよびＡｌ
の少なくとも一種合計１．０％以下、 残部Ｆｅおよび付随不純物 からなり、溶接母材のＣｒおよびＭｏ含有量よりそれぞ
れ高い含有量のＣｒおよびＭｏを含む、溶接金属部の耐
食性および機械的強度を改善するオーステナイトステン
レス鋼用溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27281585A JPS62134196A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27281585A JPS62134196A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134196A true JPS62134196A (ja) | 1987-06-17 |
Family
ID=17519136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27281585A Pending JPS62134196A (ja) | 1985-12-04 | 1985-12-04 | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134196A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04210891A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-31 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼継手部のガスシールドアーク溶接方法 |
| JP2006131956A (ja) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐高温塩害性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| JP2008055462A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Hitachi Ltd | 溶接継手の製作方法 |
| JP2014065069A (ja) * | 2012-09-27 | 2014-04-17 | Yasuda Kogyo Kk | 金属丸断面線材の製造方法、および金属丸断面線材、ニッケルフリーオーステナイトステンレス鋼丸断面線材、溶接線用・抵抗用・電熱線用丸断面線材 |
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| JPS5961590A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-07 | Daido Steel Co Ltd | 溶接方法 |
-
1985
- 1985-12-04 JP JP27281585A patent/JPS62134196A/ja active Pending
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