JPS5961590A - 溶接方法 - Google Patents
溶接方法Info
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- JPS5961590A JPS5961590A JP16828582A JP16828582A JPS5961590A JP S5961590 A JPS5961590 A JP S5961590A JP 16828582 A JP16828582 A JP 16828582A JP 16828582 A JP16828582 A JP 16828582A JP S5961590 A JPS5961590 A JP S5961590A
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- JP
- Japan
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- welding
- less
- cast steel
- stainless steel
- ferritic
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、とくにフェライト・オーステナイト系ステ
ンレス鋳鋼の溶接に適している溶接方法に関する。
ンレス鋳鋼の溶接に適している溶接方法に関する。
フェライト・オーステナイト系ステンレス鋳鋼は、耐食
性および耐磨耗腐食性が良好であるため、例えば、耐硫
酸性や耐塩素イオン性に優れていることが要求される排
煙脱硫装置のポンプ用材料あるいはバルブ用材料として
使用される。そして、この種のステンレス鋳鋼において
は、上記した耐食および耐磨耗腐食性をはじめ強度など
についてもさらに改善することが多く試みられている。
性および耐磨耗腐食性が良好であるため、例えば、耐硫
酸性や耐塩素イオン性に優れていることが要求される排
煙脱硫装置のポンプ用材料あるいはバルブ用材料として
使用される。そして、この種のステンレス鋳鋼において
は、上記した耐食および耐磨耗腐食性をはじめ強度など
についてもさらに改善することが多く試みられている。
一方、これらのステンレス鋳鋼を素材とする場合におい
て各部材の溶接部における溶着金属の特性についても、
上記した耐食性および耐磨耗腐食性にすぐれていること
はもちろん、強度も高いことが要求される。
て各部材の溶接部における溶着金属の特性についても、
上記した耐食性および耐磨耗腐食性にすぐれていること
はもちろん、強度も高いことが要求される。
しかしながら、従来の場合には、上記ステンレス鋳鋼の
溶接部Ｌコおける溶着金属の特性がとくに強腐食性環境
下において十分なものであるとはいいがたいという問題
を有していた。
溶接部Ｌコおける溶着金属の特性がとくに強腐食性環境
下において十分なものであるとはいいがたいという問題
を有していた。
この発明は、上記した従来の問題点を解消するためにな
されたもので、塩素イオン等の強腐食性環境下における
耐食性および耐磨耗腐食性にすぐれしかも高強度である
と共に溶接部の欠陥も生じがたいフェライト・オーステ
ナイト系ステンレス鋳鋼の溶接方法を提供することを目
的としている。
されたもので、塩素イオン等の強腐食性環境下における
耐食性および耐磨耗腐食性にすぐれしかも高強度である
と共に溶接部の欠陥も生じがたいフェライト・オーステ
ナイト系ステンレス鋳鋼の溶接方法を提供することを目
的としている。
この発明は、溶接材料を用いてフェライト・オーステナ
イト系ステンレス鋳鋼を溶接するにあたり、溶接部の溶
着金属組成を重量％で、Ｃ：０゜１％以下、Ｓｉ：０．
２〜３％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ
：３〜９％、Ｃｒ：２０〜３０％、ＭＯ＝２〜６％、Ｎ
：０．０８〜０．２５％、ＡＬｘ：ｏ、ｏｓ〜１％、必
要の応じて、Ｎｂ：０．０５〜２％、Ｔｉ：０．０５〜
１％、Ｔａ：０．０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜１％、
Ｖ：０．０５〜１．５％のうちの１種または２種以上、
Ｃａ：０．ＯＯｌ 〜０．０５％、Ｐｂ：０．０３〜０
．３％、Ｓｅ：０．０３〜０゜４％、Ｔ１１！：０．０
１〜０．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの１種
または２種以上、残部実質的にＦｅからなる組成とする
ことを特徴とするものである。
イト系ステンレス鋳鋼を溶接するにあたり、溶接部の溶
着金属組成を重量％で、Ｃ：０゜１％以下、Ｓｉ：０．
２〜３％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ
：３〜９％、Ｃｒ：２０〜３０％、ＭＯ＝２〜６％、Ｎ
：０．０８〜０．２５％、ＡＬｘ：ｏ、ｏｓ〜１％、必
要の応じて、Ｎｂ：０．０５〜２％、Ｔｉ：０．０５〜
１％、Ｔａ：０．０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜１％、
Ｖ：０．０５〜１．５％のうちの１種または２種以上、
Ｃａ：０．ＯＯｌ 〜０．０５％、Ｐｂ：０．０３〜０
．３％、Ｓｅ：０．０３〜０゜４％、Ｔ１１！：０．０
１〜０．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの１種
または２種以上、残部実質的にＦｅからなる組成とする
ことを特徴とするものである。
また、このような溶着金属組成を得るための溶接材料と
しては、重量％で、Ｃ：０．１％以下・Ｓｉ：０．２〜
５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ
：３〜１０％、Ｃｒ：２０〜３５％、 Ｍ Ｏ＝ ２〜
６％、 Ｎ 二 〇 、 ０８〜０ 。
しては、重量％で、Ｃ：０．１％以下・Ｓｉ：０．２〜
５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ
：３〜１０％、Ｃｒ：２０〜３５％、 Ｍ Ｏ＝ ２〜
６％、 Ｎ 二 〇 、 ０８〜０ 。
に
２５％、Ａｕ：０．０５〜２％、必要め応じて、Ｎｂ：
０．０５〜２％、Ｔｉ：０．０５〜５％、Ｔａ：０．０
５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０５〜１．
５％のうちの１種または２種以上、Ｃａ：０．００１〜
０．．Ｑ１％、Ｐｂ：０、．０３〜．０．３％、Ｓｅ：
０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０．０１〜０．２％、Ｂｉ
：０．０３〜０．３％のうちの１種または２種以上、残
部実質的にＦｅからなるものを使用することができる。
０．０５〜２％、Ｔｉ：０．０５〜５％、Ｔａ：０．０
５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜３％、Ｖ：０．０５〜１．
５％のうちの１種または２種以上、Ｃａ：０．００１〜
０．．Ｑ１％、Ｐｂ：０、．０３〜．０．３％、Ｓｅ：
０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０．０１〜０．２％、Ｂｉ
：０．０３〜０．３％のうちの１種または２種以上、残
部実質的にＦｅからなるものを使用することができる。
さらに、この発明による溶着金属組成を得るにのを使用
することができ、あるいは金属シース材の中にフラ・ン
クスを充填したフラッグスコアードワイヤからなるもの
を使用することもできる。そして、溶着金属の化学成分
を金属心線あるいは金属シース材から得ることができる
ほか、溶着金属の化学成分の一部をフラックス中から得
ることも可能であり、この場合には、フラックス中に溶
着金属の化学成分の一部を含有させておくことができる
。
することができ、あるいは金属シース材の中にフラ・ン
クスを充填したフラッグスコアードワイヤからなるもの
を使用することもできる。そして、溶着金属の化学成分
を金属心線あるいは金属シース材から得ることができる
ほか、溶着金属の化学成分の一部をフラックス中から得
ることも可能であり、この場合には、フラックス中に溶
着金属の化学成分の一部を含有させておくことができる
。
次に、この発明によるフェライト・オーステナイト系ス
テンレス鋳鋼の溶接部における溶着金属組成（重量％）
の限定理由について説明する。
テンレス鋳鋼の溶接部における溶着金属組成（重量％）
の限定理由について説明する。
Ｃ：０．１％以下
Ｃは強力なオーステナイト化元素であると同時に、溶接
部の強度を確保するのに有効な元素であるが、Ｃ含有量
が多くなると炭化物の生成量が増加して耐食性を劣化さ
せるため、０．１％以下とする。
部の強度を確保するのに有効な元素であるが、Ｃ含有量
が多くなると炭化物の生成量が増加して耐食性を劣化さ
せるため、０．１％以下とする。
Ｓｉ：０．２〜３％
Ｓｉは溶解精錬時に脱酸元素として作用し、溶湯の清浄
度を高めるのに寄与するため、０．２％以上含有させる
必要があるが、３％を超える多量の添加は種々の脆性を
生じやすくするので、３％以下とする。
度を高めるのに寄与するため、０．２％以上含有させる
必要があるが、３％を超える多量の添加は種々の脆性を
生じやすくするので、３％以下とする。
Ｍｎ：２％以下
Ｍｎは溶解精錬時に脱酸元素として作用し４、溶湯の清
浄度を高めるのに寄与すると共に、オーステナイト化元
素としての作用があるため、金属組織相における平衡関
係を考慮して２％以下の範囲で含有させる。
浄度を高めるのに寄与すると共に、オーステナイト化元
素としての作用があるため、金属組織相における平衡関
係を考慮して２％以下の範囲で含有させる。
Ｃｕ：２．２〜４％
Ｃｕはオーステナイト化元素であり、基地鉄を強化して
溶接部の強度を向上させ、さらに耐食性および耐磨耗腐
食性を向上させるのに寄与する元素であるが、２．２％
未満ではこれらの効果が小さく、４％を超えると種々の
割れを生じやすくなるので、２．２〜４％の範囲とする
。
溶接部の強度を向上させ、さらに耐食性および耐磨耗腐
食性を向上させるのに寄与する元素であるが、２．２％
未満ではこれらの効果が小さく、４％を超えると種々の
割れを生じやすくなるので、２．２〜４％の範囲とする
。
Ｎｉ：３〜９％
Ｎｉは強力なオーステナイト化元素であり、溶接部の耐
食性の改善に有効な元素であって、このためには３％以
上含有せしめる必要があるが、フェライト−オーステナ
イトの２相組織を得るために、Ｎｉ 、Ｃｒ 、Ｃｕ
、Ｍｏ 、Ｎ（７）５成分のつりおいを考慮してその上
限を９％とした。
食性の改善に有効な元素であって、このためには３％以
上含有せしめる必要があるが、フェライト−オーステナ
イトの２相組織を得るために、Ｎｉ 、Ｃｒ 、Ｃｕ
、Ｍｏ 、Ｎ（７）５成分のつりおいを考慮してその上
限を９％とした。
Ｃｒ：２０〜３０％
Ｃｒはフェライト化元素であり、耐食性を改善する京、
味からは１２％以−Ｌ必要であるが、この発明において
はフェライト・オーステナイトの２相組織を得るために
、Ｃｒ、Ｎｔ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎの５成分のつりおいから
２０％以上含有させる。
味からは１２％以−Ｌ必要であるが、この発明において
はフェライト・オーステナイトの２相組織を得るために
、Ｃｒ、Ｎｔ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎの５成分のつりおいから
２０％以上含有させる。
しかし、前記５成分のつりあいと靭性の点からは３０％
を超える添加は好ましくない。
を超える添加は好ましくない。
Ｍｏ：２〜６％
ＭＯはフェライト化元素であり、耐食性特に耐孔食性の
改善に有効な元素であって、このためには２％以」二含
有させる。しかし、６％を超える多量の雄加は種々の脆
化を生じやすくするので好ましくない。
改善に有効な元素であって、このためには２％以」二含
有させる。しかし、６％を超える多量の雄加は種々の脆
化を生じやすくするので好ましくない。
Ｎ：０．０８〜０．２５％
Ｎは強力なオーステナイＩ・化元素であり、耐食性およ
び耐磨耗腐食性の改善に有効な元素であって、このため
には、０．０８％以上含有させることが必要であるが、
０．２５％を超える多量の添加はブローホールを生じや
すくして溶接欠陥を招くおそれがあるので、０．２５％
以下とする。
び耐磨耗腐食性の改善に有効な元素であって、このため
には、０．０８％以上含有させることが必要であるが、
０．２５％を超える多量の添加はブローホールを生じや
すくして溶接欠陥を招くおそれがあるので、０．２５％
以下とする。
Ａｉ：０．０５〜１％
ＡＪｌは高温酸化抵抗性を増すと共に含Ｓガスの侵食を
軽減するのに有効な元素であって、溶接部の耐食性およ
び耐磨耗腐食性の改善に寄与すると同時に、高温強度を
高めるのにも寄与する。そして、これらの効果を得るた
めには０．０５％以上含有させる。しかし、１％を超え
る多量の添加は溶接部の靭性を害するので、その」二限
を１％とする。
軽減するのに有効な元素であって、溶接部の耐食性およ
び耐磨耗腐食性の改善に寄与すると同時に、高温強度を
高めるのにも寄与する。そして、これらの効果を得るた
めには０．０５％以上含有させる。しかし、１％を超え
る多量の添加は溶接部の靭性を害するので、その」二限
を１％とする。
Ｎｂ：０．０５〜２％、Ｔｉ：０．０５〜１％。
Ｔａ：０．０５−２％、Ｚｒ：０．０５〜１％。
Ｖ：０．０５〜１．５％のうちの１種または２挿具」二
Ｎｂ、Ｔｉ 、Ｔａ、Ｚｒ、ＶはいずれもフェライＩ・
化元素であって、溶着金属の結晶粒を微細化し、耐粒界
腐食割れ性を改善するほか、鋭敏化を抑制するのに役立
つ元素である。そして、これらの効果を得るためには上
記した範囲で１種または２種以上必要に応じて含有させ
る。
化元素であって、溶着金属の結晶粒を微細化し、耐粒界
腐食割れ性を改善するほか、鋭敏化を抑制するのに役立
つ元素である。そして、これらの効果を得るためには上
記した範囲で１種または２種以上必要に応じて含有させ
る。
Ｃａ：０．ＯＯｌ 〜０．０５％、Ｐｂ：０．０３〜０
．３％、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０．０１〜
０．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの１種また
は２種以上 Ｃａ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｂｉはいずれも被削性の改善
に有効な元素であり、溶接部の機械加工特性を向上させ
るのに役立つ元素である。そして、これらの効果を得る
ためには上記した範囲で１種または２種以上必要に応じ
て含有させる。
．３％、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０．０１〜
０．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの１種また
は２種以上 Ｃａ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｂｉはいずれも被削性の改善
に有効な元素であり、溶接部の機械加工特性を向上させ
るのに役立つ元素である。そして、これらの効果を得る
ためには上記した範囲で１種または２種以上必要に応じ
て含有させる。
以上のような溶着金属組成をもつ溶接部を得るために使
用する溶接材料としては、上記溶着金属組成に類似した
ものを使用することができるが、溶接の際における飛散
量等を考慮した場合に、Ｃ＝０．１％以下、Ｓｉ：０．
２〜５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、
Ｎｉ：３〜１０％、Ｃｒ：２０〜３５％、ＭＯ＝ ２〜
６％、Ｎ：０．０８〜０．２５％、ＡＡ：０．０５〜２
に ％、必要一応じて、Ｎｂ：０．０５〜２％、Ｔｉ：０．
０５〜５％、Ｔａ：０．０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜
３％、Ｖ：０．０５〜１．５％のうちの１種または２種
以上、Ｃａ：Ｏ，ＯＯ１〜ｏ、、ｄ’１％、Ｐｂ：０．
０３〜０．３％、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０
．０１〜０．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの
１種または２種以上、残部実質的にＦｅからなるものを
使用することができる。
用する溶接材料としては、上記溶着金属組成に類似した
ものを使用することができるが、溶接の際における飛散
量等を考慮した場合に、Ｃ＝０．１％以下、Ｓｉ：０．
２〜５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、
Ｎｉ：３〜１０％、Ｃｒ：２０〜３５％、ＭＯ＝ ２〜
６％、Ｎ：０．０８〜０．２５％、ＡＡ：０．０５〜２
に ％、必要一応じて、Ｎｂ：０．０５〜２％、Ｔｉ：０．
０５〜５％、Ｔａ：０．０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜
３％、Ｖ：０．０５〜１．５％のうちの１種または２種
以上、Ｃａ：Ｏ，ＯＯ１〜ｏ、、ｄ’１％、Ｐｂ：０．
０３〜０．３％、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０
．０１〜０．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの
１種または２種以上、残部実質的にＦｅからなるものを
使用することができる。
そして、使用する溶接材料の形態としては、ガスシール
ドアーク溶接（Ｍ ＩＧ溶接、ＴＩＧ溶按、ＣＯ２溶接
、ＭＡＧ溶接、ＭＡＧパルス溶接等）における消耗電極
方式の場合の溶接ワイヤや非消耗電極方式の場合の溶加
ワイヤ、溶加棒があり、またサブマージアーク溶接用の
溶接ワイヤがあり、さらに被覆アーク溶Ｆ？やフラック
スコア−ドワイヤなどがある。これらの場合、溶着金属
の化学成分を金属心線あるいは金属シース材料から得る
ようにすることができるほか、溶着金属の化学成分の一
部をフラックス中から得るようにすることも可能であり
、上記溶着金属組成となるようにフラックス中に適量台
６有させておくこともできる。
ドアーク溶接（Ｍ ＩＧ溶接、ＴＩＧ溶按、ＣＯ２溶接
、ＭＡＧ溶接、ＭＡＧパルス溶接等）における消耗電極
方式の場合の溶接ワイヤや非消耗電極方式の場合の溶加
ワイヤ、溶加棒があり、またサブマージアーク溶接用の
溶接ワイヤがあり、さらに被覆アーク溶Ｆ？やフラック
スコア−ドワイヤなどがある。これらの場合、溶着金属
の化学成分を金属心線あるいは金属シース材料から得る
ようにすることができるほか、溶着金属の化学成分の一
部をフラックス中から得るようにすることも可能であり
、上記溶着金属組成となるようにフラックス中に適量台
６有させておくこともできる。
以下、この発明による溶接方法の実施例について詳細に
説明する。
説明する。
まず、第１表に示す化学成分の溶接ワイヤ（直径３．２
ｍｍ）を製作し、第２表に示す化学成分の母材（板厚２
０ｍｍ）に対して開先角度９０°の突合わせ溶接をＴＩ
Ｇ溶接法により行った。このときのＴＩＧ溶接は、溶接
電流２００Ａ、アルゴンガスシールにより行った。その
結果、各々の溶接部における溶着金属組成は第３表に示
す結果となった。また、各溶接部における特性値を調べ
たところ、同じく第３表に示す結果が得られた。これら
の特性値のうち、耐食性については、溶接部を５０ｇＦ
ｅＣＪ２．３＊ ６Ｈ２０／Ｊ、−水溶液中に３５°Ｃ
で４８時間浸漬した後の腐食減量（ｍｇ／ｃｍ２）を測
定することにより調べた。また、耐溶接割れ性は溶接部
について２０断面をミクロ観察することにより調べた。
ｍｍ）を製作し、第２表に示す化学成分の母材（板厚２
０ｍｍ）に対して開先角度９０°の突合わせ溶接をＴＩ
Ｇ溶接法により行った。このときのＴＩＧ溶接は、溶接
電流２００Ａ、アルゴンガスシールにより行った。その
結果、各々の溶接部における溶着金属組成は第３表に示
す結果となった。また、各溶接部における特性値を調べ
たところ、同じく第３表に示す結果が得られた。これら
の特性値のうち、耐食性については、溶接部を５０ｇＦ
ｅＣＪ２．３＊ ６Ｈ２０／Ｊ、−水溶液中に３５°Ｃ
で４８時間浸漬した後の腐食減量（ｍｇ／ｃｍ２）を測
定することにより調べた。また、耐溶接割れ性は溶接部
について２０断面をミクロ観察することにより調べた。
そして、割れの発生のないものを○として示し、割れの
発生したものを×として示した。さらに、ブローホール
の測定はＸ線透過試験により行い、ブローホールが生じ
ていないものをＯとして示し、ブローホールが生じてい
たものを×として示した。
発生したものを×として示した。さらに、ブローホール
の測定はＸ線透過試験により行い、ブローホールが生じ
ていないものをＯとして示し、ブローホールが生じてい
たものを×として示した。
／′／
／
、、、、／”
／
／／
、、／’
第１表〜第３表に示す結果から明らかなように、溶着金
属の組成が本発明の範囲内にあるものではいずれも耐食
性および耐溶接割れ性が良好であり、ブローホールの発
生もなかった。しかし、ＡＪ２含有量やＣｕ含有量が多
い場合には、耐食性は良好であるものの耐溶接割れ性が
劣るという結果が得られ、またＮ含有量が多い場合には
ブローホールを発生し、さらにＡＪｌ、Ｍｏ、Ｃｕ含有
量が少ない場合には、耐溶接割れ性が良好であるものの
耐食性に劣るという結果が得られた。
属の組成が本発明の範囲内にあるものではいずれも耐食
性および耐溶接割れ性が良好であり、ブローホールの発
生もなかった。しかし、ＡＪ２含有量やＣｕ含有量が多
い場合には、耐食性は良好であるものの耐溶接割れ性が
劣るという結果が得られ、またＮ含有量が多い場合には
ブローホールを発生し、さらにＡＪｌ、Ｍｏ、Ｃｕ含有
量が少ない場合には、耐溶接割れ性が良好であるものの
耐食性に劣るという結果が得られた。
以上説明してきたように、この発明によれば、フェライ
ト・オーステナイト系ステンレス鋳鋼を溶接するにあた
り、溶着金属の組成を上記した範囲に規制するようにし
たから、溶接部が塩素イオ下 ンや硫酸イオン等の強腐食環境イヒにさらされたときで
もすぐれた耐食性および耐磨耗腐食性を有し、しかも高
強度であると共に溶接部の欠陥も少なく、被削性にもす
ぐれたものを得ることができるという著大なる効果を有
する。
ト・オーステナイト系ステンレス鋳鋼を溶接するにあた
り、溶着金属の組成を上記した範囲に規制するようにし
たから、溶接部が塩素イオ下 ンや硫酸イオン等の強腐食環境イヒにさらされたときで
もすぐれた耐食性および耐磨耗腐食性を有し、しかも高
強度であると共に溶接部の欠陥も少なく、被削性にもす
ぐれたものを得ることができるという著大なる効果を有
する。
Claims (8)
- （１） 溶接材料を用いてフェライｈ−オーステナイト
系ステンレス鋳鋼を溶接するにあたり、溶接部の溶着金
属組成を重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２〜
３％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｕ：２．２”４％、Ｎｉ：３
〜９％、Ｃｒ：２０〜３０％、ＭＯ＝２〜６％、Ｎ：０
．０８〜０．２５％、ＡＪ−：０．０５〜ｔ％、残部実
質的にＦｅからなる組成とすることを特徴とするフェラ
イト・オーステナイト系ステンレス鋳鋼の溶接力！人。 - （２）溶接材料が重量％で、Ｃ： ｏ、１％以下、Ｓｉ
：０．２〜５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜
４％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｍｏ：
２〜６％、Ｎ：０．０８〜０゜２５％、Ａｉ：０．０５
〜２％、残部実質的にＦｅからなる特許請求の範囲第（
１）項記載のフェライ）−オーステナイト系ステンレス
鋳鋼の溶接方法。 - （３）溶接材料を用いてフェライトφオーステナイト系
ステンレス鋳鋼を溶接するにあたり、溶接部の溶着金属
組成を重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２〜３
％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ：３〜
９％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：２〜６％、Ｎ：０．
０８〜０．２５％、Ａにｌ：０．０５〜１％、およびＮ
ｂ：０゜０５〜２％、Ｔ ｉ ： ０ 、０５〜１％、
Ｔａ：０゜０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜１％、Ｖ：Ｏ
，Ｏ５〜１．５％のうちの１種または２種以上、残部実
質的にＦｅからなる組成とすることを特徴とするフェラ
イト中オーステナイト系ステンレス鋳鋼の溶接方法。 - （４）溶接材料が重量％で、Ｃ： ｏ、１％以下、Ｓｉ
：０．２−５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜
４％、Ｎｉ：３〜ｌＯ％、Ｃｒ：２０〜３５％、ＭＯ＝
２〜６％、Ｎ：０．０８〜０゜２５％、ＡＪ２：０．０
５〜２％、およびＮｂ：０．０５〜２％、Ｔｉ：０．０
５〜５％、Ｔａ：０．０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜３
％、■＝０．０５〜１．５％のうちの１種または２種以
」二、残部実質的にＦｅからなる特許請求の範囲第（３
）項記載のフェライトΦオーステナイ］・系ステンレス
鋳鋼の溶接方法。 - （５）溶接材料を用いてフェライト・オーステナイト系
ステンレス鋳鋼を溶接するにあたり、溶接部の溶着金属
組成を重量％で、Ｃ：Ｏ，１％以下、Ｓｉ：０．２〜３
％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ：３〜
９％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：２〜６％、Ｎ：０．
０８〜０．２５％、ｌｊ２：０．０５〜１％、およびＣ
ａ：０゜００１〜０．０５％、Ｐｂ：０．０３〜０．３
％、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０．０１〜０．
２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの１種または２
種以上、残部実質的にＦ′ｅからなる組成とすることを
特徴とするフェライト・オーステナイＩ・系ステンレス
鋳鋼の溶接方法。 - （６）溶接材料が重量％で、Ｃ：Ｏ，１％以下、Ｓｉ：
０．２〜５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜４
％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｍｏ：２
〜６％、Ｎ：０．０８〜０゜２５％、Ａｌ＝ ： Ｏ’
、 ０５〜２％、およびｃａ：０．００１〜０．ｃｉ／
１％、Ｐｂ：０．０３〜０゜３％、Ｓｅ：０．０３〜０
．４％、Ｔｅ：０．Ｏ１〜０．２％、Ｂｉ：０．０３〜
０．３％のうちの１種または２種以上、残部実質的にＦ
ｅからなる特許請求の範囲第（５）項記載のフェライト
・オーステナイト系ステンレス鋳鋼の溶接方法。 - （７）溶接材料を用いてフェライト・オーステナイト系
ステンレス鋳鋼を溶接するにあたり、溶接部の溶着金属
組成を重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．２〜３
％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｕ：２．２〜４％、Ｎｉ：３〜
９％、Ｃｒ：２０〜３０％、Ｍｏ：２〜６％、Ｎ：０．
０８〜０．２５％、Ａｊ’−： ０ 、０５”１％、オ
ヨびＮｂ：０゜０５〜２％、Ｔｉ：０．０５〜１％、Ｔ
ａ：０゜０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜１％、Ｖ：０．
０５〜１．５％のうちの１種または２種以上、さらにＣ
ａ：０．００１〜０．０５％、Ｐｂ：０．０３〜０．３
％、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：’０．０１〜０
．２％、Ｂｉ：０．０３〜０．３％のうちの１種または
２種以上、残部実質的にＦｅからなる組成とすることを
特徴とするフェライト・オーステナイト系ステンレス鋳
鋼５鋼の溶接方法。 - （８）溶接材料が重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ＋
０．２〜’５％、Ｍｎ：２．５％以下、Ｃｕ：２．２〜
４％、Ｎｉ：３〜ｌＯ％、Ｃｒ：２０〜３５％、ＭＯ＝
２〜６％、Ｎ：０．０８〜０゜２５％、ＡＡ：０．０５
〜２％、およびＮｂ：０．０５−２％、Ｔｉ：０．０５
〜５％、Ｔａ：０．０５〜２％、Ｚｒ：０．０５〜３％
、Ｖ二〇。 ０５〜１．５％のうちの１種または２種以上、さらにＣ
ａ：０．００１−０．１％、Ｐｂ：０．０３〜０．３％
、Ｓｅ：０．０３〜０．４％、Ｔｅ：０．０１〜０．２
％、Ｂｉ：０．０３〜０．３−％のうちの１種または２
種以上、残部実質的にＦｅからなる特許請求の範囲第（
７）項記載のフェライト・オーステナイト系ステンレス
鋳鋼の溶接方ｐ済′シ方′法・
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16828582A JPS5961590A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16828582A JPS5961590A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5961590A true JPS5961590A (ja) | 1984-04-07 |
Family
ID=15865180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16828582A Pending JPS5961590A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5961590A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62134196A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-17 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
| JPH01132741A (ja) * | 1987-08-14 | 1989-05-25 | Haynes Internatl Inc | 溶接可能で強靭な混合組織の不銹鋼 |
| JPH04210891A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-31 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼継手部のガスシールドアーク溶接方法 |
| EP0864663A1 (en) * | 1995-09-27 | 1998-09-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength welded steel structures having excellent corrosion resistance |
| CN102303196A (zh) * | 2011-08-29 | 2012-01-04 | 江苏兴海特钢有限公司 | 一种奥氏体不锈钢用焊丝材料 |
| EP2773785A4 (en) * | 2011-11-04 | 2015-07-08 | Outokumpu Oy | DUPLEX STAINLESS STEEL |
| CN110860818A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-03-06 | 哈尔滨焊接研究院有限公司 | 一种低镍含氮奥氏体不锈钢焊丝及其制备方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16828582A patent/JPS5961590A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62134196A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-17 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 |
| JPH01132741A (ja) * | 1987-08-14 | 1989-05-25 | Haynes Internatl Inc | 溶接可能で強靭な混合組織の不銹鋼 |
| JPH04210891A (ja) * | 1990-12-13 | 1992-07-31 | Kobe Steel Ltd | ステンレス鋼継手部のガスシールドアーク溶接方法 |
| EP0864663A1 (en) * | 1995-09-27 | 1998-09-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-strength welded steel structures having excellent corrosion resistance |
| EP0864663A4 (ja) * | 1995-09-27 | 1998-10-21 | ||
| CN102303196A (zh) * | 2011-08-29 | 2012-01-04 | 江苏兴海特钢有限公司 | 一种奥氏体不锈钢用焊丝材料 |
| EP2773785A4 (en) * | 2011-11-04 | 2015-07-08 | Outokumpu Oy | DUPLEX STAINLESS STEEL |
| CN110860818A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-03-06 | 哈尔滨焊接研究院有限公司 | 一种低镍含氮奥氏体不锈钢焊丝及其制备方法 |
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