JPH01132741A - 溶接可能で強靭な混合組織の不銹鋼 - Google Patents
溶接可能で強靭な混合組織の不銹鋼Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はフェライト・オーステナイト混合組織を有する
不銹鋼、とくに引張り延性、衝撃強度および耐蝕性を増
大した溶接溶加材として使用１”るのにとくに適した不
銹鋼に関する。
不銹鋼、とくに引張り延性、衝撃強度および耐蝕性を増
大した溶接溶加材として使用１”るのにとくに適した不
銹鋼に関する。
［従来の技術］
この技術においては、ボナール・ランブレ・アロイ社が
θ録商標名°゛フエラリウム″として販売している混合
組織の不銹鋼（合金２５５）が公知である。この合金は
１９７１年３月２日付は米国特許用３，５６７．４３４
号として開示されている。フェライト−オーステナイト
混合組織の技術的背景および利点はこの特許明細書に記
載されている。
θ録商標名°゛フエラリウム″として販売している混合
組織の不銹鋼（合金２５５）が公知である。この合金は
１９７１年３月２日付は米国特許用３，５６７．４３４
号として開示されている。フェライト−オーステナイト
混合組織の技術的背景および利点はこの特許明細書に記
載されている。
合金２５５は溶接溶加材として溶接作業に使用されてい
る。全溶接金属特性は一般的に靭性、すなわち低衝撃強
度を除いてうけ入れうるちのである。しかして、溶接溶
加材としての合金２５５に対しては特別の注意を払わな
ければならない。この課題はこの技術において周知であ
り、したがって溶接された混合組織の不銹鋼の十分な販
売促進を妨害する傾向があった。
る。全溶接金属特性は一般的に靭性、すなわち低衝撃強
度を除いてうけ入れうるちのである。しかして、溶接溶
加材としての合金２５５に対しては特別の注意を払わな
ければならない。この課題はこの技術において周知であ
り、したがって溶接された混合組織の不銹鋼の十分な販
売促進を妨害する傾向があった。
他の混合組織の不銹鋼は米国特許用４．５８５゜４７９
号、第３，０８２，０８２号および英国特許出願第２．
１６０，２２１Ａ号に記載されている。
号、第３，０８２，０８２号および英国特許出願第２．
１６０，２２１Ａ号に記載されている。
米国特許用４．５８５．４７９号は７から１２％のニッ
ケルを含む金属を開示し、とくにモリブデンおよび銅の
含ωに対して教示している。
ケルを含む金属を開示し、とくにモリブデンおよび銅の
含ωに対して教示している。
米国特許用３．０８２．０８２号は混合組織の不銹鋼に
おける限界窒素添加量の制限を考慮しない合金系を開示
している。
おける限界窒素添加量の制限を考慮しない合金系を開示
している。
英国特許出願第２．１６０．２２１Ａ号は衝撃特性をａ
善するためアルミニウム含量の限界をｖ制御した混合組
織の不銹鋼を開示している。
善するためアルミニウム含量の限界をｖ制御した混合組
織の不銹鋼を開示している。
公知の技術には、ＬＩＮＳ ＮｎＪ−９３３４５のエ
スカアＯイＤとして市販されている混合組織の不銹鋼が
ある。ＵＮＳ合金の組成は重量％で、クローム２０〜２
７、モリブデン３〜４．５、ニッケル８〜１１、窒素、
１〜．３、マンガン最高１．０、炭素最高、０８、燐最
高、０４、硫黄最高、０２５、残りは鉄である。通常の
エスカアロイＤは重量％で、炭素、０４、クローム２４
、ニッケル９．６、モリブデン３．４、珪素１．０７、
マンガン、５５、銅、２１、窒素、２、残りは鉄で約２
３５１）Ｉ）−の酸素を含んでいる。合金は鋳造または
鍛造構造物、公称的３０％の硫化水素を含む深いガス井
に使用する、管または降下孔設備とすることができる。
スカアＯイＤとして市販されている混合組織の不銹鋼が
ある。ＵＮＳ合金の組成は重量％で、クローム２０〜２
７、モリブデン３〜４．５、ニッケル８〜１１、窒素、
１〜．３、マンガン最高１．０、炭素最高、０８、燐最
高、０４、硫黄最高、０２５、残りは鉄である。通常の
エスカアロイＤは重量％で、炭素、０４、クローム２４
、ニッケル９．６、モリブデン３．４、珪素１．０７、
マンガン、５５、銅、２１、窒素、２、残りは鉄で約２
３５１）Ｉ）−の酸素を含んでいる。合金は鋳造または
鍛造構造物、公称的３０％の硫化水素を含む深いガス井
に使用する、管または降下孔設備とすることができる。
これらの特許は混合組織の不銹鋼の組成を開示している
が、それらは前記鋼を溶接する課題を解決してはいない
。
が、それらは前記鋼を溶接する課題を解決してはいない
。
［発明が解決しようとする問題点］
これらの不銹鋼は、溶接されたとき、多分一部は窒素含
量のため、ある限界を有する。一般的に溶接状態におい
て、（１） 延性および靭性が低下し、（２） 溶
接後の熱処理が強度を低下し、（３）合金の耐蝕性が低
下する。この技術では耐蝕性、延性および大きい強度を
有する混合組織の不銹鋼を基とする材料の特性をもった
溶接溶加材の技術に対する必要性がある。溶接後の引張
りおよびＩｉ撃強度はとくに要求される。
量のため、ある限界を有する。一般的に溶接状態におい
て、（１） 延性および靭性が低下し、（２） 溶
接後の熱処理が強度を低下し、（３）合金の耐蝕性が低
下する。この技術では耐蝕性、延性および大きい強度を
有する混合組織の不銹鋼を基とする材料の特性をもった
溶接溶加材の技術に対する必要性がある。溶接後の引張
りおよびＩｉ撃強度はとくに要求される。
本発明の目的は靭性が増大した混合組織の不銹鋼を得る
ことにある。
ことにある。
本発明の他の目的は優れた耐蝕性をもった強靭な混合組
織の不銹鋼をうろことにある。
織の不銹鋼をうろことにある。
本発明のなお別の目的は容易に製造しつる混合組織の不
銹鋼を得ることにある。
銹鋼を得ることにある。
［目的を達成するための手段］
本発明によれば、上２の目的を達成する混合組織の不銹
鋼は、重量％で、炭素最高、０７、クローム２４から２
８、銅、５から３．０、マンガン２．０以下、モリブデ
ン２．５から４．５、窒素、１３から、３０、ニオブ３
以下、ニッケル８から１３、燐最高、０４、硫黄最高、
０３、珪素最＾１．０、タングステン２以下、残り鉄お
よび不純物より成る組成を有する。
鋼は、重量％で、炭素最高、０７、クローム２４から２
８、銅、５から３．０、マンガン２．０以下、モリブデ
ン２．５から４．５、窒素、１３から、３０、ニオブ３
以下、ニッケル８から１３、燐最高、０４、硫黄最高、
０３、珪素最＾１．０、タングステン２以下、残り鉄お
よび不純物より成る組成を有する。
［実施例１
本発明の目的は第１表に記載された合金によって達成さ
れる。第１表に記載された合金は、鋳鍛造品、金属粉末
、溶接溶加材および他の商品の形式、たとえばワイヤ、
棒、板、管、ビレツおよび鍛造品として製造することが
できる。
れる。第１表に記載された合金は、鋳鍛造品、金属粉末
、溶接溶加材および他の商品の形式、たとえばワイヤ、
棒、板、管、ビレツおよび鍛造品として製造することが
できる。
β；Ｉ９１呼＆パーーー
＝１品品品品品品
、；ｌ 、 、 、 、−〜
ア１ス： ； ： ａ：、 ：
：＋ ” ” ”
≦ ２１− − ″ ７ｃ′！二煮 壬１ ；
ａｑ ＝！７ ｓｏ ＋−己１＝” ’−’：” ：
’ ：” １ｇ＋； ； ＝ ；； ； Ｑｌ ６ ６ １ｑ ０ ０ Ｃ＋北、１旧メ、
１１１９０山 ９９９ Ｓ Ω ＤＤＤＤＤ Ω 家 Ｗ５ 家 家 家 家 家 家 家 家 蒙ｌ
１ 、 １ 。 、 、
′Ｊの ◎ 、ｃｖ ｒ＋ Ｏ〜 、 Φ
、 −兇 ″ 蚤 Ｃ′！ ７ ｚ 置 蚤 二
置 ゞ実験データおよび例 第２表は、試験のため準備された、一連の実験的合金を
示す。本発明の合金は第２表に（＄）を付して示されて
いる。
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置 ゞ実験データおよび例 第２表は、試験のため準備された、一連の実験的合金を
示す。本発明の合金は第２表に（＄）を付して示されて
いる。
一連の４１ｆ！の含金は衝撃試験のため準備されたもの
である。溶接はガスタングステンアーク溶接法により実
施された。第２表は４種の合金、すなわち合金２５５、
合金Ａ１合金８１合金Ｃの組成を示している。
である。溶接はガスタングステンアーク溶接法により実
施された。第２表は４種の合金、すなわち合金２５５、
合金Ａ１合金８１合金Ｃの組成を示している。
溶接は（合金２５５と同様の）市販合金材料のサンプル
を使用して実施された。材料は溶接物として４種の合金
を使用して溶接された。各溶接された集合体は公知のシ
ャルピーｍｓ試験機を使用して衝撃試験された。試験は
一１００″Ｆで実施された。衝撃試験の結果は第１図の
グラフに示されている。
を使用して実施された。材料は溶接物として４種の合金
を使用して溶接された。各溶接された集合体は公知のシ
ャルピーｍｓ試験機を使用して衝撃試験された。試験は
一１００″Ｆで実施された。衝撃試験の結果は第１図の
グラフに示されている。
同様に、第１図には、混合組織の合金のフェライト含量
が４種の各合金のニッケル含量の関数としてプロットさ
れている。フェライト含量はマグネ・ゲージとして公知
の磁気的測定器具によって決定された。その器具は広い
範囲のオーステナイト・フェライト比に対して使用する
ため改変された。第１図のプロットは４種の合金におけ
るニッケル含量の関数としてほぼ＋または一５％のフェ
ライト含量を示す。
が４種の各合金のニッケル含量の関数としてプロットさ
れている。フェライト含量はマグネ・ゲージとして公知
の磁気的測定器具によって決定された。その器具は広い
範囲のオーステナイト・フェライト比に対して使用する
ため改変された。第１図のプロットは４種の合金におけ
るニッケル含量の関数としてほぼ＋または一５％のフェ
ライト含量を示す。
理解しうるように、不銹銅工業において冶金相オーステ
ナイト（面心立方相）は優れた低温靭性を有する。オー
ステナイトの量がそのような合金方式において増加した
とき、靭性もまた増加し続けることがＩｌｌ持される。
ナイト（面心立方相）は優れた低温靭性を有する。オー
ステナイトの量がそのような合金方式において増加した
とき、靭性もまた増加し続けることがＩｌｌ持される。
第１図の報告された結果は明らかに靭性はオーステナイ
ト含量に対して単調に増加せず、現代の知識に基づく期
待に反している。
ト含量に対して単調に増加せず、現代の知識に基づく期
待に反している。
これはこの技術における予期しない改善である。
図面は明らかにニッケル約１０．５％以下の合金の低１
（−１００下）におけるシャルピー靭性増加の傾向を示
している。ついで、ニッケル約１２．５％までの高含量
において、靭性は方向を逆にして減少する。
（−１００下）におけるシャルピー靭性増加の傾向を示
している。ついで、ニッケル約１２．５％までの高含量
において、靭性は方向を逆にして減少する。
銅は本発明の合金において必要な元素である。
銅は０．５％以下でなくまた３％以上でない含量、通常
的２％、存在しなければならない。
的２％、存在しなければならない。
第２表の合金Ｈは、銅の含量を除いて、本発明の範囲内
ですべての必要な元素を含んでいる。大部分の耐蝕試験
において、銅はもつとも良い結果をつるため必要である
ことが分った。たとえば、２４時間転亘る１０％硫酸沸
騰試験において、腐蝕φは下記の通りである。
ですべての必要な元素を含んでいる。大部分の耐蝕試験
において、銅はもつとも良い結果をつるため必要である
ことが分った。たとえば、２４時間転亘る１０％硫酸沸
騰試験において、腐蝕φは下記の通りである。
合金 Ｈ２３１７ＭＰＹ（５，８８５υ／年）、０１％
Ｃｕ 合金 １ ７９ＭＰＹ （０，２００ｃ／年）、９
０％Ｃｕ 合金 Ｊ ８０ＭＰＹ （０，２００ｃｍ／年）
２．４％Ｃｕ 合金 Ａ ６１ＭＰＹ （０，１５４ａ１１／年
）１．７％Ｃｕ ここにＭＰＹは１年当たりの腐蝕１（１／１０００イン
チ）を示す。合金の完全な解析は第２表に示されている
。
Ｃｕ 合金 １ ７９ＭＰＹ （０，２００ｃ／年）、９
０％Ｃｕ 合金 Ｊ ８０ＭＰＹ （０，２００ｃｍ／年）
２．４％Ｃｕ 合金 Ａ ６１ＭＰＹ （０，１５４ａ１１／年
）１．７％Ｃｕ ここにＭＰＹは１年当たりの腐蝕１（１／１０００イン
チ）を示す。合金の完全な解析は第２表に示されている
。
モリブデンは本発明の合金中に存在しなければならない
。ニッケルとモリブデンの比は約３対１が好ましいよう
に見うけられる。ニッケル対モリブデン比はすべての合
金に対して示されている。
。ニッケルとモリブデンの比は約３対１が好ましいよう
に見うけられる。ニッケル対モリブデン比はすべての合
金に対して示されている。
すべての場合（合金目を除り）、ニッケル対モリブデン
比が約２から４．５の範囲内の合金に対して良い技術的
特性が発見された。合金Ｈはその比の中にあるが、しか
しなから、銅の含量が所要の範囲外である。
比が約２から４．５の範囲内の合金に対して良い技術的
特性が発見された。合金Ｈはその比の中にあるが、しか
しなから、銅の含量が所要の範囲外である。
これらの事実は、一方ではモリブデンの増加による耐蝕
性改善の可能性を指摘するとともに、また他方ではモリ
ブデンの高レベルが実際の製造における合金の有用性に
悪い影響を与えることを強調している。
性改善の可能性を指摘するとともに、また他方ではモリ
ブデンの高レベルが実際の製造における合金の有用性に
悪い影響を与えることを強調している。
その結果、許容しうるモリブデンの範囲は２．５から３
．４％であり、最善の値は溶接溶加材においては３．１
％のところに存在する（第１表）。
．４％であり、最善の値は溶接溶加材においては３．１
％のところに存在する（第１表）。
珪素は本発明の合金において約１％以下、好ましくは、
５％以下の含ｌで存在することかできる。
５％以下の含ｌで存在することかできる。
珪素は、ある冶金学的利点、たとえば流動性を生する。
、５％以−Ｖの珪素は延性を消失する。
コロンビウム（Ｃｂ）としても知られたニオブ（Ｎｂ）
は、とくにある厳しい環境において使用されるとき、本
発明の合金に必要な元素である。
は、とくにある厳しい環境において使用されるとき、本
発明の合金に必要な元素である。
ニオブの添加もまた１つの普通の促進腐食試験において
耐蝕性を改善をすることを示している。
耐蝕性を改善をすることを示している。
その特殊な腐食環境は１０％塩化第２鉄試験である。別
の腐食試験状態においては、ニオブは効果がなかった。
の腐食試験状態においては、ニオブは効果がなかった。
厳しい点食環境におけるニオブの効果において、１０％
塩化第２鉄は、種々のニオブ軸受合金（第３表）の腐食
量を試験することにより示すことができる。これらの合
金において、ニオブ含量はゼロから１％まで変化した。
塩化第２鉄は、種々のニオブ軸受合金（第３表）の腐食
量を試験することにより示すことができる。これらの合
金において、ニオブ含量はゼロから１％まで変化した。
１５℃の試験温度において、０．５％のニオブを含む合
金は（第２表、含金Ｏ）はニオブをＨ１画的に無添加ま
たは１％添加した合金よりもいちじるしく腐食率が低か
った（第２表、合金ＪおよびＰ）。これらのデータもま
た第２図に示されている。
金は（第２表、含金Ｏ）はニオブをＨ１画的に無添加ま
たは１％添加した合金よりもいちじるしく腐食率が低か
った（第２表、合金ＪおよびＰ）。これらのデータもま
た第２図に示されている。
ＡＳＴＭ Ｇ２８法Ａ試験において、１％までの範囲
のニオブの効果は明らかでない（第４表）。
のニオブの効果は明らかでない（第４表）。
これらのデータは第２図にプロットされている。
８５％燐酸の第３の環境において、ニオブの明らかな負
の効果が見られる（第５表）。その環境において、腐食
量はニオブの添加によって増加した。
の効果が見られる（第５表）。その環境において、腐食
量はニオブの添加によって増加した。
ニオブの効果はまた１０％硫酸中で試験され、そのデー
タは第６表に示されている。これらのデータはニオブが
耐蝕性を付加することを示している。含ｆｆ１０．５％
のニオブは含量１％のニオブより僅かにすぐれている。
タは第６表に示されている。これらのデータはニオブが
耐蝕性を付加することを示している。含ｆｆ１０．５％
のニオブは含量１％のニオブより僅かにすぐれている。
上記データはニオブの限界がその予想した使用環境に依
存することを示している。このため、ニオブは必要に応
じて合金から省略することができる。
存することを示している。このため、ニオブは必要に応
じて合金から省略することができる。
この技術において、タンタルがニオブと密に関連するこ
とが知られており、層々ニオブと部分的に置換される。
とが知られており、層々ニオブと部分的に置換される。
しかしてタンタルは合金中に３％まで存在することがで
きる。
きる。
第４表
ＡＳＴＭ Ｇ−２８Ａ法による種々の合金の耐蝕試験
（ストライヒヤー試験） 試験条件＝１２０時間８！ｉｍ 合金 条 件 腐
食量（ＭＰＹ）Ｊ ＧＴＡＷ（１接のまま）
１７ ０．０４３ｚ／年ＧＴＡＷ（溶接の
まま） １７ ０．０４３平均ＭＰＹ
１７ ０．０４３ ０ ＧＴＡＷ（？ＩＪＩ１７）ｔま）
１６ ０．０４０ＧＴＡＷ（溶接のまま）
２０ ０．０５０平均ＭＰＹ １８ ０
．０４５ Ｐ ＧＴＡＷ（溶接のまま） ２
０ ０．０５０ＧＴＡＷ（溶接のまま）
１８ ０．０４５平均ＭＰＹ １９ ０．０
４８ 第５表 試験条件：１１０℃９６時間 合金 条 ｎ、
ａ食ｆａ（ＭＰＹ）Ｊ ＧＴＡＷ（溶接のまま
） ２１ ０．０５３ｎ／年ＧＴＡＷ（
溶接のまま＞ ２４ ０．０６１平均Ｍ
ＰＹ ２３ ０．０５８０ ＧＴＡＷ＜
ｗＪＦｎ（Ｄまま） ６５ ０．１６５Ｇ
ＴＡＷ（溶接のまま） ４１ ０．１０
４平均ＭＰＹ ５３ ０．１３４Ｐ Ｇ
ＴＡＷ（溶接のまま） ４０ ０．１０
１ＧＴＡＷ（ｒａ接（Ｍ＊） ３３ ０
．０８３平均ＭＰＹ ３７ ０．０９３第６表 試験条件：沸ｍ２４時間 合金 条 件 腐食
！ｆｌ（ＭＰＹ）Ｊ ＧＴＡＷ（溶接のまま）
７９ ０．２００ｃｍ／年ＧＴＡＷ（
溶接のまま＞ ８０ ０．２０３平均Ｍ
ＲＹ ８０ ０．２０３０ ＧＴＡＷ（
溶接のまま） ５７ ０．１４４ＧＴＡ
Ｗ（溶接のまま＞ ５７ ０．１４４平
均ＭＲＹ ５３ ０．１４４Ｐ ＧＴＡ
Ｗ（溶接のまま） ６２ ０．１５７Ｇ
ＴＡＷ（溶接のまま’） ７１ ０．１
８０平均ＭＲＹ ６７ ０．１７０チタンは窒
素を含むこのクラスの合金に有用であることが知られて
いる。合金中における窒化チタンの形成は安定性を改善
する。したがって、第１表に開示された範囲内でチタン
を含むことができる。
（ストライヒヤー試験） 試験条件＝１２０時間８！ｉｍ 合金 条 件 腐
食量（ＭＰＹ）Ｊ ＧＴＡＷ（１接のまま）
１７ ０．０４３ｚ／年ＧＴＡＷ（溶接の
まま） １７ ０．０４３平均ＭＰＹ
１７ ０．０４３ ０ ＧＴＡＷ（？ＩＪＩ１７）ｔま）
１６ ０．０４０ＧＴＡＷ（溶接のまま）
２０ ０．０５０平均ＭＰＹ １８ ０
．０４５ Ｐ ＧＴＡＷ（溶接のまま） ２
０ ０．０５０ＧＴＡＷ（溶接のまま）
１８ ０．０４５平均ＭＰＹ １９ ０．０
４８ 第５表 試験条件：１１０℃９６時間 合金 条 ｎ、
ａ食ｆａ（ＭＰＹ）Ｊ ＧＴＡＷ（溶接のまま
） ２１ ０．０５３ｎ／年ＧＴＡＷ（
溶接のまま＞ ２４ ０．０６１平均Ｍ
ＰＹ ２３ ０．０５８０ ＧＴＡＷ＜
ｗＪＦｎ（Ｄまま） ６５ ０．１６５Ｇ
ＴＡＷ（溶接のまま） ４１ ０．１０
４平均ＭＰＹ ５３ ０．１３４Ｐ Ｇ
ＴＡＷ（溶接のまま） ４０ ０．１０
１ＧＴＡＷ（ｒａ接（Ｍ＊） ３３ ０
．０８３平均ＭＰＹ ３７ ０．０９３第６表 試験条件：沸ｍ２４時間 合金 条 件 腐食
！ｆｌ（ＭＰＹ）Ｊ ＧＴＡＷ（溶接のまま）
７９ ０．２００ｃｍ／年ＧＴＡＷ（
溶接のまま＞ ８０ ０．２０３平均Ｍ
ＲＹ ８０ ０．２０３０ ＧＴＡＷ（
溶接のまま） ５７ ０．１４４ＧＴＡ
Ｗ（溶接のまま＞ ５７ ０．１４４平
均ＭＲＹ ５３ ０．１４４Ｐ ＧＴＡ
Ｗ（溶接のまま） ６２ ０．１５７Ｇ
ＴＡＷ（溶接のまま’） ７１ ０．１
８０平均ＭＲＹ ６７ ０．１７０チタンは窒
素を含むこのクラスの合金に有用であることが知られて
いる。合金中における窒化チタンの形成は安定性を改善
する。したがって、第１表に開示された範囲内でチタン
を含むことができる。
炭素、りＯ−ム、マンガン、窒素およびバナジウムのよ
うな他の元素は、複合鋼の技術において公知であるよう
に合金内でｔ＋１ＪＩＩＩシなければならない。米国特
許箱２．４６７．４３４号および第３゜０８２．０８２
号は添加元素および不純物の効果に関するデータおよび
情報を示している。
うな他の元素は、複合鋼の技術において公知であるよう
に合金内でｔ＋１ＪＩＩＩシなければならない。米国特
許箱２．４６７．４３４号および第３゜０８２．０８２
号は添加元素および不純物の効果に関するデータおよび
情報を示している。
本発明の合金における、１０．５％のニラクルを含む合
金８４ｉ鍛鍛造品の形で準備された。合金の鋳造および
高温ならびに低温加工は、５．７％のニッケルを含む市
販の合金２５５と同じであった。合金は真空誘電溶解さ
れ、ついでエレクトロスラブ再溶解（ＥＳＲ）によって
精練された。合金は鍛練され、ついで高温加工され、さ
らに最終的に試験のため１／８インチ（０，３１センチ
）のワイヤに延伸された。
金８４ｉ鍛鍛造品の形で準備された。合金の鋳造および
高温ならびに低温加工は、５．７％のニッケルを含む市
販の合金２５５と同じであった。合金は真空誘電溶解さ
れ、ついでエレクトロスラブ再溶解（ＥＳＲ）によって
精練された。合金は鍛練され、ついで高温加工され、さ
らに最終的に試験のため１／８インチ（０，３１センチ
）のワイヤに延伸された。
第７表は引張りデータを示す。引張強さは両方の合金に
対してほぼ同じであった。合金２５５に比較して、本発
明の合金は引張り降伏点が低いが、伸びがいちじるしく
改善された。
対してほぼ同じであった。合金２５５に比較して、本発
明の合金は引張り降伏点が低いが、伸びがいちじるしく
改善された。
この技術に通じた人々には、特殊な例とともに、ここに
開示された新規な理論は種々の他の変形および同様の用
途を支持することが明らかである。
開示された新規な理論は種々の他の変形および同様の用
途を支持することが明らかである。
したがって、特許請求の範囲の広さの解釈において、そ
れらはここに記載した本発明の特殊な実施例に限定され
るべきものでないことが望ましい。
れらはここに記載した本発明の特殊な実施例に限定され
るべきものでないことが望ましい。
第７表
鍛造品の機械的特性
北膠は
、合金 訃伏点（ｋｓｉ）
引張強さ（ｋｓｉ） 伸び（χ）２５５ （５，
７％Ｎｉ＞ ９７．５ １２８．６
１７（５，７％Ｎｉ＞ ９７．１
１３３．９ ２７平均 ９７．３
１３１．３ ２２１３ （１０，５
％Ｎｉ） ７６．７ １３２．６
３７（１０，５％Ｎｉ） ７６．８
１３１．７ 皿平均 ７６．８
１３２．２ ３８合金は冷間用１１９００王
（１０３５℃）で２０分焼戻、水で焼入。
引張強さ（ｋｓｉ） 伸び（χ）２５５ （５，
７％Ｎｉ＞ ９７．５ １２８．６
１７（５，７％Ｎｉ＞ ９７．１
１３３．９ ２７平均 ９７．３
１３１．３ ２２１３ （１０，５
％Ｎｉ） ７６．７ １３２．６
３７（１０，５％Ｎｉ） ７６．８
１３１．７ 皿平均 ７６．８
１３２．２ ３８合金は冷間用１１９００王
（１０３５℃）で２０分焼戻、水で焼入。
［発明の効果］
本発明による、重量％で、炭素最高、０７、クローム２
４から２８、銅、５から３．０、マンガン２．０以下、
モリブデン２．５から４．５、窒素、１３から、３０．
ニオブ３以下、ニッケル８から１３、燐最高．０４、硫
黄ｍ高、３０１珪素最高１．０、タングステン２以下、
残り鉄および不純物より成る複合不銹鋼によって、従来
技術による不銹鋼にｌｔ Ｌ、て引張りおよび衝撃強度
に富む、耐蝕性に侵れたとくに溶接溶加材に適したフェ
ライト・オーステナイト混合組織の不銹鋼かえられた。
４から２８、銅、５から３．０、マンガン２．０以下、
モリブデン２．５から４．５、窒素、１３から、３０．
ニオブ３以下、ニッケル８から１３、燐最高．０４、硫
黄ｍ高、３０１珪素最高１．０、タングステン２以下、
残り鉄および不純物より成る複合不銹鋼によって、従来
技術による不銹鋼にｌｔ Ｌ、て引張りおよび衝撃強度
に富む、耐蝕性に侵れたとくに溶接溶加材に適したフェ
ライト・オーステナイト混合組織の不銹鋼かえられた。
第１図は市販材料のフェライト含有材料試験の結果を示
でグラフ。 第２図はニオブの耐蝕試験の結果を示すグラフ。
でグラフ。 第２図はニオブの耐蝕試験の結果を示すグラフ。
Claims (6)
- （１）主として重量％で、炭素最高．０７、クローム２
４から２８、銅．５から３．０、マンガン２．０以下、
モリブデン２．５から４．５、窒素．１３から３０、ニ
オブ３以下、ニッケル８から１３、燐最高．０４、硫黄
最高．０３、珪素最高１．０、タングステン２以下、残
り鉄および不純物より成る混合組織の不銹鋼。 - （２）重量％で、炭素最高．０４、クローム２４から２
７、銅１．０から２．５、マンガン１．５以下、モリブ
デン２．９から３．４、窒素．１３から．３０、ニオブ
．２から１．０、ニッケル８．５から１１．２、珪素最
高．５、およびタングステン１以下を含む特許請求の範
囲第１項記載の鋼。 - （３）重量％で、炭素約．０１、クローム約２４．８、
銅約１．９、マンガン約１、モリブデン約３．１、窒素
約、１８、ニッケル約９、燐最高．０１、硫黄最高．０
０３、および珪素約．４を含む特許請求の範囲１項記載
の鋼。 - （４）ニッケル対モリブデンの比が２から４．５好まし
くは約３である特許請求の範囲第１項記載の鋼。 - （５）鋼が最少約．２％のニオブを含み点食耐性を示す
特許請求の範囲第１項記載の鋼。 - （６）溶接溶加材の形状の特許請求の範囲第１項記載の
鋼。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US085119 | 1987-08-14 | ||
| US07/085,119 US4816085A (en) | 1987-08-14 | 1987-08-14 | Tough weldable duplex stainless steel wire |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01132741A true JPH01132741A (ja) | 1989-05-25 |
Family
ID=22189590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63201831A Pending JPH01132741A (ja) | 1987-08-14 | 1988-08-12 | 溶接可能で強靭な混合組織の不銹鋼 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4816085A (ja) |
| JP (1) | JPH01132741A (ja) |
| BR (1) | BR8804092A (ja) |
| CA (1) | CA1332673C (ja) |
| CH (1) | CH675430A5 (ja) |
| GB (1) | GB2208655B (ja) |
| IT (1) | IT1226737B (ja) |
| SE (1) | SE8802883L (ja) |
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| IT1257695B (it) * | 1992-04-24 | 1996-02-01 | Acciaio austeno-ferritico avente alta resistenza alla corrosione ed elevato carico di snervamento allo stato solubizzato. | |
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- 1988-08-10 GB GB8818968A patent/GB2208655B/en not_active Expired - Fee Related
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