JP3222113B2 - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、超々臨界圧発電所
に使用されるボイラチューブ、配管及び弁等の機器の溶
接に使用される溶接材料に関するものである。
に使用されるボイラチューブ、配管及び弁等の機器の溶
接に使用される溶接材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】発電所の蒸気温度及び圧力は、発電所の
熱効率に大きく影響するが、我が国の場合、１９６７年
以降に建設された４５万ＫＷ級以上の発電所では、圧
力：２４６Ｋｇ／ｃｍ2、温度：５３８〜５６６°Ｃの
超臨界圧蒸気条件が採用されてきた。しかし、石油危機
を契機として１９７０年以来、蒸気の圧力温度条件を更
に高めて発電効率を向上させる超々臨界圧発電所の建設
が行なわれるようになった。これが可能となったのは、
９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼や改良型９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼のように、
高価なＮｉを含有しないフェライト系耐熱鋼が開発され
たことによる。
熱効率に大きく影響するが、我が国の場合、１９６７年
以降に建設された４５万ＫＷ級以上の発電所では、圧
力：２４６Ｋｇ／ｃｍ2、温度：５３８〜５６６°Ｃの
超臨界圧蒸気条件が採用されてきた。しかし、石油危機
を契機として１９７０年以来、蒸気の圧力温度条件を更
に高めて発電効率を向上させる超々臨界圧発電所の建設
が行なわれるようになった。これが可能となったのは、
９Ｃｒ−２Ｍｏ鋼や改良型９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼のように、
高価なＮｉを含有しないフェライト系耐熱鋼が開発され
たことによる。
【０００３】超々臨界圧発電所の蒸気条件は、第１ステ
ップ：３１６Ｋｇ／ｃｍ2×５６６°Ｃ、第２ステッ
プ：３１６Ｋｇ／ｃｍ2×５９３°Ｃ、第３ステップ：
３５２Ｋｇ／ｃｍ2×６４９°Ｃと漸次、高温高圧化が
計られる計画になっている。しかし、現実的には、第２
ステップから第３ステップに移行する過程で、例えば、
６２１°Ｃレベル等の中間的な温度条件が採用される気
運にある。
ップ：３１６Ｋｇ／ｃｍ2×５６６°Ｃ、第２ステッ
プ：３１６Ｋｇ／ｃｍ2×５９３°Ｃ、第３ステップ：
３５２Ｋｇ／ｃｍ2×６４９°Ｃと漸次、高温高圧化が
計られる計画になっている。しかし、現実的には、第２
ステップから第３ステップに移行する過程で、例えば、
６２１°Ｃレベル等の中間的な温度条件が採用される気
運にある。
【０００４】これらの蒸気条件の高温高圧化に対応し
て、現在では改良型９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼（鍛鋼：米国材料
・試験協会［ＡＳＴＭ］規格：Ｆ９１，鋳鋼規格：Ｃ１
２Ａ）を適用することで第２ステップまでの発電所が建
設されている。しかしながら、この９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の
使用限界温度は、６００°Ｃ程度であるため、超々臨界
圧発電所においては、この鋼を６００°Ｃ以下の温度範
囲で使用しなければならず、６００°Ｃ以上の蒸気条件
中使用できるフェライト鋼の研究・開発が進められてい
る。
て、現在では改良型９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼（鍛鋼：米国材料
・試験協会［ＡＳＴＭ］規格：Ｆ９１，鋳鋼規格：Ｃ１
２Ａ）を適用することで第２ステップまでの発電所が建
設されている。しかしながら、この９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼の
使用限界温度は、６００°Ｃ程度であるため、超々臨界
圧発電所においては、この鋼を６００°Ｃ以下の温度範
囲で使用しなければならず、６００°Ｃ以上の蒸気条件
中使用できるフェライト鋼の研究・開発が進められてい
る。
【０００５】この研究の結果、６００°Ｃ以上の温度レ
ベルで改良型９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼を使用するのに必要なク
リープ強度を向上させるためには、改良型９Ｃｒ−１Ｍ
ｏ鋼におけるＭｏ鋼のＭｏ量を０．５重量％程度に引下
げて、その代わりにＷを１．８重量％程度添加した鋼が
優れていることが判明した。
ベルで改良型９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼を使用するのに必要なク
リープ強度を向上させるためには、改良型９Ｃｒ−１Ｍ
ｏ鋼におけるＭｏ鋼のＭｏ量を０．５重量％程度に引下
げて、その代わりにＷを１．８重量％程度添加した鋼が
優れていることが判明した。
【０００６】このフェライト系鋼は、ＳＵＳ３１６Ｈ
（ＪＩＳ規格）のようなオーステナイト系鋼と比較して
も、６５０°Ｃまでの高温強度が大きく、しかもＮｉを
含有しないため、安価であるという特徴を有している。
本鋼種は、米国機械学会（以下、「ＡＳＭＥ」と称す）
のコードケース２１７９において規格化されており、継
目なし（Seamless）９Ｃｒ−２Ｗ鋼の化学成分が重量％
で、Ｃ：０．０７〜０．１３、Ｍｎ：０．３０〜０．６
０、Ｓｉ≦０．５０、Ｐ≦０、０２０、Ｓ≦０．０１
０、Ｃｒ：８．５０〜９．５０、Ｍｏ：０．３０〜０．
６０、Ｗ：１．５０〜２．００、Ｎｉ≦０．４０、Ｖ：
０．１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０９、Ｎ：
０．０３〜０．０７、Ａｌ≦０．０４０、Ｂ：０．００
１〜０．００６となっている。この鋼種は、継目なしチ
ューブ及びパイプ材について規定されたもので、化学成
分には、Ｎが最大０．０７重量％まで含有されている。
（ＪＩＳ規格）のようなオーステナイト系鋼と比較して
も、６５０°Ｃまでの高温強度が大きく、しかもＮｉを
含有しないため、安価であるという特徴を有している。
本鋼種は、米国機械学会（以下、「ＡＳＭＥ」と称す）
のコードケース２１７９において規格化されており、継
目なし（Seamless）９Ｃｒ−２Ｗ鋼の化学成分が重量％
で、Ｃ：０．０７〜０．１３、Ｍｎ：０．３０〜０．６
０、Ｓｉ≦０．５０、Ｐ≦０、０２０、Ｓ≦０．０１
０、Ｃｒ：８．５０〜９．５０、Ｍｏ：０．３０〜０．
６０、Ｗ：１．５０〜２．００、Ｎｉ≦０．４０、Ｖ：
０．１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０９、Ｎ：
０．０３〜０．０７、Ａｌ≦０．０４０、Ｂ：０．００
１〜０．００６となっている。この鋼種は、継目なしチ
ューブ及びパイプ材について規定されたもので、化学成
分には、Ｎが最大０．０７重量％まで含有されている。
【０００７】一方、上記のような鋼に対する溶接材料と
しては、現在のところ一般に、Ｍｎ及びＮｉを高めた高
Ｍｎ系鋼材が使用されており、その化学成分は、重量％
で、Ｃ：０．０８、Ｍｎ：１．６３、Ｓｉ：０．３２、
Ｐ：０．００７、Ｓ：０．００２、Ｃｒ：８．９９、Ｍ
ｏ：０．４９、Ｗ：１．４１、Ｎｉ：０．５６、Ｖ：
０．３１、Ｎｂ：０．０６となっている。
しては、現在のところ一般に、Ｍｎ及びＮｉを高めた高
Ｍｎ系鋼材が使用されており、その化学成分は、重量％
で、Ｃ：０．０８、Ｍｎ：１．６３、Ｓｉ：０．３２、
Ｐ：０．００７、Ｓ：０．００２、Ｃｒ：８．９９、Ｍ
ｏ：０．４９、Ｗ：１．４１、Ｎｉ：０．５６、Ｖ：
０．３１、Ｎｂ：０．０６となっている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この高
Ｍｎ系鋼材は、クリープ強度が上述した母材の９Ｃｒ−
２Ｗ鋼より劣るという欠点があった。
Ｍｎ系鋼材は、クリープ強度が上述した母材の９Ｃｒ−
２Ｗ鋼より劣るという欠点があった。
【０００９】一方、高温高圧機器用溶接材料の開発にお
いては、１）高温強度の中で、主としてクリープ強度が
基材と同等であること、並びに延性や靭性が高いことと
いう機械的性質の要求がある他に、２）溶接施工性に優
れていることという製造性の問題を解決する必要があ
る。
いては、１）高温強度の中で、主としてクリープ強度が
基材と同等であること、並びに延性や靭性が高いことと
いう機械的性質の要求がある他に、２）溶接施工性に優
れていることという製造性の問題を解決する必要があ
る。
【００１０】従って、本鋼種の溶接材料の開発において
は、機械的性質を良好に維持するために、溶接部にδフ
ェライトが生成しないようにしてクリープ強度を高める
適切な元素を添加すること、また、溶接性を良好に維持
するために、溶接に際して割れ等の欠陥の発生を防止す
ると共に、ブローホール（気泡）の発生を防止するため
に適切な元素を制限しなければならないという課題があ
った。。
は、機械的性質を良好に維持するために、溶接部にδフ
ェライトが生成しないようにしてクリープ強度を高める
適切な元素を添加すること、また、溶接性を良好に維持
するために、溶接に際して割れ等の欠陥の発生を防止す
ると共に、ブローホール（気泡）の発生を防止するため
に適切な元素を制限しなければならないという課題があ
った。。
【００１１】従って、本発明は、上記課題を解決するた
めに、９Ｃｒ−２Ｗ鋼に相当する高温強度を維持しなが
ら健全な溶接部が得られる、超々臨界発電所のような６
００°Ｃ以上の蒸気条件で使用可能なボイラチューブ、
配管及び機器の耐圧部等の溶接に使用される溶接材料を
提供することを目的とする。
めに、９Ｃｒ−２Ｗ鋼に相当する高温強度を維持しなが
ら健全な溶接部が得られる、超々臨界発電所のような６
００°Ｃ以上の蒸気条件で使用可能なボイラチューブ、
配管及び機器の耐圧部等の溶接に使用される溶接材料を
提供することを目的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の主たる局面によると、高Ｃｒフェライト系
耐熱鋼用溶接材料は、化学成分が重量％で、Ｃ：０．０
６〜０．１２、Ｓｉ：０．２８〜０．５０、Ｍｎ：０．
１８〜０．３０未満、Ｃｒ：８．０〜９．５、Ｍｏ：
０．３８〜０．５０未満、Ｗ：１．５０〜１．９４、
Ｖ：０．１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０８、
Ｂ：０．００４〜０．００６、Ｎ：０．０３０〜０．０
３８、Ｎｉ：０．４０〜０．６０、Ｃｏ：０．２５〜
１．５０、Ａｌ：０．０２以下であり、前記Ｃｒ、Ｃ及
びＣｏ以外の前記化学成分が前記各範囲内の平均値とな
った場合に、該Ｃｒ、Ｃ及びＣｏが １４Ｃｒ−２２０Ｃ−７Ｃｏ≦１００ の関係式を満足することを特徴としている。
に、本発明の主たる局面によると、高Ｃｒフェライト系
耐熱鋼用溶接材料は、化学成分が重量％で、Ｃ：０．０
６〜０．１２、Ｓｉ：０．２８〜０．５０、Ｍｎ：０．
１８〜０．３０未満、Ｃｒ：８．０〜９．５、Ｍｏ：
０．３８〜０．５０未満、Ｗ：１．５０〜１．９４、
Ｖ：０．１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０８、
Ｂ：０．００４〜０．００６、Ｎ：０．０３０〜０．０
３８、Ｎｉ：０．４０〜０．６０、Ｃｏ：０．２５〜
１．５０、Ａｌ：０．０２以下であり、前記Ｃｒ、Ｃ及
びＣｏ以外の前記化学成分が前記各範囲内の平均値とな
った場合に、該Ｃｒ、Ｃ及びＣｏが １４Ｃｒ−２２０Ｃ−７Ｃｏ≦１００ の関係式を満足することを特徴としている。
【００１３】前記高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料
は、さらに、重量％で、化学成分Ｃｅ：０．０２〜０．
１０を含有するのが好ましい。また、前記各高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料を、テイグ溶接棒、サブマー
ジ（潜孤）アーク溶接棒、溶接用ワイヤ等等に適用する
こともできる。
は、さらに、重量％で、化学成分Ｃｅ：０．０２〜０．
１０を含有するのが好ましい。また、前記各高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料を、テイグ溶接棒、サブマー
ジ（潜孤）アーク溶接棒、溶接用ワイヤ等等に適用する
こともできる。
【００１４】また、前記高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶
接材料に、さらに、前記各化学成分以外からなるアーク
安定剤、スラグ生成剤あるいは粘結剤の内の少なくとも
一つを含む被覆剤を加えて、被覆アーク溶接棒等に適用
することも好ましい。
接材料に、さらに、前記各化学成分以外からなるアーク
安定剤、スラグ生成剤あるいは粘結剤の内の少なくとも
一つを含む被覆剤を加えて、被覆アーク溶接棒等に適用
することも好ましい。
【００１５】
【作用】高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を上記の
ような化学成分にすると、材料生成過程においてδフェ
ライトが抑制され、クリープ強度等が低下しなくなると
共に、割れやブローホールの発生を防止し、高温強度を
維持しながら健全な溶接部が得られる。
ような化学成分にすると、材料生成過程においてδフェ
ライトが抑制され、クリープ強度等が低下しなくなると
共に、割れやブローホールの発生を防止し、高温強度を
維持しながら健全な溶接部が得られる。
【００１６】また、上記各耐圧部用鋳鋼材料にＣｅを添
加することにより、溶接部表面に生じる酸化物を固定し
て、剥離しずらくすることができる。従って、剥離して
形成される薄片による溶接部および機器の侵食の促進も
防止することができる。
加することにより、溶接部表面に生じる酸化物を固定し
て、剥離しずらくすることができる。従って、剥離して
形成される薄片による溶接部および機器の侵食の促進も
防止することができる。
【００１７】さらに、このような高Ｃｒフェライト系耐
熱鋼用溶接材料を例えば超々臨界圧発電所のような高温
高圧条件で使用される耐圧部等の溶接に使用するテイグ
溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ、ある
いは該溶接材料に、さらにアーク安定剤等の被覆材を加
えて被覆アーク溶接棒に適用すると、高温強度及び耐圧
性に優れているため、信頼性の高い溶接部や装置等が得
られる。
熱鋼用溶接材料を例えば超々臨界圧発電所のような高温
高圧条件で使用される耐圧部等の溶接に使用するテイグ
溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ、ある
いは該溶接材料に、さらにアーク安定剤等の被覆材を加
えて被覆アーク溶接棒に適用すると、高温強度及び耐圧
性に優れているため、信頼性の高い溶接部や装置等が得
られる。
【００１８】
【発明の実施の形態】まず最初に、本発明に従う高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料の各化学成分の割合の選
択の根拠について述べる。
フェライト系耐熱鋼用溶接材料の各化学成分の割合の選
択の根拠について述べる。
【００１９】本発明者は、容量１トンの高周波電気溶解
炉によって、種々の化学成分の鋼を溶解して、Φ３１０
×１１０ｍｍの円板状試験体を鋳造し、９Ｃｒ−２Ｗ鋼
の化学成分とδフェライト量との関係、並びにブローホ
ールの発生について検討した。δフェライトが抑制でき
れば、クリープ強度等が低下しなくなり、高温強度を維
持しながら耐圧性に優れた材料が得られるからである。
炉によって、種々の化学成分の鋼を溶解して、Φ３１０
×１１０ｍｍの円板状試験体を鋳造し、９Ｃｒ−２Ｗ鋼
の化学成分とδフェライト量との関係、並びにブローホ
ールの発生について検討した。δフェライトが抑制でき
れば、クリープ強度等が低下しなくなり、高温強度を維
持しながら耐圧性に優れた材料が得られるからである。
【００２０】次に、この結果を基にして、δフェライト
が極めて少なく、クリープ強度の大きな溶接用材料を製
作して、溶接施工試験、並びに鋼材の高温強度を決定す
る基礎となるクリープ試験を行なって、本発明に係る高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を完成した。
が極めて少なく、クリープ強度の大きな溶接用材料を製
作して、溶接施工試験、並びに鋼材の高温強度を決定す
る基礎となるクリープ試験を行なって、本発明に係る高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を完成した。
【００２１】最初にδフェライトの抑制について説明す
る。９Ｃｒ系鋼のδフェライト量は、一般に、Ｃｒ当量
（Ｃｒｅｑ）で表されるが、Ｃｒ当量は、鋼の化学成分
をフェライト生成元素とオーステナイト生成元素とに分
類し、これらの元素のフェライト及びオーステナイト生
成能力を、一定の比率で表して合計したもので、種々の
実験式が提案されているが、本試験では、Ｃｒ当量とし
て以下の式（１）を適用した。 Ｃｒｅｑ％＝（14Ｃｒ＋６Ｓｉ＋５Ｍｏ十８Ｗ＋18Ｖ＋90Ｎｂ＋54Ａｌ） −220（Ｃ＋Ｎ）−20Ｎｉ−６Ｍｎ−７Ｃｏ−１４６・・・（１） この式（１）で、前のカッコ内の元素がフェライト生成
元素であり、後のマイナス記号（−記号）の元素がオー
ステナイト生成元素である。
る。９Ｃｒ系鋼のδフェライト量は、一般に、Ｃｒ当量
（Ｃｒｅｑ）で表されるが、Ｃｒ当量は、鋼の化学成分
をフェライト生成元素とオーステナイト生成元素とに分
類し、これらの元素のフェライト及びオーステナイト生
成能力を、一定の比率で表して合計したもので、種々の
実験式が提案されているが、本試験では、Ｃｒ当量とし
て以下の式（１）を適用した。 Ｃｒｅｑ％＝（14Ｃｒ＋６Ｓｉ＋５Ｍｏ十８Ｗ＋18Ｖ＋90Ｎｂ＋54Ａｌ） −220（Ｃ＋Ｎ）−20Ｎｉ−６Ｍｎ−７Ｃｏ−１４６・・・（１） この式（１）で、前のカッコ内の元素がフェライト生成
元素であり、後のマイナス記号（−記号）の元素がオー
ステナイト生成元素である。
【００２２】次に、δフェライトと化学成分組成のＣｒ
当量％との関係を、９Ｃｒ−２Ｗ鋼及び９Ｃｒ−２Ｗ−
Ｃｏ鋳鋼について求めたが、その試験結果を図１に示
す。この図に示すように、Ｃｒ当量とδフェライトとの
関係は、式（２）で良く表される。
当量％との関係を、９Ｃｒ−２Ｗ鋼及び９Ｃｒ−２Ｗ−
Ｃｏ鋳鋼について求めたが、その試験結果を図１に示
す。この図に示すように、Ｃｒ当量とδフェライトとの
関係は、式（２）で良く表される。
【００２３】 δ％＝１７０ｅｘｐ０．１０７Ｃｒｅｑ ・・・・（２） 図１に示すように、これらの鋼のδフェライトが実際的
に機械的性質を劣化させないＣｒ当量（δフェライト：
３％以下とする）は、式（２）を用いて計算すると、−
３７．７％以下であることがわかる。
に機械的性質を劣化させないＣｒ当量（δフェライト：
３％以下とする）は、式（２）を用いて計算すると、−
３７．７％以下であることがわかる。
【００２４】一方、溶接部は、溶接後凝固し、圧延等の
鍛造処理を受けないので、溶接時にブローホール等の欠
陥が発生すると、その欠陥は、そのまま製品に残留して
しまう。従って、溶接材料については、鋼中のＮ含有量
を、特に厳密に管理する必要がある。Ｎの含有量が多い
と、ブローホールを発生し易くなるためである。図２
は、Ｃｒ含有鋼の溶鋼が凝固する場合におけるＮ許容量
を示している。この図に示すように、９％Ｃｒ鋼がブロ
ーホールを生成することなく凝固できるＮ含有量の上限
値は、０．０５％である。
鍛造処理を受けないので、溶接時にブローホール等の欠
陥が発生すると、その欠陥は、そのまま製品に残留して
しまう。従って、溶接材料については、鋼中のＮ含有量
を、特に厳密に管理する必要がある。Ｎの含有量が多い
と、ブローホールを発生し易くなるためである。図２
は、Ｃｒ含有鋼の溶鋼が凝固する場合におけるＮ許容量
を示している。この図に示すように、９％Ｃｒ鋼がブロ
ーホールを生成することなく凝固できるＮ含有量の上限
値は、０．０５％である。
【００２５】従って、上記のような諸点を考慮して、本
発明に係る高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料用の鋼
を製造するため、化学成分の割合を以下のように選定し
た。
発明に係る高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料用の鋼
を製造するため、化学成分の割合を以下のように選定し
た。
【００２６】Ｎ（窒素）は、主としてＶと結合してＶＮ
（窒化バナジュウム）及びＮｂＮ（窒化ニオブ）とな
り、６００〜６５０°Ｃのクリープ強度を引上げる元素
である。Ｎが０．０１％の場合には、ＶＮが十分生成さ
れないため、クリープ強度は向上しない。しかし、Ｎが
０．０２％の場合でも、Ｖが０．１５〜０．２５％であ
れば、クリープ強度は向上する。一方、前述のように、
ブローホールの発生を防止するという観点から、溶接材
料におけるＮの最大含有量は、０．０３８％とする必要
がある。このためＮの含有量の範囲は、０．０３０〜
０．０３８％とする。
（窒化バナジュウム）及びＮｂＮ（窒化ニオブ）とな
り、６００〜６５０°Ｃのクリープ強度を引上げる元素
である。Ｎが０．０１％の場合には、ＶＮが十分生成さ
れないため、クリープ強度は向上しない。しかし、Ｎが
０．０２％の場合でも、Ｖが０．１５〜０．２５％であ
れば、クリープ強度は向上する。一方、前述のように、
ブローホールの発生を防止するという観点から、溶接材
料におけるＮの最大含有量は、０．０３８％とする必要
がある。このためＮの含有量の範囲は、０．０３０〜
０．０３８％とする。
【００２７】Ｃｒ（クロム）は、本鋼の耐酸化性を高め
て６００°Ｃ以上での使用を可能にすると共に、マトリ
ックス（以下、「基地」と称す）をマルテンサイト化す
ることにより、Ｃと結合して強固な炭化物を生成し、高
温強度を高める上から重要な元素である。一方、溶接材
料では気泡の発生を防止するために、Ｓｉを０．２５％
以上添加する。このＳｉは、Ｃｒと同様に耐酸化作用が
あるため、Ｓｉ量に相当するだけＣｒを低減しても耐酸
化性は維持できる。例えば、Ｓｉ：０．１％、Ｃｒ：９
％の鋼の耐酸化性は、Ｓｉ：０．３％、Ｃｒ：８．０％
の鋼と同等である。このため、Ｃｒの下限値を８．０％
とし、上限値は、９．５％とする。従って、Ｃｒの成分
範囲は、８．０〜９．５％とする。
て６００°Ｃ以上での使用を可能にすると共に、マトリ
ックス（以下、「基地」と称す）をマルテンサイト化す
ることにより、Ｃと結合して強固な炭化物を生成し、高
温強度を高める上から重要な元素である。一方、溶接材
料では気泡の発生を防止するために、Ｓｉを０．２５％
以上添加する。このＳｉは、Ｃｒと同様に耐酸化作用が
あるため、Ｓｉ量に相当するだけＣｒを低減しても耐酸
化性は維持できる。例えば、Ｓｉ：０．１％、Ｃｒ：９
％の鋼の耐酸化性は、Ｓｉ：０．３％、Ｃｒ：８．０％
の鋼と同等である。このため、Ｃｒの下限値を８．０％
とし、上限値は、９．５％とする。従って、Ｃｒの成分
範囲は、８．０〜９．５％とする。
【００２８】Ｍｏ（モリブデン）及びＷ（タングステ
ン）は、本鋼中に固溶してクリープ強度を向上させるの
に有効であるが、その効果は、Ｍｏ当量＝Ｍｏ＋１／２
Ｗにおいて、Ｍｏ当量が１．５％の時に最も良好とな
る。しかし、Ｗを２％以上添加しても、それ以上クリー
プ強度は増加しないので、Ｍｏ：０．３８〜０．５０％
未満、Ｗ：１．５０〜１．９４％とする。
ン）は、本鋼中に固溶してクリープ強度を向上させるの
に有効であるが、その効果は、Ｍｏ当量＝Ｍｏ＋１／２
Ｗにおいて、Ｍｏ当量が１．５％の時に最も良好とな
る。しかし、Ｗを２％以上添加しても、それ以上クリー
プ強度は増加しないので、Ｍｏ：０．３８〜０．５０％
未満、Ｗ：１．５０〜１．９４％とする。
【００２９】Ｖ（バナジュウム）は、Ｎと結合してＶＮ
（窒化バナジュウム）を生成し、クリープ強度を著しく
向上させる。しかし、Ｖ量が０．１５％以下の場合では
ＶＮの析出は少なく、Ｃｒ2Ｎが析出してクリープ強度
が向上しない。一方、Ｖ量が０．２５％の場合には、Ｎ
量が０．０６％まではＶＮとして結合するためクリープ
強度は向上するが、それ以上添加しても強度は増加しな
い。このためＶの添加量は、０．１５〜０．２５％とす
る。
（窒化バナジュウム）を生成し、クリープ強度を著しく
向上させる。しかし、Ｖ量が０．１５％以下の場合では
ＶＮの析出は少なく、Ｃｒ2Ｎが析出してクリープ強度
が向上しない。一方、Ｖ量が０．２５％の場合には、Ｎ
量が０．０６％まではＶＮとして結合するためクリープ
強度は向上するが、それ以上添加しても強度は増加しな
い。このためＶの添加量は、０．１５〜０．２５％とす
る。
【００３０】Ｎｂ（ニオブ）は、本鋼中に微量に含まれ
る場合には、微細なＮｂ（Ｃ，Ｎ）（ニオブの炭窒化
物）を生成し、ＶＮとの相乗効果によってクリープ強度
を向上させるが、多量に含まれる場合には、本鋼中に固
溶しないＮｂ（Ｃ，Ｎ）を生成してＶＮの析出量を低下
させたり、Ｎｂ（Ｎ，Ｃ）が凝集粗大化したりしてクリ
ープ強度を低下させる。そのため、Ｎｂ含有量は、０．
０４〜０．０８％とする。
る場合には、微細なＮｂ（Ｃ，Ｎ）（ニオブの炭窒化
物）を生成し、ＶＮとの相乗効果によってクリープ強度
を向上させるが、多量に含まれる場合には、本鋼中に固
溶しないＮｂ（Ｃ，Ｎ）を生成してＶＮの析出量を低下
させたり、Ｎｂ（Ｎ，Ｃ）が凝集粗大化したりしてクリ
ープ強度を低下させる。そのため、Ｎｂ含有量は、０．
０４〜０．０８％とする。
【００３１】Ｃ（炭素）は、Ｃｒと結合してマルテンサ
イト組織を形成し、また、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ及びＮｂと結
合して炭化物を生成して、本鋼の高温強度を高める上か
ら重要であるが、多量に含まれると延靭性が低下すると
共に、溶接性も低下する。しかし、式（１）に示すよう
に、Ｃは、ＡC3変態点以上の高温でオーステナイトを生
成する能力が最も大きい元素であるので、上限値を０．
１２％とし下限値を０．０６％とする。すなわち、式
（１）において、Ｃｒ、Ｃ、Ｃｏ以外の化学成分が平均
値を取った場合に、δフェライトが３％以下となる条件
式は、式（３）で表される。
イト組織を形成し、また、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ及びＮｂと結
合して炭化物を生成して、本鋼の高温強度を高める上か
ら重要であるが、多量に含まれると延靭性が低下すると
共に、溶接性も低下する。しかし、式（１）に示すよう
に、Ｃは、ＡC3変態点以上の高温でオーステナイトを生
成する能力が最も大きい元素であるので、上限値を０．
１２％とし下限値を０．０６％とする。すなわち、式
（１）において、Ｃｒ、Ｃ、Ｃｏ以外の化学成分が平均
値を取った場合に、δフェライトが３％以下となる条件
式は、式（３）で表される。
【００３２】 １４Ｃｒ−２２０Ｃ−７Ｃｏ≦１００ ・・・・（３） この式（３）において、Ｃｒ：８．７５％（平均値）、
Ｃｏ：１．５０（最大値）となった場合に、Ｃ≧０．０
５５％となるので、これよりＣの下限値を０．０６％と
する。従って、Ｃ量は、０．０６〜０．１２％とする。
Ｃｏ：１．５０（最大値）となった場合に、Ｃ≧０．０
５５％となるので、これよりＣの下限値を０．０６％と
する。従って、Ｃ量は、０．０６〜０．１２％とする。
【００３３】Ｓｉ（シリコン）は、製鋼時における溶鋼
の脱酸材として用いられ、ブローホールの発生を防止す
るのに必須の元素であり、また、製品使用時は製品の高
温酸化を防止する。ここで、溶接材料ではブローホール
の発生を防止するために、Ｓｉ量の下限値を０．２８％
とする。一方、Ｓｉは、溶接部の基地の硬度を高めるた
め、多量にＳｉを添加すると溶接性を低下させる。ま
た、Ｓｉは、製品使用時における炭化物の分解凝集を促
進してクリープ強度を低下させる。従って、Ｓｉ量は、
０．２８〜０．５０％とする。
の脱酸材として用いられ、ブローホールの発生を防止す
るのに必須の元素であり、また、製品使用時は製品の高
温酸化を防止する。ここで、溶接材料ではブローホール
の発生を防止するために、Ｓｉ量の下限値を０．２８％
とする。一方、Ｓｉは、溶接部の基地の硬度を高めるた
め、多量にＳｉを添加すると溶接性を低下させる。ま
た、Ｓｉは、製品使用時における炭化物の分解凝集を促
進してクリープ強度を低下させる。従って、Ｓｉ量は、
０．２８〜０．５０％とする。
【００３４】Ｍｎ（マンガン）は、製鋼の過程で酸素を
除去する効果があり、また、Ｓ（サルファ）と結合して
ＭｎＳという化合物を生成し、Ｓが鋼の強度に及ぼす悪
影響を防止する効果があるが、Ｍｎはオーステナイト生
成元素でもあり、δフェライトの生成を抑制する。しか
し、Ｍｎを多量に含む場合には、炭化物の分解凝集を促
進しクリープ強度を低下させる。このため、Ｍｎは、
０．１８〜０．３０％未満とする。
除去する効果があり、また、Ｓ（サルファ）と結合して
ＭｎＳという化合物を生成し、Ｓが鋼の強度に及ぼす悪
影響を防止する効果があるが、Ｍｎはオーステナイト生
成元素でもあり、δフェライトの生成を抑制する。しか
し、Ｍｎを多量に含む場合には、炭化物の分解凝集を促
進しクリープ強度を低下させる。このため、Ｍｎは、
０．１８〜０．３０％未満とする。
【００３５】Ｎｉ（ニッケル）は、オーステナイト生成
能の大きな元素であるため、δフェライトの生成を抑制
するが、この元素を添加するとオーステナイト化が始ま
る温度であるＡC1変態点がＮｉ量１％当たり３０°Ｃ低
下する。Ｃ量０．１％程度を含有する９Ｃｒ鋼のＡC1変
態点は、８２０〜８４０°Ｃであり、焼戻温度はＡC1変
態点以下に設定されるので、あまり多量にＮｉを添加す
ると、焼戻温度が低くなり過ぎる。また、Ｎｉ量を１％
以上添加すると炭化物の分解凝集を促進してクリープ強
度を低下させる。なお、溶接性については、Ｎｉ量が
０．６％以上含有されると、溶接時のワレを促進する。
このため、Ｎｉの成分範囲を、０．４０〜０．６０％と
する。
能の大きな元素であるため、δフェライトの生成を抑制
するが、この元素を添加するとオーステナイト化が始ま
る温度であるＡC1変態点がＮｉ量１％当たり３０°Ｃ低
下する。Ｃ量０．１％程度を含有する９Ｃｒ鋼のＡC1変
態点は、８２０〜８４０°Ｃであり、焼戻温度はＡC1変
態点以下に設定されるので、あまり多量にＮｉを添加す
ると、焼戻温度が低くなり過ぎる。また、Ｎｉ量を１％
以上添加すると炭化物の分解凝集を促進してクリープ強
度を低下させる。なお、溶接性については、Ｎｉ量が
０．６％以上含有されると、溶接時のワレを促進する。
このため、Ｎｉの成分範囲を、０．４０〜０．６０％と
する。
【００３６】Ｃｏ（コバルト）は、式（１）において、
オーステナイト生成元素である。Ｃｏを添加すると、式
（１）に従ってδフェライトが減少するため、Ｃの下限
値を低減させることができる。ＣｏのＡC1変態点への影
響は、Ｃｏ量１％当たり５°Ｃ低下するものであり、Ｎ
ｉよりもはるかに小さい。また、Ｃｏは、炭素と結合し
て炭化物を生成するために、鋼のクリープ強度を向上す
る。しかし、Ｃｏを多量に添加すると、逆に炭化物の分
解凝集を促進してクリープ強度を低下させるようにな
る。従って、Ｃｏの成分範囲は、０．２５〜１．５０％
とする。
オーステナイト生成元素である。Ｃｏを添加すると、式
（１）に従ってδフェライトが減少するため、Ｃの下限
値を低減させることができる。ＣｏのＡC1変態点への影
響は、Ｃｏ量１％当たり５°Ｃ低下するものであり、Ｎ
ｉよりもはるかに小さい。また、Ｃｏは、炭素と結合し
て炭化物を生成するために、鋼のクリープ強度を向上す
る。しかし、Ｃｏを多量に添加すると、逆に炭化物の分
解凝集を促進してクリープ強度を低下させるようにな
る。従って、Ｃｏの成分範囲は、０．２５〜１．５０％
とする。
【００３７】Ｂ（ボロン）は、鋼材の焼入性を高める元
素であり、溶接部のマルテンサイト化を促進するが、多
量に含有すると溶接性が低下してしまう。従って、Ｂ量
を０．００４〜０．００６％とする。
素であり、溶接部のマルテンサイト化を促進するが、多
量に含有すると溶接性が低下してしまう。従って、Ｂ量
を０．００４〜０．００６％とする。
【００３８】Ａｌ（アルミ）は、製鋼時の脱酸材として
最も優れた元素であるが、多量に含ませると炭化物の分
解凝集を促進してクリープ強度を低下させるので、上限
値を０．０２％とする。
最も優れた元素であるが、多量に含ませると炭化物の分
解凝集を促進してクリープ強度を低下させるので、上限
値を０．０２％とする。
【００３９】Ｃｅ（セリュウム）は、希土類金属の一種
であるが、Ａｌと同様に酸化され易い金属であり、脱酸
材としても作用する。しかし、このＣｅの酸化物は、主
として結晶粒界に介在し、製品の表面に生じる酸化物で
ある主としてＣｒを主体とする酸化物を固定し剥離しず
らくする効果がある。このため、製品表面の酸化物がプ
ラントの起動停止によって剥離しずらくなり、剥離して
形成される薄片による機器の侵食の促進も防止すること
ができる。また、Ｃｒ酸化物を固定することにより、Ｃ
ｒの耐酸化効果を高める。このようなＣｅによる効果
は、重量％で０．０２％から現れるが、材料内部に多量
に含有されると、Ｃｅ自体が酸化を促進するところか
ら、その上限値を０．１０％とする。その結果、Ｃｅの
成分範囲を、０．０２〜０．１０％とする。
であるが、Ａｌと同様に酸化され易い金属であり、脱酸
材としても作用する。しかし、このＣｅの酸化物は、主
として結晶粒界に介在し、製品の表面に生じる酸化物で
ある主としてＣｒを主体とする酸化物を固定し剥離しず
らくする効果がある。このため、製品表面の酸化物がプ
ラントの起動停止によって剥離しずらくなり、剥離して
形成される薄片による機器の侵食の促進も防止すること
ができる。また、Ｃｒ酸化物を固定することにより、Ｃ
ｒの耐酸化効果を高める。このようなＣｅによる効果
は、重量％で０．０２％から現れるが、材料内部に多量
に含有されると、Ｃｅ自体が酸化を促進するところか
ら、その上限値を０．１０％とする。その結果、Ｃｅの
成分範囲を、０．０２〜０．１０％とする。
【００４０】以上の検討によって、本発明による高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料としての９Ｃｒ−２Ｗ溶
接材料鋼の化学成分組成を、重量％で、Ｃ：０．０６〜
０．１２、Ｓｉ：０．２８〜０．５０、Ｍｎ：０．１８
〜０．３０未満、Ｃｒ：８．０〜９．５、Ｍｏ：０．３
８〜０．５０未満、Ｗ：１．５０〜１．９４、Ｖ：０．
１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０８、Ｂ：０．
００４〜０．００６、Ｎ：０．０３０〜０．０３８、Ｎ
ｉ：０．４０〜０．６０、Ｃｏ：０．２５〜１．５０、
Ａｌ：０．０２以下と選定した。
フェライト系耐熱鋼用溶接材料としての９Ｃｒ−２Ｗ溶
接材料鋼の化学成分組成を、重量％で、Ｃ：０．０６〜
０．１２、Ｓｉ：０．２８〜０．５０、Ｍｎ：０．１８
〜０．３０未満、Ｃｒ：８．０〜９．５、Ｍｏ：０．３
８〜０．５０未満、Ｗ：１．５０〜１．９４、Ｖ：０．
１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０８、Ｂ：０．
００４〜０．００６、Ｎ：０．０３０〜０．０３８、Ｎ
ｉ：０．４０〜０．６０、Ｃｏ：０．２５〜１．５０、
Ａｌ：０．０２以下と選定した。
【００４１】なお、上記の化学成分組成に、Ｃｅを重量
％で０．０２〜０．１０％添加した高Ｃｒフェライト系
耐熱鋼用溶接材料も選定した。
％で０．０２〜０．１０％添加した高Ｃｒフェライト系
耐熱鋼用溶接材料も選定した。
【００４２】本発明者は、高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用
溶接材料として、上記の説明から明らかにされた化学成
分を有する鋼材について、容量１トンの高周波電気炉に
よって、Φ３１０ｍｍ×１２０ｍｍの単量１００Ｋｇの
試験体を、Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤの４ヒート溶製し、この試
験体から３．２〜４Φのテイグ溶接棒を製作した。な
お、この明細書の発明の詳細な説明の最後に添付した表
１に、製作した溶接棒の化学成分を示す。
溶接材料として、上記の説明から明らかにされた化学成
分を有する鋼材について、容量１トンの高周波電気炉に
よって、Φ３１０ｍｍ×１２０ｍｍの単量１００Ｋｇの
試験体を、Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤの４ヒート溶製し、この試
験体から３．２〜４Φのテイグ溶接棒を製作した。な
お、この明細書の発明の詳細な説明の最後に添付した表
１に、製作した溶接棒の化学成分を示す。
【００４３】作成されたこれらの溶接棒を用いて、図３
に示すような１５０巾×１５０長さ×２０厚さの９Ｃｒ
−２Ｗ鋼母材を溶接し、これよりＡＳＭＥ第９章第２条
（Sec IX, Article 2）に規定する溶接継手の引張試験
片、衝撃試験片、溶接施工性確認試験片（Weld Procedu
re Qualification Tests）を加工して、溶接性試験を実
施した。
に示すような１５０巾×１５０長さ×２０厚さの９Ｃｒ
−２Ｗ鋼母材を溶接し、これよりＡＳＭＥ第９章第２条
（Sec IX, Article 2）に規定する溶接継手の引張試験
片、衝撃試験片、溶接施工性確認試験片（Weld Procedu
re Qualification Tests）を加工して、溶接性試験を実
施した。
【００４４】この明細書の発明の詳細な説明の最後に添
付した表２〜表４に、各試験結果を示す。これらの表か
ら分かるように、各ヒートから製作した溶接棒で溶接し
た試験片は、総ての規格値を満足した。すなわち、本発
明の溶接性及び機械的性質が良好であることが実証され
た。
付した表２〜表４に、各試験結果を示す。これらの表か
ら分かるように、各ヒートから製作した溶接棒で溶接し
た試験片は、総ての規格値を満足した。すなわち、本発
明の溶接性及び機械的性質が良好であることが実証され
た。
【００４５】次に、クリープ試験片を溶着金属から加工
してクリープ試験を行なった、図４に、従来から使用さ
れている高Ｍｎ系溶接棒と本発明材とのクリープ破断強
度を比較して示す。この図４において、横軸は、ランソ
ン・ミラー（Larson-Miller）パラメータであり、Ｔ
は、クリープ試験温度の絶対温度（°Ｋ）、ｔは、破断
時間（ｈ）である。また、縦軸は、クリープ破断応力
（ＭＰａ）を示し、各線分が上方に位置するほどクリー
プ破断強度が大きいことを表している。
してクリープ試験を行なった、図４に、従来から使用さ
れている高Ｍｎ系溶接棒と本発明材とのクリープ破断強
度を比較して示す。この図４において、横軸は、ランソ
ン・ミラー（Larson-Miller）パラメータであり、Ｔ
は、クリープ試験温度の絶対温度（°Ｋ）、ｔは、破断
時間（ｈ）である。また、縦軸は、クリープ破断応力
（ＭＰａ）を示し、各線分が上方に位置するほどクリー
プ破断強度が大きいことを表している。
【００４６】この図４に示すように、本発明の溶接材料
のクリープ破断強度は、９Ｃｒ−２Ｗの母材と同等の強
度を示し、従来から本鋼種の溶接に適用されてきた前述
の高Ｍｎ系鋼の溶接材料に比べて、はるかに大きな値を
示した。
のクリープ破断強度は、９Ｃｒ−２Ｗの母材と同等の強
度を示し、従来から本鋼種の溶接に適用されてきた前述
の高Ｍｎ系鋼の溶接材料に比べて、はるかに大きな値を
示した。
【００４７】なお、Ｃｅの効果は、６５０°Ｃの酸化試
験において、Ｃｅを０．０４％添加した場合の酸化物の
剥離は、Ｃｅを含まない場合に比べて顕著に減少した。
験において、Ｃｅを０．０４％添加した場合の酸化物の
剥離は、Ｃｅを含まない場合に比べて顕著に減少した。
【００４８】
【発明の効果】上述したような化学組成を有する本発明
による高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料により、材
料生成過程においてδフェライトが抑制され、クリープ
強度等が低下しなくなると共に、割れやブローホールの
発生を防止しることにより、高温強度を維持しながら耐
圧性に優れた健全な溶接材料及び溶接部が得られる。
による高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料により、材
料生成過程においてδフェライトが抑制され、クリープ
強度等が低下しなくなると共に、割れやブローホールの
発生を防止しることにより、高温強度を維持しながら耐
圧性に優れた健全な溶接材料及び溶接部が得られる。
【００４９】また、上記耐圧部用鋳鋼材料にＣｅを添加
することにより、製品表面に生じる酸化物を固定して、
剥離しずらくすることができる。従って、剥離して形成
される薄片による溶接部や機器の侵食の促進も防止する
ことができる。
することにより、製品表面に生じる酸化物を固定して、
剥離しずらくすることができる。従って、剥離して形成
される薄片による溶接部や機器の侵食の促進も防止する
ことができる。
【００５０】さらに、このような高Ｃｒフェライト系耐
熱鋼用溶接材料を例えば超々臨界圧発電所のような高温
高圧条件で使用される耐圧部等の溶接に使用するテイグ
溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ、ある
いは該溶接材料に、さらにアーク安定剤等の被覆材を加
えて被覆アーク溶接棒に適用すると、高温強度及び耐圧
性に優れているため、信頼性の高い溶接部や装置等が得
られる。
熱鋼用溶接材料を例えば超々臨界圧発電所のような高温
高圧条件で使用される耐圧部等の溶接に使用するテイグ
溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ、ある
いは該溶接材料に、さらにアーク安定剤等の被覆材を加
えて被覆アーク溶接棒に適用すると、高温強度及び耐圧
性に優れているため、信頼性の高い溶接部や装置等が得
られる。
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【図１】 試験結果から求めたＣｒ当量（Ｃｒｅｑ％）
とδフェライトとの関係を示す図である。
とδフェライトとの関係を示す図である。
【図２】 Ｃｒ系鋼に関するＮの溶解度を示す図であ
る。
る。
【図３】 ９Ｃｒ−２Ｗの溶接用母材の形状寸法を示す
図である。
図である。
【図４】 本発明に係る溶接棒と９Ｃｒ−２Ｗ母材、及
び従来の高Ｍｎ溶接棒のクリープ破断強度を比較した図
である。
び従来の高Ｍｎ溶接棒のクリープ破断強度を比較した図
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹本 和弘 福岡県北九州市門司区中町１番14号 岡 野バルブ製造株式会社内 (56)参考文献 特開 平８−187592（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−262388（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−80680（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−120909（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 35/30
Claims (6)
- 【請求項１】 化学成分が重量％で、Ｃ：０．０６〜
０．１２、Ｓｉ：０．２８〜０．５０、Ｍｎ：０．１８
〜０．３０未満、Ｃｒ：８．０〜９．５、Ｍｏ：０．３
８〜０．５０未満、Ｗ：１．５０〜１．９４、Ｖ：０．
１５〜０．２５、Ｎｂ：０．０４〜０．０８、Ｂ：０．
００４〜０．００６、Ｎ：０．０３０〜０．０３８、Ｎ
ｉ：０．４０〜０．６０、Ｃｏ：０．２５〜１．５０、
Ａｌ：０．０２以下であり、前記Ｃｒ、Ｃ及びＣｏ以外
の前記化学成分が前記各範囲内の平均値となった場合
に、該Ｃｒ、Ｃ及びＣｏが １４Ｃｒ−２２０Ｃ−７Ｃｏ≦１００ の関係式を満足する高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材
料。 - 【請求項２】 さらに、重量％で、化学成分Ｃｅ：０．
０２〜０．１０を含有する請求項１に記載の高Ｃｒフェ
ライト系耐熱鋼用溶接材料。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２に記載の高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料からなるテイグ溶接棒。 - 【請求項４】 請求項１または請求項２に記載の高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料からなるサブマージアー
ク溶接棒。 - 【請求項５】 請求項１または請求項２に記載の高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料からなる溶接ワイヤ。 - 【請求項６】 請求項１または請求項２に記載の高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼用溶接材料に、さらに、前記各化学
成分以外からなるアーク安定剤、スラグ生成剤あるいは
粘結剤の内の少なくとも一つを含む被覆材を含有する被
覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08122299A JP3222113B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08122299A JP3222113B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000271785A JP2000271785A (ja) | 2000-10-03 |
| JP3222113B2 true JP3222113B2 (ja) | 2001-10-22 |
Family
ID=13740465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08122299A Expired - Lifetime JP3222113B2 (ja) | 1999-03-25 | 1999-03-25 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3222113B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110280925A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-09-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于高层建筑结构耐火钢的埋弧焊丝 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ2006258A3 (cs) * | 2006-04-21 | 2007-10-17 | Jinpo Plus, A. S. | Žárupevná chromová ocel |
| JP5922702B2 (ja) * | 2014-05-07 | 2016-05-24 | アバゴ・テクノロジーズ・ジェネラル・アイピー（シンガポール）プライベート・リミテッド | Ｓｎ膜におけるウイスカの軽減 |
| KR200484982Y1 (ko) * | 2016-03-21 | 2017-11-15 | 동림산업 주식회사 | 채굴용 비트 |
| CN106435382A (zh) * | 2016-10-13 | 2017-02-22 | 南京创贝高速传动机械有限公司 | 一种用于高速变速箱的齿轮的处理工艺 |
| CN106670738B (zh) * | 2016-11-14 | 2019-08-02 | 上海锅炉厂有限公司 | 锅炉管道用g115钢的焊接工艺 |
| CN113245748B (zh) * | 2021-07-05 | 2021-09-21 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 |
-
1999
- 1999-03-25 JP JP08122299A patent/JP3222113B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110280925A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-09-27 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种用于高层建筑结构耐火钢的埋弧焊丝 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000271785A (ja) | 2000-10-03 |
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