CN113001057B - 一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝及制备方法 - Google Patents

一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝及制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，其由药芯粉和包裹所述药芯粉的不锈钢带组成，其特征在于：所述药芯粉由合金组分和渣系组分组成，所述合金组分中各物质占药芯粉的质量百分比为，电解锰：1.5～3wt％，硅铁：0.5～1wt％，铬粉：20～22wt％，镍粉：12.5～20wt％，钼铁：0.2～3.5wt％，铜粉：0.1～2.0wt％，氮化铬：0.1～5wt％，铁粉和不可避免的杂质为余量。本发明采用多元复合渣系耦合保护的设计方案，在不影响焊接性和增加焊接工艺难度的同时抑制含氮奥氏体不锈钢焊接过程中氮元素逸出。

Description

一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝及制备方法
技术领域
本发明涉及焊接材料领域，尤其涉及一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝及制备方法。
背景技术
含氮奥氏体不锈钢是一种利用氮元素代替昂贵镍元素作为奥氏体稳定元素的资源节约型低成本奥氏体不锈钢。含氮奥氏体不锈钢具有优良的强韧性和耐腐蚀性能，近年来被广泛应用于航空工业、建筑行业、石油化工和海洋工程等领域。
含氮奥氏体不锈钢在实际应用过程中涉及大量的焊接过程。含氮奥氏体不锈钢焊接时往往面临焊缝金属中氮元素的逸出和气孔缺陷问题：在焊接过程中焊丝中过饱和的氮元素在熔池中发生冶金反应，会向大气中逸出；由于熔池快速凝固，部分氮气无法逸出，在焊缝中形成氮气孔。焊缝中氮元素的逸出和气孔缺陷会严重降低焊接接头的强度和耐点蚀性能。目前含氮奥氏体不锈钢焊接专用焊丝缺乏，往往采用常规的奥氏体不锈钢焊丝来替代，例如商用ER308L奥氏体不锈钢焊丝(不含氮)，焊缝强度仅为母材的70-80％，焊接气孔缺陷敏感性高，耐点蚀性能显著降低，难以发挥含氮奥氏体不锈钢的优势。此外，含氮奥氏体不锈钢加工硬化率高，焊丝拉拔难度大，降低焊丝成品率和质量。因此，研制高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢专用焊丝具有重要的工程应用价值。
发明内容
本发明所要解决的第一个技术问题是提供一种在焊接时有利于氮气逸出从而提升焊接接头的强度和耐点蚀性能的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝。
本发明解决第一个技术问题所采用的技术方案为：一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，其由药芯粉和包裹所述药芯粉的不锈钢带组成，其特征在于：
所述药芯粉由合金组分和渣系组分组成，所述合金组分中各物质占药芯粉的质量百分比为，电解锰：1～3wt％，硅铁：0.5～1wt％，铬粉：20～22wt％，镍粉：12.5～20wt％，钼铁：0.2～3.5wt％，铜粉：0.1～2.0wt％，氮化铬：0.1～5wt％，铁粉和不可避免的杂质为余量；
所述渣系组分中各物质占药芯粉的质量百分比为，钛酸钠和钛酸钾：4～7wt％，氧化锆：2～5wt％，四氧化三铁：3～4wt％，氟化物：5～9wt％，钾长石：1～3wt％，金红石：10～12wt％，氧化铋：1～10wt％以及铝粉：0.5～2.5wt％。
电解锰：奥氏体化元素，能够增加氮元素的固溶度，但锰元素含量过高会影响焊缝的成形性，降低点蚀性能。因此本发明锰元素质量分数控制在1.5～3wt％。
硅铁：主要用于脱氧，含量过高时已造成夹杂。因此，本发明硅铁质量分数控制在0.5～1wt％。
铬粉：产生钝化膜，增加耐蚀性能，但含量过高时需要更高的镍含量来保证为单相奥氏体，会增加成本。因此，本发明综合考虑耐蚀性和焊接烧损，铬粉质量分数控制在20～22wt％。
镍粉：镍为奥氏体化元素，与铬元素质量进行配合保证焊缝组织为单相奥氏体。焊缝中由于合金元素容易产生偏析，造成枝晶间产生高温铁素体，尤其是对于含氮奥氏体不锈钢焊丝，焊接过程中氮元素的逸出会使得焊缝金属镍铬当量失配，导致铁素体的产生。而镍元素的奥氏体化作用稳定，能够有效稳定焊缝存在偏析时的奥氏体组织。但是镍含量过高时，会增加焊丝成本，而且容易引起热裂现象。因此，本发明中镍粉质量分数根据镍铬当量控制在12.5～20wt％。
钼铁：向焊缝中过渡钼元素，能够和铬元素、氮元素共同增加耐点蚀性能。但钼元素含量过高时，易造成焊缝中产生脆性sigma相，降低力学性能和耐点蚀性能。因此，本项目中钼铁质量分数根据点蚀当量控制在0.2～3.5wt％。
铜粉：向焊缝中过渡铜元素，提高耐点蚀性能和稳定奥氏体。但铜质量分数过高时，会增加焊缝的裂纹敏感性。因此，本发明铜粉质量分数根据镍铬当量和耐蚀性控制在0.1～2.0wt％。
氮化铬：向焊缝中过度铬元素和氮元素，增加耐点蚀性能。但是氮化铬含量过高时，尤其当氮元素超过奥氏体固溶度时，容易造成焊缝产生气孔，飞溅增大。因此，本发明综合考虑氮的固溶度和点蚀当量，氮化铬控制在0.1～5wt％。
钛酸钠和钛酸钾：调节电弧稳定性和熔池铺展性，减少飞溅。钛酸物含量过低时，熔池稳定性和熔池铺展性较差；含量过高时，熔渣堆积严重，成形性变差。因此，本发明中钛酸钠和钛酸钾控制在4～7wt％。
氧化锆：能够改变熔渣的粘度，影响熔渣的成形覆盖和脱渣性能。当氧化锆质量分数过低时，熔渣的覆盖能力差；质量分数过高时，熔渣脱渣能力变差。因此，本发明中氧化锆质量分数控制在2～5wt％。
四氧化三铁：增加焊接熔池的氧化性，降低氢在熔池中的溶解度，有利于降低熔敷金属扩散氢含量。四氧化三铁质量分数过低时，对扩散氢的抑制作用不明显；当含量过高时，易造成焊缝氧含量过高和引起夹渣。因此，本发明中四氧化三铁质量分数控制在3～4wt％。
氟化物：用于焊缝去氢，同时可以提高熔渣的碱度，提高焊缝抗气孔和抗裂能力。
钾长石：钾长石中的SiO2和Al2O3能增加熔渣的粘度，降低熔渣的表面张力，与焊缝具有好的亲和力，使熔渣具有良好的覆盖性能，降低飞溅的作用。此外，钾长石中的Na2O和K2O提高电弧稳定性，减少飞溅，调节熔渣粘度及熔点。钾长石质量分数过低时，无法产生上述作用；当钾长石质量分数过高时，熔渣粘度过大，脱渣难度大，而且容易造成焊缝中夹渣。因此，本发明钾长石质量分数选择为1～3wt％。
金红石：能够改变熔渣的熔点和粘度，改善焊缝成形性，而且调节焊缝金属与熔渣之间的线膨胀系数，改善脱渣性。在本发明焊丝成分体系中，当金红石含量过低时，上述作用不明显；当含量过高时，会导致焊缝中氧含量过高，飞溅过大，而且容易产生气孔。因此，本发明中金红石质量分数控制在10～12wt％。
氧化铋：作为熔池表面活性物质，能够改善脱渣性，但量过多会形成低熔点夹杂物，恶化焊缝质量。因此本发明中氧化铋质量分数根据金红石、钾长石、氧化锆的质量分数来匹配，控制在1～10wt％。
铝粉：用于焊缝脱氧，参与熔渣形成，改善熔渣的粘度。铝粉含量过低，难以产生脱氧作用；含量过高时，使得焊丝焊接工艺性变差，夹杂倾向和裂纹敏感性增加。因此，本发明中铝粉控制在0.5～2.5wt％。
作为优选，所述不锈钢带的质量百分比组成为C≤0.12wt％，Si≤0.75wt％，Mn≤1.00wt％，P≤0.040wt％，S≤0.03wt％，Ni≤0.6wt％，Cr：16.0～18.0wt％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明的不锈钢带的塑性变形能力良好，拉拔成形性良好，成品率高。
作为优选，所述含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝在施焊后所得熔敷金属的质量百分比组成为C≤0.05wt％，Si：0.35～0.9wt％，Mo：0.05～3.5wt％，Cr：19.5～21wt％，Ni：12.5～18.0wt％，Mn：1～3.5wt％，P≤0.004wt％，S≤0.004wt％，N：0.05～0.4wt％，Cu≤1.8wt％，Fe为余量和不可避免的杂质。
作为优选，所述焊丝焊接接头的抗拉强度在650MPa以上，接头的点腐蚀速率在25g/m2·h以下。
本发明所要解决的第二个技术问题是提供一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法。
本发明解决第二个技术问题所采用的技术方案为：一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法，其特征在于，包括以下加工步骤：
(1)将药芯粉烘焙；
(2)将药芯粉放入搅拌机碾压翻滚搅拌均匀；
(3)药芯粉吸附性调控；
(4)药芯粉填充和焊丝拉拔：将不锈钢带轧成U形，向U形槽中加入步骤(3)得到的药芯粉，将U形槽合口后，进过多道次冷拉拔得到含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝。
作为优选，所述步骤(1)药芯粉烘培温度为900～1000℃，烘培时间5～10小时。
作为优选，所述步骤(3)药芯粉装入静电吸附发生器10～15min增加吸附性。
作为优选，所述步骤(4)中不锈钢带宽度8～11mm，厚度为0.3～0.5mm，药芯粉填充率为25～30％，经过多道次冷拉拔成直径为0.8～1.5mm的焊丝。
作为优选，所述步骤(1)中药芯粉中各物质的粒度为60～180目。药芯粉过细流动性差，过粗影响填充率和混合均匀程度。
与现有技术相比，本发明的优点在于：
(1)本发明采用多元复合渣系耦合保护的设计方案，通过设计优化渣系组分的比例，调整熔池熔点、粘度和表面张力，在保证焊缝成形的前提下，使得焊接熔池凝固过程中熔池表面形成致密的渣壳，产生屏障作用，在防止焊缝氧化的同时抑制熔池中氮元素的逸出；优化熔渣的膨胀系数和熔池表面的结合力，使得在焊缝凝固后冷却至室温时容易脱渣，从而在不影响焊接性和增加焊接工艺难度的同时抑制含氮奥氏体不锈钢焊接过程中氮元素逸出。
(2)本发明制备的含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝熔化极气体保护焊焊接工艺稳定，氮元素逸出量少，焊接缺陷敏感性低，适用于高强耐蚀奥氏体不锈钢的焊接，尤其适用于含氮奥氏体不锈钢的焊接，焊丝焊接接头的抗拉强度在650MPa以上，接头的点腐蚀速率在25g/m2·h以下，同等条件下与商用ER308L焊丝相比，点腐蚀速率降低20％以上。
(3)本发明制备的含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝也适用于高强耐蚀环境服役装备和构件的焊接连接和表面堆焊。
附图说明
图1为本发明实施例、对比例的焊接接头取样位置以及点蚀试样取样位置。
具体实施方式
以下结合附图实施例对本发明作进一步详细描述。
实施例1
高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，由药芯粉和包裹药芯粉的不锈钢带组成，药芯粉由合金组分和渣系组分组成，具体如下：
渣系组分中各物质占药芯粉的质量百分比为：钛酸钠和钛酸钾：7％，氧化锆：5％，四氧化三铁：3％，氟化物：8.8％，钾长石：1％，金红石：12％，氧化铋：10％和铝粉1％混合而成。
合金组分中各物质占药芯粉的质量百分比为：电解锰：1.8％，硅铁：0.7％，铬粉：20％、镍粉：12.5％，钼铁：0.2％，铜粉：2.0％，氮化铬：1.5％和铁粉为余量混合而成；
药芯粉中各物质的粒度为60～180目。
不锈钢钢带的质量百分比组成为C：0.12wt％，Si：0.5wt％，Mn：0.9wt％，P：0.010wt％，S：0.01wt％，Ni：0.3wt％，Cr：17wt％，余量为Fe和不可避免的杂质，钢带宽度10mm,厚度为0.4mm。
高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法具体步骤如下：
(1)将药芯粉按照上述比例混合后经950℃高温烘焙6小时；
(2)将药芯粉放入搅拌机碾压翻滚搅拌3小时直至均匀；
(3)将药芯粉装入静电吸附发生器10min增加吸附性后备用；
(4)药芯粉填充和焊丝拉拔：先将宽度为10mm，厚度为0.4mm的不锈钢带轧成U形，再向U形槽中加入步骤(3)得到的药芯粉，然后将U形槽合口搭接，使药芯粉末填充密实，填充率25％，进行多道次冷拉拔，拉拔直径变化为Φ2.8→Φ2.4→Φ1.8→Φ1.4→Φ1.2mm，烘干，绕盘。
采用福尼斯CMT焊接电源进行焊接试验，电源模式采用FCW非脉冲直流模式，送丝速度7m/min(焊接工艺参数一元化控制)，焊接速度4mm/s，二氧化碳保护气流量18L/min。焊接试板采用0.07C-6Mn-18Cr-3Ni-0.1Mo-1.6Cu-0.25N奥氏体不锈钢，板厚3mm，坡口角度30°，无钝边，间隙2mm。熔敷金属合金成分如表1所示。焊后进行X射线无损检测，按照图1所示取室温拉伸试样和点蚀试样测量抗拉强度和点蚀速率，拉伸试验测量三次求平均值。焊接接头点腐蚀试验依据GB/T 17897-2016《金属和合金的腐蚀不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》进行，测量2次求平均值，拉伸性能和点腐蚀速率如表2所示。
实施例2
高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，由药芯粉和包裹药芯粉的不锈钢带组成，药芯粉由合金组分和渣系组分组成，具体如下：
渣系组分中各物质占药芯粉的质量百分比为：钛酸钠和钛酸钾6％，氧化锆：2％，四氧化三铁：4％，氟化物：5.5％，钾长石：3％,金红石：12％，氧化铋：1.4％和铝粉2％混合而成。
合金组分中各物质占药芯粉的质量百分比为：电解锰：3.0％，硅铁：1％，铬粉：21％，镍粉：15.5％，钼铁：3.5％，氮化铬：0.2％，铜粉：0.1％和铁粉为余量混合而成。
药芯粉中各物质的粒度为60～180目。
不锈钢钢带的质量百分比组成为C：0.10wt％，Si：0.25wt％，Mn:0.50wt％，P：0.010wt％，S：0.01wt％，Ni：0.3wt％，Cr：16wt％，余量为Fe和不可避免的杂质，钢带宽度10mm,厚度为0.4mm。
高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法具体步骤如下：
(1)将药芯粉按照上述比例混合后经980℃高温烘焙6小时；
(2)将药芯粉放入搅拌机碾压翻滚搅拌4小时直至均匀；
(3)药芯粉吸附性调控：将所述药芯粉混合料装入静电吸附发生器15min增加吸附性后备用；
(4)药芯粉填充和拉拔：先将宽度为10mm，厚度为0.4mm的不锈钢带轧成U形，再向U形槽中加入步骤(3)得到的药芯粉，然后将U形槽合口搭接，使药芯粉末填充密实，填充率27％，进行多道次冷拉拔，拉拔直径变化为Φ2.8→Φ2.4→Φ1.8→Φ1.4→Φ1.2mm，烘干，绕盘。
采用福尼斯CMT焊接电源进行焊接试验，电源模式采用FCW非脉冲直流模式，送丝速度8m/min(焊接工艺参数一元化控制)，焊接速度5mm/s，二氧化碳保护气流量15L/min。焊接试板采用0.07C-6Mn-18Cr-3Ni-0.1Mo-1.6Cu-0.25N奥氏体不锈钢，板厚3mm，坡口角度30°，无钝边，间隙2mm。熔敷金属合金成分如表1所示。焊后进行X射线无损检测，按照图1所示取室温拉伸试样和点蚀试样测量抗拉强度和点蚀速率，拉伸试验测量三次求平均值。焊接接头点腐蚀试验依据GB/T 17897-2016《金属和合金的腐蚀不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》进行，测量2次求平均值，拉伸性能和点腐蚀速率如表2所示。
实施例3
高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，由药芯粉和包裹药芯粉的不锈钢带组成，药芯粉由合金组分和渣系组分组成，具体如下：
渣系组分中各物质占药芯粉的质量百分比为：钛酸钠和钛酸钾6％，氧化锆：2％，四氧化三铁：4％，氟化物：5.5％，钾长石：3％，金红石：12％，氧化铋：1.4％和铝粉2％混合而成。
合金组分中各物质占药芯粉的质量百分比为：电解锰：3％，硅铁：1％，铬粉：21％，镍粉：20％，钼铁：3.5％，铜粉：0.1％，氮化铬5％和铁粉为余量混合而成。
药芯粉中各物质的粒度为60～180目。
不锈钢钢带的质量百分比组成为C：0.09wt％，Si：0.35wt％，Mn：0.50wt％，P：0.010wt％，S：0.01wt％，Ni：0.5wt％，Cr：16wt％，余量为Fe和不可避免的杂质，钢带宽度10mm,厚度为0.4mm。
高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法具体步骤如下：
(1)将药芯粉按照上述比例混合后经980℃高温烘焙6小时；
(2)将药芯粉混合料放入搅拌机碾压翻滚搅拌5小时直至均匀；
(3)药芯粉吸附性调控：将所述药芯粉混合料装入静电吸附发生器15min增加吸附性后备用；
(4)药芯粉填充和焊丝拉拔：先将宽度为10mm，厚度为0.4mm的不锈钢带轧成U形，再向U形槽中加入步骤(3)得到的药芯粉，然后将U形槽合口搭接，使药芯粉末填充密实，填充率25％，进行多道次冷拉拔，拉拔直径变化为Φ2.8→Φ2.4→Φ1.8→Φ1.4→Φ1.2mm，烘干，绕盘。
采用福尼斯CMT焊接电源进行焊接试验，电源模式采用FCW非脉冲直流模式，送丝速度7.5m/min(焊接工艺参数一元化控制)，焊接速度5mm/s，二氧化碳保护气流量20L/min。焊接试板采用0.07C-6Mn-18Cr-3Ni-0.1Mo-1.6Cu-0.25N奥氏体不锈钢，板厚3mm，坡口角度30°，无钝边，间隙2mm。熔敷金属合金成分如表1所示。焊后进行X射线无损检测，按照图1所示取室温拉伸试样和点蚀试样测量抗拉强度和点蚀速率，拉伸试验测量三次求平均值。焊接接头点腐蚀试验依据GB/T 17897-2016《金属和合金的腐蚀不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》进行，将纯盐酸和去离子水配置成0.05mol/L的盐酸溶液，把三氯化铁(FeCl3·6H2O)100g溶于900mL0.05 mol/L盐酸溶液中，配置成0.16％HCl+6％FeCl3溶液。将点蚀试样用120目砂纸打磨，打磨到600目后计算试样总面积。用丙酮除油清洗3min，称量试样质量，精确到0.1mg。将试样放入上述配置的溶液中进行点蚀试验，试验温度为50℃±1℃，连续试验24h。试验结束后，取出试样，刷掉试样表面腐蚀产物，然后放在丙酮中超声波清洗3min，风干，称重。每种焊丝焊接接头点蚀速率试验平行样品两个，测量结果求平均值。拉伸性能和点腐蚀速率如表2所示。
比较例1
采用目前含氮奥氏体不锈钢焊接常用的商用ER308L焊丝作为对比，焊丝成分如表1所示。采用福尼斯CMT焊接电源进行焊接试验，电源模式采用CrNi18 8 6，脉冲直流模式，送丝速度7.5m/min(焊接工艺参数一元化控制)，焊接速度5mm/s，氩气作为保护气，气流量20L/min。焊接试板采用0.07C-6Mn-18Cr-3Ni-0.1Mo-1.6Cu-0.25N奥氏体不锈钢，板厚3mm，坡口角度30°，无钝边，间隙2mm。焊后进行X射线无损检测，按照图1所示取室温拉伸试样和点蚀试样测量抗拉强度和点蚀速率，拉伸试验测量三次求平均值。焊接接头点腐蚀试验依据GB/T 17897-2016《金属和合金的腐蚀不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》进行，测量2次求平均值，拉伸性能和点腐蚀速率如表2所示。
表1实施例和对比例施焊后得到的熔敷金属的合金成分
Figure BDA0002960003160000081
表2实施例和对比例焊接接头室温力学性能和点腐蚀速率测试结果
编号 抗拉强度(MPa) 点腐蚀速率(g/m<sup>2</sup>·h)
实施例1 691 16.4
实施例2 658 15.6
实施例3 670 21.1
比较例1 649 27.6
本发明制备的含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝采用熔化极气体保护焊对含氮奥氏体不锈钢板材进行焊接时，焊接工艺稳定，氮元素逸出量少，焊接缺陷敏感性低，焊接接头抗拉强度在达到650MPa以上，高于采用商用ER308L焊丝的焊接接头，同时点腐蚀速率与商用ER308L焊丝相比降低了20％以上，表现出良好的耐点蚀性能。

Claims (8)

1.一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，其由药芯粉和包裹所述药芯粉的不锈钢带组成，其特征在于：
所述药芯粉由合金组分和渣系组分组成，所述合金组分中各物质占药芯粉的质量百分比为，电解锰：1.5～3wt％，硅铁：0.5～1wt％，铬粉：20～22wt％，镍粉：12.5～20wt％，钼铁：0.2～3.5wt％，铜粉：0.1～2.0wt％，氮化铬：0.1～5wt％，铁粉和不可避免的杂质为余量；
所述渣系组分中各物质占药芯粉的质量百分比为，钛酸钠和钛酸钾：4～7wt％，氧化锆：2～5wt％，四氧化三铁：3～4wt％，氟化物：5～9wt％，钾长石：1～3wt％，金红石：10～12wt％，氧化铋：1.4～10wt％以及铝粉：0.5～2.5wt％；
所述含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝在施焊后所得熔敷金属的质量百分比组成为C≤0.05wt％，Si：0.35～0.9wt％，Mo：0.05～3.5wt％，Cr：19.5～21wt％，Ni：12.5～18.0wt％，Mn：1～3.5wt％，N：0.31～0.4wt％，Cu≤1.8wt％，Fe为余量和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，其特征在于：所述不锈钢带的质量百分比组成为C≤0.12wt％，Si≤0.75wt％，Mn≤1.00wt％，P≤0.040wt％，S≤0.03wt％，Ni≤0.6wt％，Cr：16.0～18.0wt％，余量为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝，其特征在于：所述焊丝焊接接头的抗拉强度在650MPa以上，接头的点腐蚀速率在25g/m2·h以下。
4.一种权利要求1至3任一权利要求所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法，其特征在于，包括以下加工步骤：
(1)将药芯粉烘焙；
(2)将药芯粉放入搅拌机碾压翻滚搅拌均匀；
(3)药芯粉吸附性调控；
(4)药芯粉填充和焊丝拉拔：将不锈钢带轧成U形，向U形槽中加入步骤(3)得到的药芯粉，将U形槽合口后，进过多道次冷拉拔得到含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝。
5.根据权利要求4所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法，其特征在于：所述步骤(1)药芯粉烘培温度为900～1000℃，烘培时间5～10小时。
6.根据权利要求4所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法，其特征在于：所述步骤(3)药芯粉装入静电吸附发生器10～15min增加吸附性。
7.根据权利要求4所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法，其特征在于：所述步骤(4)中不锈钢带宽度8～11mm，厚度为0.3～0.5mm，药芯粉填充率为25～30％，经过多道次冷拉拔成直径为0.8～1.5mm的焊丝。
8.根据权利要求4所述的高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝的制备方法，其特征在于：所述步骤(1)中药芯粉中各物质的粒度为60～180目。
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