JP5411820B2 - フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 - Google Patents
フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5411820B2 JP5411820B2 JP2010198653A JP2010198653A JP5411820B2 JP 5411820 B2 JP5411820 B2 JP 5411820B2 JP 2010198653 A JP2010198653 A JP 2010198653A JP 2010198653 A JP2010198653 A JP 2010198653A JP 5411820 B2 JP5411820 B2 JP 5411820B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- welding
- flux
- less
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/095—Monitoring or automatic control of welding parameters
Description
通常、肉盛溶接では100%CO2もしくはAr+20%CO2がシールドガスとして用いられているが、シールドガス中にO2、CO2等が混入すると、酸化物が生成しやすくなり、ヒューム増加等の作業性の悪化、およびアークが集中することにより溶け込みが深く(母材成分の希釈が大きく)なってしまう。
以下、本発明を詳細に説明する。
このように、本発明に係るフラックス入り溶接ワイヤは、フラックス充填率を所定範囲に限定することで、電極先端の溶融部(液柱)が細る現象を抑制することができる。
また、本発明に係るフラックス入り溶接ワイヤによると、ワイヤ自体の耐食性を向上させることができるとともに、電極先端の溶融部(液柱)が細る現象を抑制することができる。
本発明に係るフラックス入り溶接ワイヤ(以下、適宜ワイヤと称する)は、筒状を呈する外皮と、その外皮の内側に充填されたフラックスと、からなる。なお、フラックス入り溶接ワイヤは、外皮に継目のないシームレスタイプ、外皮に継目のあるシームタイプのいずれの形態であってもよい。
また、フラックス入り溶接ワイヤは、ワイヤ表面(外皮の外側)に銅メッキを施されていても施されていなくてもよい。
以下、フラックス入り溶接ワイヤの成分量(C、Si、Mn、P、S、Cr量)の数値範囲を、その限定理由と共に記載する。なお、成分量は、外皮とフラックスにおける成分量の総和で表わし、ワイヤ(外皮+フラックス)に含まれる各成分の質量をワイヤの全質量に対する割合で規定する。
Cは強力なオーステナイト生成元素であり、固溶し、強度を上昇させる元素である。Cは0.20質量%を超えて過剰に存在するとCrの炭化物を生成させ、耐食性が劣化したり、応力腐食割れの原因になったりする。また、スパッタが多発する原因にもなるため、C量は少ない程好ましく、フリーでも問題は無い。したがって、Cの範囲は0.20質量%以下(0質量%を含む)とする。
Siは有効な脱酸剤であり、かつ強力なフェライト生成元素である。しかし、純Arガス溶接においては酸化し難いことと、同じフェライト生成元素であるCrが必須で添加されるため、フリーでも問題無く溶接できる。尚、Siは0.20質量%以上の添加であるとビード止端部の形状が改善され、より好ましい。一方、Siは15.00質量%を越えるとフェライト相増加のため、脆化し割れが発生する。また、高速溶接時にハンピングが起こるなどしてビード形状が粗悪になる。したがって、Siの範囲は15.00質量%以下(0質量%を含む)とし、好ましくは0.20〜15.00質量%とする。
MnはSiと同じく有効な脱酸剤である。また、オーステナイト安定化元素であり、変態点を下げる効果がある。しかし、純Arガス溶接においては脱酸の必要が無いため、フリーでも問題無く溶接できる。一方、Mnは20.00質量%を越えるとオーステナイト単相になり、割れやすくなったり、高速溶接時にハンピングが起こるなどしてビード形状が粗悪になったりする。したがって、Mnの範囲は20.00質量%以下(0質量%を含む)とする。
P、Sは有害な不純物であり、粒界に共晶膜を生成したり、偏析したりすることにより割れを促進する。したがって、P、Sは0.0500質量%以下に抑制する。このとき添加量が0質量%でも何ら問題は無い。
Crは耐食性材料の基本成分となり、耐食性に優れ、例えば、ステンレス鋼の最重要元素でもある。また、CrはFeよりも300℃以上融点が高く、アーク中のフラックス柱を安定化させ、尚且つ電離電圧はFeよりも1eV程小さく電離しやすいので、アーク安定性についても良好で純Arシールドガス溶接の安定性をさらに向上させる効果がある。この添加量が15.0質量%を下回ると不動態を保てなくなり、腐食による割れが起こるようになる。一方、50.0質量%を超えて添加すると、脆化による割れが発生する。したがって、Crの範囲は15.0〜50.0質量%の範囲とする。
残部のFeは、外皮を構成するFe、および/または、フラックスに添付されている鉄粉、合金粉のFeが相当する。
残部の不可避不純物は、上記成分以外の成分を、本発明の効果を妨げない範囲で含有することが許容される。
以下、フラックス入り溶接ワイヤの成分量(Ni量)の数値範囲を、その限定理由と共に記載する。
NiはMs点を低下し、オーステナイトを安定化させると共に耐食性と低温靭性を向上させる。例えば、オーステナイト系ステンレス鋼、インコネル(INCONEL(登録商標))、ハステロイ(登録商標)等の主要元素である。またNiは高すぎるとオーステナイト単相となり、高温割れが発生しやすくなる特徴を持つ。このため、添加量が5.00質量%を下回るとオーステナイトが不安定になり、マルテンサイトを生じさせ、著しく硬化することによる割れが発生する。一方、80.00質量%を越えると高温割れが発生する。したがって、Niの範囲は5.00〜80.00質量%とする。
以下、フラックス入り溶接ワイヤの成分量(Ti、Al、Mo、Nb、N、Cu、V量)の数値範囲を、その限定理由と共に記載する。
Tiは強脱酸元素であり安定な酸化物、炭化物、窒化物を形成して、結晶粒の微細化等に寄与する元素である。また、Tiは、純Arガス中においても安定した酸化物を形成するため、アークが安定する。純Arガスにおける溶接のため、脱酸元素としてTiは不要となり、Tiフリーでも構わない。また、作業性においてもフラックス柱により、溶融部が安定するので、Tiフリーでも従来溶接法(Ar+20%CO2)よりスパッタは低減する。その一方で1.00質量%を超えて添加すると安定に必要以上の酸化物が生成し、スパッタが従来法以上に増加する。尚、0.10質量%以上Tiを添加すると酸化物を起点としてよりアークが安定し、純Arガス中でもさらに安定した溶接が可能となる。一方、0.80質量%を越えて添加すると安定に必要以上の酸化物が生成し、スパッタが増加しやすい。したがって、Tiの範囲は1.00質量%以下とし、好ましくは0.10〜0.80質量%の範囲とする。
AlはTiと同じく強脱酸元素であり安定な酸化物、炭化物、窒化物を形成して、結晶粒の微細化等に寄与する元素であり、純Arガス中においても安定した酸化物を形成する。しかし、Ti酸化物のほうが熱電子放出特性は低く(Ti酸化物:2〜4eV、Al酸化物:4〜5eV)、Ti酸化物がアーク安定化に対して主な働きをしている。したがって、Alは補助的な役割であり、フリーでもかまわないが、安定化の効果がでるには0.050質量%以上の添加が好ましい。一方、1.000質量%を越えて多量に添加すると、安定に必要以上の酸化物が生成し、スパッタが増加する。したがって、Alの範囲は1.000質量%以下とし、好ましくは0.050〜1.000質量%とする。
Moは添加することで、溶接金属の強度を上げ、さらに炭化物を形成し、機械的性質を改善する。また、フェライト生成元素でもある。Moは無添加でも問題ないが、強度の調整やフェライト量の調整には0.05質量%以上の添加が好ましい。一方、15.000質量%を越えて添加すると、強度過剰で割れが発生する。したがって、Moは15.000質量%以下とする。
Nbはフェライト生成元素として作用すると共に、強力な炭化物生成元素となる。また、溶接金属の強度を上げる元素である。Nbは無添加でも問題ないが、Crの炭化物化を防ぎ、耐食性を確保するには0.50質量%以上の添加が好ましい。また、5.00質量%を超えて添加すると、強度過剰による割れやNi添加量が高い場合、NbCの過剰析出による粒界での液化割れが発生する。したがって、Nbは5.00質量%以下とし、好ましくは0.50〜5.00質量%の範囲とする。
NはTi、Al等と窒化物を生成させ、結晶粒の微細化等に効果があるとともに、強力なオーステナイト生成元素である。0.0800質量%を超えて添加すると、(1)Tiがすべて窒化物となり、Cr炭化物が生成しやすくなる、または(2)Cr窒化物が生成する事により、必要なCr量が不足し、応力腐食割れが発生する。結晶粒の微細化は炭化物でも可能なため、無添加でも問題ない。したがって、Nは0.0800質量%以下とする。
Cuはオーステナイト生成元素であり、溶接金属の強度を上げる効果を有する。Cuは無添加でも問題無いが強度確保のため必要に応じて添加してもかまわない。一方、5.00質量%を越えて、添加すると粒界脆化を起こし、割れが発生する。したがって、Cuは5.00質量%以下とする。
VはCやNに対する親和力が高く、安定な炭化物、窒化物を生成する。Vは無添加でも問題ないが、CやN量を低減させるために必要に応じて添加しても構わない。一方、1.000質量%を越えて添加すると、強度過剰により、割れが発生する。したがって、Vは1.000質量%以下とする。
本発明に係るフラックス入り溶接ワイヤのフラックス充填率は7〜27質量%程度であることが好ましい。フラックス充填率が7質量%未満、あるいは27質量%を超えると、純Arガス溶接雰囲気でのアーク安定化効果が失われるからである。
なお、このフラックス充填率は、外皮内に充填されるフラックスの質量を、ワイヤ(外皮+フラックス)の全質量に対する割合で規定したものである。
フラックス入り溶接ワイヤの製造方法は、特に限定されず、一般的な製造工程で製造すればよい。例えば、軟鋼またはステンレスのフープをU字状に成型し、U字状成型フープにフラックスを充填した後、フラックスを内部に充填した筒状型に成型し、目的径まで伸線する工程により製造すればよい。
本発明に係る肉盛溶接のアーク溶接方法は、純Arガスをシールドガスとして用いるとともに、上記成分のフラックス入り溶接ワイヤを用いることを特徴とする。また、溶接電流をパルス電流としてアーク溶接を行うことが好ましい。
以下、純Arガスとパルス条件について詳細に記載する。
本発明に適用する純Arガスとは純粋な100%Arではなく、工業製品としての純Arとなる。JISK1105 では工業用Arが規定されており、1級:純度99.99%以上、2級:純度99.90%以上とされている。上記に規定された純度のものは本発明の組み合わせとして適用可能である。また、これ以下の純度のものも適用可能であるが、ヒューム量や希釈率の低減効果が小さくなる。
溶接機は一般的な消耗電極式アーク溶接用としている定電圧特性電源を用いる。純Arシールドガス溶接では溶接作業性をさらに向上させるためパルスを推奨する。パルスはピーク電流とピーク電流期間で設定し、ピーク電流:350〜550A、ピーク電流期間:0.5〜3.5msec(ピーク電流期間が0.8〜3.0msecである場合は、ピーク電流が350〜550A、ピーク電流期間が0.5msec以上0.8msec未満である場合は、ピーク電流が500〜550A、ピーク電流期間が3.0msecを超えて3.5msec以下である場合は、ピーク電流が350〜380A)の範囲では直流における純Arシールドガス溶接よりもスパッタが低減し、溶接作業性の改善が確認できる。したがって、パルスの設定は上記の範囲に規定する。より好ましくは、ピーク電流:350〜550A、ピーク電流期間:0.8〜3.0msecである。
なお、一般にベース電流は100A以下である。
本発明は異材の肉盛溶接に適用されるものであり、肉盛をする母材の材質は特に限定されない。一般的に用いられる材質としては、軟鋼あるいはCrやMoが添加された耐熱鋼等が挙げられる。
発生したスパッタの測定は、各例とも共通して、溶接部の両側面に銅板で作成した箱を設置(詳細には、高さ200mm×幅100mm×長さ500mmの箱を溶接線に対して側面に2つ配置)し、溶接を行い、1分間に発生したスパッタ全てを箱中(箱内)から採取し、集めたスパッタの全質量を測定してスパッタ量(g/min)とした。
表4中において、通常使用されるガス条件中で最もスパッタ量の低いAr+20%CO 2 ガスシールドアーク溶接時の測定スパッタ量は0.84〜0.95g/minなので、それを若干下回る0.80g/minを基準とし、0.80g/min以上であった場合は改善されていないとして×とし、0.80g/minを下回った場合(未満の場合)は従来よりもスパッタが低減されたとして○とした。
ヒュームの測定はJIS Z3920に準拠した方法で採取し、評価を行った。通常使用されるガス条件中で最もヒューム量の低いAr+20%CO 2 ガスシールドアーク溶接時の測定ヒューム量は462〜482mg/minなので、それを若干下回る450mg/minを基準とし、450mg/min以上であった場合は、従来の技術に比べて改善されていないとして×とし、450mg/minを下回った場合(未満の場合)は従来よりもヒューム量が改善されたとして○とした。
耐食性溶接材料の肉盛において、Crの希釈率は重要な要因である。表4、表5中の化学組成は肉盛溶接初層(溶着金属初層)の中央部を抽出し、分析を行った結果である。母材中にCrは添加されていないため、Crの希釈率は、溶着金属初層のCr量(wt%)/ワイヤのCr量(wt%)で算出した。通常使用される中で最も希釈率の低いAr+20%CO 2 ガスシールドアーク溶接時の希釈率は30.4〜36.5%であるので、それを若干下回る30%を基準とし、30%以上であった場合は、従来の技術に比べて改善されていないとして×とし、30%を下回った場合(未満の場合)は従来よりも希釈率が改善されたとして○とした。
ビードの外観評価は目視で行った。ビードの際が揃い、直線性が優れているものを○、ビードが大きく蛇行していると判断されるものを×とした。
溶接割れ試験はJIS Z3158に準拠したy型溶接割れ試験で行い、溶接部の表面割れの有無を目視で確認し、表面割れが無い場合を割れ性が○、表面割れが有る場合を割れ性が×と評価した。
No.58〜102はパルス条件実施例となり、ヒューム量、Cr希釈率、ビード外観、割れに関しても問題なく、スパッタ量は直流の溶接時以下となっており、パルスの効果が伺える。
一方、No.103〜121は、ヒューム量、Cr希釈率、ビード外観、割れに関してはよい結果が得られた。しかし、パルス適正条件から外れていたため、スパッタ量が少し多い結果となった。
Claims (4)
- 外皮内にフラックスが充填されるとともに、純Arをシールドガスとして使用する消耗電極式のガスシールドアーク溶接用のフラックス入り溶接ワイヤであって、
前記フラックス入り溶接ワイヤ全質量に対し、
C:0.20質量%以下(0質量%を含まない)、
Si:15.00質量%以下(0質量%を含まない)、
Mn:20.00質量%以下(0質量%を含まない)、
P:0.0500質量%以下(0質量%を含まない)、
S:0.0500質量%以下(0質量%を含まない)、
Cr:15.0〜50.0質量%、
Ti:0.10〜0.80質量%、
を含有し、
Ni:5.00〜80.00質量%、
をさらに含有し、
Al:1.000質量%以下、
Mo:15.000質量%以下、
Nb:5.00質量%以下、
N:0.0800質量%以下、
Cu:5.00質量%以下、
V:1.000質量%以下、
の1種以上をさらに含有し、残部がFe及び不可避不純物で構成され、
フラックス充填率が前記フラックス入り溶接ワイヤ全質量に対し7〜27質量%であることを特徴とするフラックス入り溶接ワイヤ。 - 前記外皮にステンレス鋼を用いることを特徴とする請求項1に記載のフラックス入り溶接ワイヤ。
- 請求項1または請求項2に記載のフラックス入り溶接ワイヤを用いるとともに、純Arをシールドガスとして用いてアーク溶接を行うことを特徴とする肉盛溶接のアーク溶接方法。
- 前記アーク溶接において、溶接電流としてパルス電流を用い、前記パルス電流のピーク電流が350〜550A、ピーク電流期間が0.5〜3.5msecであるとともに、
前記ピーク電流期間が0.8〜3.0msecである場合は、前記ピーク電流が350〜550Aであり、前記ピーク電流期間が0.5msec以上0.8msec未満である場合は、前記ピーク電流が500〜550Aであり、前記ピーク電流期間が3.0msecを超えて3.5msec以下である場合は、前記ピーク電流が350〜380Aであることを特徴とする請求項3に記載の肉盛溶接のアーク溶接方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010198653A JP5411820B2 (ja) | 2010-09-06 | 2010-09-06 | フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 |
KR1020110014275A KR101289964B1 (ko) | 2010-09-06 | 2011-02-17 | 플럭스 코어드 용접 와이어 및 이를 이용한 육성 용접의 아크 용접 방법 |
US13/070,097 US20120055903A1 (en) | 2010-09-06 | 2011-03-23 | Flux-cored welding wire and method for arc overlay welding using the same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010198653A JP5411820B2 (ja) | 2010-09-06 | 2010-09-06 | フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012055899A JP2012055899A (ja) | 2012-03-22 |
JP5411820B2 true JP5411820B2 (ja) | 2014-02-12 |
Family
ID=45769908
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010198653A Active JP5411820B2 (ja) | 2010-09-06 | 2010-09-06 | フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20120055903A1 (ja) |
JP (1) | JP5411820B2 (ja) |
KR (1) | KR101289964B1 (ja) |
Families Citing this family (41)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012129505A1 (en) * | 2011-03-23 | 2012-09-27 | Scoperta, Inc. | Fine grained ni-based alloys for resistance to stress corrosion cracking and methods for their design |
WO2013101561A1 (en) | 2011-12-30 | 2013-07-04 | Scoperta, Inc. | Coating compositions |
JP5899007B2 (ja) * | 2012-03-05 | 2016-04-06 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | 硬化肉盛アーク溶接用フラックス入りワイヤ |
JP5764083B2 (ja) * | 2012-03-13 | 2015-08-12 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入りワイヤおよびこれを用いたガスシールドアーク溶接方法 |
US10906135B2 (en) * | 2012-05-24 | 2021-02-02 | Hobart Brothers Llc | Systems and methods for low-manganese welding wire |
CA2887726A1 (en) | 2012-10-11 | 2014-04-17 | Scoperta, Inc. | Non-magnetic metal alloy compositions and applications |
US20140263194A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Lincoln Global, Inc. | Cored non-arc consumable for joining or overlaying and systems and methods for using cored non-arc consumables |
KR101677317B1 (ko) | 2013-07-03 | 2016-11-17 | 주식회사 포스코 | 철손저감 및 강도향상을 위한 전기강판 적층코어의 제조방법 및 이에 의해 제조된 적층코어 |
CN103350271A (zh) * | 2013-07-03 | 2013-10-16 | 中国海洋石油总公司 | 导管架母管和支管连接节点的焊接工艺 |
JP6257193B2 (ja) | 2013-07-12 | 2018-01-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 肉盛溶接用フラックス入りワイヤ |
CN103406689A (zh) * | 2013-07-13 | 2013-11-27 | 北京工业大学 | 一种wc颗粒增强镍基mig耐磨堆焊药芯焊丝 |
CN109830269B (zh) | 2013-10-10 | 2023-09-19 | 思高博塔公司 | 选择材料组合物和设计具有目标特性的材料的方法 |
JP6241241B2 (ja) * | 2013-10-30 | 2017-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料ならびにそれを用いてなる溶接金属および溶接継手 |
JP6084549B2 (ja) * | 2013-10-31 | 2017-02-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶着金属 |
JP5968855B2 (ja) * | 2013-10-31 | 2016-08-10 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni基合金フラックス入りワイヤ |
US9802387B2 (en) | 2013-11-26 | 2017-10-31 | Scoperta, Inc. | Corrosion resistant hardfacing alloy |
DE112013007705T5 (de) * | 2013-12-24 | 2016-09-29 | Posco | Schweißmaterial für hitzebeständigen Stahl |
WO2015191458A1 (en) | 2014-06-09 | 2015-12-17 | Scoperta, Inc. | Crack resistant hardfacing alloys |
US10465267B2 (en) | 2014-07-24 | 2019-11-05 | Scoperta, Inc. | Hardfacing alloys resistant to hot tearing and cracking |
WO2016014665A1 (en) | 2014-07-24 | 2016-01-28 | Scoperta, Inc. | Impact resistant hardfacing and alloys and methods for making the same |
WO2016100374A2 (en) | 2014-12-16 | 2016-06-23 | Scoperta, Inc. | Tough and wear resistant ferrous alloys containing multiple hardphases |
CN104646857A (zh) * | 2015-02-12 | 2015-05-27 | 西安理工大学 | 0Cr13铁素体不锈钢用金属型药芯焊丝及其制备方法 |
JP6999081B2 (ja) | 2015-09-04 | 2022-01-18 | エリコン メテコ(ユーエス)インコーポレイテッド | 非クロム及び低クロム耐摩耗性合金 |
EP3347501B8 (en) | 2015-09-08 | 2021-05-12 | Oerlikon Metco (US) Inc. | Non-magnetic, strong carbide forming alloys for powder manufacture |
US10954588B2 (en) | 2015-11-10 | 2021-03-23 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Oxidation controlled twin wire arc spray materials |
JP2017094360A (ja) * | 2015-11-25 | 2017-06-01 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | Ar−CO2混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
CA3017642A1 (en) | 2016-03-22 | 2017-09-28 | Scoperta, Inc. | Fully readable thermal spray coating |
JP6638552B2 (ja) * | 2016-05-09 | 2020-01-29 | 日本製鉄株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料 |
JP6741198B2 (ja) * | 2016-09-09 | 2020-08-19 | 株式会社Ihi | 既設鋼構造物の亀裂補修方法 |
KR101795970B1 (ko) * | 2016-10-11 | 2017-11-09 | 주식회사 포스코 | 플럭스 코어드 와이어용 냉연강판 및 그 제조방법 |
US10799974B2 (en) | 2017-08-16 | 2020-10-13 | Lincoln Global, Inc. | Electrodes for forming austenitic and duplex steel weld metal |
CN111163898B (zh) * | 2017-10-03 | 2021-10-12 | 日本制铁株式会社 | 奥氏体系耐热钢用焊接材料、焊接金属和焊接结构物以及焊接金属和焊接结构物的制造方法 |
EP3466585A1 (de) * | 2017-10-04 | 2019-04-10 | Voestalpine Böhler Welding Austria GmbH | Schweissgut |
KR102051711B1 (ko) * | 2017-11-20 | 2019-12-03 | 동아대학교 산학협력단 | 고내식성 니켈크롬합금 아크용접 조성물 및 이를 적용한 용접부 형성방법 |
KR102065227B1 (ko) | 2017-12-24 | 2020-01-10 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강용 용접재료 및 이를 이용하여 용접된 물품 |
CN110241355B (zh) * | 2018-03-08 | 2020-09-08 | 盐城市鑫洋电热材料有限公司 | 一种用铬铁矿制备的铬铁合金 |
CN109664046B (zh) * | 2018-07-11 | 2021-04-09 | 江苏科技大学 | 一种利用空气渗N的(Ti,Al)N强化自保护药芯焊丝 |
KR20220008917A (ko) * | 2019-07-01 | 2022-01-21 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 오스테나이트계 스테인리스강 플럭스 코어드 와이어, 용접 금속 및 용접 방법 |
KR102197134B1 (ko) * | 2019-11-29 | 2020-12-31 | 주식회사 세아에삽 | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 |
CN112872651B (zh) * | 2021-01-26 | 2022-08-02 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种药芯、药芯的制备方法、药芯焊丝及焊接方法 |
KR20230078330A (ko) | 2021-11-26 | 2023-06-02 | 현대제철 주식회사 | 우수한 저온충격인성 및 파괴인성을 갖는 용접 와이어 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53129138A (en) * | 1977-04-18 | 1978-11-10 | Kobe Steel Ltd | Composite wire for inactive gas arc welding |
JP2000326092A (ja) * | 1999-05-21 | 2000-11-28 | Chiyoda Corp | Tig溶接用ステンレス鋼溶加材 |
KR100352644B1 (ko) * | 2000-07-28 | 2002-09-12 | 고려용접봉 주식회사 | 내응력 부식균열, 내공식 성능 및 용접성이 우수한 2상스테인레스강용 플럭스 코어드 와이어 |
KR20040050294A (ko) * | 2002-12-10 | 2004-06-16 | 고려용접봉 주식회사 | 페라이트계 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어 |
TWI295603B (en) * | 2005-06-15 | 2008-04-11 | Kobe Steel Ltd | Solid wires for gas-shielded arc welding |
KR100979006B1 (ko) * | 2007-12-27 | 2010-08-30 | 주식회사 포스코 | 강도와 연성이 우수한 신선용 선재 및 그 제조방법 |
JP5205115B2 (ja) | 2008-04-16 | 2013-06-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 純Arシールドガス溶接用MIGフラックス入りワイヤ及びMIGアーク溶接方法 |
CN102046325B (zh) * | 2008-05-27 | 2014-04-23 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 使凝固晶粒微细化的双相不锈钢焊接用药芯焊丝 |
-
2010
- 2010-09-06 JP JP2010198653A patent/JP5411820B2/ja active Active
-
2011
- 2011-02-17 KR KR1020110014275A patent/KR101289964B1/ko active IP Right Grant
- 2011-03-23 US US13/070,097 patent/US20120055903A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2012055899A (ja) | 2012-03-22 |
KR101289964B1 (ko) | 2013-07-26 |
US20120055903A1 (en) | 2012-03-08 |
KR20120024360A (ko) | 2012-03-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5411820B2 (ja) | フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 | |
JP5022428B2 (ja) | 硬化肉盛用migアーク溶接ワイヤおよび硬化肉盛用migアーク溶接方法 | |
CN101559544B (zh) | 纯Ar气体保护焊用MIG药芯焊丝及MIG弧焊方法 | |
AU2011316958B2 (en) | Chromium-free hardfacing welding consumable | |
JP6257193B2 (ja) | 肉盛溶接用フラックス入りワイヤ | |
US10870178B2 (en) | Flux-cored wire for arc welding of duplex stainless steel and weld metal | |
JP2008087043A (ja) | 高張力鋼用ガスシールドアーク溶接フラックス入りワイヤ | |
JP4787062B2 (ja) | 靭性および耐sr割れ性に優れた溶接金属 | |
WO2018051823A1 (ja) | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ、エレクトロスラグ溶接用フラックス及び溶接継手 | |
JP5764083B2 (ja) | フラックス入りワイヤおよびこれを用いたガスシールドアーク溶接方法 | |
KR20170021891A (ko) | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 코어드 와이어 | |
JP6209135B2 (ja) | 狭開先タンデムサブマージアーク溶接方法 | |
EP3444063A2 (en) | Electrodes for forming austenitic and duplex steel weld metal | |
JP5450260B2 (ja) | 耐高温割れ性に優れた溶接金属 | |
KR101600174B1 (ko) | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 내장 와이어 | |
JP2018043288A (ja) | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ、エレクトロスラグ溶接用フラックス及び溶接継手 | |
JP2016168616A (ja) | 溶接材料並びにそれを用いて形成される溶接金属及び溶接継手 | |
JP6420215B2 (ja) | 消耗電極式ガスシールドアーク溶接方法 | |
JP3860437B2 (ja) | 溶接継手部の疲労強度に優れた鉄系消耗溶接材料および溶接継手 | |
WO2020012925A1 (ja) | 2相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ、溶接方法および溶接金属 | |
JP3860438B2 (ja) | 溶接継手部の疲労強度に優れた鉄系消耗溶接材料および溶接継手 | |
KR101091469B1 (ko) | 순수 Ar 실드 가스 용접용 MIG 플럭스 코어드 와이어 및 MIG 아크용접 방법 | |
JP2017170515A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
JP2020015092A (ja) | 2相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ、溶接方法および溶接金属 | |
JP2011206828A (ja) | 細径多電極サブマージアーク溶接用フラックス入り溶接ワイヤ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120828 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130122 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130129 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130329 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130625 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130826 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131022 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131108 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5411820 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |