JPH0596397A - 高電流mig溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
高電流mig溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPH0596397A JPH0596397A JP25920691A JP25920691A JPH0596397A JP H0596397 A JPH0596397 A JP H0596397A JP 25920691 A JP25920691 A JP 25920691A JP 25920691 A JP25920691 A JP 25920691A JP H0596397 A JPH0596397 A JP H0596397A
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- JP
- Japan
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- welding
- strength
- wire
- electric current
- toughness
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高電流溶接による高能率化において入熱が上
昇しても所定の溶接強度を付与できる高電流MIG溶接
用鋼ワイヤの提案。 【構成】 電流 450A以上1000A以下のガスシールドア
ーク溶接に用いる直径1.0〜2.5 mmの細径ワイヤにおい
て、その組成をC:0.02〜0.15%、Si: 0.1〜0.8 %、
Mn: 0.8〜2.5 %、Ti:0.02〜0.2 %、B: 0.002〜0.
006 %とし、さらにMo: 0.1〜0.8 %、Ni: 0.2〜2.0
%、Cr: 0.1〜0.6 %のいずれか1種以上を含有された
MIG溶接用ワイヤ。
昇しても所定の溶接強度を付与できる高電流MIG溶接
用鋼ワイヤの提案。 【構成】 電流 450A以上1000A以下のガスシールドア
ーク溶接に用いる直径1.0〜2.5 mmの細径ワイヤにおい
て、その組成をC:0.02〜0.15%、Si: 0.1〜0.8 %、
Mn: 0.8〜2.5 %、Ti:0.02〜0.2 %、B: 0.002〜0.
006 %とし、さらにMo: 0.1〜0.8 %、Ni: 0.2〜2.0
%、Cr: 0.1〜0.6 %のいずれか1種以上を含有された
MIG溶接用ワイヤ。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、高電流溶接に適した細
径のMIG(ガスシールドアーク)溶接用鋼ワイヤに関
するものである。
径のMIG(ガスシールドアーク)溶接用鋼ワイヤに関
するものである。
【0002】
【従来の技術】CO2およびAr−CO2 をシールドガスとす
るガスシールドアーク溶接法は、自動溶接の急速な普及
により、自動車、造船、建築各分野で広く使用されてい
る。しかし、一般に強度、靭性確保のため比較的低入熱
(低電流)で使用されている。低電流で溶接を行うた
め、溶込深さが浅く、溶着効率が低く、生産性に劣り、
高能率、高強度、高靭性に対する高いニーズを充分満足
しているとは言えない。
るガスシールドアーク溶接法は、自動溶接の急速な普及
により、自動車、造船、建築各分野で広く使用されてい
る。しかし、一般に強度、靭性確保のため比較的低入熱
(低電流)で使用されている。低電流で溶接を行うた
め、溶込深さが浅く、溶着効率が低く、生産性に劣り、
高能率、高強度、高靭性に対する高いニーズを充分満足
しているとは言えない。
【0003】しかし、従来の溶接用鋼ワイヤを用い、高
電流で溶接を行った場合、入熱、パス間温度の上昇によ
り目的とする強度を得ることは難しい。大入熱溶接で機
械的性質に優れた溶接部金属を得るため、特公昭54-326
23号公報では軟鋼、および50キロ級高張力鋼を主として
炭酸ガスによるシールドガス溶接する際の鋼ワイヤを開
示している。しかし、この発明では、ワイヤに結晶粒の
成長を抑えるBの添加を行っておらず、また、大入熱と
いっても電流は 420A以下であり、電流を 450Aとした
場合には更に機械的性質が低下するものと考えられる。
電流で溶接を行った場合、入熱、パス間温度の上昇によ
り目的とする強度を得ることは難しい。大入熱溶接で機
械的性質に優れた溶接部金属を得るため、特公昭54-326
23号公報では軟鋼、および50キロ級高張力鋼を主として
炭酸ガスによるシールドガス溶接する際の鋼ワイヤを開
示している。しかし、この発明では、ワイヤに結晶粒の
成長を抑えるBの添加を行っておらず、また、大入熱と
いっても電流は 420A以下であり、電流を 450Aとした
場合には更に機械的性質が低下するものと考えられる。
【0004】また、特公昭59−4237号公報では高電流溶
接において60キロ級高張力鋼をAr−CO2 ガス溶接する際
の鋼ワイヤを開示している。この特許では、Ni、Cr、Mo
を一切添加していないため、強度確保の点で十分ではな
い。
接において60キロ級高張力鋼をAr−CO2 ガス溶接する際
の鋼ワイヤを開示している。この特許では、Ni、Cr、Mo
を一切添加していないため、強度確保の点で十分ではな
い。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、高電流
溶接においては高能率化が図れるが、電流を高くするこ
とにより、入熱が上昇し強度が確保しにくいという問題
があった。本発明は、このような高電流溶接による高能
率化において入熱が上昇し、パス間温度が上昇した状態
で溶接した場合に所定の強度すなわち、降伏点40kgf/mm
2、引張強さ50kgf/mm2 、衝撃値4.8kgf−m以上を得る
ための溶接ワイヤを提供するものである。
溶接においては高能率化が図れるが、電流を高くするこ
とにより、入熱が上昇し強度が確保しにくいという問題
があった。本発明は、このような高電流溶接による高能
率化において入熱が上昇し、パス間温度が上昇した状態
で溶接した場合に所定の強度すなわち、降伏点40kgf/mm
2、引張強さ50kgf/mm2 、衝撃値4.8kgf−m以上を得る
ための溶接ワイヤを提供するものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、電流 450A以
上1000A以下のガスシールドアーク溶接に用いる直径1.
0〜2.5 mmの細径ワイヤにおいて、その組成を重量%
で、0.02%≦C≦0.15%、 0.1%≦Si≦0.8 %、 0.8%
≦Mn≦2.5 %、0.02≦Ti≦0.2 %、 0.002%≦B≦0.00
6 %とし、さらに 0.1%≦Mo≦0.8 %、 0.2%≦Ni≦2.
0 %、 0.1%≦Cr≦0.6 %のいずれか1種類以上を含有
し、かつ、Al≦0.03%、O≦0.02%、N≦0.006 %、P
≦0.02%、S≦0.02%に制限し、残部実質的にFeからな
ることを特徴とする高電流MIG溶接用鋼ワイヤであ
る。
上1000A以下のガスシールドアーク溶接に用いる直径1.
0〜2.5 mmの細径ワイヤにおいて、その組成を重量%
で、0.02%≦C≦0.15%、 0.1%≦Si≦0.8 %、 0.8%
≦Mn≦2.5 %、0.02≦Ti≦0.2 %、 0.002%≦B≦0.00
6 %とし、さらに 0.1%≦Mo≦0.8 %、 0.2%≦Ni≦2.
0 %、 0.1%≦Cr≦0.6 %のいずれか1種類以上を含有
し、かつ、Al≦0.03%、O≦0.02%、N≦0.006 %、P
≦0.02%、S≦0.02%に制限し、残部実質的にFeからな
ることを特徴とする高電流MIG溶接用鋼ワイヤであ
る。
【0007】
【作 用】本発明のワイヤ組成を上記のように限定した
理由は次のとおりである。まず、本発明が対象とするワ
イヤの電流条件であるが、 450A未満では入熱および多
層溶接の場合パス間温度が低くなり、冷却速度が速くな
るため強度は確保できるが、靭性が確保できない。ま
た、1000Aを超えると、入熱およびパス間温度が高くな
り、冷却速度が遅く、強度が確保できない。よって、電
流は、 450A以上、1000A以下とした。
理由は次のとおりである。まず、本発明が対象とするワ
イヤの電流条件であるが、 450A未満では入熱および多
層溶接の場合パス間温度が低くなり、冷却速度が速くな
るため強度は確保できるが、靭性が確保できない。ま
た、1000Aを超えると、入熱およびパス間温度が高くな
り、冷却速度が遅く、強度が確保できない。よって、電
流は、 450A以上、1000A以下とした。
【0008】Cについては、強度を確保するために重要
な添加元素であるが、0.02%未満では強度の確保ができ
ない。また、0.15%を超えると靭性が確保できない。し
たがってC量は0.02%≦C≦0.15%とした。Siについて
は、主に脱酸剤としてある程度含有させる必要がある。
0.1%未満では溶接金属中にピット等の欠陥を生じやす
く、 0.8%を超えると靭性が確保できない。したがって
Si量は 0.1%≦Si≦0.8 %とした。
な添加元素であるが、0.02%未満では強度の確保ができ
ない。また、0.15%を超えると靭性が確保できない。し
たがってC量は0.02%≦C≦0.15%とした。Siについて
は、主に脱酸剤としてある程度含有させる必要がある。
0.1%未満では溶接金属中にピット等の欠陥を生じやす
く、 0.8%を超えると靭性が確保できない。したがって
Si量は 0.1%≦Si≦0.8 %とした。
【0009】Mnについては、主に脱酸剤及び高強度、高
靭性を得るためにある程度含有させる必要がある。 0.8
%未満ではOやSによる高温割れを生じる危険性があ
り、 2.5%を超えると冷間加工性が低下するとともに、
靭性が確保できない。したがってMn量は 0.8%≦Mn≦2.
5 %とした。Tiについては、溶接金属の結晶粒の粗大化
を阻止し、かつ強度上昇を図るために必須な成分であ
る。0.02%未満では強度上昇は図れない。 0.2%を超え
ると極端に靭性の劣化が認められる。したがってTi量は
0.02%≦Ti≦0.2 %とした。
靭性を得るためにある程度含有させる必要がある。 0.8
%未満ではOやSによる高温割れを生じる危険性があ
り、 2.5%を超えると冷間加工性が低下するとともに、
靭性が確保できない。したがってMn量は 0.8%≦Mn≦2.
5 %とした。Tiについては、溶接金属の結晶粒の粗大化
を阻止し、かつ強度上昇を図るために必須な成分であ
る。0.02%未満では強度上昇は図れない。 0.2%を超え
ると極端に靭性の劣化が認められる。したがってTi量は
0.02%≦Ti≦0.2 %とした。
【0010】Bについては、溶接金属の結晶粒の粗大化
を阻止する元素として必要がある。0.002%未満では結
晶粒の粗大化を防ぐ効果がない。特に高電流で行う高入
熱の溶接では、冷却速度が遅くなるためその添加は不可
欠である。0.06%を超えると極端に靭性の劣化が認めら
れる。したがってB量は 0.002%≦B≦0.006 %とし
た。
を阻止する元素として必要がある。0.002%未満では結
晶粒の粗大化を防ぐ効果がない。特に高電流で行う高入
熱の溶接では、冷却速度が遅くなるためその添加は不可
欠である。0.06%を超えると極端に靭性の劣化が認めら
れる。したがってB量は 0.002%≦B≦0.006 %とし
た。
【0011】さらに強度、靭性の確保のために 0.1%≦
Mo≦0.8 %、 0.2%≦Ni≦2.0 %、0.1%≦Cr≦0.6 %
の1種以上を含有させなければいけない。Moは溶接金属
の強度、靭性を確保するために有効であり、 0.1%未満
ではその効果は小さく、 0.8%を超えると靭性の劣化が
認められる。Niは溶接金属の強度、靭性を確保するため
に有効であり、 0.2%未満ではその効果は小さく、 2.0
%を超えると高温割れの可能性がある。Crは溶接金属の
強度、靭性を確保するために有効であり、 0.1%未満で
はその効果は小さく、 0.6%を超えると靭性の劣化が認
められる。また、特に2種以上の添加が強度、靭性の確
保のために望ましい。
Mo≦0.8 %、 0.2%≦Ni≦2.0 %、0.1%≦Cr≦0.6 %
の1種以上を含有させなければいけない。Moは溶接金属
の強度、靭性を確保するために有効であり、 0.1%未満
ではその効果は小さく、 0.8%を超えると靭性の劣化が
認められる。Niは溶接金属の強度、靭性を確保するため
に有効であり、 0.2%未満ではその効果は小さく、 2.0
%を超えると高温割れの可能性がある。Crは溶接金属の
強度、靭性を確保するために有効であり、 0.1%未満で
はその効果は小さく、 0.6%を超えると靭性の劣化が認
められる。また、特に2種以上の添加が強度、靭性の確
保のために望ましい。
【0012】Alは0.03%を超えて含有すると低温での靭
性の劣化が認められる。したがってAl量は、0.03%以下
に限定される。O、Nは溶接金属中に欠陥を生じやすい
のでできるだけ少なくしたい。Oの許容できる範囲は0.
02%以下、Nは 0.006%以下である。P、Sは溶接金属
の靭性を低下させるためできるだけ少なくしたい。Pの
許容できる範囲は0.02%以下、Sは0.02%以下である。
性の劣化が認められる。したがってAl量は、0.03%以下
に限定される。O、Nは溶接金属中に欠陥を生じやすい
のでできるだけ少なくしたい。Oの許容できる範囲は0.
02%以下、Nは 0.006%以下である。P、Sは溶接金属
の靭性を低下させるためできるだけ少なくしたい。Pの
許容できる範囲は0.02%以下、Sは0.02%以下である。
【0013】次に実施例に基づいて本発明をより詳細に
説明する。
説明する。
【0014】
【実施例】表1に示す板厚19mmと40mmの低合金鋼を図1
(a)、(b)に示すような開先形状W12mm又は16mm、
開先角度をそれぞれ45度に加工し表2に示す溶接ワイヤ
で溶接を行った。シールドガスには、20% CO2ガス残り
がArガスの混合ガスを使用した。
(a)、(b)に示すような開先形状W12mm又は16mm、
開先角度をそれぞれ45度に加工し表2に示す溶接ワイヤ
で溶接を行った。シールドガスには、20% CO2ガス残り
がArガスの混合ガスを使用した。
【0015】試験後、図2に示す要領で各試験片を採取
し溶接部の機械的性質、健全性を調査した。同図の3は
衝撃試験片( JIS Z 2202 4号)、4は引張試験片( J
IS Z2201 10号)、5は断面マクロ試験片採取位置を示
す。なお1は鋼板、2は溶接部である。表3に溶接条件
および溶接部の機械的性質を示す。これからも明らかな
ように、本発明による組成範囲の溶接ワイヤは、高電流
ガスシールド溶接に対し良好な溶接部品質が得られてい
る。
し溶接部の機械的性質、健全性を調査した。同図の3は
衝撃試験片( JIS Z 2202 4号)、4は引張試験片( J
IS Z2201 10号)、5は断面マクロ試験片採取位置を示
す。なお1は鋼板、2は溶接部である。表3に溶接条件
および溶接部の機械的性質を示す。これからも明らかな
ように、本発明による組成範囲の溶接ワイヤは、高電流
ガスシールド溶接に対し良好な溶接部品質が得られてい
る。
【0016】本発明範囲のワイヤ組成であるNo. 1〜13
では低合金鋼溶接用ワイヤとして十分な強度と耐衝撃性
を有している。これに対し、B量が 0.001%(重量)と
本発明の下限 0.002%より低いワイヤを用いたNo. 14で
は組織が粗く、衝撃値が4.3kgf−mと低い。No. 15で
は、Ti量が0.01%(重量)と本発明の下限0.02%より低
いワイヤを用いたため No.14同様、組織が粗く、引張強
さが43.2kgf/mm2 と低い。
では低合金鋼溶接用ワイヤとして十分な強度と耐衝撃性
を有している。これに対し、B量が 0.001%(重量)と
本発明の下限 0.002%より低いワイヤを用いたNo. 14で
は組織が粗く、衝撃値が4.3kgf−mと低い。No. 15で
は、Ti量が0.01%(重量)と本発明の下限0.02%より低
いワイヤを用いたため No.14同様、組織が粗く、引張強
さが43.2kgf/mm2 と低い。
【0017】No. 16では、Mo、Ni、Cr中Ni量が0.01%
(重量)と低いワイヤを用いたため引張強さが41.5kgf/
mm2 と低い。No. 17では、Mo量が0.90%(重量)と本発
明の上限 0.8%を超えたワイヤを用いたため引張強さは
十分であるが、衝撃値が3.6kgf−mと低い。No. 18で
は、Si量が0.90%(重量)と本発明の上限 0.8%を超え
たワイヤを用いたため引張強さは十分であるが、衝撃値
が2.8kgf−mと低い。
(重量)と低いワイヤを用いたため引張強さが41.5kgf/
mm2 と低い。No. 17では、Mo量が0.90%(重量)と本発
明の上限 0.8%を超えたワイヤを用いたため引張強さは
十分であるが、衝撃値が3.6kgf−mと低い。No. 18で
は、Si量が0.90%(重量)と本発明の上限 0.8%を超え
たワイヤを用いたため引張強さは十分であるが、衝撃値
が2.8kgf−mと低い。
【0018】No. 19では、Mn量が2.68%(重量)と本発
明の上限 2.5%を超え、かつB量が0.007%(重量)と
本発明の上限 0.006%を超えたワイヤを用いたため引張
強さは十分であるが、衝撃値が4.0kgf−mと低い。No.
20では、Si量が0.08%(重量)と本発明の下限 0.1%未
満、かつB量が 0.008%(重量)と本発明の上限 0.006
%を超えたワイヤを用いたため引張強さは十分である
が、衝撃値が4.0kgf−mと低い。
明の上限 2.5%を超え、かつB量が0.007%(重量)と
本発明の上限 0.006%を超えたワイヤを用いたため引張
強さは十分であるが、衝撃値が4.0kgf−mと低い。No.
20では、Si量が0.08%(重量)と本発明の下限 0.1%未
満、かつB量が 0.008%(重量)と本発明の上限 0.006
%を超えたワイヤを用いたため引張強さは十分である
が、衝撃値が4.0kgf−mと低い。
【0019】No. 21では、Mn量が0.68%(重量)と本発
明の下限 0.8%未満のワイヤを用いたため引張強さは十
分であるが、衝撃値が3.1kgf−mと低い。No. 22では、
Ti量が0.23%(重量)と本発明の下限 0.2%未満のワイ
ヤを用いたため引張強さは十分であるが、衝撃値が2.5k
gf−mと低い。No. 23では、溶接電流が1200Aと本発明
が対象とする上限1000A以上の電流を用いたため引張強
さが42.3kgf/mm2 と低い。
明の下限 0.8%未満のワイヤを用いたため引張強さは十
分であるが、衝撃値が3.1kgf−mと低い。No. 22では、
Ti量が0.23%(重量)と本発明の下限 0.2%未満のワイ
ヤを用いたため引張強さは十分であるが、衝撃値が2.5k
gf−mと低い。No. 23では、溶接電流が1200Aと本発明
が対象とする上限1000A以上の電流を用いたため引張強
さが42.3kgf/mm2 と低い。
【0020】No. 24では、溶接電流が 400Aと本発明が
対象とする下限 450A以下の電流を用いたため衝撃値が
4.2kgf−mと低い。
対象とする下限 450A以下の電流を用いたため衝撃値が
4.2kgf−mと低い。
【0021】
【表1】
【0022】
【表2】
【0023】
【表3】
【0024】
【発明の効果】本発明は、高電流ガスシールドアーク溶
接における高強度、高靭性を得る溶接用ワイヤを提供す
るものである。これにより、従来成し得なかった高能
率、かつ高強度、高靭性溶接を可能とすることができ
た。
接における高強度、高靭性を得る溶接用ワイヤを提供す
るものである。これにより、従来成し得なかった高能
率、かつ高強度、高靭性溶接を可能とすることができ
た。
【図1】鋼板溶接部開先形状を示す断面図である。
【図2】鋼板溶接部試験片採取位置を示す平面図であ
る。
る。
1 鋼板 2 溶接部 3 衝撃試験片 4 引張試験片 5 断面マクロ
Claims (1)
- 【請求項1】 電流 450A以上1000A以下のガスシール
ドアーク溶接に用いる直径 1.0〜2.5 mmの細径ワイヤに
おいて、その組成を重量%で、0.02%≦C≦0.15%、
0.1%≦Si≦0.8 %、 0.8%≦Mn≦2.5 %、0.02≦Ti≦
0.2 %、 0.002%≦B≦0.006 %とし、さらに 0.1%≦
Mo≦0.8 %、 0.2%≦Ni≦2.0 %、 0.1%≦Cr≦0.6 %
のいずれか1種類以上を含有し、かつ、Al≦0.03%、O
≦0.02%、N≦0.006 %、P≦0.02%、S≦0.02%に制
限し、残部実質的にFeからなることを特徴とする高電流
MIG溶接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25920691A JPH0596397A (ja) | 1991-10-07 | 1991-10-07 | 高電流mig溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25920691A JPH0596397A (ja) | 1991-10-07 | 1991-10-07 | 高電流mig溶接用鋼ワイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0596397A true JPH0596397A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17330867
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25920691A Pending JPH0596397A (ja) | 1991-10-07 | 1991-10-07 | 高電流mig溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0596397A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH11104886A (ja) * | 1997-09-30 | 1999-04-20 | Kobe Steel Ltd | ガスシールドアーク溶接方法 |
JP2004154784A (ja) * | 2002-11-01 | 2004-06-03 | Jfe Steel Kk | 大入熱エレクトロスラグ溶接の溶接継手および溶接方法 |
JP2004237333A (ja) * | 2003-02-07 | 2004-08-26 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤおよびその溶接方法 |
EP3476522A1 (en) | 2017-10-27 | 2019-05-01 | Hyundai Welding Co., Ltd. | Ultra-low silicon wire for welding having excellent porosity resistance and electrodeposition coating properties, and deposited metal obtained therefrom |
WO2019124305A1 (ja) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | 日本製鉄株式会社 | 薄鋼板へのガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ |
-
1991
- 1991-10-07 JP JP25920691A patent/JPH0596397A/ja active Pending
Cited By (8)
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