JPS59127991A - 耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオ−ステナイトステンレス鋼溶着金属 - Google Patents
耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオ−ステナイトステンレス鋼溶着金属Info
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- JPS59127991A JPS59127991A JP302883A JP302883A JPS59127991A JP S59127991 A JPS59127991 A JP S59127991A JP 302883 A JP302883 A JP 302883A JP 302883 A JP302883 A JP 302883A JP S59127991 A JPS59127991 A JP S59127991A
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- stainless steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
この発明は耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオーステ
ナイトステンレス鋼溶着金属に関し、とくに実環境に多
い３．５％（重量％：以下チ表示について同じ）以下の
低濃度塩化物環境での応力腐食割れ抵抗の改善を目指し
たオーステナイトステンレス鋼溶着金属を提供しようと
、するものである。
ナイトステンレス鋼溶着金属に関し、とくに実環境に多
い３．５％（重量％：以下チ表示について同じ）以下の
低濃度塩化物環境での応力腐食割れ抵抗の改善を目指し
たオーステナイトステンレス鋼溶着金属を提供しようと
、するものである。
問題点
ＪＩＳＧ４３０５のＳＵＳ ８０４鋼およびこれに類似
するオーステナイト系ステンレス鋼は主合金成分である
（３ｒとＮ１により、良好な耐食性を示すが塩化物イオ
ンカ存在する応力腐食割れを生じるという欠点があり、
通常の淡水環境に存在する数１０〜数１０００ ｐｐｍ
の微量なＣｔでも応力腐食割れを生じ易く、とくにこの
ような割れの発生個所としては母材よシも溶接部に多い
のが特徴である。
するオーステナイト系ステンレス鋼は主合金成分である
（３ｒとＮ１により、良好な耐食性を示すが塩化物イオ
ンカ存在する応力腐食割れを生じるという欠点があり、
通常の淡水環境に存在する数１０〜数１０００ ｐｐｍ
の微量なＣｔでも応力腐食割れを生じ易く、とくにこの
ような割れの発生個所としては母材よシも溶接部に多い
のが特徴である。
従来のステンレス鋼の応力腐食割れの研究では、濃厚塩
化マグネシウム溶液或いは濃厚食塩水溶液が用いられて
きた。
化マグネシウム溶液或いは濃厚食塩水溶液が用いられて
きた。
これら促進試験溶液中での溶接部の応力腐食割れ感受性
におよげず合金元素の影響は、溶液の種類、濃度及び酸
化剤の違いで異なる。例えば、沸騰４２％塩化マグネシ
ウム溶液ではｓｌの添加は有効であるがＭＯの添加は有
害である。ところが１係重クロム酸ナトリウムを酸化剤
として含む沸騰２０％ＮａＣ１溶液では、ｓｉ添加は有
効でなく、逆に、ＭＯ添加は有効である。
におよげず合金元素の影響は、溶液の種類、濃度及び酸
化剤の違いで異なる。例えば、沸騰４２％塩化マグネシ
ウム溶液ではｓｌの添加は有効であるがＭＯの添加は有
害である。ところが１係重クロム酸ナトリウムを酸化剤
として含む沸騰２０％ＮａＣ１溶液では、ｓｉ添加は有
効でなく、逆に、ＭＯ添加は有効である。
このように高濃度促進溶液中の割れは実環境に多い低濃
度塩化物環境中の応力腐食割れと本質的に異なる現象で
あることが判明した。しかしながら、低濃度塩化物環境
下での溶接部の応力腐食割れ挙動を直接に調べた例は少
なく、合金元素の影響も明らかにされていないのが実状
である。。
度塩化物環境中の応力腐食割れと本質的に異なる現象で
あることが判明した。しかしながら、低濃度塩化物環境
下での溶接部の応力腐食割れ挙動を直接に調べた例は少
なく、合金元素の影響も明らかにされていないのが実状
である。。
発明の動機
この発明は実環境に多い低濃度塩化物溶液中における溶
接部の応力腐食割ね、の現象を押押することによって該
環境における耐応力腐食割れ性を溶着金属に具現させよ
うとするものである。
接部の応力腐食割ね、の現象を押押することによって該
環境における耐応力腐食割れ性を溶着金属に具現させよ
うとするものである。
発想の基礎
溶接部？含むＵ曲げ試験片の低濃度塩（［７物溶液中気
液界面浸＠試験から、ＣｕとＮまたけ／およびＮｏの複
合添加が実環境条件下の耐塩化物応力腐食割ね、性改善
に顕著な効果のあることが判明した。
液界面浸＠試験から、ＣｕとＮまたけ／およびＮｏの複
合添加が実環境条件下の耐塩化物応力腐食割ね、性改善
に顕著な効果のあることが判明した。
発明の目的
この知見に基づいてこの発明の目的は、前掲の従来技術
から飛蹄して、通常の淡水或いは海水などの実環境つま
り低＃度塩化物環境において、耐塩化物応力腐食割れ性
のすぐれたオーステナイト系ステンレス中溶着金属を提
供することにある。
から飛蹄して、通常の淡水或いは海水などの実環境つま
り低＃度塩化物環境において、耐塩化物応力腐食割れ性
のすぐれたオーステナイト系ステンレス中溶着金属を提
供することにある。
発明の構成
この発明の目的は、下記各発明によシ有利に達成される
。
。
第１発明
Ｃ： ０．０８チ以下、
Ｓｉ ： ０．１５ 〜１．０ ％ 、Ｍｎ ：
２．０％以下、 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０チおよび Ｏｒ ： １８．０〜２５．０ ％ ｆ含ミ、７％）Ｃ
ｕ ： ０．８〜８．５ ％、 Ｎ ： ０．０５〜０．４０％全含有して残部けＦｅ及
び不可避不純物より成る組成のオーステナイトステンレ
ス鋼溶着金属０ 第２発明 ０ ： ｏ、ｏｓ ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．０ｗｔ％、 ′Ｋｎ ： ２．Ｏｗｔ ％以下、 Ｎｉ ： ｆ！、Ｏ〜２０，０ｗｔ％およびＣｒ ：
１８．０〜２５．Ｏｗｔ ％ ｙｐ含み、かつＣｊｕ
： ０．８〜８．５ ｗｔ ％、Ｎ ： Ｏ，０５〜０
．４０ｗｔ％、さらにＷｂ ： １ ｗｔ ％以下、Ｖ
： １ ｗｔ ％以下、Ｗ ： １ ｗｔ％以下およ
びｚｒ ： １ｗｔ ％以下のうち少なくとも一種を含
有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ることを特
徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐｎ、たオース
テナイトステンレス鋼溶着金属０ 第３発明 Ｃｊ ： ０．０８ ｗｔチ以下、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ ％、Ｍｎ ：
２．Ｏｗｔ％以下、 Ｎｉ ： ｆｌ、ｏ〜２０．１１ｗｔ係およびＣｒ ：
１Ｂ、、０〜２Ｆ１．Ｏｗｔ％を含み、かつＣｕ
： ０．８〜３．’Ｒｗｔ チ、Ｍｏ ： ０．５〜
１．２ｗｔ％、を含有して残部はｐｅと不純物の組成に
成ることを特徴とする耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれ
たオーステナイトステンレス鋼溶着金属０ 第４発明 Ｑ ： Ｏ，ｏｓ ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．０ｗｔ％、 Ｋｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下、 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０ｗｔ係およびＯｒ ： １
８．０〜２５．Ｏｗｔ％を含み、かつＯｕ ： ０．３
〜８Ｊ ｗｔ％、 ＭＯ： ０．５〜１．２ｗｔチさらに Ｎｂ ： １ ｗｔ ％以下、Ｖ ： １ ｗｔ ％以
下、Ｗ ： １ ｗｔ ％以下およびＺｒ ： １ ｗ
ｔ ％以下のうち少なくとも一種を含有して残部はＦｅ
と不可避不純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩化
物応力腐食割れ性のすぐねたオーステナイトステンレス
鋼溶着金昂。
２．０％以下、 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０チおよび Ｏｒ ： １８．０〜２５．０ ％ ｆ含ミ、７％）Ｃ
ｕ ： ０．８〜８．５ ％、 Ｎ ： ０．０５〜０．４０％全含有して残部けＦｅ及
び不可避不純物より成る組成のオーステナイトステンレ
ス鋼溶着金属０ 第２発明 ０ ： ｏ、ｏｓ ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．０ｗｔ％、 ′Ｋｎ ： ２．Ｏｗｔ ％以下、 Ｎｉ ： ｆ！、Ｏ〜２０，０ｗｔ％およびＣｒ ：
１８．０〜２５．Ｏｗｔ ％ ｙｐ含み、かつＣｊｕ
： ０．８〜８．５ ｗｔ ％、Ｎ ： Ｏ，０５〜０
．４０ｗｔ％、さらにＷｂ ： １ ｗｔ ％以下、Ｖ
： １ ｗｔ ％以下、Ｗ ： １ ｗｔ％以下およ
びｚｒ ： １ｗｔ ％以下のうち少なくとも一種を含
有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ることを特
徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐｎ、たオース
テナイトステンレス鋼溶着金属０ 第３発明 Ｃｊ ： ０．０８ ｗｔチ以下、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ ％、Ｍｎ ：
２．Ｏｗｔ％以下、 Ｎｉ ： ｆｌ、ｏ〜２０．１１ｗｔ係およびＣｒ ：
１Ｂ、、０〜２Ｆ１．Ｏｗｔ％を含み、かつＣｕ
： ０．８〜３．’Ｒｗｔ チ、Ｍｏ ： ０．５〜
１．２ｗｔ％、を含有して残部はｐｅと不純物の組成に
成ることを特徴とする耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれ
たオーステナイトステンレス鋼溶着金属０ 第４発明 Ｑ ： Ｏ，ｏｓ ｗｔ％以下、 Ｓｉ ： ０．１５〜１．０ｗｔ％、 Ｋｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下、 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０ｗｔ係およびＯｒ ： １
８．０〜２５．Ｏｗｔ％を含み、かつＯｕ ： ０．３
〜８Ｊ ｗｔ％、 ＭＯ： ０．５〜１．２ｗｔチさらに Ｎｂ ： １ ｗｔ ％以下、Ｖ ： １ ｗｔ ％以
下、Ｗ ： １ ｗｔ ％以下およびＺｒ ： １ ｗ
ｔ ％以下のうち少なくとも一種を含有して残部はＦｅ
と不可避不純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩化
物応力腐食割れ性のすぐねたオーステナイトステンレス
鋼溶着金昂。
第５発明
ｃ ： ｏ、ｏｓ ｗｔ係以下、
Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ％、
Ｍｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下、
Ｎｉ ： ｆｌ、ｏ〜２０．０ｗｔ％およびＯｒ ：
１８．０〜２５．Ｏｗｔ ％を含み、かつＣｕ ： ０
．８〜８．５ ｗｔ％、 Ｎ ： ０．０５〜０．４ｗｔ％およびＭｏ ： （１
，５〜１．２ｗｔ係 全含有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス鋼溶着金属。
１８．０〜２５．Ｏｗｔ ％を含み、かつＣｕ ： ０
．８〜８．５ ｗｔ％、 Ｎ ： ０．０５〜０．４ｗｔ％およびＭｏ ： （１
，５〜１．２ｗｔ係 全含有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス鋼溶着金属。
第６発明
ｃ ： ｏ、ｏｓ ｗｔ％以下、
Ｓｉ ： ０．１５〜１．１１ｗｔ％、Ｍｎ ： ２．
Ｏｗｔ ％以下、 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０ｗｔ％およびＯｒ ： １
８．０〜２５．Ｏｗｔ％を含み、かつＯｕ ： ０
．８〜８．５ ｗｔ ％、Ｎ ： ０．＋１５〜０．４
ＷｔチおよびＭｏ ： ０．５〜１．２ｗｔ％さらにＮ
ｂ ： １ ｗｔ％以下、Ｖ ： １ ｗｔ％以下、Ｗ
： １ ｗｔ％以下およびＺｒ ： １ ｗｔ％以下
のうち少なくとも一種号含有して残部はＦｅと不可避不
純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩化物応力腐食
割れ性のすぐれたオーステナイトステンレス鋼溶着金属
。
Ｏｗｔ ％以下、 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０ｗｔ％およびＯｒ ： １
８．０〜２５．Ｏｗｔ％を含み、かつＯｕ ： ０
．８〜８．５ ｗｔ ％、Ｎ ： ０．＋１５〜０．４
ＷｔチおよびＭｏ ： ０．５〜１．２ｗｔ％さらにＮ
ｂ ： １ ｗｔ％以下、Ｖ ： １ ｗｔ％以下、Ｗ
： １ ｗｔ％以下およびＺｒ ： １ ｗｔ％以下
のうち少なくとも一種号含有して残部はＦｅと不可避不
純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩化物応力腐食
割れ性のすぐれたオーステナイトステンレス鋼溶着金属
。
発明者らは第１図に示した溶接試験片の長期間の低濃度
塩化物溶液中気液界面浸漬試験を行って溶着金ポの耐応
力腐食割れ性を調査した０第１１図（ａｔ、（ｂ）、ｆ
○）において１は溶接部を含むＵ曲げ内側片、２はその
溶接ビード、３け溶接部のないＵ曲げ外側片であり第１
図（ａｌ、（ｂｌのように用意して同図（Ｃ１の姿勢に
て試験に供する試験の結果、低濃度塩化物溶液中の耐応
力腐食割れ性改善には、第２図および第８図に示すよう
にＯｕ、Ｎの複合、 Ｃｕ、Ｍｏの接台そしてＯｕ、Ｎ
およびＭｏの複合がとくに有効であることを見出した。
塩化物溶液中気液界面浸漬試験を行って溶着金ポの耐応
力腐食割れ性を調査した０第１１図（ａｔ、（ｂ）、ｆ
○）において１は溶接部を含むＵ曲げ内側片、２はその
溶接ビード、３け溶接部のないＵ曲げ外側片であり第１
図（ａｌ、（ｂｌのように用意して同図（Ｃ１の姿勢に
て試験に供する試験の結果、低濃度塩化物溶液中の耐応
力腐食割れ性改善には、第２図および第８図に示すよう
にＯｕ、Ｎの複合、 Ｃｕ、Ｍｏの接台そしてＯｕ、Ｎ
およびＭｏの複合がとくに有効であることを見出した。
さらに後２者の場合には、さらに耐隙間腐食性にも著し
く優れていることが判明した。
く優れていることが判明した。
これらのことがらは、従来の認識とけ全く異なる新しい
知見でありこれに基づいてオーステナイト系ステンレス
鋼溶着金属の使用範囲が著しく拡大されたＯ 上記した各発明における成分限定理由は次の通りである
。
知見でありこれに基づいてオーステナイト系ステンレス
鋼溶着金属の使用範囲が著しく拡大されたＯ 上記した各発明における成分限定理由は次の通りである
。
Ｃ：Ｃけ耐応力腐食割れ性にほとんど影響しないが、溶
着金属の耐粒界腐食割れ性と靭性を損わないというこ々
から上限を０．０８％に限定した。
着金属の耐粒界腐食割れ性と靭性を損わないというこ々
から上限を０．０８％に限定した。
Ｓｉ ： Ｓｉは耐塩化物応力腐食割れ性改善にはやは
りほとんど影響けなく、製鋼時の脱酸目的で使用すると
ころ、０．１５％未満ではその効果がなく、一方１％を
越す含有は不必要なので０．１５〜１．０％とした。
りほとんど影響けなく、製鋼時の脱酸目的で使用すると
ころ、０．１５％未満ではその効果がなく、一方１％を
越す含有は不必要なので０．１５〜１．０％とした。
Ｍｎ ： Ｉｎも１！！！鋼時の脱酸剤として使用され
、耐塩化物応力腐食割れ性には影響ないので、通常の２
．０％以下に限定した。
、耐塩化物応力腐食割れ性には影響ないので、通常の２
．０％以下に限定した。
Ｎｉ ： Ｎｉはオーステナイト相を保持し、耐酸性・
耐応力腐食割れ性を確保するため少なくとも６．０チ以
上号必要とするが、２０．０％を趙す含有は経済、性を
著しく損うので、６．０％〜２０．０チとしたＯ Ｃｒ：溶着金属に耐食性を付与するために少なくとも１
８．０チ以上を必要とし、一方２５．０チを越すとオー
ステナイト組織を保持し難くなる。ここに溶接時の酸化
による減量を考慮すると２８．０％までで添加を行うこ
とが必要である。
耐応力腐食割れ性を確保するため少なくとも６．０チ以
上号必要とするが、２０．０％を趙す含有は経済、性を
著しく損うので、６．０％〜２０．０チとしたＯ Ｃｒ：溶着金属に耐食性を付与するために少なくとも１
８．０チ以上を必要とし、一方２５．０チを越すとオー
ステナイト組織を保持し難くなる。ここに溶接時の酸化
による減量を考慮すると２８．０％までで添加を行うこ
とが必要である。
Ｏｕ ： Ｃｕけ耐塩化物応力腐食割れ性の向上に著し
く効果があるが、０．５％未満では効果がなく、８．５
チを越えると熱間加工性が劣化しかつ経済上からも好ま
しくないので、０．８〜８．５％に限定したＯ Ｎ：Ｎはオーステナイト形式元素であり、また高価なＮ
１の節減、高強度の付与、更に耐孔食性の向上などに有
効であるだけでなくとくにこの発明でＯｕとの複合によ
り上述のように耐応力腐食割れ性を著しく改善するが、
０．０５％未満でばその効果が少なく、Ｑ、４ｏ％ｆｒ
琶すと熱間加工性が低下するので好ましくな（、ｆｌ、
０５〜０．４０チに限定したＯ Ｍｏ ： Ｍｏは耐隙間腐食性改善のみならず上述のよ
うにＣｕとの才たさらにＮとの複合で顕著な耐応力腐食
割れ性向上をもたらすために少なくとも０．５％を要す
るが、淡水環境の腐食性は弱いので、多量の含有は不要
であることおよび経済性を考慮して上限を１．２％とし
、０．５〜１．２％とした。
く効果があるが、０．５％未満では効果がなく、８．５
チを越えると熱間加工性が劣化しかつ経済上からも好ま
しくないので、０．８〜８．５％に限定したＯ Ｎ：Ｎはオーステナイト形式元素であり、また高価なＮ
１の節減、高強度の付与、更に耐孔食性の向上などに有
効であるだけでなくとくにこの発明でＯｕとの複合によ
り上述のように耐応力腐食割れ性を著しく改善するが、
０．０５％未満でばその効果が少なく、Ｑ、４ｏ％ｆｒ
琶すと熱間加工性が低下するので好ましくな（、ｆｌ、
０５〜０．４０チに限定したＯ Ｍｏ ： Ｍｏは耐隙間腐食性改善のみならず上述のよ
うにＣｕとの才たさらにＮとの複合で顕著な耐応力腐食
割れ性向上をもたらすために少なくとも０．５％を要す
るが、淡水環境の腐食性は弱いので、多量の含有は不要
であることおよび経済性を考慮して上限を１．２％とし
、０．５〜１．２％とした。
上記は基本的な必頓元累であるが、これらの他に必要に
応じてＮｂ、Ｖ、ＷおよびＺｒのうちより選ばれた少な
くと本１種をいすね、も１チ以下含有する場合もこの発
明の目的達成に有効である。
応じてＮｂ、Ｖ、ＷおよびＺｒのうちより選ばれた少な
くと本１種をいすね、も１チ以下含有する場合もこの発
明の目的達成に有効である。
ＩＪｂ、Ｖ％Ｗおよびｚｒはいずれも炭化物、窒化物を
形成して溶着金属の耐粒界腐食性と引張り強さの向上に
寄与するが１％ケ越える含有は経済的に著しく不利なの
でいずれも１％以下とした。
形成して溶着金属の耐粒界腐食性と引張り強さの向上に
寄与するが１％ケ越える含有は経済的に著しく不利なの
でいずれも１％以下とした。
この発明の溶着金属を得る溶接方法については、被覆ア
ーク溶接、ＭＩＣ溶接、’Ｉ’ＩＧ溶接などの方法が適
宜に採用される。
ーク溶接、ＭＩＣ溶接、’Ｉ’ＩＧ溶接などの方法が適
宜に採用される。
上記各発明に係る溶着金属の効果を確認するため、化学
組成の異なる鋼板を突会せ溶接して作成した溶着金属２
全中心部に持ちＵ曲げ試片ｌを第１図（ａｌに示すよう
に用意しこれを内側にして溶接部をもたない同図り）の
外側Ｕ曲げ試片８と同図（Ｃ１のように組合わせたダブ
ルＵ曲げ試験片を作り、この試験片？ ８０ ’０．１
１０００ｐｐ ａｔ溶液中に、６力月間気液界而浸漬し
て１．溶着金属の耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性を調
べた。
組成の異なる鋼板を突会せ溶接して作成した溶着金属２
全中心部に持ちＵ曲げ試片ｌを第１図（ａｌに示すよう
に用意しこれを内側にして溶接部をもたない同図り）の
外側Ｕ曲げ試片８と同図（Ｃ１のように組合わせたダブ
ルＵ曲げ試験片を作り、この試験片？ ８０ ’０．１
１０００ｐｐ ａｔ溶液中に、６力月間気液界而浸漬し
て１．溶着金属の耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性を調
べた。
表１に供試溶着金属の成分範囲と試験結果を示す０
４９５−
これより明らかな如く比較材の溶着金に部には応力腐食
割れが発生したがこの発明に係る各溶着金属部には全く
割わけ生じなかった０即ち、Ｃ１１１Ｎ、複合含有材で
は高強度にも拘わらず耐応力腐食割れ性ケ具備しＡｌｌ
、ＭＯ複金合金有材は耐応力腐食性と耐隙間腐食性が優
れていることがわかる。
割れが発生したがこの発明に係る各溶着金属部には全く
割わけ生じなかった０即ち、Ｃ１１１Ｎ、複合含有材で
は高強度にも拘わらず耐応力腐食割れ性ケ具備しＡｌｌ
、ＭＯ複金合金有材は耐応力腐食性と耐隙間腐食性が優
れていることがわかる。
以上のようにして、従来の高濃度塩化物溶液による試＃
全排し、むしろ実環境に適合する曲濃度試験によや実環
境下における広い用途で耐塩化物応力腐食割れ性の改善
に効果を発揮して、温水機器材料、例えば温水タンクや
、温水配管及びその畔手礎いは熱交換器の浴着金属とし
て、塩化物イオンによる応力腐食割れの恐れのある溶接
個所に広く適用できる。
全排し、むしろ実環境に適合する曲濃度試験によや実環
境下における広い用途で耐塩化物応力腐食割れ性の改善
に効果を発揮して、温水機器材料、例えば温水タンクや
、温水配管及びその畔手礎いは熱交換器の浴着金属とし
て、塩化物イオンによる応力腐食割れの恐れのある溶接
個所に広く適用できる。
の気液界面浸漬試験に用いたダブルＵ曲げ試験片の組立
要領の説明図、 第２図は、第１図に示す試験片？用いて？尋らね・た溶
接部の耐応力腐食割ね性におよＩｙす０ｕ−Ｎ複（１７
） 曾添加効果ケ示すグラフ、 第８図は、同じく耐応力腐食割引、と耐隙間腐食性にお
よぼすＣｕ・ＭＯｎ合添加効果を示すグラフである。
要領の説明図、 第２図は、第１図に示す試験片？用いて？尋らね・た溶
接部の耐応力腐食割ね性におよＩｙす０ｕ−Ｎ複（１７
） 曾添加効果ケ示すグラフ、 第８図は、同じく耐応力腐食割引、と耐隙間腐食性にお
よぼすＣｕ・ＭＯｎ合添加効果を示すグラフである。
特許出願人 川崎製鉄株式会社
（１８）
Ｎ （ψ１４％ン
Ｎｏ （壷！旬
手続補正書
昭和５８ 年２ 月 ８ 日
２、発明の名称
３、補正をする者
事件との関係特許出願人
（１，２５）川崎製鉄株式会社
６・補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄１、明＠
書第１貞第１５行〜第１Ｉ負第１８行の特許請求の範囲
を下記の通りに訂正する。
書第１貞第１５行〜第１Ｉ負第１８行の特許請求の範囲
を下記の通りに訂正する。
］−２、特許請求の範囲
１、 ｃ ： ｏ、 ｏＢｗｔ％以下Ｓｉ ：Ｑ、
１５〜ｉ、ｏｗｔ％ Ｍｎ ： ２ 、 Ｃ）ｗｔ９ｔ＋１７．不Ｎｉ ：
６．０〜２０．ＯＷＩ％Ａ３ 、Ｊ： （ｆＣｒ ：１
８．０〜２５．０ｗｔ％を含み、かつ （１：０．３〜３．５ｗｔ％ Ｎ ：０．０５〜Ｑ、４ｗｔ％ を含有して残部はＦｃと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れｆｌのηぐれたオ
ーステテ鋼溶−ステンレス鋼溶希金属。
１５〜ｉ、ｏｗｔ％ Ｍｎ ： ２ 、 Ｃ）ｗｔ９ｔ＋１７．不Ｎｉ ：
６．０〜２０．ＯＷＩ％Ａ３ 、Ｊ： （ｆＣｒ ：１
８．０〜２５．０ｗｔ％を含み、かつ （１：０．３〜３．５ｗｔ％ Ｎ ：０．０５〜Ｑ、４ｗｔ％ を含有して残部はＦｃと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れｆｌのηぐれたオ
ーステテ鋼溶−ステンレス鋼溶希金属。
２、０ ： （’）、 （’）８ｗｔ％以下Ｓｉ
：０．１ＦＮ〜ｉ、Ｑｗｔ％ Ｍｎ ： ２．０ｗｔ％以下 ｘ＋ ＋６．０〜２０．０ｗｔ％およびＣｒ ：１８
．Ｏ〜２５．０ｗｔ％を含み、７、補正の内容（別紙＠
１ かつ ＣＩｌ：０．３〜３．５ｗｔ％ Ｎ ：０．０５〜０．４０ｗｔ％さらに、Ｎｂ：１ｗ
ｔ％以下、Ｖ ： １ ｗｔ％以下、Ｗ：１ｗｔ％以下
および７ｒ：１ｗｔ％以下のうち少くとも一種を含有し
て残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ることを特徴と
する耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオーステナイト
ステンレス鋼溶着金属。
：０．１ＦＮ〜ｉ、Ｑｗｔ％ Ｍｎ ： ２．０ｗｔ％以下 ｘ＋ ＋６．０〜２０．０ｗｔ％およびＣｒ ：１８
．Ｏ〜２５．０ｗｔ％を含み、７、補正の内容（別紙＠
１ かつ ＣＩｌ：０．３〜３．５ｗｔ％ Ｎ ：０．０５〜０．４０ｗｔ％さらに、Ｎｂ：１ｗ
ｔ％以下、Ｖ ： １ ｗｔ％以下、Ｗ：１ｗｔ％以下
および７ｒ：１ｗｔ％以下のうち少くとも一種を含有し
て残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ることを特徴と
する耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオーステナイト
ステンレス鋼溶着金属。
３、 Ｃ： ０．０８ｗｔ％以下
Ｓｉ ：０．１５〜１．Ｑｗｔ％
Ｍｎ ： ２．０ｗｔ％以下
Ｎｉ：６．０〜２０．０ｗｔ％および
Ｃｒ ： １８． Ｏ〜２５．０ｗｔ％を含み、かつ
Ｃｔｌ ：０．３〜３．５ｗｔ％
Ｍｏ：０．５〜１．２ｗｔ％
を含有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス１１，１溶着金屈っ １１．Ｃ：０，０８Ｗ１％以下 ３ ｉ ： Ｑ、 −ｌ Ｆｌ〜１．０ｗｔ％
ｈ〆１ｎ ： ２ 、 ｏｗ＋％以１゜Ｎｉ：（５，０
〜２０．□ｗ１％おＪ、びＣｒ ： １８． Ｏ〜２５
．０ｗｔ％ヲ含み、かつ Ｃｕ ： ０ 、３〜３，５ｗｔ％ ＭＯ：Ｑ、５〜１．２ｗｔ％さらに Ｎｂ：１ｗｔ％以ド、’１．／：１ＷＩ％以１・＼へＩ
：１ＷＩ％ｌＸ下およびＺｒ：１ｗｔ％以下のうち
少くとも一種を含有して残部は「ｅと不可避不純物の組
成に成ることを特徴とがる、耐塩化物応力腐食割れ＋１
１のηぐれたオースデナイ１〜ステンレス＃４溶着金属
。
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス１１，１溶着金屈っ １１．Ｃ：０，０８Ｗ１％以下 ３ ｉ ： Ｑ、 −ｌ Ｆｌ〜１．０ｗｔ％
ｈ〆１ｎ ： ２ 、 ｏｗ＋％以１゜Ｎｉ：（５，０
〜２０．□ｗ１％おＪ、びＣｒ ： １８． Ｏ〜２５
．０ｗｔ％ヲ含み、かつ Ｃｕ ： ０ 、３〜３，５ｗｔ％ ＭＯ：Ｑ、５〜１．２ｗｔ％さらに Ｎｂ：１ｗｔ％以ド、’１．／：１ＷＩ％以１・＼へＩ
：１ＷＩ％ｌＸ下およびＺｒ：１ｗｔ％以下のうち
少くとも一種を含有して残部は「ｅと不可避不純物の組
成に成ることを特徴とがる、耐塩化物応力腐食割れ＋１
１のηぐれたオースデナイ１〜ステンレス＃４溶着金属
。
５、 Ｃ： ０．０８ｗｔ％以下
Ｓｉ ：（１，１ｈ〜１．○Ｗ［％
へ４ｎ ： ２．Ｑｗｔ％以下
Ｎｉ：６．０〜２０．０ｗｔ％および
Ｃｒ ： １ Ｆ３．０〜２５．０ｗｔ％を含み、かつ
ＣＬＩ：０．３ へ・３．５Ｗｊ％
Ｎ ： ０．０５〜０．４ｗｔ％およびＭＯ：Ｑ、
５〜１．２ｗｔ％ を含有して残部はＦｅど不可避不純物の組成になること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス鋼溶着金圧。
５〜１．２ｗｔ％ を含有して残部はＦｅど不可避不純物の組成になること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス鋼溶着金圧。
６、Ｃ： ０．０８ｗｔ％以下
Ｓｉ ：０，１５〜１．Ｏｗｔ％
Ｍ ｎ ： ２ 、０ ｗｔ％ Ｌｕ 下Ｎｉ ：６
．０〜２０．０ｗｔ％およびＣｒ ：１８．０〜２５．
０ｗｔ％を含み、かつ ＣＩＪ 二 Ｑ 、 ３ 〜３． ５ｗｔ
％Ｎ ：０．０５〜０．４−ｗｔ％およびＭＯ：０．
５〜１．２ｗｔ％サラニ、 Ｎｂ：１ｗｔ％以Ｆ、Ｖ：１ｗｔ％以下Ｗ：１ｗｔ％以
下および７ｒ：１ｗｔ％以下のうち少くとも一種を含有
して残部は「Ｃ４− と不可避不純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩化
物応力腐食割れ性のすぐれたオーステテ鋼溶−ステンレ
ス鋼溶着金属。」−” −−４９９− ５−
．０〜２０．０ｗｔ％およびＣｒ ：１８．０〜２５．
０ｗｔ％を含み、かつ ＣＩＪ 二 Ｑ 、 ３ 〜３． ５ｗｔ
％Ｎ ：０．０５〜０．４−ｗｔ％およびＭＯ：０．
５〜１．２ｗｔ％サラニ、 Ｎｂ：１ｗｔ％以Ｆ、Ｖ：１ｗｔ％以下Ｗ：１ｗｔ％以
下および７ｒ：１ｗｔ％以下のうち少くとも一種を含有
して残部は「Ｃ４− と不可避不純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩化
物応力腐食割れ性のすぐれたオーステテ鋼溶−ステンレ
ス鋼溶着金属。」−” −−４９９− ５−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ （３： ０．０８ ｗｔ％以下 Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ％ Ｍｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下 Ｎｉ、 ： ６．０〜２０．Ｑ ｗｔ％およびＯｒ ：
１８．０〜２５．Ｏｗｔ ％を含み、かつＣｕ ：
０．３〜８．５ ｗｔ ％ Ｎ ： ０．０５〜０．４０ ｗｔ％ を含有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス鋼溶着金属０ ＊ Ｃ： ０，０８ ｗｔ％以下 Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ％ Ｍｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下 Ｎｉ ： ６．０〜２０．Ｏｗｔ ｑ６Ｃｒ ： １８
．０〜２５．Ｏｗｔ ％を含み、かつＣｕ ： ０
．８〜３．５ ｗｔ ％Ｎ ： ０．０５〜０．４
０ ｗｔ％さらに、Ｗｂ ： ］ ｗｔ％以下、Ｖ ：
１ ｗｔ％以下、Ｗ：１ｗｔ％以下およびＺｒ ：
１ ｗｔ％以下のうち少なくとも一′ｍを含有して残部
はＦｅと不可避不純物の組成に成ること？特徴とする耐
塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオーステナイトステン
レス鋼溶着金属。 ＆ Ｃ： ０，０８ ｗｔ係以下 Ｓｉ ： ０．１５〜１．ＯＷｔ係 Ｋｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下 Ｎｉ ： ｆｌ、０〜２０．Ｏｗｔ％およびＯｒ ：
１８．０〜２５．Ｏｗｔ％全含み、かつＯｕ ： ０．
８〜８．５ ｗｔ％ Ｎｏ ： ０．５〜１．２ｗｔ％ 管含有して残部けＦｅと不可避不純物の組成に成ること
を特徴とする、耐塩化物応力腐食ＩＪ ｉ 性のすぐれ
たオーステナイトステンレス鋼溶着金属。 ４ Ｃ： ０．０８ ｗｔ％以下 Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ ％Ｉｎ ： ２
．Ｏｗｔ ％以下 Ｎｉ ： ６．０〜２０．０ｗｔ％およびＯｒ ： １
８．Ｏ〜２５．Ｏｗｔ ％ ｋ含み、かつ（’ｔｕ
： ０．３〜８．５ｗｔ ％Ｍｏ ： ０．５〜１．
２ｗｔ係さらにＮｂ ： １ ｗｔ ％以下、Ｖ：１ｗ
ｔ、％以下Ｗ ： １ ｗｔ％以下およびＺｒ ： １
ｗｔ％以下のうち少なくとも−Ｓｔ含有して残部ばＦ
ｅと不可避不純物の組成に成ることを特徴とする、耐塩
化物応力腐食割れ性のすぐれたオーステナイトステンレ
ス鋼溶Ｍ金ＦＡ。 ＩＬｏ：０．０８ｗｔ％以下 Ｓｉ ： ０．１５〜１．Ｏｗｔ％ Ｍｎ ： ２．Ｏｗｔ％以下 Ｎｉ ： ６．０〜２０．Ｏｗｔ％およびＯｒ ： １
８．０〜２５．Ｏｗｔ％を含み、かつＮ ： ０．０５
〜０．４ ｗｔ％および［０： ０．５〜１．２ｗｔ％ （３） を含有して残部けＦｅと不可避不純物の組成になること
分特徴とする、耐塩化物応力腐食割し性のすりｔｑたオ
ーステナイトステンレス鋼溶着金属。 ａ、 Ｑ ： ０．０８ ｗｔ ％以下Ｓｉ ： ０．
１５〜１．Ｏｗｔ％ Ｋｎ ： ２．Ｏｗｔ ％以下 Ｎｉ ： ６．０〜２０．Ｏｗｔ％およびＣｒ ： １
８．０〜２５．Ｏｗｔ ％→含み、かつＣｕ ： ｏ、
ａ 〜Ｌ５ ｗｔ％ Ｎ ： ０．０５〜１．２ ｗｔ％およびＭｏ ： ０
．５〜１．２ ｗｔ％さらに、Ｎｂ ： ｌ ｗｔ ％
以下、Ｖ ： １ ｗｔ％以下Ｗ ： １ ｗｔ％以下
およびＺｒ ： １ ｗｔ％以下のうち少なくとも一鍾
ケ含有して残部はＦｅと不可避不純物の組成に成ること
ケ特徴とする、耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオー
ステナイトステンレス５１４１ｇＭ金属。 （４）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP302883A JPS59127991A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオ−ステナイトステンレス鋼溶着金属 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP302883A JPS59127991A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオ−ステナイトステンレス鋼溶着金属 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59127991A true JPS59127991A (ja) | 1984-07-23 |
Family
ID=11545858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP302883A Pending JPS59127991A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 耐塩化物応力腐食割れ性のすぐれたオ−ステナイトステンレス鋼溶着金属 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59127991A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309392A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-16 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス耐熱合金用ｔｉｇ溶接用溶加材 |
| JP2000052089A (ja) * | 1998-08-14 | 2000-02-22 | Nippon Steel Corp | 高温特性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼溶接棒 |
| JP2015062910A (ja) * | 2013-09-24 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接材料 |
| EP2760977A4 (en) * | 2011-09-30 | 2015-08-19 | Uop Llc | METHOD AND DEVICE FOR TREATING HYDROCARBON STREAMS |
| JP2015532364A (ja) * | 2012-09-27 | 2015-11-09 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネンＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｏｙｊ | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| CN107617830A (zh) * | 2017-09-20 | 2018-01-23 | 中国科学院金属研究所 | 高放废物玻璃固化体容器用奥氏体不锈钢焊丝及其制备方法和应用 |
| JP2023503639A (ja) * | 2019-11-26 | 2023-01-31 | エサブ セア コーポレーション | Ｌｎｇタンク製造用ステンレス鋼フラックス入りワイヤ |
-
1983
- 1983-01-12 JP JP302883A patent/JPS59127991A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309392A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-16 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス耐熱合金用ｔｉｇ溶接用溶加材 |
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| US9296958B2 (en) | 2011-09-30 | 2016-03-29 | Uop Llc | Process and apparatus for treating hydrocarbon streams |
| JP2015532364A (ja) * | 2012-09-27 | 2015-11-09 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネンＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｏｙｊ | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| AU2013322512B2 (en) * | 2012-09-27 | 2017-12-07 | Outokumpu Oyj | Austenitic stainless steel |
| JP2015062910A (ja) * | 2013-09-24 | 2015-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼溶接材料 |
| CN107617830A (zh) * | 2017-09-20 | 2018-01-23 | 中国科学院金属研究所 | 高放废物玻璃固化体容器用奥氏体不锈钢焊丝及其制备方法和应用 |
| CN107617830B (zh) * | 2017-09-20 | 2021-01-19 | 中国科学院金属研究所 | 高放废物玻璃固化体容器用奥氏体不锈钢焊丝及其制备方法和应用 |
| JP2023503639A (ja) * | 2019-11-26 | 2023-01-31 | エサブ セア コーポレーション | Ｌｎｇタンク製造用ステンレス鋼フラックス入りワイヤ |
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