JP2756545B2 - 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 - Google Patents
温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （発明の利用分野） 本発明は、耐隙間腐食性と耐応力腐食割れ性がともに
すぐれ、低濃度の塩化物環境において使用するに適した
オーステナイトステンレス鋼に関する。
すぐれ、低濃度の塩化物環境において使用するに適した
オーステナイトステンレス鋼に関する。
（従来の技術と問題点） SUS304、SUS316に代表されるオーステナイトステンレ
ス鋼は、上水や中水道などの若干量の塩化物イオンを含
む環境において腐食性を有し、さらに加工性および溶接
性にすぐれていることから、各種の温水機器、熱交換チ
ューブ、化学プラント用部材として広く用いられてい
る。しかし、わずかなCl-イオンであっても、比較的高
温の環境では溶接部等で孔食や隙間腐食を惹起し、これ
を起点に応力腐食割れを生じることがある。
ス鋼は、上水や中水道などの若干量の塩化物イオンを含
む環境において腐食性を有し、さらに加工性および溶接
性にすぐれていることから、各種の温水機器、熱交換チ
ューブ、化学プラント用部材として広く用いられてい
る。しかし、わずかなCl-イオンであっても、比較的高
温の環境では溶接部等で孔食や隙間腐食を惹起し、これ
を起点に応力腐食割れを生じることがある。
オーステナイトステンレス鋼における応力腐食割れの
問題を解決することは、多くの研究者によって検討され
成果が報告されているが、試験液の種類、手法など試験
条件によって合金元素の効果が異なっている。低濃度塩
化物溶液の環境において、Ｐ、MoおよびＮは有害でCuは
応力腐食割れに対して有効であることが知られている。
この場合Ｐを応力腐食割れに対して無害な量のレベルに
まで低減しようとすれば、特別な精錬法を必要とし製造
コストが著しく上昇する問題がある。一方、応力腐食割
れに対して有害とされるMoやＮは耐隙間腐食性や耐孔食
性などの耐局部腐食性の向上に重要な元素である。オー
ステナイトステンレス鋼をCl-イオンを含む温水環境で
用いる場合、応力腐食割れは局部腐食を起点に生じるこ
とから、耐応力腐食割れとともに耐局部腐食性を具備し
ていることが要求される。
問題を解決することは、多くの研究者によって検討され
成果が報告されているが、試験液の種類、手法など試験
条件によって合金元素の効果が異なっている。低濃度塩
化物溶液の環境において、Ｐ、MoおよびＮは有害でCuは
応力腐食割れに対して有効であることが知られている。
この場合Ｐを応力腐食割れに対して無害な量のレベルに
まで低減しようとすれば、特別な精錬法を必要とし製造
コストが著しく上昇する問題がある。一方、応力腐食割
れに対して有害とされるMoやＮは耐隙間腐食性や耐孔食
性などの耐局部腐食性の向上に重要な元素である。オー
ステナイトステンレス鋼をCl-イオンを含む温水環境で
用いる場合、応力腐食割れは局部腐食を起点に生じるこ
とから、耐応力腐食割れとともに耐局部腐食性を具備し
ていることが要求される。
本発明者らは、Ｐを低めることなく耐応力腐食割れ性
にすぐれ、しかも耐隙間腐食性を兼ね備える鋼として、
先に特公昭59−45751において18Cr−9Ni系鋼に適量のCu
とＷを添加した100℃以下の温水用途に有用な鋼を提供
した、しかし、この鋼はなお100℃に近い温度での使用
には満足ではなかった。
にすぐれ、しかも耐隙間腐食性を兼ね備える鋼として、
先に特公昭59−45751において18Cr−9Ni系鋼に適量のCu
とＷを添加した100℃以下の温水用途に有用な鋼を提供
した、しかし、この鋼はなお100℃に近い温度での使用
には満足ではなかった。
ステンレス鋼のこの特殊分野では、既に特開昭61−95
57には、C:0.06％以下、Si:1.0％以下、Mn:0.8％以下、
Cr:16−25％、Ni:6−20％、Cu:1.5％を越え2.5％未満、
N:0.05％を越え0.15％未満、Mo:0.2％を越え0.6％未満
を含み、Ｓが0.005％以下に限定されている鋼が開示さ
れている。この鋼の耐応力腐食割れ性臨界温度は約80℃
で、それゆえ、上記の鋼と同様に熱水中での使用には適
しない 特開昭59−185763にはC:0.08％以下、Si:2.0％以上4.
0％以下、Mn:2.00％以下、Cr:16.00−20.00％、Ni:8.00
−13.00％以下、Cu:0.30−2.00％、N:0.05−0.30％、M
o:0.30−1.50％、所望によりNb:0.10％以下を含み、Ｂ
含有量が0.00020％以下に限定されている鋼が開示され
ている。この鋼はかなり高含有量のＮとMoを含み、耐応
力腐食割れ臨界温度は80℃より高い。しかし後述するよ
うに、Ｎは隙間腐食の防止に有効であるが、隙間腐食が
生じた場合には侵食が深くなるという問題がある。
57には、C:0.06％以下、Si:1.0％以下、Mn:0.8％以下、
Cr:16−25％、Ni:6−20％、Cu:1.5％を越え2.5％未満、
N:0.05％を越え0.15％未満、Mo:0.2％を越え0.6％未満
を含み、Ｓが0.005％以下に限定されている鋼が開示さ
れている。この鋼の耐応力腐食割れ性臨界温度は約80℃
で、それゆえ、上記の鋼と同様に熱水中での使用には適
しない 特開昭59−185763にはC:0.08％以下、Si:2.0％以上4.
0％以下、Mn:2.00％以下、Cr:16.00−20.00％、Ni:8.00
−13.00％以下、Cu:0.30−2.00％、N:0.05−0.30％、M
o:0.30−1.50％、所望によりNb:0.10％以下を含み、Ｂ
含有量が0.00020％以下に限定されている鋼が開示され
ている。この鋼はかなり高含有量のＮとMoを含み、耐応
力腐食割れ臨界温度は80℃より高い。しかし後述するよ
うに、Ｎは隙間腐食の防止に有効であるが、隙間腐食が
生じた場合には侵食が深くなるという問題がある。
本発明者等はさらに検討を重ねた結果、熱交換を目的
とした用途ではステンレス鋼板を伝熱体として熱の移動
が行われ、腐食の対象面に熱の流入があると腐食が厳し
くなり、特にスポット溶接部では隙間腐食を起点として
応力腐食割れが層じやすいことが判明した。この場合、
ステンレス鋼板の腐食した側（液側）の温度は100℃以
上に達していたことから、応力腐食割れの限界温度をよ
り高める必要性が明らかとなった。
とした用途ではステンレス鋼板を伝熱体として熱の移動
が行われ、腐食の対象面に熱の流入があると腐食が厳し
くなり、特にスポット溶接部では隙間腐食を起点として
応力腐食割れが層じやすいことが判明した。この場合、
ステンレス鋼板の腐食した側（液側）の温度は100℃以
上に達していたことから、応力腐食割れの限界温度をよ
り高める必要性が明らかとなった。
（本発明の目的） 本発明は、以上のような認識のもとに、オーステナイ
トステンレス鋼において応力腐食割れの限界温度が100
℃以上でしかも耐隙間腐食性を十分兼ね備えた、安価な
ステンレス鋼を提供しようとするものである。
トステンレス鋼において応力腐食割れの限界温度が100
℃以上でしかも耐隙間腐食性を十分兼ね備えた、安価な
ステンレス鋼を提供しようとするものである。
（問題点を解決するための技術的手段） 本発明者等は応力腐食割れ挙動と合金元素の関係を詳
細に検討した結果、MoとＮは強力な不動態化元素で、腐
食された部分を強力に再不動態化する。しかし、局部的
に再不動態化されない部分が不可避的に残り、周囲部分
が強力に再不動態化されていることと相俟ってその部分
は過度の腐食を受ける。この狭隘な腐食部に応力が集中
して応力腐食割れに至る。
細に検討した結果、MoとＮは強力な不動態化元素で、腐
食された部分を強力に再不動態化する。しかし、局部的
に再不動態化されない部分が不可避的に残り、周囲部分
が強力に再不動態化されていることと相俟ってその部分
は過度の腐食を受ける。この狭隘な腐食部に応力が集中
して応力腐食割れに至る。
また、Cu、SiおよびAlは食孔や隙間腐食点に比較的均
一に析出し、非常に緩除ではあるが、金属の溶出を阻止
することが判明した。すなわち、これらの元素は応力腐
食割れの防止に有利に作用する。
一に析出し、非常に緩除ではあるが、金属の溶出を阻止
することが判明した。すなわち、これらの元素は応力腐
食割れの防止に有利に作用する。
さらに、約３％のSiを含むとき、鋼はMoを添加しても
応力腐食割れが生じにくくなり、もしAlが加わると、耐
応力腐食割れ性はさらに改良され、隙間腐食における腐
食深さも浅くなることを見出した。
応力腐食割れが生じにくくなり、もしAlが加わると、耐
応力腐食割れ性はさらに改良され、隙間腐食における腐
食深さも浅くなることを見出した。
（発明の構成） 本発明は、C:0.08％以下、Si:2.5〜4.0％、Mn:0.5％
以下、P:0.045％以下、S:0.005％以下、Ni:6〜20％、C
r:16〜25％、Cu:1.5〜4.0％、N:0.05％未満を基本組成
とし、要求される耐食性レベル等の必要に応じて、Mo:
0.3％をこえ1.5％未満、Al:0.05％〜3.0％、REM:0.005
〜0.1％を単独あるいは複合して添加し、残部Feおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする温水中での耐
食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼を提供す
る。
以下、P:0.045％以下、S:0.005％以下、Ni:6〜20％、C
r:16〜25％、Cu:1.5〜4.0％、N:0.05％未満を基本組成
とし、要求される耐食性レベル等の必要に応じて、Mo:
0.3％をこえ1.5％未満、Al:0.05％〜3.0％、REM:0.005
〜0.1％を単独あるいは複合して添加し、残部Feおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする温水中での耐
食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼を提供す
る。
一般的にいうと、本願発明は特開昭59−185763の鋼の
改良の性格を有する。
改良の性格を有する。
本発明鋼の成分の限定理由を以下に説明する。
C:Cはオーステナイトを安定にする強力な元素であり、
耐応力腐食割れ性や耐隙間腐食性には大きな影響をあた
えないが、溶接部等での粒界腐食感受性を高めることか
ら、上限を0.08％とした。Ｃ含有量は好ましくは0.06％
以下であり、より好ましくは0.05％以下である。
耐応力腐食割れ性や耐隙間腐食性には大きな影響をあた
えないが、溶接部等での粒界腐食感受性を高めることか
ら、上限を0.08％とした。Ｃ含有量は好ましくは0.06％
以下であり、より好ましくは0.05％以下である。
Siは本発明鋼では必要かつ重要な元素の１つであり、
Cuの存在のもとで耐応力腐食割れ性をたかめる。これ
は、耐応力腐食割れ性を損なうことなくMoの耐隙間腐食
性の改善効果を支援する極めて有用な元素である。また
耐孔食性を向上させる効果も若干有している。その効果
を得るには2.5％未満では十分でなく、望ましくは2.8％
以上の添加が必要である。しかしSiは強力なフェライト
生成元素であるから、Niの使用量をできるだけ最小限に
とどめるために、上限4.0％とする。最も好ましいSi量
は３−４％である。
Cuの存在のもとで耐応力腐食割れ性をたかめる。これ
は、耐応力腐食割れ性を損なうことなくMoの耐隙間腐食
性の改善効果を支援する極めて有用な元素である。また
耐孔食性を向上させる効果も若干有している。その効果
を得るには2.5％未満では十分でなく、望ましくは2.8％
以上の添加が必要である。しかしSiは強力なフェライト
生成元素であるから、Niの使用量をできるだけ最小限に
とどめるために、上限4.0％とする。最も好ましいSi量
は３−４％である。
Mn:Mnは腐食の起点となりやすい硫化物を形成し、耐隙
間腐食性や耐孔食性を損ねるのでその含有量は少ない程
よい。しかしMnの極低化には配合原料が高価になるの
で、製鋼上不可避的に混入してくる程度の量として上限
を0.8％とするが、本発明鋼では耐隙間腐食性の改善に
有効なMoの添加に制限があるので、特に耐隙間腐食性が
要求される場合には0.5％以下が望ましい。より好まし
くは、0.4％以下である。
間腐食性や耐孔食性を損ねるのでその含有量は少ない程
よい。しかしMnの極低化には配合原料が高価になるの
で、製鋼上不可避的に混入してくる程度の量として上限
を0.8％とするが、本発明鋼では耐隙間腐食性の改善に
有効なMoの添加に制限があるので、特に耐隙間腐食性が
要求される場合には0.5％以下が望ましい。より好まし
くは、0.4％以下である。
P:Pは本発明鋼ではとくに低減する必要はないが、耐応
力腐食割れ性には有害な元素であることは明らかであ
り、高いのは好ましくなく0.045％を上限とした。
力腐食割れ性には有害な元素であることは明らかであ
り、高いのは好ましくなく0.045％を上限とした。
S:Sは鋼中のMnと硫化物を形成し、耐隙間腐食性や耐孔
食性に有害であるので出来る限り低い方がよく、上限を
0.005％とする。
食性に有害であるので出来る限り低い方がよく、上限を
0.005％とする。
Ni:Niはオーステナイト相を保持するための主要な元素
であり、そのためには６％は最低限必要とするが20％を
越えるとコスト的に不利となるので６〜20％を範囲とす
る。また、この範囲においてNiは耐応力腐食割れ性には
余り影響しないが耐隙間腐食性の改善には効果があるの
で、とくに耐隙間腐食性が要求される用途では10％以上
の添加が望ましい、すなわち、Ni含有量は好ましくは10
−18％であり、より好ましくは12−16％である。
であり、そのためには６％は最低限必要とするが20％を
越えるとコスト的に不利となるので６〜20％を範囲とす
る。また、この範囲においてNiは耐応力腐食割れ性には
余り影響しないが耐隙間腐食性の改善には効果があるの
で、とくに耐隙間腐食性が要求される用途では10％以上
の添加が望ましい、すなわち、Ni含有量は好ましくは10
−18％であり、より好ましくは12−16％である。
Cr:Crはステンレス鋼においては必要不可欠の元素であ
る。本発明鋼の塩化物を含む温水環境の用途では16％以
上の添加が必要である。Crは多ければ多いほど腐食性は
向上するが、オーステナイト相を保持するためのNi等の
添加が増し、また製造性や加工性が損われるので、25％
を上限とする。好ましいCr含有量は17−22％、より好ま
しくは16−20％である。
る。本発明鋼の塩化物を含む温水環境の用途では16％以
上の添加が必要である。Crは多ければ多いほど腐食性は
向上するが、オーステナイト相を保持するためのNi等の
添加が増し、また製造性や加工性が損われるので、25％
を上限とする。好ましいCr含有量は17−22％、より好ま
しくは16−20％である。
Cu:Cuは本発明鋼において重要な元素である。NaClを若
干含む温水環境において、耐応力腐食割れ性の改善を有
効に作用する。その効果はCu量が多いほど大きい。本発
明鋼では比較的高温の用途が対象であるので1.5％以上
添加する。しかし４％を超える添加ではその効果は飽和
し、また熱間加工性が劣化するようになるので、1.5〜
4.0％を範囲とする。好ましい範囲は２−４％、より好
ましくは３〜４％である。
干含む温水環境において、耐応力腐食割れ性の改善を有
効に作用する。その効果はCu量が多いほど大きい。本発
明鋼では比較的高温の用途が対象であるので1.5％以上
添加する。しかし４％を超える添加ではその効果は飽和
し、また熱間加工性が劣化するようになるので、1.5〜
4.0％を範囲とする。好ましい範囲は２−４％、より好
ましくは３〜４％である。
N:上述のように、耐応力腐食割れ性に有害であるが、孔
食と耐隙間腐食を防止するには有効であることが知られ
ている。本発明の場合、SiとCuが高レベルで含まれてお
り、このことが応力腐食割れには有害なＮの低減を可能
にする。この意味において、Ｎ含有量は、0.05％未満と
し、好ましくは0.04％以下、より好ましくは0.03％以下
である。
食と耐隙間腐食を防止するには有効であることが知られ
ている。本発明の場合、SiとCuが高レベルで含まれてお
り、このことが応力腐食割れには有害なＮの低減を可能
にする。この意味において、Ｎ含有量は、0.05％未満と
し、好ましくは0.04％以下、より好ましくは0.03％以下
である。
Mo:Moは耐隙間腐食性や耐孔食性の改善に極めて有効な
元素であるが、耐応力腐食割れ性を損なう。本発明鋼で
はCu、Si（およびAl）の使用により1.5％未満までの添
加であれば許容される。一方、0.3％以下の量では耐隙
間腐食性の改善効果が現われない。好ましいMo含有量は
0.3−1.2％より好ましくは0.3−1.0％である。
元素であるが、耐応力腐食割れ性を損なう。本発明鋼で
はCu、Si（およびAl）の使用により1.5％未満までの添
加であれば許容される。一方、0.3％以下の量では耐隙
間腐食性の改善効果が現われない。好ましいMo含有量は
0.3−1.2％より好ましくは0.3−1.0％である。
Al:AlはCuとSiとの共存のもとで、耐応力腐食割れ性を
著しく向上させる作用を有し応力腐食割れ発生の限界温
度を上昇する。また耐隙間腐食性においては侵食深さを
改善し、隙間腐食による侵食深さは浅くなる。しかし添
加量が増えると熱間加工性や加工性が劣化するので0.05
−3.0％を範囲とする。好ましい含有量は0.1−2.0％、
より好ましくは0.1−1.0％である。
著しく向上させる作用を有し応力腐食割れ発生の限界温
度を上昇する。また耐隙間腐食性においては侵食深さを
改善し、隙間腐食による侵食深さは浅くなる。しかし添
加量が増えると熱間加工性や加工性が劣化するので0.05
−3.0％を範囲とする。好ましい含有量は0.1−2.0％、
より好ましくは0.1−1.0％である。
REM:本明細書において、REMは少なくとも１種の希土類
金属を意味する。REMは熱間加工性を改善するのに有効
な元素である。また本発明鋼では、耐応力腐食割れ性と
耐隙間腐食性に対するAlの作用をより有効にするために
0.005％以上添加する。しかし0.1％を超えると介在物が
増えるのでこれを上限とする。好ましくは0.01−0.08
％、より好ましくは0.03−0.05％である。
金属を意味する。REMは熱間加工性を改善するのに有効
な元素である。また本発明鋼では、耐応力腐食割れ性と
耐隙間腐食性に対するAlの作用をより有効にするために
0.005％以上添加する。しかし0.1％を超えると介在物が
増えるのでこれを上限とする。好ましくは0.01−0.08
％、より好ましくは0.03−0.05％である。
（発明の具体的開示） 実施例 第１表に示す成分の鋼を真空溶解法で溶製し、 常法により鍛造、熱延したのち、1mm長の冷延鋼板を作
成した。
成した。
第１表においてA1〜A6鋼は比較鋼で、A1はSUS304、A2
はSUS316である。B1〜B6は本発明鋼である。
はSUS316である。B1〜B6は本発明鋼である。
第２表は第１表の溶体化熱処理を施したA1〜A6鋼とB1
〜B7鋼の耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性を示したもの
である。
〜B7鋼の耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性を示したもの
である。
耐応力腐食割れ性は、オートクレーブ試験と伝熱試験
により判定した。
により判定した。
オートクレーブ試験では、前記の冷延板の大小２枚を
スポット溶接で固定した試片を、オートクレーブで温度
をかえて50ppmCl-溶液に10日間浸漬し、割れの有無によ
り応力腐食割れの限界温度を求めた。また、スポット溶
接部をくり抜き隙間腐食による侵食深さも合わせてもと
めた。この試験では、耐応力腐食割れ臨界温度100℃の
ものは有効であるとみなされる。
スポット溶接で固定した試片を、オートクレーブで温度
をかえて50ppmCl-溶液に10日間浸漬し、割れの有無によ
り応力腐食割れの限界温度を求めた。また、スポット溶
接部をくり抜き隙間腐食による侵食深さも合わせてもと
めた。この試験では、耐応力腐食割れ臨界温度100℃の
ものは有効であるとみなされる。
伝熱試験では、前記のようにスポット溶接を施した試
片の片面に、ニクロム線を巻いたCu棒をあて、他の面は
80℃の50ppmCl-溶液に接するようにし、Cu棒をあてた面
の温度をかえて10日間浸漬し、割れの有無により応力腐
食割れの限界温度を求めた。この試験では、耐応力腐食
割れ臨界温度が200℃のものは有効であると認められ
る。
片の片面に、ニクロム線を巻いたCu棒をあて、他の面は
80℃の50ppmCl-溶液に接するようにし、Cu棒をあてた面
の温度をかえて10日間浸漬し、割れの有無により応力腐
食割れの限界温度を求めた。この試験では、耐応力腐食
割れ臨界温度が200℃のものは有効であると認められ
る。
耐隙間腐食性は、D.B.Anderson:“Statistical Aspec
t of Crrevice Corrosion in Seawater",ASTM−STP 57
6,p.231.1976に記載の方法により、上記の冷延板の中央
に穴を開けた試片に、歯数20個の隙間治具を両面から挟
んで締め付けたものを、腐食試験液に48時間浸漬し、腐
食減量および腐食個数を調べた。腐食試験液には40℃の
1.75％NaCl溶液に酸化剤としてH2O2を２％になるように
加えた液を用いた。
t of Crrevice Corrosion in Seawater",ASTM−STP 57
6,p.231.1976に記載の方法により、上記の冷延板の中央
に穴を開けた試片に、歯数20個の隙間治具を両面から挟
んで締め付けたものを、腐食試験液に48時間浸漬し、腐
食減量および腐食個数を調べた。腐食試験液には40℃の
1.75％NaCl溶液に酸化剤としてH2O2を２％になるように
加えた液を用いた。
試料B2は2.98％のSiと0.77％のMoを含み、良好な耐応
力腐食割れ性を示し（臨界温度がオートクレーブ試験で
120℃、伝熱試験で200℃である）、高水準の耐隙間腐食
性を有する。B2鋼と同水準のSiを含有するが、実質的量
のMoを含有しないB1鋼は、B2鋼に優る耐応力腐食割れ性
を有するが、最大侵食深さと腐食減量においてB2鋼に劣
る。
力腐食割れ性を示し（臨界温度がオートクレーブ試験で
120℃、伝熱試験で200℃である）、高水準の耐隙間腐食
性を有する。B2鋼と同水準のSiを含有するが、実質的量
のMoを含有しないB1鋼は、B2鋼に優る耐応力腐食割れ性
を有するが、最大侵食深さと腐食減量においてB2鋼に劣
る。
B3、B4鋼は、Alを含み、優れた耐応力腐食割れ性（臨
界温度140℃および250℃）ならびに優れた耐隙間腐食性
を示す。しかし、実質的にMoを含有しないB3鋼は腐食減
量においてB4鋼に劣る。
界温度140℃および250℃）ならびに優れた耐隙間腐食性
を示す。しかし、実質的にMoを含有しないB3鋼は腐食減
量においてB4鋼に劣る。
実質的にMoを含まないが、高レベルでCuとＮを含むB5
鋼は良好な耐応力腐食割れ性と良好な耐隙間腐食性を示
す。CuとＮの効果がよくバランスしているものと理解さ
れる。
鋼は良好な耐応力腐食割れ性と良好な耐隙間腐食性を示
す。CuとＮの効果がよくバランスしているものと理解さ
れる。
B3鋼に類似しているが低水準のAlを含むB7鋼は、B1鋼
よりも優れているが、耐応力腐食割れ性においてB3鋼に
劣る。
よりも優れているが、耐応力腐食割れ性においてB3鋼に
劣る。
これに対して、高水準のMnと低水準のSiとCuを含むA
1、A2鋼は80℃で応力腐食割れを起こした。
1、A2鋼は80℃で応力腐食割れを起こした。
A3鋼は良好な耐応力腐食割れ性を示すが、耐隙間腐食
性において劣っている。Si含有量が低いからである。A3
鋼に類似するがMoを含有するA4鋼はかなり良好な耐隙間
腐食性を示すが、耐応力腐食割れ性において劣り、耐食
性を一般において本発明の鋼に域に達しない。
性において劣っている。Si含有量が低いからである。A3
鋼に類似するがMoを含有するA4鋼はかなり良好な耐隙間
腐食性を示すが、耐応力腐食割れ性において劣り、耐食
性を一般において本発明の鋼に域に達しない。
Moを本発明の限定範囲を越えて含むA5鋼は、そのこと
のゆえに耐応力腐食割れ性において劣っている。Ｎを本
発明の限定範囲を越えて含むA6鋼は、そのことのゆえに
局部腐食を受けやすい。すなわち耐応力腐食割れ性は良
好であるが、最大腐食深さが大である。
のゆえに耐応力腐食割れ性において劣っている。Ｎを本
発明の限定範囲を越えて含むA6鋼は、そのことのゆえに
局部腐食を受けやすい。すなわち耐応力腐食割れ性は良
好であるが、最大腐食深さが大である。
（発明の効果） このように本発明鋼はすぐれた耐応力腐食割れ性と耐
隙間腐食性を兼ね備えていることが明らかで、また製造
コストの上昇も比較的小さいことから、中性塩化物溶液
を高温に加熱した状態で取り扱う装置の材料として好適
である。
隙間腐食性を兼ね備えていることが明らかで、また製造
コストの上昇も比較的小さいことから、中性塩化物溶液
を高温に加熱した状態で取り扱う装置の材料として好適
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉井 紹泰 山口県新南陽市大字富田4976番地 日新 製鋼株式会社周南研究所内 (56)参考文献 特開 昭59−185763（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】C :0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.5％以下、 P :0.045％以下、 S :0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N :0.05％未満 を含み，残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。 - 【請求項２】C :0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.5％以下、 P :0.045％以下、 S :0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N :0.05％未満、 Mo:0.3％をこえ1.5％未満 を含み，残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。 - 【請求項３】C :0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.5％以下、 P :0.045％以下、 S :0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N :0.05％未満、 Al:0.05％〜3.0％、 REM:0.005〜0.1％ を含み，残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。 - 【請求項４】C :0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.5％以下、 P :0.045％以下、 S :0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N :0.05％未満、 Mo:0.3％をこえ1.5％未満、 Al:0.05％〜3.0％、 REM:0.005〜0.1％ を含み，残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。
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|---|---|---|---|
| JP63210652A JP2756545B2 (ja) | 1987-09-02 | 1988-08-26 | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21796387 | 1987-09-02 | ||
| JP62-217963 | 1987-09-02 | ||
| JP63210652A JP2756545B2 (ja) | 1987-09-02 | 1988-08-26 | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01159351A JPH01159351A (ja) | 1989-06-22 |
| JP2756545B2 true JP2756545B2 (ja) | 1998-05-25 |
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ID=26518182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63210652A Expired - Fee Related JP2756545B2 (ja) | 1987-09-02 | 1988-08-26 | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2756545B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10056168B2 (en) | 2015-04-10 | 2018-08-21 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Electrically conductive polyamide/polyphenylene ether resin composition and molded article for vehicle using the same |
| US10273361B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-04-30 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Conductive polyamide/polyphenylene ether resin composition and automotive molded article manufactured therefrom |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2759222B2 (ja) * | 1989-09-20 | 1998-05-28 | 日新製鋼株式会社 | 塩化物環境での耐応力腐食割れ性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
| JP2602411B2 (ja) * | 1994-06-02 | 1997-04-23 | 日本冶金工業株式会社 | 熱間加工性および温水中での耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼 |
Family Cites Families (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5236510A (en) * | 1975-09-19 | 1977-03-19 | Shikoku Kinzoku Kogyo Kk | Stress corrosion cracking resistant high silicon tough steel |
| JPS5641692A (en) * | 1979-09-11 | 1981-04-18 | Hitachi Netsu Kigu Kk | High frequency heater |
| JPS59185763A (ja) * | 1983-04-04 | 1984-10-22 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 中性塩環境における耐食性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 |
-
1988
- 1988-08-26 JP JP63210652A patent/JP2756545B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10273361B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-04-30 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Conductive polyamide/polyphenylene ether resin composition and automotive molded article manufactured therefrom |
| US10056168B2 (en) | 2015-04-10 | 2018-08-21 | Lotte Advanced Materials Co., Ltd. | Electrically conductive polyamide/polyphenylene ether resin composition and molded article for vehicle using the same |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01159351A (ja) | 1989-06-22 |
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