JP2668116B2 - 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 - Google Patents
温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼Info
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Description
【発明の詳細な説明】
（発明の利用分野）
本発明は、耐隙間腐食性と耐応力腐食割れ性がともに
すぐれ、低濃度の塩化物環境において使用するに適した
オーステナイトステンレス鋼に関する。 （従来の技術と問題点） SUS304、SUS316に代表されるオーステナイトステンレ
ス鋼は、上水や中水道などの若干量の塩化物イオンを含
む環境において耐食性を有し、さらに加工性および溶接
性にすぐれていることから、各種の温水機器、熱交換チ
ューブ、化学プラント用部材として広く用いられてい
る。しかし、わずかなCl-イオンであっても、比較的高
温の環境では溶接部等で孔食や隙間腐食を惹起し、これ
を起点に応力腐食割れを生じることがある。 オーステナイトステンレス鋼における応力腐食割れの
問題を解決することは、多くの研究者によって検討され
成果が報告されているが、試験液の種類、手法など試験
条件によって合金元素の効果が異なっている。低濃度塩
化物溶液の環境において、Ｐ、MoおよびＮは有害でCuは
応力腐食割れに対して有効であることが知られている。
この場合Ｐを応力腐食割れに対して無害な量のレベルに
まで低減しようとすれば、特別な精錬法を必要とし製造
コストが著しく上昇する問題がある。一方、応力腐食割
れに対して有害とされるMoやＮは耐隙間腐食性や耐孔食
性などの耐局部腐食性の向上に重要な元素である。オー
ステナイトステンレス鋼をCl-イオンを含む温水環境で
用いる場合、応力腐食割れは局部腐食を起点に生じるこ
とから、耐応力腐食割れとともに耐局部腐食性を具備し
ていることが要求される。 本発明者らは、Ｐを低めることなく耐応力腐食割れ性
をすぐれしかも耐隙間腐食性を兼ね備える鋼として、先
に特公昭59−45751において18Cr−9Ni系鋼に適量のCuと
Ｗを添加した100℃以下の温水用途に有用な鋼を提供し
た。 しかしその後検討を重ねた結果、熱交換を目的とした
用途ではステンレス鋼板を伝熱体として熱の移動が行わ
れ、腐食の対象面に熱の流入があると腐食が厳しくな
り、特にスポット溶接部では隙間腐食を起点として応力
腐食割れが生じやすいことが判明した。この場合、腐食
した側（液側）のステンレス鋼板の温度は100℃以上に
達していたことから、応力腐食割れの限界温度をより高
める必要性が明らかとなった。 （本発明の目的） 本発明は、以上のような認識のもとに、オーステナイ
トステンレス鋼において応力腐食割れの限界温度が100
℃以上でしかも耐隙間腐食性を十分兼ね備えた、安価な
ステンレス鋼を提供しようとするものである。 （問題点を解決する技術的手段） 本発明者等は応力腐食割れ挙動と合金元素の関係を詳
細に検討した結果、MoやＮのように不動態化能の強い元
素は食孔や隙間腐食部を強力にしかも局部的に再不動態
化し、その結果腐食は一部分に集中し、かえって応力腐
食割れに至りやすい傾向がある。一方、Cu、SiおよびAl
は食孔や隙間腐食部に比較的一様に析出し、ゆるやかで
はあるが金属の溶出を抑制し、そのため応力腐食割れに
は至りにくいことがわかった。また、Cuを添加した鋼に
おいて、Si量を３％程度にまで増すとMoやＮの耐応力腐
食割れ性に対する悪影響を受けにくくなること、Alを添
加すると耐応力腐食割れ性がさらに改善されるに加えて
耐隙間腐食性における侵食深さが浅くなることを見いだ
し、本発明をなすに至った。 （発明の構成） 本発明は、C:0.08％以下、Si:2.5〜4.0％、Mn:0.8％
以下、P:0.045％以下、S:0.005％以下、Ni:6〜20％、C
r:16〜25％、Cu:1.5〜4.0％、N:0.05をこえ0.35％を基
本組成とし、要求される耐食性レベル等の必要に応じ
て、Mo:0.3％をこえ1.5未満、Al:0.05〜3.0％、REM:0.0
05〜0.1％を単独あるいは複合して添加し、残部Feおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする温水中での
耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼を提供す
る。 本発明鋼の成分の限定理由を以下に説明する。 C:Cはオーステナイトを安定にする強力な元素であり、
耐応力腐食割れ性や耐隙間腐食性には大きな影響をあた
えないが、溶接部等での粒界腐食感受性を高めることか
ら、上限を0.08％とした。 Si:Siは本発明鋼では必要かつ重要な元素の１つであ
り、Cuの存在のもとで耐応力腐食割れ性をたかめ、一定
量のMoまでは耐応力腐食割れ性を損なうことなくMoの耐
隙間腐食性の改善効果が利用できる極めて有用な元素で
ある。また耐孔食性を向上させる効果も若干有してい
る。その効果を得るには2.5％未満では十分でなく、望
ましくは2.8％以上の添加が必要である。しかしSiは強
力なフェライト生成元素であるから、Niの使用量をでき
るだけ最小限にとどめるために、上限4.0％とする。 Mn:Mnは腐食の起点となりやすい硫化物を形成し、耐隙
間腐食性や耐孔食性を損ねるのでその含有量は少ない程
よい。しかしMnの極低化には配合原料が高価になるの
で、製鋼上不可避的に混入してくる程度の量として上限
を0.8％とするが、本発明鋼では耐隙間腐食性の改善に
有効なMoの添加に制限があるので、特に耐隙間腐食性が
要求される場合には0.5％以下が望ましい。 P:Pは本発明鋼ではとくに低減する必要はないが、耐応
力腐食割れ性には有害な元素であることは明らかであ
り、高いのは好ましくなく0.045％を上限とした。 S:Sは鋼中のMnと硫化物を形成し、耐隙間腐食性や耐孔
食性に有害であるので出来る限り低い方がよく、上限を
0.005％とする。 Ni:Niはオーステナイト相を保持するための主要な元素
であり、そのためには６％は最低限必要とするが20％を
超えるとコスト的に不利となるので６〜20％を範囲とす
る。また、この範囲においてNiは耐応力腐食割れ性には
余り影響しないが耐隙間腐食性の改善には効果があるの
で、とくに耐隙間腐食性が要求される用途では10％以上
の添加が望ましい。 Cr:Crはステンレス鋼においては必要不可欠の元素であ
る。本発明鋼の塩化物を含む温水環境の用途では16％以
上の添加が必要である。Crは多ければ多いほど耐食性は
向上するが、オーステナイト相を保持するためのNi等の
添加が増し、また製造性や加工性が損われるので、25％
を上限とする。 Cu:Cuは本発明鋼において重要な元素である。NaClを若
干含む温水環境において、耐応力腐食割れ性の改善に有
効に作用する。その効果はCu量が多いほど大きい。本発
明鋼では比較的高温の用途が対象であるので1.5％以上
添加する。しかし４％を超える添加ではその効果は飽和
し、また熱間加工性が劣化するようになるので、1.5〜
4.0％を範囲とする。 N:NはMoと同様に、耐応力腐食割れ性の向上に対して必
ずしも有効な元素とはいいがたいが、耐隙間腐食性の改
善には効果がある。本発明鋼ではCuとSiの作用により、
Ｎの耐応力腐食割れ性に対する悪影響はほとんど現われ
ない。したがって、とくに耐隙間腐食性が要求される用
途に対して、0.05〜0.35％の範囲で添加する。0.35％を
超えると製造性や加工性を著しく低下せしめるのでこれ
を上限とする。 Mo:Moは耐隙間腐食性や耐孔食性の改善に極めて有効な
元素であるが、耐応力腐食割れ性を損なう。本発明鋼で
はCu、SiおよびAlの作用により1.5％未満までの添加で
あれば許容される。一方、0.3％以下の量では耐隙間腐
食性の改善効果が現われない。 Al:AlはCuとSiとの共存のもとで、耐応力腐食割れ性を
著しく向上させる作用を有し応力腐食割れ発生の限界温
度は上昇する。また耐隙間腐食性においては侵食深さを
改善し、隙間腐食による侵食深さは浅くなる。しかし添
加量が増えると熱間加工性や加工性が劣化するので0.05
〜3.0％を範囲とする。 REM:REMは熱間加工性を改善するのに有効な元素であ
る。また本発明鋼では、耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食
性に対するAlの作用をより有効にするために0.005％以
上添加する。しかし0.1％を超えると介在物が増えるの
でこれを上限とする。 （発明の具体例開示） 実施例 第１表に示す成分の鋼を真空溶解法で溶製し、常法に
より鍛造、熱延したのち、1mm厚の冷延鋼板を作成し
た。 第１表においてA1〜A4鋼は比較鋼で、A1はSUS304、A2
はSUS316である。B1〜B4は本発明鋼である。 第２表は第１表の溶体化熱処理を施したA1〜A4鋼とB1
〜B4鋼の耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性を示したもの
である。 耐応力腐食割れ性は、オートクレーブ試験と伝熱面試
験により判定した。 オートクレーブ試験では、前記冷延板の大小２枚をス
ポット溶接で固定した試片を、オートクレーブで温度を
かえて50ppmCl-溶液に10日間浸漬し、割れの有無により
応力腐食割れの限界温度を求めた。また、スポット溶接
部をくり抜き隙間腐食による侵食深さも合わせてもとめ
た。 伝熱面試験では前記のようにスポット溶接を施した試
片の片面に、ニクロム線を巻いたCu棒をあて、他の面は
80℃の50ppmCl-溶液に接するようにし、Cu棒をあてた面
の温度をかえて10日間浸漬し、割れの有無により応力腐
食割れの限界温度を求めた。 耐隙間腐食性は、上記の冷延板の中央に穴を開けた試
片に、歯数20個の隙間治具を両面から挟んで締め付け、
腐食試験液に48時間浸漬し、腐食減量および腐食個数を
調べた。腐食試験液には40℃の1.75％NaCl溶液に酸化剤
としてH2O2を２％になるように加えた液を用いた。 耐応力腐食割れ性 オートクレーブ試験において、A1鋼
およびA2鋼は80℃で応力腐食割れが生じた。A3鋼の応力
腐食割れの限界温度は110℃であるが、A3鋼にMoを添加
したA4鋼のそれは110℃で応力腐食割れが生じている。
一方、B1鋼の応力腐食割れの限界温度は130℃でA3鋼に
較べて優れ、しかもMoを添加したB3鋼のそれも130℃で
あり劣化は認められず、Si増加の効果が明らかである。
さらに、Alを添加したB2鋼の応力腐食割れの限界温度は
140℃に上昇している。なお、Moを添加したB4鋼ではAl
の添加による効果はとくに見られなかった。伝熱面試験
において、A3鋼とA4鋼の応力腐食割れの限界温度（加熱
側の材温）は150℃であるのに対して、本発明鋼のそれ
はいずれも200℃以上で、Siの増加による効果が明らか
である。また、B1鋼とB2鋼、B3鋼とB4鋼の比較で、B1鋼
とB3鋼の応力腐食割れの限界温度は200℃であるのに対
して、Alを含むB2鋼とB4鋼のそれは250℃でさらに耐応
力腐食割れ性にすぐれる。 耐隙間耐食性 マルチ隙間腐食試験において、本発明鋼
の腐食減量は何れもA2鋼（SUS316）と同程度もしくはそ
れ以下で耐隙間腐食性にすぐれている。また、本発明鋼
の腐食個数は何れもA1〜A4鋼のそれより少なく、Mnの低
減化の効果が見られる。ただしB1鋼にAlを添加したB2鋼
の腐食量は、B1鋼に較べて多少増加している。しかしMo
を含むB4鋼にはAlの添加による影響は見られない。オー
トクレーブ試験での侵食深さは、目視により侵食の厳し
い個所を５個選び、顕微鏡を用いた焦点深度法で侵食深
さを求め、５個の平均と最大侵食深さで表示したもので
ある。侵食深さに対するAlの効果は顕著で、B1鋼とB2
鋼、B3鋼とB4鋼の比較で、Alを添加したB2鋼、B4鋼の侵
食深さはB1鋼、B3鋼に較べて極めて低い値を示す。とく
にB4鋼の侵食深さは最大10μｍであった。 （発明の効果） このように本発明鋼はすぐれた耐応力腐食割れ性と耐
隙間腐食性を兼ね備えていることが明らかで、また製造
コストの上昇も比較的小さいことから、中性塩化物溶液
を高温に加熱した状態で取り扱う装置の材料として好適
である。
すぐれ、低濃度の塩化物環境において使用するに適した
オーステナイトステンレス鋼に関する。 （従来の技術と問題点） SUS304、SUS316に代表されるオーステナイトステンレ
ス鋼は、上水や中水道などの若干量の塩化物イオンを含
む環境において耐食性を有し、さらに加工性および溶接
性にすぐれていることから、各種の温水機器、熱交換チ
ューブ、化学プラント用部材として広く用いられてい
る。しかし、わずかなCl-イオンであっても、比較的高
温の環境では溶接部等で孔食や隙間腐食を惹起し、これ
を起点に応力腐食割れを生じることがある。 オーステナイトステンレス鋼における応力腐食割れの
問題を解決することは、多くの研究者によって検討され
成果が報告されているが、試験液の種類、手法など試験
条件によって合金元素の効果が異なっている。低濃度塩
化物溶液の環境において、Ｐ、MoおよびＮは有害でCuは
応力腐食割れに対して有効であることが知られている。
この場合Ｐを応力腐食割れに対して無害な量のレベルに
まで低減しようとすれば、特別な精錬法を必要とし製造
コストが著しく上昇する問題がある。一方、応力腐食割
れに対して有害とされるMoやＮは耐隙間腐食性や耐孔食
性などの耐局部腐食性の向上に重要な元素である。オー
ステナイトステンレス鋼をCl-イオンを含む温水環境で
用いる場合、応力腐食割れは局部腐食を起点に生じるこ
とから、耐応力腐食割れとともに耐局部腐食性を具備し
ていることが要求される。 本発明者らは、Ｐを低めることなく耐応力腐食割れ性
をすぐれしかも耐隙間腐食性を兼ね備える鋼として、先
に特公昭59−45751において18Cr−9Ni系鋼に適量のCuと
Ｗを添加した100℃以下の温水用途に有用な鋼を提供し
た。 しかしその後検討を重ねた結果、熱交換を目的とした
用途ではステンレス鋼板を伝熱体として熱の移動が行わ
れ、腐食の対象面に熱の流入があると腐食が厳しくな
り、特にスポット溶接部では隙間腐食を起点として応力
腐食割れが生じやすいことが判明した。この場合、腐食
した側（液側）のステンレス鋼板の温度は100℃以上に
達していたことから、応力腐食割れの限界温度をより高
める必要性が明らかとなった。 （本発明の目的） 本発明は、以上のような認識のもとに、オーステナイ
トステンレス鋼において応力腐食割れの限界温度が100
℃以上でしかも耐隙間腐食性を十分兼ね備えた、安価な
ステンレス鋼を提供しようとするものである。 （問題点を解決する技術的手段） 本発明者等は応力腐食割れ挙動と合金元素の関係を詳
細に検討した結果、MoやＮのように不動態化能の強い元
素は食孔や隙間腐食部を強力にしかも局部的に再不動態
化し、その結果腐食は一部分に集中し、かえって応力腐
食割れに至りやすい傾向がある。一方、Cu、SiおよびAl
は食孔や隙間腐食部に比較的一様に析出し、ゆるやかで
はあるが金属の溶出を抑制し、そのため応力腐食割れに
は至りにくいことがわかった。また、Cuを添加した鋼に
おいて、Si量を３％程度にまで増すとMoやＮの耐応力腐
食割れ性に対する悪影響を受けにくくなること、Alを添
加すると耐応力腐食割れ性がさらに改善されるに加えて
耐隙間腐食性における侵食深さが浅くなることを見いだ
し、本発明をなすに至った。 （発明の構成） 本発明は、C:0.08％以下、Si:2.5〜4.0％、Mn:0.8％
以下、P:0.045％以下、S:0.005％以下、Ni:6〜20％、C
r:16〜25％、Cu:1.5〜4.0％、N:0.05をこえ0.35％を基
本組成とし、要求される耐食性レベル等の必要に応じ
て、Mo:0.3％をこえ1.5未満、Al:0.05〜3.0％、REM:0.0
05〜0.1％を単独あるいは複合して添加し、残部Feおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする温水中での
耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼を提供す
る。 本発明鋼の成分の限定理由を以下に説明する。 C:Cはオーステナイトを安定にする強力な元素であり、
耐応力腐食割れ性や耐隙間腐食性には大きな影響をあた
えないが、溶接部等での粒界腐食感受性を高めることか
ら、上限を0.08％とした。 Si:Siは本発明鋼では必要かつ重要な元素の１つであ
り、Cuの存在のもとで耐応力腐食割れ性をたかめ、一定
量のMoまでは耐応力腐食割れ性を損なうことなくMoの耐
隙間腐食性の改善効果が利用できる極めて有用な元素で
ある。また耐孔食性を向上させる効果も若干有してい
る。その効果を得るには2.5％未満では十分でなく、望
ましくは2.8％以上の添加が必要である。しかしSiは強
力なフェライト生成元素であるから、Niの使用量をでき
るだけ最小限にとどめるために、上限4.0％とする。 Mn:Mnは腐食の起点となりやすい硫化物を形成し、耐隙
間腐食性や耐孔食性を損ねるのでその含有量は少ない程
よい。しかしMnの極低化には配合原料が高価になるの
で、製鋼上不可避的に混入してくる程度の量として上限
を0.8％とするが、本発明鋼では耐隙間腐食性の改善に
有効なMoの添加に制限があるので、特に耐隙間腐食性が
要求される場合には0.5％以下が望ましい。 P:Pは本発明鋼ではとくに低減する必要はないが、耐応
力腐食割れ性には有害な元素であることは明らかであ
り、高いのは好ましくなく0.045％を上限とした。 S:Sは鋼中のMnと硫化物を形成し、耐隙間腐食性や耐孔
食性に有害であるので出来る限り低い方がよく、上限を
0.005％とする。 Ni:Niはオーステナイト相を保持するための主要な元素
であり、そのためには６％は最低限必要とするが20％を
超えるとコスト的に不利となるので６〜20％を範囲とす
る。また、この範囲においてNiは耐応力腐食割れ性には
余り影響しないが耐隙間腐食性の改善には効果があるの
で、とくに耐隙間腐食性が要求される用途では10％以上
の添加が望ましい。 Cr:Crはステンレス鋼においては必要不可欠の元素であ
る。本発明鋼の塩化物を含む温水環境の用途では16％以
上の添加が必要である。Crは多ければ多いほど耐食性は
向上するが、オーステナイト相を保持するためのNi等の
添加が増し、また製造性や加工性が損われるので、25％
を上限とする。 Cu:Cuは本発明鋼において重要な元素である。NaClを若
干含む温水環境において、耐応力腐食割れ性の改善に有
効に作用する。その効果はCu量が多いほど大きい。本発
明鋼では比較的高温の用途が対象であるので1.5％以上
添加する。しかし４％を超える添加ではその効果は飽和
し、また熱間加工性が劣化するようになるので、1.5〜
4.0％を範囲とする。 N:NはMoと同様に、耐応力腐食割れ性の向上に対して必
ずしも有効な元素とはいいがたいが、耐隙間腐食性の改
善には効果がある。本発明鋼ではCuとSiの作用により、
Ｎの耐応力腐食割れ性に対する悪影響はほとんど現われ
ない。したがって、とくに耐隙間腐食性が要求される用
途に対して、0.05〜0.35％の範囲で添加する。0.35％を
超えると製造性や加工性を著しく低下せしめるのでこれ
を上限とする。 Mo:Moは耐隙間腐食性や耐孔食性の改善に極めて有効な
元素であるが、耐応力腐食割れ性を損なう。本発明鋼で
はCu、SiおよびAlの作用により1.5％未満までの添加で
あれば許容される。一方、0.3％以下の量では耐隙間腐
食性の改善効果が現われない。 Al:AlはCuとSiとの共存のもとで、耐応力腐食割れ性を
著しく向上させる作用を有し応力腐食割れ発生の限界温
度は上昇する。また耐隙間腐食性においては侵食深さを
改善し、隙間腐食による侵食深さは浅くなる。しかし添
加量が増えると熱間加工性や加工性が劣化するので0.05
〜3.0％を範囲とする。 REM:REMは熱間加工性を改善するのに有効な元素であ
る。また本発明鋼では、耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食
性に対するAlの作用をより有効にするために0.005％以
上添加する。しかし0.1％を超えると介在物が増えるの
でこれを上限とする。 （発明の具体例開示） 実施例 第１表に示す成分の鋼を真空溶解法で溶製し、常法に
より鍛造、熱延したのち、1mm厚の冷延鋼板を作成し
た。 第１表においてA1〜A4鋼は比較鋼で、A1はSUS304、A2
はSUS316である。B1〜B4は本発明鋼である。 第２表は第１表の溶体化熱処理を施したA1〜A4鋼とB1
〜B4鋼の耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性を示したもの
である。 耐応力腐食割れ性は、オートクレーブ試験と伝熱面試
験により判定した。 オートクレーブ試験では、前記冷延板の大小２枚をス
ポット溶接で固定した試片を、オートクレーブで温度を
かえて50ppmCl-溶液に10日間浸漬し、割れの有無により
応力腐食割れの限界温度を求めた。また、スポット溶接
部をくり抜き隙間腐食による侵食深さも合わせてもとめ
た。 伝熱面試験では前記のようにスポット溶接を施した試
片の片面に、ニクロム線を巻いたCu棒をあて、他の面は
80℃の50ppmCl-溶液に接するようにし、Cu棒をあてた面
の温度をかえて10日間浸漬し、割れの有無により応力腐
食割れの限界温度を求めた。 耐隙間腐食性は、上記の冷延板の中央に穴を開けた試
片に、歯数20個の隙間治具を両面から挟んで締め付け、
腐食試験液に48時間浸漬し、腐食減量および腐食個数を
調べた。腐食試験液には40℃の1.75％NaCl溶液に酸化剤
としてH2O2を２％になるように加えた液を用いた。 耐応力腐食割れ性 オートクレーブ試験において、A1鋼
およびA2鋼は80℃で応力腐食割れが生じた。A3鋼の応力
腐食割れの限界温度は110℃であるが、A3鋼にMoを添加
したA4鋼のそれは110℃で応力腐食割れが生じている。
一方、B1鋼の応力腐食割れの限界温度は130℃でA3鋼に
較べて優れ、しかもMoを添加したB3鋼のそれも130℃で
あり劣化は認められず、Si増加の効果が明らかである。
さらに、Alを添加したB2鋼の応力腐食割れの限界温度は
140℃に上昇している。なお、Moを添加したB4鋼ではAl
の添加による効果はとくに見られなかった。伝熱面試験
において、A3鋼とA4鋼の応力腐食割れの限界温度（加熱
側の材温）は150℃であるのに対して、本発明鋼のそれ
はいずれも200℃以上で、Siの増加による効果が明らか
である。また、B1鋼とB2鋼、B3鋼とB4鋼の比較で、B1鋼
とB3鋼の応力腐食割れの限界温度は200℃であるのに対
して、Alを含むB2鋼とB4鋼のそれは250℃でさらに耐応
力腐食割れ性にすぐれる。 耐隙間耐食性 マルチ隙間腐食試験において、本発明鋼
の腐食減量は何れもA2鋼（SUS316）と同程度もしくはそ
れ以下で耐隙間腐食性にすぐれている。また、本発明鋼
の腐食個数は何れもA1〜A4鋼のそれより少なく、Mnの低
減化の効果が見られる。ただしB1鋼にAlを添加したB2鋼
の腐食量は、B1鋼に較べて多少増加している。しかしMo
を含むB4鋼にはAlの添加による影響は見られない。オー
トクレーブ試験での侵食深さは、目視により侵食の厳し
い個所を５個選び、顕微鏡を用いた焦点深度法で侵食深
さを求め、５個の平均と最大侵食深さで表示したもので
ある。侵食深さに対するAlの効果は顕著で、B1鋼とB2
鋼、B3鋼とB4鋼の比較で、Alを添加したB2鋼、B4鋼の侵
食深さはB1鋼、B3鋼に較べて極めて低い値を示す。とく
にB4鋼の侵食深さは最大10μｍであった。 （発明の効果） このように本発明鋼はすぐれた耐応力腐食割れ性と耐
隙間腐食性を兼ね備えていることが明らかで、また製造
コストの上昇も比較的小さいことから、中性塩化物溶液
を高温に加熱した状態で取り扱う装置の材料として好適
である。
フロントページの続き
(72)発明者 好村 勇
山口県新南陽市大字富田4976番地 日新
製鋼株式会社周南研究所内
(72)発明者 吉井 紹泰
山口県新南陽市大字富田4976番地 日新
製鋼株式会社周南研究所内
(56)参考文献 特開 昭61−9557（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−70750（ＪＰ，Ａ)
特公 昭54−12884（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 １．C:0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.8％以下、 P:0.045％以下、 S:0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N:0.05をこえ0.35％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。 ２．C:0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.8％以下、 P:0.045％以下、 S:0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N:0.05をこえ0.35％、 Mo:0.3％をこえ1.5％未満 を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。 ３．C:0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.8％以下、 P:0.045％以下、 S:0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N:0.05をこえ0.35％、 Al:0.05〜3.0％、 REM:0.005〜0.1％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。 ４．C:0.08％以下、 Si:2.5〜4.0％、 Mn:0.8％以下、 P:0.045％以下、 S:0.005％以下、 Ni:6〜20％、 Cr:16〜25％、 Cu:1.5〜4.0％、 N:0.05をこえ0.35％、 Mo:0.3％をこえ1.5％未満、 Al:0.05〜3.0％、 REM:0.005〜0.1％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトス
テンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62217964A JP2668116B2 (ja) | 1987-09-02 | 1987-09-02 | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62217964A JP2668116B2 (ja) | 1987-09-02 | 1987-09-02 | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6462443A JPS6462443A (en) | 1989-03-08 |
| JP2668116B2 true JP2668116B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=16712488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62217964A Expired - Lifetime JP2668116B2 (ja) | 1987-09-02 | 1987-09-02 | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2668116B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4577256B2 (ja) * | 2006-04-05 | 2010-11-10 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5412884A (en) * | 1977-06-30 | 1979-01-30 | Nec Corp | Detecting method of pin holes in insulating film |
| JPS5970750A (ja) * | 1982-10-14 | 1984-04-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐応力腐食割れ性と耐隙間腐食性のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS619557A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Kawasaki Steel Corp | 耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
-
1987
- 1987-09-02 JP JP62217964A patent/JP2668116B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6462443A (en) | 1989-03-08 |
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