JPS619557A - 耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPS619557A JPS619557A JP13038184A JP13038184A JPS619557A JP S619557 A JPS619557 A JP S619557A JP 13038184 A JP13038184 A JP 13038184A JP 13038184 A JP13038184 A JP 13038184A JP S619557 A JPS619557 A JP S619557A
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- stress corrosion
- austenitic stainless
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は耐塩化物応力腐食割れ性および耐食性（％に
耐孔食性）に優れ九オーステナイト系ステンレス鋼に関
し、よシ詳しくは、上水、中水等、生活用水を使用する
貯湯槽や湯沸器の如く、生活環境に多い３．５％以下の
低濃度塩化物環境において使用するに適したオーステナ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
耐孔食性）に優れ九オーステナイト系ステンレス鋼に関
し、よシ詳しくは、上水、中水等、生活用水を使用する
貯湯槽や湯沸器の如く、生活環境に多い３．５％以下の
低濃度塩化物環境において使用するに適したオーステナ
イト系ステンレス鋼に関するものである。
周知の如＜ ＳＵＳ ３０４鋼などのオーステナイト系
ステンレス鋼は、主合金成分のＣｒおよびＮｉによって
優れた耐食性を示すとともに、溶接性、加工性にも優れ
ているため、耐食性が要求される用途等に広く使用され
ている。しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼は
、微量の（Ｊ″′′イオンむ比較的高温の上水や中水道
あるいは工業用水環境で応力腐食割れを起す場合があシ
、その対策に苦慮していたのが実情である。
ステンレス鋼は、主合金成分のＣｒおよびＮｉによって
優れた耐食性を示すとともに、溶接性、加工性にも優れ
ているため、耐食性が要求される用途等に広く使用され
ている。しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼は
、微量の（Ｊ″′′イオンむ比較的高温の上水や中水道
あるいは工業用水環境で応力腐食割れを起す場合があシ
、その対策に苦慮していたのが実情である。
そこで前述のような微量のＣ１−イオンを含む環境、す
なわち低濃度塩化物環境で使用される用途に対しては、
フェライト系ステンレス鋼が脚力腐食割れを生じ難いこ
とから、ＭＯを添加して耐食性を高めたＳＵＳ ４４４
鋼等の高純度フェライト系ステンレス鋼が最近では使用
されることが多くなっている。しかしながらこの種の高
純度フェライト系ステンレス鋼は、コストが高いに加え
て、加工性や溶接性に劣る欠点があシ、そのため一般に
普及するには至っていない。したがって本来耐食性が優
れかつ加工性、溶接性も良好なオーステナイト系ステン
レス鋼の耐応力腐食割れ性を改善し、前述のような低濃
度塩化物環境で優れた耐応力腐食割れ性を示すようにし
たオーステナイト系ステンレス鋼の開発が強く望まれて
いた。
なわち低濃度塩化物環境で使用される用途に対しては、
フェライト系ステンレス鋼が脚力腐食割れを生じ難いこ
とから、ＭＯを添加して耐食性を高めたＳＵＳ ４４４
鋼等の高純度フェライト系ステンレス鋼が最近では使用
されることが多くなっている。しかしながらこの種の高
純度フェライト系ステンレス鋼は、コストが高いに加え
て、加工性や溶接性に劣る欠点があシ、そのため一般に
普及するには至っていない。したがって本来耐食性が優
れかつ加工性、溶接性も良好なオーステナイト系ステン
レス鋼の耐応力腐食割れ性を改善し、前述のような低濃
度塩化物環境で優れた耐応力腐食割れ性を示すようにし
たオーステナイト系ステンレス鋼の開発が強く望まれて
いた。
ところでオーステナイト系ステンレス鋼の耐応力腐食割
れ性の改善に関しては、従来から種々の研究がなされて
おシ、その場合の応力腐食割れ促進試験環境としては主
として高温高塩化物濃度の溶液が使用されていた。しか
しながらこのような環境下におけるステンレス鋼の応力
腐食割れに及ぼすＭｏやＳｉ等の添加元素の効果は、使
用される塩化物の種類によって著しく異なることが知ら
れておシ、シたがってこのような高濃度塩化物溶液環境
での試験結果に基いて、生活環境に多い低濃度塩化物環
境で優れた耐応力腐食割れ性を示すステンレス鋼を開発
することは困難である。そこでこのような不利を克服し
、低濃度塩化物環境下において比較的短時間で再現性良
く耐応力腐食割れ性を調べることができる方法が、特開
昭５７−４７８５０号公報中に開示されている。この方
法は、スポット溶接試験片を３．５％以下の低濃度の食
塩水溶液の気液界面に浸漬するものであり、隙間構造と
気液界面における食塩の濃化現象を利用して、実環境に
おいて応力腐食割れが発生する場所の環境を短期間に再
現するものといえる。そしてこの方法を適用することに
よって、前記公報に記載されている如く、Ｃｕを添加し
て低濃度塩化物環境で著しく耐応力腐食割れ性の優れた
オーステナイト系ステンレス鋼を開発するに至った。
れ性の改善に関しては、従来から種々の研究がなされて
おシ、その場合の応力腐食割れ促進試験環境としては主
として高温高塩化物濃度の溶液が使用されていた。しか
しながらこのような環境下におけるステンレス鋼の応力
腐食割れに及ぼすＭｏやＳｉ等の添加元素の効果は、使
用される塩化物の種類によって著しく異なることが知ら
れておシ、シたがってこのような高濃度塩化物溶液環境
での試験結果に基いて、生活環境に多い低濃度塩化物環
境で優れた耐応力腐食割れ性を示すステンレス鋼を開発
することは困難である。そこでこのような不利を克服し
、低濃度塩化物環境下において比較的短時間で再現性良
く耐応力腐食割れ性を調べることができる方法が、特開
昭５７−４７８５０号公報中に開示されている。この方
法は、スポット溶接試験片を３．５％以下の低濃度の食
塩水溶液の気液界面に浸漬するものであり、隙間構造と
気液界面における食塩の濃化現象を利用して、実環境に
おいて応力腐食割れが発生する場所の環境を短期間に再
現するものといえる。そしてこの方法を適用することに
よって、前記公報に記載されている如く、Ｃｕを添加し
て低濃度塩化物環境で著しく耐応力腐食割れ性の優れた
オーステナイト系ステンレス鋼を開発するに至った。
しかしながらその後さらに実験を重ねて、隙間構造をも
たないＴＩＧ溶接パイプを３．５チ以下の濃度の食塩水
溶液の気液界面に浸漬してその応力腐食割れ性を調べた
ところ、Ｃｕを添加したオーステナイト系ステンレス鋼
は、応力腐食割れは起こさないものの、耐孔食性に劣る
ことが判明した。このことは、スポット溶接試験片を用
いた試験では。
たないＴＩＧ溶接パイプを３．５チ以下の濃度の食塩水
溶液の気液界面に浸漬してその応力腐食割れ性を調べた
ところ、Ｃｕを添加したオーステナイト系ステンレス鋼
は、応力腐食割れは起こさないものの、耐孔食性に劣る
ことが判明した。このことは、スポット溶接試験片を用
いた試験では。
隙間腐食が優先的に起るため、孔食に関する情報が得ら
れなかったためと考えられる。
れなかったためと考えられる。
この発明は以上の事情を背景としてなされたものであシ
、低濃度塩化物環境下において耐応力腐食割れ性のみな
らず耐孔食性も優れたオーステナイト系ステンレス鋼を
提供することを目的とするものである。
、低濃度塩化物環境下において耐応力腐食割れ性のみな
らず耐孔食性も優れたオーステナイト系ステンレス鋼を
提供することを目的とするものである。
本発明者等は前述のようにＣｕを添加したオーステナイ
ト系ステンレス鋼におけ６Ｃｕが応力腐食割れを防止す
る機構を詳細に検討した結果、Ｃｕが孔食内での鋼の溶
解速度を促進していることによるものであることが判明
した。そしてこのことは、とシもなおさずＣｕが耐孔食
性を劣化させている原因でもあることが判萌した。そこ
で本発明者等は、Ｃｕの応力腐食割れ防止効果を損なう
ことなく、ＳＵＳ ３０４鋼なみの耐孔食性を有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼を開発すべく鋭意実験・検
討を重ねた結果、Ｃｕの添加と同時に、ＭｏおよびＮを
少量含有させることによって、低濃度塩化物環境下にお
いて優れた耐応力腐食割れ性と耐孔食性とが同時に得ら
れることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
ト系ステンレス鋼におけ６Ｃｕが応力腐食割れを防止す
る機構を詳細に検討した結果、Ｃｕが孔食内での鋼の溶
解速度を促進していることによるものであることが判明
した。そしてこのことは、とシもなおさずＣｕが耐孔食
性を劣化させている原因でもあることが判萌した。そこ
で本発明者等は、Ｃｕの応力腐食割れ防止効果を損なう
ことなく、ＳＵＳ ３０４鋼なみの耐孔食性を有するオ
ーステナイト系ステンレス鋼を開発すべく鋭意実験・検
討を重ねた結果、Ｃｕの添加と同時に、ＭｏおよびＮを
少量含有させることによって、低濃度塩化物環境下にお
いて優れた耐応力腐食割れ性と耐孔食性とが同時に得ら
れることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
具体的には、本願の第１発明は、Ｃ≦００６チ、Ｓｔ≦
１．０チ、ＭｎＳ２．８％、Ｓ≦０．００５％、６チ≦
Ｎｉ≦２０％、１６％≦Ｃｒ≦２５％、１．５チ＜ Ｃ
ｕ ＜ ２．５％、０．２ ％ ＜ Ｍｏ ＜ ０．６
％ 、０．０５ ’１６＜Ｎ＜０．１５％を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる耐応力腐食割
れ性および耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼を提供する。
１．０チ、ＭｎＳ２．８％、Ｓ≦０．００５％、６チ≦
Ｎｉ≦２０％、１６％≦Ｃｒ≦２５％、１．５チ＜ Ｃ
ｕ ＜ ２．５％、０．２ ％ ＜ Ｍｏ ＜ ０．６
％ 、０．０５ ’１６＜Ｎ＜０．１５％を含有し、
残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる耐応力腐食割
れ性および耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼を提供する。
また本願の第２発明は、Ｃ≦０．０６％、Ｓｉ≦１、
Ｏ％ ｓ ＭｎＳ２．８ ％、Ｓ≦０．００５％、６％
≦Ｎｉ≦２０チ、 １６％≦Ｃｒ≦２５％、 １．５
ｆｐ （Ｃｕ〈２．５チ、０２％（Ｍｏ ＜ ０．６チ
、０．０５％＜Ｎ＜０．１５チを含み、かつＴｉ 、
Ｎｂ 、 Ｚｒのうちから選ばれた１種もしくは２種以
上の元素をそれぞれ０１〜１０％の範囲で含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物よりなる耐応力腐食割れ性
および耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を
提供する。
Ｏ％ ｓ ＭｎＳ２．８ ％、Ｓ≦０．００５％、６％
≦Ｎｉ≦２０チ、 １６％≦Ｃｒ≦２５％、 １．５
ｆｐ （Ｃｕ〈２．５チ、０２％（Ｍｏ ＜ ０．６チ
、０．０５％＜Ｎ＜０．１５チを含み、かつＴｉ 、
Ｎｂ 、 Ｚｒのうちから選ばれた１種もしくは２種以
上の元素をそれぞれ０１〜１０％の範囲で含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物よりなる耐応力腐食割れ性
および耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を
提供する。
以下この発明についてさらに具体的に説明する。
この発明のオーステナイト系ステンレス鋼は、耐応力腐
食割れ住改善のためのＣｕの添加と同時に少量のＭｏお
よびＮを添加することによって、耐応力腐食割れ性を損
なうことなく耐孔食性を向上させたものであシ、このよ
うなＣｕとＭｏ 、 Ｎの同時添加の効果は、本発明者
等がＴＩＧ溶接パイプを３．５％以下の濃度の食塩水溶
液の気液界面に２チ月浸漬させる実験を行なって、各種
合金元素が耐応力腐食割れ性および耐孔食性に及ぼす影
響を詳細に検討した結果見出されたものである。
食割れ住改善のためのＣｕの添加と同時に少量のＭｏお
よびＮを添加することによって、耐応力腐食割れ性を損
なうことなく耐孔食性を向上させたものであシ、このよ
うなＣｕとＭｏ 、 Ｎの同時添加の効果は、本発明者
等がＴＩＧ溶接パイプを３．５％以下の濃度の食塩水溶
液の気液界面に２チ月浸漬させる実験を行なって、各種
合金元素が耐応力腐食割れ性および耐孔食性に及ぼす影
響を詳細に検討した結果見出されたものである。
次にこの発明における成分限定理由を説明する。
Ｃ： Ｃは少なければ少ない程、ステンレス鋼における
粒界腐食が生じ難くなるが、Ｃを少なくするためには製
造コストが上昇するから、耐応力腐食割れ性を損なわな
い範囲で上限を０．０６％とした。
粒界腐食が生じ難くなるが、Ｃを少なくするためには製
造コストが上昇するから、耐応力腐食割れ性を損なわな
い範囲で上限を０．０６％とした。
Ｓｉ：Ｓｉは耐応力腐食割れ性の改善には特に関係しな
いが、通常の製鋼過程において脱酸のためにある程度必
要とされるから、機械的性質を損なわない範囲で上限を
１０チとした。
いが、通常の製鋼過程において脱酸のためにある程度必
要とされるから、機械的性質を損なわない範囲で上限を
１０チとした。
Ｍｎ ： Ｍｎは製鋼時の脱酸剤、脱硫剤として使用
されるが、過剰に含まれる場合には硫化物が鋼中に多量
に残存して孔食の核となるから、孔食性を劣化させるＣ
ｕを添加するこの発明の鋼の場合には、通常の鋼よりも
上限を下げて、０． ｓ ％以下とした。
されるが、過剰に含まれる場合には硫化物が鋼中に多量
に残存して孔食の核となるから、孔食性を劣化させるＣ
ｕを添加するこの発明の鋼の場合には、通常の鋼よりも
上限を下げて、０． ｓ ％以下とした。
Ｓ： Ｓは不純物として不可避的に混入する元素である
が、特に０．００５％を越えれば鋼中に残留するマンガ
ン硫化物が孔食の起点とな、す、ステンレス鋼の耐孔食
性を劣化させるから、上限を０．００５チとした。
が、特に０．００５％を越えれば鋼中に残留するマンガ
ン硫化物が孔食の起点とな、す、ステンレス鋼の耐孔食
性を劣化させるから、上限を０．００５チとした。
Ｎｉ ： Ｎｉはオーステナイト相を保持するための
主要元素であシ、オーステナイト系ステンレス鋼とする
だめには６％以上が必要であるが、２０％を越える添加
はコスト的に不利となるから、６〜２０％の範囲内とし
た。
主要元素であシ、オーステナイト系ステンレス鋼とする
だめには６％以上が必要であるが、２０％を越える添加
はコスト的に不利となるから、６〜２０％の範囲内とし
た。
Ｃｒ ： Ｃｒはステンレス鋼の基本成分でアシ、ス
テンレス鋼としての耐食性を得るためには最低１３チの
Ｃｒを必要とするが、さらに安定した耐食性を得るため
には１６％以上のＣｒを必要とする。−万Ｃｒの添加量
が２５％を越えれば、オーステナイト相を維持するため
に必要なＮ１量が増すだけでなく、Ｃｒの金属化合物の
析出によシ製造が困難となるから、１６〜２５チの範囲
に限定した。
テンレス鋼としての耐食性を得るためには最低１３チの
Ｃｒを必要とするが、さらに安定した耐食性を得るため
には１６％以上のＣｒを必要とする。−万Ｃｒの添加量
が２５％を越えれば、オーステナイト相を維持するため
に必要なＮ１量が増すだけでなく、Ｃｒの金属化合物の
析出によシ製造が困難となるから、１６〜２５チの範囲
に限定した。
Ｃｕ：Ｃｕは耐応力腐食割れ性の向上に著しく効果があ
シ、その効果を充分に得るためには少なくとも１．５チ
を越えるＣｕ添加が必要となるが、２．５％以上のＣｕ
添加は著しく耐孔食性を劣化させるから、１．５％を越
え２．５チ未満の範囲に限定した。
シ、その効果を充分に得るためには少なくとも１．５チ
を越えるＣｕ添加が必要となるが、２．５％以上のＣｕ
添加は著しく耐孔食性を劣化させるから、１．５％を越
え２．５チ未満の範囲に限定した。
Ｍｏ ： Ｍｏは耐孔食性の改善に効果のある元素で
あるが、そのためには０．２％を越える添加が必要であ
り、Ｍｏはその添加量を多くするほど耐食性の改善に効
果がある。しかしながら０．６％以上のＭＯを添加すれ
ば、Ｃｕの応力腐食割れ防止効果を阻害してしまうから
、０．１％を越え０６チ未溝の添加量とした。
あるが、そのためには０．２％を越える添加が必要であ
り、Ｍｏはその添加量を多くするほど耐食性の改善に効
果がある。しかしながら０．６％以上のＭＯを添加すれ
ば、Ｃｕの応力腐食割れ防止効果を阻害してしまうから
、０．１％を越え０６チ未溝の添加量とした。
Ｎ： Ｎはオーステナイト生成元素であって、同じくオ
ーステナイト生成元素であるＭｎの添加量を少くした分
だけ補なうとともに、同じくオーステナイト生成元素で
あるＭＯを少ない範囲に抑えた分を補なって、オーステ
ナイト相を充分に確保するために０．０５チを越える量
が必要である。またＮは耐孔食性を改善する元素である
が、０．１５％以上となればＣｕの添加による耐応力腐
食割れ性を損なうから、０．０５％を越え０．１５％未
滴の範囲とする必要がある。
ーステナイト生成元素であるＭｎの添加量を少くした分
だけ補なうとともに、同じくオーステナイト生成元素で
あるＭＯを少ない範囲に抑えた分を補なって、オーステ
ナイト相を充分に確保するために０．０５チを越える量
が必要である。またＮは耐孔食性を改善する元素である
が、０．１５％以上となればＣｕの添加による耐応力腐
食割れ性を損なうから、０．０５％を越え０．１５％未
滴の範囲とする必要がある。
以上の各元素は第１発明のオーステナイト系ステンレス
鋼における必須元素であって、その他はＦｅおよび不可
避的不純物とされる。このような成分組成とすることに
よって、主として生活用水を対象とした、３．５％以下
の低濃度塩化物環境におけス耐広力産４＋−制れ袢卦ｔ
ｒメ耐石舎件の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼を
提供することができる。
鋼における必須元素であって、その他はＦｅおよび不可
避的不純物とされる。このような成分組成とすることに
よって、主として生活用水を対象とした、３．５％以下
の低濃度塩化物環境におけス耐広力産４＋−制れ袢卦ｔ
ｒメ耐石舎件の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼を
提供することができる。
また本願の第２発明の場合には、上記各元素に加えて、
Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｚｒのうちから選ばれた１種また
は２種以上の元素を少量添加することによって、上述の
効果のほか、溶接部における粒界型応力腐食割れ防止効
果を改善し、オーステナイト系ステンレス鋼の使用範囲
をさらに拡大することができる。すなわち、Ｔｉ 、
Ｎｂ 、 ＺｒはいずれもＣとの結合力がＣｒよシ大き
いから、溶接部のＣｒが結晶粒界において炭化物を生成
してＣｒ欠乏層を形成することを阻止し、その結果溶接
部での粒界型応力腐食割れを防止する効果を発揮する。
Ｔｉ 、 Ｎｂ 、 Ｚｒのうちから選ばれた１種また
は２種以上の元素を少量添加することによって、上述の
効果のほか、溶接部における粒界型応力腐食割れ防止効
果を改善し、オーステナイト系ステンレス鋼の使用範囲
をさらに拡大することができる。すなわち、Ｔｉ 、
Ｎｂ 、 ＺｒはいずれもＣとの結合力がＣｒよシ大き
いから、溶接部のＣｒが結晶粒界において炭化物を生成
してＣｒ欠乏層を形成することを阻止し、その結果溶接
部での粒界型応力腐食割れを防止する効果を発揮する。
このようなＴｉ。
Ｎｂ 、 Ｚｒの効果は、それぞれ０．１％未満では充
分ではなく、また１、０チを越えればその効果が飽和し
てコスト上昇を招くだけであるから、それぞれ０．１〜
１．０％の範囲内とした。
分ではなく、また１、０チを越えればその効果が飽和し
てコスト上昇を招くだけであるから、それぞれ０．１〜
１．０％の範囲内とした。
以下にこの発明の実施例を比較例とともに記す。
第１表の鋼Ａ−Ｇは、この発明の鋼成分に類似するが、
Ｍｎ 、 Ｓ 、 Ｃｕ 、 Ｍｏ 、 Ｎのうちの１
以上がこの発明の限定範囲を外れるものであシ、また鋼
Ｈ，Ｉは第１発明の成分範囲内のもの、鋼Ｊ−０は第２
発明の成分範囲内のものであシ、これら各鋼に対して次
のような試験方法によって耐応力腐食割れ性および耐孔
食性の比較試験を行なった。
Ｍｎ 、 Ｓ 、 Ｃｕ 、 Ｍｏ 、 Ｎのうちの１
以上がこの発明の限定範囲を外れるものであシ、また鋼
Ｈ，Ｉは第１発明の成分範囲内のもの、鋼Ｊ−０は第２
発明の成分範囲内のものであシ、これら各鋼に対して次
のような試験方法によって耐応力腐食割れ性および耐孔
食性の比較試験を行なった。
すなわち、厚さ１．０ ｇの冷延板から直径２５■のＴ
ＩＧ溶接パイプを製造し、この溶接パイプから長さ５０
篩の試験片を切出し、脱脂処理後、塩素イオン濃度がｔ
ｏ ｏ ｏ ｐｐｍ （食塩濃度換算０６２５チ）で
濃度が８０℃の溶液の気液界面に、試験片の長手方向中
央が位置するように浸漬した。そして２チ月間浸漬後の
腐食減量にて耐孔食性を調べるとともに、力２−チェッ
クおよび顕微鏡観察して応力腐食割れの有無を判定した
。なおここで、上述の試験環境での腐食はすべて孔食と
考えられるから、腐食減量によシ耐孔食性を評価するこ
とができる。これらの試験結果を第１表に併せて示すＯ 第１表において、鋼Ａは市販のＳＵＳ ３０４鋼であシ
、この場合Ｃｕの含有量が０．１１−とわずかであるた
め応力腐食割れを生じた。但し孔食による腐食減量は７
．６ ｔｖと比較的小さく、他の鋼については鋼Ａの腐
食減量を基準として耐孔食性を評価することができる。
ＩＧ溶接パイプを製造し、この溶接パイプから長さ５０
篩の試験片を切出し、脱脂処理後、塩素イオン濃度がｔ
ｏ ｏ ｏ ｐｐｍ （食塩濃度換算０６２５チ）で
濃度が８０℃の溶液の気液界面に、試験片の長手方向中
央が位置するように浸漬した。そして２チ月間浸漬後の
腐食減量にて耐孔食性を調べるとともに、力２−チェッ
クおよび顕微鏡観察して応力腐食割れの有無を判定した
。なおここで、上述の試験環境での腐食はすべて孔食と
考えられるから、腐食減量によシ耐孔食性を評価するこ
とができる。これらの試験結果を第１表に併せて示すＯ 第１表において、鋼Ａは市販のＳＵＳ ３０４鋼であシ
、この場合Ｃｕの含有量が０．１１−とわずかであるた
め応力腐食割れを生じた。但し孔食による腐食減量は７
．６ ｔｖと比較的小さく、他の鋼については鋼Ａの腐
食減量を基準として耐孔食性を評価することができる。
Ｃｕを１．２６ ％添加した鋼Ｂは、Ｍｏの添加によっ
て耐孔食性が良好となっているが、この程度のＣｕ添加
量では応力腐食割れを生じた。一方Ｃｕを１．７５チ添
加したが、Ｍｏ 、 Ｎ量が少なくかつＭｎ量が多い鋼
Ｃ１およびＣｕを１．６５％添加したが、Ｎ量が少なく
かつＳ量が多い鋼りにおいては、いずれも耐応力腐食割
れ性は良好であったが、耐孔食性が著しく劣る。またＣ
ｕを１．７ＭとしたがＭｏ量が過剰な鋼Ｅ１およびＣｕ
を１．８３％添加したがＮ量が過剰な鋼Ｆにおいては、
Ｃｕの添加効果が損なわれて応力腐食割れが発生した。
て耐孔食性が良好となっているが、この程度のＣｕ添加
量では応力腐食割れを生じた。一方Ｃｕを１．７５チ添
加したが、Ｍｏ 、 Ｎ量が少なくかつＭｎ量が多い鋼
Ｃ１およびＣｕを１．６５％添加したが、Ｎ量が少なく
かつＳ量が多い鋼りにおいては、いずれも耐応力腐食割
れ性は良好であったが、耐孔食性が著しく劣る。またＣ
ｕを１．７ＭとしたがＭｏ量が過剰な鋼Ｅ１およびＣｕ
を１．８３％添加したがＮ量が過剰な鋼Ｆにおいては、
Ｃｕの添加効果が損なわれて応力腐食割れが発生した。
さらに鋼ＧはＣｕ 、 Ｍｏ 、 Ｎはこの発明の範囲
内であるが、Ｍｎ 、 Ｓ量が多いため耐孔食性が劣る
。
内であるが、Ｍｎ 、 Ｓ量が多いため耐孔食性が劣る
。
これに対しＣｕ 、 Ｍｏ 、 Ｎ 、 Ｍｎ 、 Ｓ
量が本発明範囲内の鋼Ｈ，１１およびそれにさらにＴｉ
、 Ｎｂ 。
量が本発明範囲内の鋼Ｈ，１１およびそれにさらにＴｉ
、 Ｎｂ 。
Ｚｒの１種以上を添加した鋼Ｊ〜０においては、応力腐
食割れが発生せず、また耐孔食性もＳＵＳ ３０４鋼（
４）よシ優れていることが明らかである。したがってこ
れらの試験結果から、Ｃｕを添加したオーステナイト系
ステンレス鋼にあっては、優れた耐応力腐食割れ性と優
れた耐孔食性を得るためには、Ｍｏ 、 Ｎ 、 Ｍｎ
、 Ｓをこの発明の範囲内とする必要があることが明
らかである。
食割れが発生せず、また耐孔食性もＳＵＳ ３０４鋼（
４）よシ優れていることが明らかである。したがってこ
れらの試験結果から、Ｃｕを添加したオーステナイト系
ステンレス鋼にあっては、優れた耐応力腐食割れ性と優
れた耐孔食性を得るためには、Ｍｏ 、 Ｎ 、 Ｍｎ
、 Ｓをこの発明の範囲内とする必要があることが明
らかである。
以上の説明で明らかなように、第１発明の鋼は、Ｃｕ添
加オーステナイトステンレス鋼に適量のＭ。
加オーステナイトステンレス鋼に適量のＭ。
およびＮを添加するとともにＭｎ 、 Ｓ量を適切な範
（社）に規制することによって、生活用水に多い低濃度
塩化物環境で優れた耐応力腐食割れ性と良好な耐孔食性
とを同時に発揮させることができたものであり、したが
って上水道や中水道などを対象とした貯湯槽や湯沸器等
の設備に最適であって、それらの耐久性を向上させるこ
とができるものである。
（社）に規制することによって、生活用水に多い低濃度
塩化物環境で優れた耐応力腐食割れ性と良好な耐孔食性
とを同時に発揮させることができたものであり、したが
って上水道や中水道などを対象とした貯湯槽や湯沸器等
の設備に最適であって、それらの耐久性を向上させるこ
とができるものである。
また第２発明の鋼は、第１発明のオーステナイト系ステ
ンレス鋼にさらに適量のＴｉ 、 ？ＩＪｌ）もしくは
２「を添力けることによって、溶ｉ部での粒界型応力腐
食割れに対する抑制効果を高めることができたものであ
シ、この第２発明によれば、オーステナイト系ステンレ
ス鋼の利用分野をより一層拡大することができる。
ンレス鋼にさらに適量のＴｉ 、 ？ＩＪｌ）もしくは
２「を添力けることによって、溶ｉ部での粒界型応力腐
食割れに対する抑制効果を高めることができたものであ
シ、この第２発明によれば、オーステナイト系ステンレ
ス鋼の利用分野をより一層拡大することができる。
Claims (2)
- （１）Ｃ０．０６％（重量％、以下同じ）以下、Ｓｉ１
．０％以下、Ｍｎ０．８％以下、Ｓ０．００５％以下、
Ｎｉ６％以上２０％以下、Ｃｒ１６％以上２５％以下、
Ｃｕ１．５％を越え２．５％未満、Ｍｏ０．２％を越え
０．６％未満、Ｎ０．０５％を越え０．１５％未満をそ
れぞれ含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりな
ることを特徴とする耐応力腐食割れ性および耐孔食性に
優れたオーステナイト系ステンレス鋼。 - （２）Ｃ０．０６％以下、Ｓｉ１．０％以下、Ｍｎ０．
８％以下、Ｓ０．００５％以下、Ｎｉ６％以上２０％以
下、Ｃｒ１６％以上２５％以下、Ｃｕ１．５％を越え２
．５％未満、Ｍｏ０．２％を越え０．６％未満、Ｎ０．
０５％を越え０．１５％未満を含有し、かつＴｉ、Ｎｂ
、Ｚｒのうちから選ばれた１種以上の元素をそれぞれ０
．１〜１．０％の範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物よりなることを特徴とする耐応力腐食割れ性
および耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13038184A JPS619557A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13038184A JPS619557A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619557A true JPS619557A (ja) | 1986-01-17 |
Family
ID=15032972
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13038184A Pending JPS619557A (ja) | 1984-06-25 | 1984-06-25 | 耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619557A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6462443A (en) * | 1987-09-02 | 1989-03-08 | Nisshin Steel Co Ltd | Austenitic stainless steel excellent in corrosion resistance in warm water |
| WO2011067979A1 (ja) | 2009-12-01 | 2011-06-09 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐応力腐食割れ性と加工性に優れた微細粒オーステナイト系ステンレス鋼板 |
-
1984
- 1984-06-25 JP JP13038184A patent/JPS619557A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6462443A (en) * | 1987-09-02 | 1989-03-08 | Nisshin Steel Co Ltd | Austenitic stainless steel excellent in corrosion resistance in warm water |
| WO2011067979A1 (ja) | 2009-12-01 | 2011-06-09 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐応力腐食割れ性と加工性に優れた微細粒オーステナイト系ステンレス鋼板 |
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