SU1438600A3 - Сварочный материал из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали - Google Patents
Сварочный материал из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1438600A3 SU1438600A3 SU843707305A SU3707305A SU1438600A3 SU 1438600 A3 SU1438600 A3 SU 1438600A3 SU 843707305 A SU843707305 A SU 843707305A SU 3707305 A SU3707305 A SU 3707305A SU 1438600 A3 SU1438600 A3 SU 1438600A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding material
- corrosion
- stainless steel
- content
- chromium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к сварочному материалу из двухфазной феррит- но-аустенитной нержавекнцей стали, об- paзyющe y материал сварного шва, об падающий высокой коррозионной стойкостью . Цель изобретени - повьшение коррозионной стойкости металла сварного шва в среде, содержащей азотную кислоту. Сварочный материал содержит компоненты при следующем соотношении, мас.%: углерод 0,009-0,024; кремний 0,57-1,54; марганец 0,54-1,67; хром 25,88-29,30; никель 7,23-11,94; азот 0,075-0,19; железо - остальное. Со- дерл;ание компонентов ограничиваетс уравновешивающим количеством никел . -11,47 уравновешивающее количество никел - 7,0, где уравновешивающее количество никел Ni Ni, % + 0,5 х хМп, % + 30 X (С + N), %- 1,1 (Сг, % + 1,5 X Si, %) + 8,2. При уравновешивающем количестве никел , меньшем 11,47, содержание аустенита в сварном шве падает ниже 40% по объему, что способствует избирательности коррозии . Увеличение уравновешивающего количества никел более -7,0 приводит к увеличению содержани аустенита в сварном шве до 80% по объему и выше, что ухудшает коррозионную стойкость материала сварного шва к межкристал- литной коррозии, поскольку структура приближаетс к однофазной аустенитной и становитс незкономичной. Только при указанном соотношении компонентов и контроле уравновешивающего количества никел от - 11,47 до -7,0 обеспечиваетс устойчивость к коррозии сварных швов в среде азотной кислоты. 1 табл. § СО оо 00 О5
Description
СП
i Изобретение относитс к сварке, в (частности к сварочным материалам из двухфазной ферритио-аустенитной мер- ржавеющей стали.
Цель изобретени - повышение кор- ;розионной стойкости металла сварного :шва в среде, содержащей азотную кис- лоту,
; Углерод в составе сварочного мате- (риала вл етс элементом, способству- 1ЮЩИМ эффективному образованию аусте- :нита. Однако содержание углерода ;должно быть ограничено, поскольку он ;образует карбиды .в металле сварного :шва, которые в свою очередь повьшают веро тность межкристаллитной коррозии в среде азотной кислоты. Содержание углерода ограничиваетс 0,009 - 0,024 мас.%. Кремний и марганец ис- ;пользуютс в качестве раскислителей в процессе выплавки сварочного материала . Оптим шьное содержание этих компонентов сварочном материале, мас.%: кремн.ш 0,57-1,54 и марганец о,54-1,67.
Хром в составе сварочного материала необходим как дл образовани феррита в сварном шве, так и дл образовани двухфазной структуры аусте- нита и феррита. Хром вл етс необходимым дл обеспечени двухфазной структуры аустенита и феррита, а также дл обеспечени коррозионной стойкости в азотной кислоте. Дл обеспе- чени хорошей коррозионной стойкости необходимо вводить хром, не менее 23,88 мас.%. При надлежащей равновесности структуры коррозионна стой кость к азотной кислоте повышаетс с i увеличением содержани хрома, Одна- I ко при содержании хрома более 29,30 мас.% в нежелательной степени повышаетс твердость и затрудн етс процесс изготовлени сварочного ма- териала, а также существенно ухудшаетс в зкость и пластичность материала сварного шва, что в свою очередь улучшает работоспособность сварного соединени . Никель участвует в образовании аустенита, который играет важную роль (нар ду с хромом) в образовании двухфазной структуры. Никель необходим также в качестве Элемента, снижающего активную скорость растворени , т.е. общую коррозию . Учитыва , что сварочный металл подвергаетс быстрому нагреву и охлаждению , желательным- вл етс содер5
,
0 5 0
0 5 0 5
0
5
жание никел 7,23-11,94 мас.%, которое вл етс оптимальным с точки зрени структуры (между содержанием аустенита и феррита) и соответствует Содержанию хрома, вл ющегос основным ферритообразующим компонентом.
Азот - сильный аустенитообразующий материал (как углерод и никель) и эффективный с точки зрени предотвращени таких видов коррозии, как пит- тинг-коррози , однако повышенное содержание азота вызьюает по вление газовых пузырей в стальном слитке при производстве нержавеющей стали и затрудн ет гор чую механическую обработку . Оптимальное содержание азота в сварочном материале 0,075-0,19 мас.%.
Сварочный материал обеспечивает ферритно-аустенитную двухфазную структуру при сварке ферритно-аусте- нйтных двухфазных нержавеющих сталей.
Содержание аустенита в области сварки должно находитьс в интервале 40 80% по объему с помощью контрол содержани никел в интервале от -11,47 до -7,0, т.е. содержание компонентов ограничиваетс уравновешивающим количеством никел ..
-11,47 уравновешивающее количество Ni ;-7,0, где уравновешивающее количество Ni Ni, % +.0,5 х Мп, % + -f- 30 X (С + N), % - 1,1 (Сг, % + + 1,5 X Si, %) + 8,2.
Только при таком соотношении компонентов (а не за счет действи отдельных компонентов) обеспечиваетс устойчивость к коррозии сварных швов в среде азотной кислоты.
Если ур авновешивающее количество никел становитс меньше -11,47,.то содержание аустенита в сварном шве падает ниже 40% по объему, что способствует тенденции избирательной коррозии между свариваемыми элементами. При таком уравновешивающем количестве никел нево.зможно повысить коррозионную стойкость к азотной кислоте даже за счет увеличени содержани хрома. Кроме того, увеличение содержани хрома сдвигает уравновешивающее количество никел в сторону снижени коррозионной стойкости в азотной кислоте, в результате чего скорость коррозии возрастает. Увеличение уравновешивающего количества никел более -7,0 приводит также к увеличению содержани аустенита до 80% по объему и выше , что ухудшает коррозионную стойкость материала сварного шва к меж- кристаллитной коррозии, поскольку структура приближаетс к однофазной аустенитной и становитс неэкономичной , так как требует увеличени содержани дорогого никел . Кроме того, ухудшаетс обрабатываемость металла гор чим способом
Из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали были изготовлены образцы сварных элементов дл сварки с использованием различных сварочных материалов, приведенных в таблице. Эти образцы бьши подвергнуты п ти пов тор ющимс циклам испытани в кип щей
азотной кислоте длительностью по 48 ч I
при концентрации раствора азотной кислоты 65% с добавлением иона хромата в количестве iOO ч. на млн. При каждом цикле испытаний раствор обновл ли с тем, чтобы объем раствора на единицу площади поверхности образца оставалс не менее 20 см /см .
После испытаний проводили исследо- вани микрощлифов образцов на межкри- сталлитную коррозию и вы сн ли зависимость между химическим составом сварочного материала и степенью меж- кристалпитной коррозии. Результаты испытаний приведены в таблице.
Как следует из приведенных данных, на образцах, сваренных с использованием предлагаемого сварочного материала , межкристаллитна коррози практически не лаблн1даетс , в то врем как на образцах, сваренных с использованием сварочного материала с урав новепгивающим количеством никел , не отвечающим условию от -11,А7 до -7,0 jtMeeT место коррози .
Claims (1)
- Формула изобрет е- н иСварочньй материал из двухфазной ферритно-аустенитиой нержавеющей стали , содержащий углерод, кремний, марганец , хром, никель, азот, железо, отличающийс тем, что, с целью повышени коррозионной стойкости металла сварного шва в среде, содержащей азотную кислоту, состав содержит компоненты при следующем со отношении, мас.%:Углерод 0,009-0,024 Кремний . 0,57-1,54 Марганец 0,54-1,67 Хром 25,88-29,30.Никель7,23-11,94Азот0,075-0,19Железо Остальное причем содержание компонентов состав удовлетвор ет следующей фop ryлe:-1 1,47 Ni, % + 0,5 Мп, % + 30 (С + N), % -1,1 (Сг, % + -1- 1-,5 Si, %) + 8,2 -7,0.0,0100,631,000,0090,601,040,0131,541,670,0241,031,450,0170,620,660,0141,390,540,0150,570,5825,88 7,310,101 Остальное27,57 10,320,105 То же29,30 8,020,152 - 26 ,91 9,010,075 - 26 ,74 7,230,09 - 28 ,50 11,,19 - 26 ,01 10,920,09 - Примечание . О- межзеренна коррози не наблюдаетс ;& - некотора межзеренна коррози ; X - сильна межзеренна коррози .Продолжение таблицы
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58025190A JPS59150692A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1438600A3 true SU1438600A3 (ru) | 1988-11-15 |
Family
ID=12159044
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843707305A SU1438600A3 (ru) | 1983-02-17 | 1984-02-16 | Сварочный материал из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4585479A (ru) |
JP (1) | JPS59150692A (ru) |
BE (1) | BE898926A (ru) |
DE (1) | DE3405588A1 (ru) |
FR (1) | FR2541160B1 (ru) |
GB (1) | GB2136017B (ru) |
SU (1) | SU1438600A3 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2584621C2 (ru) * | 2011-01-28 | 2016-05-20 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2173816B (en) * | 1985-03-28 | 1989-06-21 | Sumitomo Metal Ind | Superplastic ferrous duplex-phase alloy and a hot working method therefor |
DE3739903A1 (de) * | 1987-11-25 | 1989-06-08 | Bayer Ag | Verwendung einer chromhaltigen legierung |
GB8918774D0 (en) * | 1989-08-17 | 1989-09-27 | Nat Res Dev | Temperature llistory indicator |
US5201583A (en) * | 1989-08-17 | 1993-04-13 | British Technology Group Limited | Temperature history indicator |
US7235212B2 (en) | 2001-02-09 | 2007-06-26 | Ques Tek Innovations, Llc | Nanocarbide precipitation strengthened ultrahigh strength, corrosion resistant, structural steels and method of making said steels |
NL1014512C2 (nl) * | 2000-02-28 | 2001-08-29 | Dsm Nv | Methode voor het lassen van duplex staal. |
AU2003291821A1 (en) * | 2002-11-18 | 2004-06-15 | Aramco Services Company | Corrosion testing apparatus |
CN101972903B (zh) * | 2010-10-08 | 2012-08-29 | 洛阳双瑞特种装备有限公司 | 用于双相不锈钢6a铸造后缺陷的补焊焊丝 |
AU2012218659B2 (en) * | 2011-02-14 | 2014-07-10 | Nippon Steel Corporation | Welded duplex stainless joint |
US20210285079A1 (en) * | 2017-06-13 | 2021-09-16 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | High hard phase fraction non-magnetic alloys |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR895210A (fr) * | 1942-06-04 | 1945-01-18 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Application d'un acier au nickel-chrome comme fil ou baguette à souder |
FR1318431A (fr) * | 1961-03-31 | 1963-02-15 | Boehler & Co Ag Geb | Matière d'apport pour la soudure à l'arc |
US3537846A (en) * | 1966-10-21 | 1970-11-03 | Sandvikens Jernverks Ab | Welding wire and welding strip for cladding stainless layers on unalloyed and low-alloyed structural steels and for other purposes where a stainless filler material with high chromium and nickel contents is required |
US3551121A (en) * | 1968-09-23 | 1970-12-29 | Teledyne Inc | Digester for use in paper making and allied industries |
US4032367A (en) * | 1974-10-28 | 1977-06-28 | Langley Alloys Limited | Corrosion resistant steels |
US4002510A (en) * | 1975-05-01 | 1977-01-11 | United States Steel Corporation | Stainless steel immune to stress-corrosion cracking |
JPS5547370A (en) * | 1978-09-30 | 1980-04-03 | Kubota Ltd | Stainless cast steel for cryogenic temperature use |
JPS6127751A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-07 | Honda Motor Co Ltd | 車両用ブレ−キ油圧制御装置 |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP58025190A patent/JPS59150692A/ja active Granted
-
1984
- 1984-02-13 GB GB08403745A patent/GB2136017B/en not_active Expired
- 1984-02-16 DE DE19843405588 patent/DE3405588A1/de not_active Ceased
- 1984-02-16 SU SU843707305A patent/SU1438600A3/ru active
- 1984-02-16 US US06/580,667 patent/US4585479A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-02-16 BE BE0/212400A patent/BE898926A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-02-16 FR FR8402340A patent/FR2541160B1/fr not_active Expired
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1D6159, кл. В 23 К 35/30, 1956. За вка JP № 56-77095, кл.. В 23 К 35/24, опублик. 25.06.81. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2584621C2 (ru) * | 2011-01-28 | 2016-05-20 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59150692A (ja) | 1984-08-28 |
US4585479A (en) | 1986-04-29 |
GB2136017A (en) | 1984-09-12 |
GB8403745D0 (en) | 1984-03-14 |
FR2541160A1 (fr) | 1984-08-24 |
JPS635196B2 (ru) | 1988-02-02 |
GB2136017B (en) | 1986-04-23 |
DE3405588A1 (de) | 1984-08-23 |
FR2541160B1 (fr) | 1986-10-17 |
BE898926A (fr) | 1984-06-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1091477A (en) | Austenitic stainless steel | |
JP3271262B2 (ja) | 耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼 | |
AU742519B2 (en) | Corrosion-resistant low-nickel austenitic stainless steel | |
SU1438600A3 (ru) | Сварочный материал из двухфазной ферритно-аустенитной нержавеющей стали | |
JP4190993B2 (ja) | 耐隙間腐食性を改善したフェライト系ステンレス鋼板 | |
JPH0570899A (ja) | 溶接部耐食性に優れるフエライト系ステンレス鋼 | |
EP0708184A1 (en) | High-strength austenitic heat-resisting steel with excellent weldability and good high-temperature corrosion resistance | |
GB1564243A (en) | Austenitic stainless steel | |
JPH03204196A (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼溶接用ワイヤ | |
JPH021902B2 (ru) | ||
JPS5913949B2 (ja) | 含モリブデン高クロムのフエライト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
JP3205162B2 (ja) | 切削性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JPS61207552A (ja) | 加工安定性に優れた非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
JPS5852464A (ja) | 高腐食疲労強度二相ステンレス鋼 | |
JPS63157840A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
JPS5943993B2 (ja) | 燃焼器具用ステンレス鋼材料の製法 | |
JPS5943848A (ja) | フエライト系ステンレス鋼 | |
JPS62134196A (ja) | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 | |
JP3131597B2 (ja) | 耐硝酸性オーステナイトステンレス鋼および溶接金属 | |
JPS619557A (ja) | 耐応力腐食割れ性および耐孔食性に優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
JP2002155341A (ja) | 耐炭酸ガス腐食性及び溶接部靱性に優れた耐食鋼及びそれを用いた耐食ラインパイプ | |
JPS61231141A (ja) | 溶接熱影響部の耐めつきわれ性にすぐれた鋼 | |
JPS62297440A (ja) | 耐孔食性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
JPH0219447A (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
JPH034619B2 (ru) |