JPS59185763A - 中性塩環境における耐食性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 - Google Patents
中性塩環境における耐食性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼Info
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- JPS59185763A JPS59185763A JP5892083A JP5892083A JPS59185763A JP S59185763 A JPS59185763 A JP S59185763A JP 5892083 A JP5892083 A JP 5892083A JP 5892083 A JP5892083 A JP 5892083A JP S59185763 A JPS59185763 A JP S59185763A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、海岸地帯や、生活水と接触する場所等の中
性塩環境で優れた耐食性を発揮する安価なオーステナイ
トステンレス鋼に関するものである。
性塩環境で優れた耐食性を発揮する安価なオーステナイ
トステンレス鋼に関するものである。
従来から、化学装置用各種機器、熱交換チューブ、淡水
化プラント、温水器２食品加工機器等の中性塩環境下で
使用される装置・機器類には、耐食性を考慮してＳＵＳ
３０４や５ＵＳ３］４ｊ等のオーステナイト系ステン
レス鋼が広く使用されているが、°それでも孔食、隙間
腐食、或いは応力腐食割れ等に起因する数多くの事故が
報告されており、その上、５ＵＳ３１６鋼にあっては２
％以上（以下チは重量割合とする）のＭｏが添加されて
いるので、その価格が比較的高くなるという不利な面も
存在していたのである。
化プラント、温水器２食品加工機器等の中性塩環境下で
使用される装置・機器類には、耐食性を考慮してＳＵＳ
３０４や５ＵＳ３］４ｊ等のオーステナイト系ステン
レス鋼が広く使用されているが、°それでも孔食、隙間
腐食、或いは応力腐食割れ等に起因する数多くの事故が
報告されており、その上、５ＵＳ３１６鋼にあっては２
％以上（以下チは重量割合とする）のＭｏが添加されて
いるので、その価格が比較的高くなるという不利な面も
存在していたのである。
一声、近年に至って、中性塩環境下でも比較的良好な耐
応力腐食割れ性を発揮する素材として、ＳＵＳ ４４４
に代表されるＭｏ含有高純度フェライトステンレス鋼の
使用も試みられ始めたが、このようなＭｏ含有高純度フ
ェライトステンレス鋼は、成形性、溶接性、及び靭性の
面での特性が良好でなく、前述のような機器類に適用す
るにはなお解決されなければならない多くの問題を抱え
ているものであった。
応力腐食割れ性を発揮する素材として、ＳＵＳ ４４４
に代表されるＭｏ含有高純度フェライトステンレス鋼の
使用も試みられ始めたが、このようなＭｏ含有高純度フ
ェライトステンレス鋼は、成形性、溶接性、及び靭性の
面での特性が良好でなく、前述のような機器類に適用す
るにはなお解決されなければならない多くの問題を抱え
ているものであった。
本発明者等は、上述のような観点から、従来、海岸地帯
や生活水環境でしばしばトラブルを発生したＳＵＳ ３
０４やＳＵＳ ３１６鋼、或いはＭｏ含有高純度フェラ
イトステンレス鋼の欠点を補い、中性塩環境中での耐孔
食性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割れ性、及びその他の
耐食性に十分な効果を発揮するとともに、成形や組立て
加工にも優れた鋼を提供すべく研究を行った結果、 １８−８型オーステナイト系ステンレス鋼の組成を基本
とし、そのＭＯ添加量を減するとともにＳｉ。
や生活水環境でしばしばトラブルを発生したＳＵＳ ３
０４やＳＵＳ ３１６鋼、或いはＭｏ含有高純度フェラ
イトステンレス鋼の欠点を補い、中性塩環境中での耐孔
食性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割れ性、及びその他の
耐食性に十分な効果を発揮するとともに、成形や組立て
加工にも優れた鋼を提供すべく研究を行った結果、 １８−８型オーステナイト系ステンレス鋼の組成を基本
とし、そのＭＯ添加量を減するとともにＳｉ。
Ｃｕ及びＮの添加量を適度にコントロールすることに加
えて、不可避的に鋼中へ混入するＢ含有量を所定値以下
に制限すれば、その相乗的な効果として、中性塩環境中
における耐食性がより向上する上、優れた高温耐酸化性
をも示し、しかも価格のよシ安いオーステナイトステン
レス鋼を実現できること、 を知見するに至ったのである。
えて、不可避的に鋼中へ混入するＢ含有量を所定値以下
に制限すれば、その相乗的な効果として、中性塩環境中
における耐食性がより向上する上、優れた高温耐酸化性
をも示し、しかも価格のよシ安いオーステナイトステン
レス鋼を実現できること、 を知見するに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
オーステナイトステンレス鋼を、Ｃ：０．０８％以下。
オーステナイトステンレス鋼を、Ｃ：０．０８％以下。
Ｓｉ：２．０％を越え４．０％以下。
Ｍｎ：２．００％以下。
Ｃｒ： １６．００〜２０．００％。
Ｎｉ：８．ＯＯ〜１ ３．０ ０ チ。
ＭＯ：０．３０〜１．５０ ％。
Ｃｕ：０１３０〜２．００ ％。
Ｎｌｌ：０．０５〜０．３０ 係。
を含有するとともに、必要に応じてさらに、Ｎｂ：０１
０％未満。
０％未満。
をも含み、かつ、式、
Ｎｉ −ｂａｄ、 ＝ Ｎｉ（％Ｌｌ−３０（ｃ（％）
＋Ｎ（”％）］＋ｏ、５ｕｎ（％） −１，１〔Ｃｒ（
＠＋ １．５８１（％）） ＋Ｍｏ （％） ＋ ０．
５ Ｎｂ（％） ） ＋ ８．２ で表わされるＮｉ −ｂａＡ、が−２，５〜＋１．０の
範囲であシ、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。
＋Ｎ（”％）］＋ｏ、５ｕｎ（％） −１，１〔Ｃｒ（
＠＋ １．５８１（％）） ＋Ｍｏ （％） ＋ ０．
５ Ｎｂ（％） ） ＋ ８．２ で表わされるＮｉ −ｂａＡ、が−２，５〜＋１．０の
範囲であシ、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。
但し、該不純物中において、
Ｂ：０．００２０％以下（２０ｐｐｍ以下）である成分
組成とすることによシ、中性塩環境での耐食性を一段と
向上せしめ、かつ優れた高温耐酸化性をも付与せしめた
点に特徴を有するものである。
組成とすることによシ、中性塩環境での耐食性を一段と
向上せしめ、かつ優れた高温耐酸化性をも付与せしめた
点に特徴を有するものである。
なお、この発明のオーステナイトステンレス鋼は、その
製造手段の如何を問わず、また鋳造品。
製造手段の如何を問わず、また鋳造品。
鍛造品、圧延材等の製品形態の如何を問わず、中性塩環
境中で優れた耐食性を発揮するとともに、高温に曝され
る環境においても非常に優れた耐酸化性を発揮するとい
う緒特性に何ら変化を来たすことがない。
境中で優れた耐食性を発揮するとともに、高温に曝され
る環境においても非常に優れた耐酸化性を発揮するとい
う緒特性に何ら変化を来たすことがない。
ついで、この発明のステンレス鋼において、その成分組
成を前記のように限定した理由を説明する。
成を前記のように限定した理由を説明する。
（ａ）Ｃ
Ｃの過剰添加は溶接時の熱影響部に炭化物を析出するこ
ととなって耐食性を劣化するので、その含有量はできる
だけ低い方が好ましい。特に、Ｃ含有量が０．０８％を
越えると耐食性劣化が著しくなることから、その含有量
を０．０８％以下と定めた。
ととなって耐食性を劣化するので、その含有量はできる
だけ低い方が好ましい。特に、Ｃ含有量が０．０８％を
越えると耐食性劣化が著しくなることから、その含有量
を０．０８％以下と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｌ成分は本発明鋼において特に重要な元素であり、後
に述べる如く鋼の耐孔食性、耐塩酸性、耐応力腐食割れ
性、及び耐高温酸化性を高める作用があるが、その含有
量が２．０％を越えると効果が顕著に現われ、２．０％
以下になると前記作用に所望の効果を得ることができず
、所望のｍｌ孔食性。
に述べる如く鋼の耐孔食性、耐塩酸性、耐応力腐食割れ
性、及び耐高温酸化性を高める作用があるが、その含有
量が２．０％を越えると効果が顕著に現われ、２．０％
以下になると前記作用に所望の効果を得ることができず
、所望のｍｌ孔食性。
耐塩酸性、耐応力腐食割れ性、並びに耐高温酸化性を兼
ね備えた鋼が実現できない。他方、４０％を越えてＳｌ
を含有させると、フェライトが形成されるようになるほ
か、成形性や熱間加工性等を劣化するようになることか
ら、その含有量を２０係を越え４０俸以下と定めだ。
ね備えた鋼が実現できない。他方、４０％を越えてＳｌ
を含有させると、フェライトが形成されるようになるほ
か、成形性や熱間加工性等を劣化するようになることか
ら、その含有量を２０係を越え４０俸以下と定めだ。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は、ステンレス鋼製造上の脱酸剤として作用す
るほか、Ｓと化合ビてマンガン硫化物を作って熱間脆性
を防止する作用をも有するものであるが、その含有量が
２．００％を越えると材料の内部性状を悪化するように
なることから、Ｍｎ含有量を２．００％以下と定めた。
るほか、Ｓと化合ビてマンガン硫化物を作って熱間脆性
を防止する作用をも有するものであるが、その含有量が
２．００％を越えると材料の内部性状を悪化するように
なることから、Ｍｎ含有量を２．００％以下と定めた。
（ｄ）Ｃｒ
クロム成分はステンレス鋼の腐食性に対して強い抵抗性
を有する元素であシ、オーステナイトステンレス鋼の耐
食性を確保するためには少くとも１６、ｏｏ４以上の含
有が必要となる。しかしながら、Ｎ１成分との共存にお
いてその含有量が２０００係を越えると、フェライト相
を増加させて成形性や熱間加工性を悪化することとなる
ことから、ｃｒ含有量を１６００〜２０００％と定めた
。
を有する元素であシ、オーステナイトステンレス鋼の耐
食性を確保するためには少くとも１６、ｏｏ４以上の含
有が必要となる。しかしながら、Ｎ１成分との共存にお
いてその含有量が２０００係を越えると、フェライト相
を増加させて成形性や熱間加工性を悪化することとなる
ことから、ｃｒ含有量を１６００〜２０００％と定めた
。
（ｅ） Ｎｉ
Ｎ１成分は強力なオーステナイト安定化元素であり、完
全なオーステナイト組織を確保するために極めて重要な
ものである上、オーステナイト系ステンレス鋼の欠点で
ある耐応力腐食割れ性を向上する作用をも有しているか
、その含有量が８．００係未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、他方、１３．００％を越えて含
有させると熱間加工性に難が現われるばかりでなく、経
済性の観点からも好ましくないことから、Ｎ１含有量を
８００〜１３． Ｏ０％と定めた。
全なオーステナイト組織を確保するために極めて重要な
ものである上、オーステナイト系ステンレス鋼の欠点で
ある耐応力腐食割れ性を向上する作用をも有しているか
、その含有量が８．００係未満では前記作用に所望の効
果を得ることができず、他方、１３．００％を越えて含
有させると熱間加工性に難が現われるばかりでなく、経
済性の観点からも好ましくないことから、Ｎ１含有量を
８００〜１３． Ｏ０％と定めた。
（ｆ） Ｍ。
ＭＯ酸成分は、鋼の耐孔食性、耐酸性、耐隙間腐食性を
向上する作用があＱ、０．３０％以上の含有量であれば
Ｎ等の他元素との共存により５ＵＳ３１６と同等又はそ
れ以上の耐食性を確保することができる。しかしながら
、Ｍｏ含有量を増加させることは経済性の面での不利を
招くことにつながり、特に１．５０％を越える含有量で
その傾向が著しくなることから、その含有量を０．３０
〜１．５０係と定めた。
向上する作用があＱ、０．３０％以上の含有量であれば
Ｎ等の他元素との共存により５ＵＳ３１６と同等又はそ
れ以上の耐食性を確保することができる。しかしながら
、Ｍｏ含有量を増加させることは経済性の面での不利を
招くことにつながり、特に１．５０％を越える含有量で
その傾向が著しくなることから、その含有量を０．３０
〜１．５０係と定めた。
（ｇ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、耐硫酸性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割
れ性を一段と向上する作用があるが、その含有量が０．
３０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方
２．００％を越えて含有させると鋼の熱間加工性及び溶
接性を劣化するようになることから、その含有量を０．
３０〜２．００％と定めた。なお、Ｃｕ含有量を０．５
０〜２． ＯＯ％とすることが、より確実な効果を得る
上で好捷しいことである。
れ性を一段と向上する作用があるが、その含有量が０．
３０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、他方
２．００％を越えて含有させると鋼の熱間加工性及び溶
接性を劣化するようになることから、その含有量を０．
３０〜２．００％と定めた。なお、Ｃｕ含有量を０．５
０〜２． ＯＯ％とすることが、より確実な効果を得る
上で好捷しいことである。
（ｈ） Ｎ
Ｎ成分には、鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性をよシ向上さ
せるとともに、その強度を確保する作用があるが、Ｎ含
有量がｏ、 ０５ ％未満では前記作用に所望の効果を
得ることができず、他方０．３０ ａｌｙを越えて含有
させると耐応力腐食割れ性が劣化するばかりでなく、熱
間加工性や成形性をも劣化することとなるので、その含
有量を０．０５〜０３０チと定めた。
せるとともに、その強度を確保する作用があるが、Ｎ含
有量がｏ、 ０５ ％未満では前記作用に所望の効果を
得ることができず、他方０．３０ ａｌｙを越えて含有
させると耐応力腐食割れ性が劣化するばかりでなく、熱
間加工性や成形性をも劣化することとなるので、その含
有量を０．０５〜０３０チと定めた。
（１）Ｎｂ
Ｎｂ成分には、炭化物析出などによる粒界腐食感受性を
抑制する作用があるので、耐粒界腐食性を更に向上させ
る必要がある場合に添加含有せしめられるものであるが
、その含有量が０１０％以上になると熱間加工性、溶接
性及び清浄性を悪化させるようになることから、Ｎｂ含
有量を０．１０ ％未満と定めた。
抑制する作用があるので、耐粒界腐食性を更に向上させ
る必要がある場合に添加含有せしめられるものであるが
、その含有量が０１０％以上になると熱間加工性、溶接
性及び清浄性を悪化させるようになることから、Ｎｂ含
有量を０．１０ ％未満と定めた。
（ｊ） Ｎ ｉ −ｂａｔ。
式、Ｎ１−ｂａＬ、＝Ｎｉ（＠＋ ３０１： Ｃ（＠＋
Ｎ （％） ：］ ＋０５Ｍｎ（％ｌ １．１ ［Ｃ
ｒ（％）＋ １．５ Ｓｉ（％）＋Ｍｏ（％） ＋ ０
．５Ｎｂ（％））＋８．２で表わされるＮｉ −ｂａＡ
−が−０，２５を下回っても、また＋１０を上回っても
鋼の熱間鍛造時や熱間圧延時等に割れを生ずることとな
るので、熱間加工性を安定化するためにＮ１−ｂａｔ、
を−０２５〜＋１．０と定めた。
Ｎ （％） ：］ ＋０５Ｍｎ（％ｌ １．１ ［Ｃ
ｒ（％）＋ １．５ Ｓｉ（％）＋Ｍｏ（％） ＋ ０
．５Ｎｂ（％））＋８．２で表わされるＮｉ −ｂａＡ
−が−０，２５を下回っても、また＋１０を上回っても
鋼の熱間鍛造時や熱間圧延時等に割れを生ずることとな
るので、熱間加工性を安定化するためにＮ１−ｂａｔ、
を−０２５〜＋１．０と定めた。
（リ Ｂ
Ｂは、原料、例えば含ボロンステンレス鋼スクラップ及
び耐火物並びに溶解炉の残留物などから不純物として混
入する元素であシ、炭化物の粒界折用を促進し、耐食性
を劣化させるので、その含有量は低い方が好ましい。
び耐火物並びに溶解炉の残留物などから不純物として混
入する元素であシ、炭化物の粒界折用を促進し、耐食性
を劣化させるので、その含有量は低い方が好ましい。
そして、Ｂ含有量がＯ，ＯＯ２０％（２０ｐｐｍ）を越
えると耐食性劣化傾向が著しくなり、特に、ＮｂとＮと
を複合添加した場合の炭化物粒界析出抑制効果が阻害さ
れることともなるので、Ｂ含有量の上限をｏ、 ｏ Ｏ
２０ｑ６と定めた。
えると耐食性劣化傾向が著しくなり、特に、ＮｂとＮと
を複合添加した場合の炭化物粒界析出抑制効果が阻害さ
れることともなるので、Ｂ含有量の上限をｏ、 ｏ Ｏ
２０ｑ６と定めた。
つぎに、この発明を実施例により比較例と対比しながら
具体的に説明する。
具体的に説明する。
実施例
まず、第１表に示される如き成分組成の鋼材試料（本発
明鋼１〜１９．及び比較鋼２０〜２７）を大気溶解し、
鋳造することによって製造した。
明鋼１〜１９．及び比較鋼２０〜２７）を大気溶解し、
鋳造することによって製造した。
つぎに、これら各試料について、それぞれ第２表に示さ
れるような各種腐食試験を行い、その耐食性を調査した
。このようにして得られた結果を第２門、及び第３乃至
５図に示す。
れるような各種腐食試験を行い、その耐食性を調査した
。このようにして得られた結果を第２門、及び第３乃至
５図に示す。
第２表に示される結果からは、積極的にＣＵを添加した
材料は耐硫酸性に優れた効果を有しており、耐隙間腐食
性も向上していることがわかる。
材料は耐硫酸性に優れた効果を有しており、耐隙間腐食
性も向上していることがわかる。
なお、鋼の耐隙間腐食性を評価するだめの隙間腐食電位
の測定は、次の手順で行った。
の測定は、次の手順で行った。
第１図は耐隙間腐食性を調べるために使用した試験装置
の概略構成図であり、第２図はその主要部の斜視図であ
るが、試験に当っては、まず、試験片（２闘Ｘ ３０
Ｍ Ｘ ３０ ｖａｎ ）の表面を≠６００研摩紙で研
摩して試料１とし、導線２をスポット溶接してから四方
の端面を塩化ビニル塗料３で被覆した。ついで、これを
試験槽４に挿入し、シリコンゴム製の隙間形成板５を重
ねだ。隙間形成板５には、重錘６が取付けられた支持棒
７が設けられておシ、７００ｋｇの荷重をかけられるよ
うになっている。その後、試験槽４内に０５モルのＮａ
Ｃ１水溶液８を注入するとともに、これを４０℃に保ち
、予め定めた電位を試料１にかけて２４時間放置してか
ら隙間腐食発生の有無を調べた。隙間腐食電位は、試料
ｌにかける電位を２５ｍＶ間隔で変化させた中で、隙間
腐食の発生しない最も高い電位とした。この方法によれ
ば、鋼の耐隙間腐食性が悪いものほど低い電位で隙間腐
食が発生するので、耐隙間腐食性を正確に評価すること
ができるのである。なお、第１図において、符号９で示
されるものは白金対極である。
の概略構成図であり、第２図はその主要部の斜視図であ
るが、試験に当っては、まず、試験片（２闘Ｘ ３０
Ｍ Ｘ ３０ ｖａｎ ）の表面を≠６００研摩紙で研
摩して試料１とし、導線２をスポット溶接してから四方
の端面を塩化ビニル塗料３で被覆した。ついで、これを
試験槽４に挿入し、シリコンゴム製の隙間形成板５を重
ねだ。隙間形成板５には、重錘６が取付けられた支持棒
７が設けられておシ、７００ｋｇの荷重をかけられるよ
うになっている。その後、試験槽４内に０５モルのＮａ
Ｃ１水溶液８を注入するとともに、これを４０℃に保ち
、予め定めた電位を試料１にかけて２４時間放置してか
ら隙間腐食発生の有無を調べた。隙間腐食電位は、試料
ｌにかける電位を２５ｍＶ間隔で変化させた中で、隙間
腐食の発生しない最も高い電位とした。この方法によれ
ば、鋼の耐隙間腐食性が悪いものほど低い電位で隙間腐
食が発生するので、耐隙間腐食性を正確に評価すること
ができるのである。なお、第１図において、符号９で示
されるものは白金対極である。
また、第２表に示される結果は、Ｓ１含有量を高めるこ
とによって耐孔食性及び耐応力腐食割れ性の改善がなさ
れることをも明瞭に示している。
とによって耐孔食性及び耐応力腐食割れ性の改善がなさ
れることをも明瞭に示している。
第３図は０．５ Ｍ ＮａＣｔの水溶液（４ｏ℃）中に
おけるＳ１含有量と孔食電位（ＪＩＳＧＯ５７７に準す
る）との関係を示す線図でオシ、第４図は沸騰塩化マグ
ネシウム水溶液中における応力腐食割れ試験（Ｊ Ｉ
Ｓ Ｇ ０５’７６に準する）での３． Ｏ０時間後の
割れ発生の有無を調査して導き出したＳ１含有量と応力
腐食割れとの関係を示すプロット図であるが、これら第
３図及び第４図からも、Ｓｉ含有量が２％を越えると耐
孔食性及び耐応力腐食割れ性が顕著に改善されることが
明らかである。
おけるＳ１含有量と孔食電位（ＪＩＳＧＯ５７７に準す
る）との関係を示す線図でオシ、第４図は沸騰塩化マグ
ネシウム水溶液中における応力腐食割れ試験（Ｊ Ｉ
Ｓ Ｇ ０５’７６に準する）での３． Ｏ０時間後の
割れ発生の有無を調査して導き出したＳ１含有量と応力
腐食割れとの関係を示すプロット図であるが、これら第
３図及び第４図からも、Ｓｉ含有量が２％を越えると耐
孔食性及び耐応力腐食割れ性が顕著に改善されることが
明らかである。
さらに第２表に示される結果は、Ｎの添加による耐孔食
性向上効果も極めて顕著であるということも明示してい
る。そのほか、２０ ％ＩＪａＣ１＋ １％Ｎａ２Ｃｒ
２０ｙ・２ Ｈ２０水溶液中における割れ発生時間を測
定した結果でも、本発明鋼は比較鋼よシも長時間側で割
れが発生することを確認し、また実環境を想定したスポ
ット溶接試験片（ｌｔｘ１５×４０の板に１ｔＸ１０Ｘ
３０の板をスポット溶接したもの）の気液界面浸漬試験
でも、本発明鋼には応力腐食割れの発生が認められなか
ったのに対して、従来のＳＵＳ’３０４及びＳＵＳ ３
１６鋼である比較鋼２６及び２７には割れの発生が明ら
かに確認された。その上、Ｓ１含有量を高めた材料は、
大気中１０００℃における繰返し酸化試験結果でも優れ
た耐酸化性を示している虫とが明らかである。
性向上効果も極めて顕著であるということも明示してい
る。そのほか、２０ ％ＩＪａＣ１＋ １％Ｎａ２Ｃｒ
２０ｙ・２ Ｈ２０水溶液中における割れ発生時間を測
定した結果でも、本発明鋼は比較鋼よシも長時間側で割
れが発生することを確認し、また実環境を想定したスポ
ット溶接試験片（ｌｔｘ１５×４０の板に１ｔＸ１０Ｘ
３０の板をスポット溶接したもの）の気液界面浸漬試験
でも、本発明鋼には応力腐食割れの発生が認められなか
ったのに対して、従来のＳＵＳ’３０４及びＳＵＳ ３
１６鋼である比較鋼２６及び２７には割れの発生が明ら
かに確認された。その上、Ｓ１含有量を高めた材料は、
大気中１０００℃における繰返し酸化試験結果でも優れ
た耐酸化性を示している虫とが明らかである。
第５図は、大気中１０００℃における繰返し酸化試験で
、４００サイクル（３−０分加熱−１０分空冷）後のＳ
ｉ含有量と酸化減量の関係を示す線図であるが、この図
からもＳ１含有量か２係を越えた範囲で耐高温酸化性が
極めて良好であることがわかる。
、４００サイクル（３−０分加熱−１０分空冷）後のＳ
ｉ含有量と酸化減量の関係を示す線図であるが、この図
からもＳ１含有量か２係を越えた範囲で耐高温酸化性が
極めて良好であることがわかる。
総じて、上述した各種試験結果はいずれも、中性塩水溶
液中における本発明鋼の耐食性の優秀さを明瞭に物語っ
ている。
液中における本発明鋼の耐食性の優秀さを明瞭に物語っ
ている。
上述のように、この発明によれば、上下水道等の生活水
環境、或いは海水使用の環境で使用しても、従来のＳＯ
３３０４鋼や５ＵＳ３１６鋼のような腐食トラブルを生
ずることがなく、しかもコストの安−い高耐食性オース
テナイトステンレス鋼を得ることができ、前記した中性
塩環境下で使用される機器類の寿命をよシ延命化するこ
とが可能となるなど、工業上有用な効果がもたらされる
のである。
環境、或いは海水使用の環境で使用しても、従来のＳＯ
３３０４鋼や５ＵＳ３１６鋼のような腐食トラブルを生
ずることがなく、しかもコストの安−い高耐食性オース
テナイトステンレス鋼を得ることができ、前記した中性
塩環境下で使用される機器類の寿命をよシ延命化するこ
とが可能となるなど、工業上有用な効果がもたらされる
のである。
第１図は耐隙間腐食を調べるために使用した試験装置の
概略構成図、第２図は第１図に示す試験装置主要部の概
略斜視図、第３図は鋼のＳｉ含有量と孔食電位との関係
を示す線図、第４図は鋼の８１含有量と応力腐食割れ性
との関係を示すプロット図、第５図は鋼の８１含有量と
高温酸化減量との関係を示す線図である。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １） 和 夫ほか１名儂４Ｒ −２８３−
概略構成図、第２図は第１図に示す試験装置主要部の概
略斜視図、第３図は鋼のＳｉ含有量と孔食電位との関係
を示す線図、第４図は鋼の８１含有量と応力腐食割れ性
との関係を示すプロット図、第５図は鋼の８１含有量と
高温酸化減量との関係を示す線図である。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １） 和 夫ほか１名儂４Ｒ −２８３−
Claims (2)
- （１） Ｃ： ０．０８楚以下。 Ｓユニ２．０％を越え４０％以下。 Ｍｎ：２．ＯＯチ以下。 Ｃｒ 二１６．００〜２０．００％。 Ｎｉ ： ８．００〜１３． ＯＯ係。 Ｍｏ ： ０．３０〜１．５０ ％。 Ｃｕ ： ０．３０〜２．００％。 Ｎ：Ｏ，０，５〜０．３０％。 を含有するとともに、式、 Ｎｉ −ｂａｔ、＝Ｎｉ（％）＋ ３０ （Ｃ（％）＋
Ｎ（％）） ＋０、５ Ｍｎ（％） −１，１［Ｃｒ
（％ｌ）＋１．５ｓｌ（ｄ ＋Ｍｏ（％）−）−０，５
Ｎｂ（％） 〕＋ ８．２で表わされるＮｉ −ｂａｄ
が−２，５〜＋１．０の範囲であシ、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 但し、該不純物中において、 Ｂ；Ｑ、００２０係以下 である成分組成（以上重量％）を有することを特許とす
る、中性塩環境での耐食性に優れたオーステナイトステ
ンレス鋼。 - （２）Ｃ：０．０Ｂ係以下。 Ｓｉ二２．０％を越え４，０係以下。 Ｍｎ：２．ＯＯ饅以下。 Ｃｒ’、 １６．００〜２０．０’Ｏ％。 Ｎ１：８．００〜１３．ＯＯ％。 Ｍｏ： ０．３０〜１．５０ ％。 Ｃｕ： ０．３０〜２．００ ％。 Ｎ：０．０５〜０．３０％。 を含有するとともに、さらに、 Ｎｂ：０．１０％未満。 をも含み、かつ、式、 Ｎｉ−ｂａｔ、−Ｎｉ（％）＋ ３０ ＣＣ（％）＋
Ｎ （％） 〕＋−）０．５Ｍｎ（Ｓｉ） −１，１［
Ｃｒ（％） ＋１．５８ｉ（Ｓｉ） −１−Ｍｏ （％
）＋ ｏ、 ５Ｎｂ（＠：） ＋ ８．２で表わされる
Ｎｉ−ｂａＬ、が−２，５〜＋１．０の範囲であシ、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 但し、該不純物中において、 Ｂ：０．００２０％以下 である成分組成（以上重量％）を有することを特徴とす
る、中性塩環境での耐食性に優れたオーステナイトステ
ンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5892083A JPS59185763A (ja) | 1983-04-04 | 1983-04-04 | 中性塩環境における耐食性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5892083A JPS59185763A (ja) | 1983-04-04 | 1983-04-04 | 中性塩環境における耐食性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185763A true JPS59185763A (ja) | 1984-10-22 |
| JPH0121863B2 JPH0121863B2 (ja) | 1989-04-24 |
Family
ID=13098256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5892083A Granted JPS59185763A (ja) | 1983-04-04 | 1983-04-04 | 中性塩環境における耐食性に優れたオ−ステナイトステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59185763A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204870A (ja) * | 1984-02-24 | 1985-10-16 | マンネスマン・アクチエンゲゼルシヤフト | 耐蝕性オーステナイト合金 |
| JPS61179855A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-08-12 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 自動車アンテナ用ステンレス鋼 |
| JPS6296306A (ja) * | 1985-10-22 | 1987-05-02 | Hitachi Zosen Corp | 接触法における硫酸製造用単位装置 |
| JPH01159351A (ja) * | 1987-09-02 | 1989-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 温水中での耐食性にすぐれたオーステナイトステンレス鋼 |
| US4933143A (en) * | 1987-09-02 | 1990-06-12 | Nisshin Steel Company, Ltd. | Austenitic stainless steel having improved corrosion resistance in hot water |
| JPH02190451A (ja) * | 1989-01-18 | 1990-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 耐応力腐食割れ性と耐孔食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
| JPH02298237A (ja) * | 1989-05-11 | 1990-12-10 | Sanyo Electric Co Ltd | 吸収冷凍機 |
| US5000801A (en) * | 1986-08-30 | 1991-03-19 | Aichi Steel Works, Limited | Wrought stainless steel having good corrosion resistance and a good resistance to corrosion in seawater |
| US5824264A (en) * | 1994-10-25 | 1998-10-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-temperature stainless steel and method for its production |
| JP2012207259A (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性及びろう付け性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
-
1983
- 1983-04-04 JP JP5892083A patent/JPS59185763A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2012207259A (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐食性及びろう付け性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0121863B2 (ja) | 1989-04-24 |
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