JPH02298237A

JPH02298237A - 吸収冷凍機

Info

Publication number: JPH02298237A
Application number: JP1118035A
Authority: JP
Inventors: Takashi Kodaira; 小平　隆志; Masayuki Mogi; 茂木　聖行; Takashi Suzai; 須斎　嵩
Original assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Current assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Priority date: 1989-05-11
Filing date: 1989-05-11
Publication date: 1990-12-10

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】くイ）産業上の利用分野本発明は、臭化リチウム等の濃厚塩類の溶液を吸収液と
して使用する吸収冷凍機に関する。

（ロ）従来の技術例えば特開昭６３−１８９７５３号公報に示されている
吸収冷凍機のように、吸収液に臭化リチウム溶液等の塩
類を作動流体として使用するものについては機器を構成
している材料は鋼、銅、フェライト系ステンレス鋼であ
る。そして、特に板厚が薄く、強度が必要な伝熱管、又
はトレー等にはステンレス鋼が使用されている。

（ハ）発明が解決しようとする課題上記従来の技術において、フェライト系ステンレス鋼で
は、溶接性が悪く、又、伝熱管の拡管時に割れが生じる
虞れがあった。又、フェライト系ステンレス鋼より加工
性、及び耐腐食性に優れた従来のオーステナイト系ステ
ンレス鋼を伝熱管、及びトレー等に使用した場合には吸
収冷凍機の使用に伴いトレーのステンレス板の折曲部、
又はスポット溶接部に応力腐食割れが発生する虞れがあ
った。

本発明は加工性が良く、しかも耐食性、耐応力腐食割れ
性に優れた吸収冷凍機を提供することを目的とする。

（ニ）課題を解決するための手段本発明は上記課題を解決するために、０．０６ｗｔ％以
下のＣ，１，０〜４．０ｖｔ％のＳｉ、　　０　、３　
ｗｔ％以下のＭｎ、１８〜２３ｗｔ％のＣｒ、　８＃　
１８ｗｔ％のＮｉ、１　、０〜３　、　Ｏｗｔ％のＣｕ
、　　０　、３　ｗ　０　、７　ｗｔ％のＭｏ、０．０
５ｗｔ％以下のＮ、　０．００１〜０．００５１％のＢ
を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物の組成である耐
応力腐食割れ性と耐孔食性に優れたオーステナイト系ス
テンレス鋼を応用機器に使う場合に、伝熱管（１６Ａ）
　、　（２２Ａ）　、　（２６）　、　（２７）、トレ
ー（３０）　、　（３１）、吸収液配管（８）〜（１２
）、又は冷媒配管（１６）〜（１８）の材料として上記
ステンレス鋼を使用した吸収冷凍機を提供するものであ
る。

又、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼を伝熱管（１６Ａ）　、　（２２Ａ）　、　（２
６）　、　（２７）、トレー（３０）　、　（３１）、
吸収液配管（８）〜（１２）、又は冷媒配管〈１６）〜
（１８）の材料として使用した吸収冷凍機を提供するも
のである。

さらに、ＨＯを０．５ｗｔ％、Ｍｎを０．２畦％程度に
抑え、微量のＢを添加し、Ｃｒ　、　Ｎｉ　、　Ｃｕ　
、　Ｓｉを含む耐応力腐食割れ性と耐孔食性に優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼を伝熱管（１６Ａ＞　、　
（２２Ａ）　、　（２６）　、　（２７）、トレー（３
０）　、　（３１）、吸収液配管（８）〜（１２）、又
は冷媒配管（１６）〜（１８）の材料として使用した吸
収冷凍機を提供するものである。

（ホ）作用吸収液、又は冷媒に接触する各伝熱管、それぞれのトレ
ー、各吸収液配管、又は冷媒配管の孔食を防止できると
共に、応力腐食割れを防止することが可能になり、さら
に、容管の拡管時の割れを防止することが可能になる。

又、吸収液、又は冷媒に接触する各伝熱管、トレー、又
は各配管に、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト
系ステンレス鋼が使用され、吸収冷凍機を長期間使用し
た場合にも、それぞれの孔食、及び応力腐食割れを回避
することが可能になり、又、容管の拡管時の割れを防止
することができ、加工性を向上させることが可能になる
。

さらに、Ｍｏ　、　Ｍｎを所定の吐％に抑え、微量のＢ
を添加しＣｒ　、　Ｎｉ　、　Ｃｕ　、　Ｓｉを含むオ
ーステナイト系ステンレス鋼を各伝熱管、トレー、又は
配管に使用することにより、吸収冷凍機を長期間使用し
た場合にも、それぞれに孔食、又は応力腐食割れが発生
することを回避することが可能になり、又、容管の拡管
時の割れを防止することができ、加工性を向上させるこ
とが可能になる。

（へ）実施例以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明す
る。

第１図に示したものは二重効用吸収冷凍機であり、冷媒
に水（Ｊ（，０八吸収剤（吸収液）に臭化リチウム（Ｌ
ｉＢｒ）水溶液を使用したものである。

第１図において、（１）はガスバーナ（ＩＢ）を備えた
高温再生器、（２）は低温再生器、（３）は凝縮器、（
４）は蒸発器、（５）は吸収器、＜６）は低温熱交換器
、（７）は高温熱交換器、（８）ないしく１２）は吸収
液配管、（１５）は吸収液ポンプ、（１６）ないしく１
８）は冷媒配管、　（１９）は冷媒ポンプ、（２０）は
ガスバーナ（ＩＢ）に接続されたガス配管、（２１）は
加熱量制御弁、（２２）は冷水配管であり、それぞれは
第１図に示したように配管接続されている。そして、冷
媒配管（１６）の途中には低温再生器熱交換器である伝
熱管（１６Ａ）、冷水配管（２２）の途中には蒸発器熱
交換器である伝熱管（２２Ａ）が設けられている。又、
（２５）は冷却水配管であり、この冷却水配管（２５〉
の途中には吸収器熱交換器である伝熱管（２６）、及び
凝縮器熱交換器である伝熱管（２７）が設けられている
。

更に、＜３０）は蒸発器（４）の伝熱管＜２２Ａ）に冷
媒を散布するためのトレー、（３１）は吸収器（５）の
伝熱管（２６）に吸収液を散布するためのトレーである
。

上記のように構成きれた吸収冷凍機において、各伝熱管
（１６Ａ）　、　（２２Ａ）　、　（２６）　、　（２
７）、各トレー〈３Ｑ）　、　（３１）、吸収液配管（
８）ないしく１２〉、及び冷奴配管（１６）ないしく１
８）には開発された耐応力腐食割れ性に優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼（以下、本発明例のステンレス鋼
という）が使用されている。

第８図、及び第９図はトレー（３０）の概略構成説明図
である。第８図、及び第９図において、（４１〉は本発
明例のステンレス鋼を折曲し、スポット溶接して作られ
た液分配器で、この液分配器（４１）は所定の長さ、及
び幅を有している。又、液分配器（４１）の底壁には複
数個の孔（４２）（４２＞・・・が設けられている。又
、（４３）は本発明例のステンレス鋼を折曲し、液分配
器（４１）の下壁にスポット溶接により固着された液室
内板であり、傾斜部〈４４）と垂直部（４５）とを備え
ている。さらに（４６）は本発明例のステンレス鋼を折
曲し、液室内板（４３）の垂直部（４５）にスポット溶
接により固着きれた板体である。この板体（４６）は堰
（４７）と溝（４８）　、　（４８）・・・が複数条設
けられている基体（４９）とから構成されている。そし
て、液室内板（４３）の垂直部〈４５）の外側壁と溝（
４８）　、　（４Ｂ）・・・とで流路（５０）　、　（
５０）・・・が形成されている。（４６Ａ）は板体り４
６〉の折曲部である。

又、流路（５０）　、　（５０）・・・の下方に、伝熱
管（２２Ａ）が配設されている。各伝熱管（２２Ａ）は
第１０図に示したように管板（５１）に拡管により固定
されている。第１０図において（５２）は拡管部である
。

さらに、トレー（３１〉は上記トレー（３０）と略同様
に構成され、複数の部品をスポット溶接により固着して
作られている。又、伝熱管（２６）は上記伝熱管（２２
Ａ）と同様に管仮に拡管により固定されている。上記本
発明例のステンレス鋼は、Ｃ，Ｓｉ　、　Ｍｎ。

Ｃｒ　、　Ｎｉ　、　Ｃｕ　、　Ｍｏ　、　Ｎ　、及び
Ｂを、必須成分とする。

上記ステンレス鋼において、Ｃは０．０６ｗｔ％以下で
ある。Ｃは０．０６ｗｔ％を超えるときは、Ｃｒｆｌ化
物生成量が増大し、耐食性を害する。

Ｓｉはマイルドな環境では耐応力腐食割れ性を改善する
効果は小さいが、耐孔食性、特に溶接部の耐孔食性を改
善する効果が大きいので、本発明が対象とするような用
途では１　、　Ｏｗｔ％以上添加する。しかし、４．０
ｗｔ％を超えると熱間加工性と溶接性が低下する。

Ｍｎは本発明の根本をなす元素であり、その含有量の低
減により、耐応力腐食割れ性と耐孔食性が著しく向上す
る。第１図及び第２図にＣｕ含有オーステナイト系ステ
ンレス鋼の耐応力腐食割れ性と耐孔食性に及ぼすＭｎの
影響を示す、　Ｍｎを０　、３　ｗｔ％以下とすること
により著しい向上効果が得られる。

Ｃｒはステンレス鋼に不可欠な耐食性に有効な元素であ
り、本発明鋼の場合１８〜２３吐％とする。１８ｗｔ％
未満のときは耐食性が充分ではなく、２３吐％を超える
ときは耐食性は良いが高価格となり、本発明の目的に反
することになる。

Ｎｉはオーステナイト系ステンレス鋼であることから８
〜１８ｗｔ％とする。８ｗｔ％未滴のときは組織がオー
ステナイト相とならず、１８吐％を超えるときは高価格
なステンレス鋼となる。

Ｃｕは本発明に不可欠の元素であり、１吐％以上含有さ
せることにより耐応力腐食割れ性を改善する。オーステ
ナイト系ステンレス鋼の耐応力腐食割れ性と耐孔食性に
及ぼすＣｕの影響を第４図及び第５図に示す、但し、Ｃ
ｕが３　、　Ｏｗｔ％を超えると熱間加工性が劣化する
。

Ｍｏは本発明の根本をなす元素であり、その適量の添加
により耐応力腐食割れ性と耐孔食性が著しく向上する。

第２図及び第３図にＣｕ含有オーステナイト系ステンレ
ス鋼の耐応力腐食割れ性と耐孔食性に及ぼすＭｏの影響
を示す。ＭＯを０．３〜０．７吐％とすることにより著
しい耐応力腐食割れ性の向上効果が得られる。

Ｎは耐孔食性を向上させるが、一方、耐応力腐食割れ性
を著しく害する元素でもあるので０．０５ｗｔ％以下と
する。

Ｂは本発明に不可欠の元素であり、０．００１〜０．０
０５ｗｔ％含有させることにより熱間加工性を改善する
。本発明鋼のような低Ｍｎ鋼ではＭｎＳの生成量が少な
く、そのため熱間で粒界にフィルム状に析出すると考え
られるＦｅＳの生成量が多くなり熱間加工性が低下する
ｓｏ、００１ｗｔ％以上のＢ添加によりこのような熱間
加工性の低下が改善されるが、０．００５ｗｔ％を超え
ると耐孔食性が劣化してくるため好適範囲を０．００１
〜ｏ、ｏｏｓ−ｔ％とした。

なお、残部は鉄であるが、本発明鋼は上記化学種以外に
Ｐ、Ｓ、Ａｆｆｉ等の不可避的不純物を含有していても
よい。

以下、本発明例のステンレス鋼と他のステンレス鋼との
比較結果について説明する。第１表に示す化学組成を有
する鋼を高周波真空溶解炉で溶製し、５０ｋｇ鋼塊を得
た。Ｎｆｌｌ〜５を本発明例とし、化学組成が本発明範
囲をはずれるＰ＆１６〜１１及び５ＵＳ３１６を比較例
とした。

本発明例及び比較例の上記鋼塊の側面から１０ｍ厚の鋼
板を切り出し、その鋼板から熱間加工性の評価用として
、６．４１１１１４の丸棒試験片を作製した。

上記鋼塊は以下の条件で厚さ２ｆｆＩＩＩの冷延焼鈍鋼
板に製造した。

（１）１２００°Ｃの加熱温度で熱間圧延し、厚さ３（
Ｉｌｌのスラブを製造した。

（２）１２５０°Ｃの加熱温度で熱間圧延し、厚さ４Ｉ
ＩＩ１１の熱延鋼板を製造した。

（３）１１００℃で焼鈍した。

（４）　ショット酸洗による脱スケールを行なった。

（５）冷間圧延で厚さ２ｍの冷延鋼板を製造した。

（６）１１００℃で焼鈍した。

（７）ソルト処理、酸洗による脱スケールを行なった。

耐応力腐食割れ性の評価方法として、ＪＩＳ−ＧＯ５７
６に準拠した沸騰塩化マグネシウム試験を行なった。す
なわち先に示した２ＩＩＩ１１厚の冷延焼鈍鋼板より１
．５’Ｘ１５”Ｘ７５’ｔｌｌ１１（７）試験片を作製
し、湿式＃５００研磨仕上の径内側、半径Ｂｒｒｒｎの
Ｕ字曲げを行なった。

この試験片を沸騰試験溶液の中に３００時間まで浸漬し
、割れが発生するまでの時間により耐応力腐食割れ性を
評価した。

但し塩化マグネシウムの濃度は、温水中における応力腐
食割れとほぼ同じ割れ形態となる低濃度の３２．５％と
した。

耐孔食性の評価として、ＪＩＳ−ＧＯ５７Ｂに示す塩化
第２鉄腐食試験を行なった。先に示した２ｍ厚の冷延焼
鈍板より２’Ｘ３０”Ｘ３０’ｎｍの試験片を作製し、
湿式＃３２０研磨仕上の後に、３５°Ｃの６％塩化第２
鉄溶液に２４時間浸漬した。浸漬試験後の単位面積、単
位時間当たりの腐食減量により耐孔食性を評価した。

熱間加工性の評価として、高温高速引張試験を下記の要
領で実施した。先に示した丸棒試験片を１２００℃×５
０秒保持後、１００℃／ａｉｉｎの冷却速度で８００℃
まで冷却し、さらに８００℃×１０秒保持後その温度で
引張速度１１００ｒ／ｓｅｅの速さで熱間引張試験を行
なった。熱間引張試験後の試験片の断面収縮率により熱
間加工性を評価した。断面収縮率が大きいほど熱間加工
性は良好である。

結果を第２表に示す０本発明例は比較例に比べて著しく
優れた耐応力腐食割れ性と良好な耐孔食性及び熱間加工
性を有している。比較例は歯６を除いて全般的に耐応力
腐食割れ性が悪く、特に耐孔食性の良いものにその傾向
が強い。また隘６゜７のＭｎ含有量が低く、Ｂを添加し
ていないものは熱間加工性に劣る。

〈以下余白〉第　　１　　表　　　　　　　　　　　　　（単位−ｔ
％）（単位ｗｔ％）第　　２　　表上記のように、本発明例のステンレス鋼が各所に使用さ
れた吸収冷凍機の運転時、従来の吸収冷凍機と同様に高
温再生器（１）で蒸発した冷媒は低温再生器（２）の伝
熱管（１６Ａ）を経て凝縮器（３）へ流れ、凝縮器〈３
）の伝熱管（２７〉を流れる水と熱交換して凝縮液化し
た後冷媒配管（１７）を介して蒸発器（４）へ流れる。

そして、冷媒液がトレー（３０）から伝熱管（２２Ａ）
に散布され伝熱管（２２Ａ）内の水と熱交換して蒸発し
、気化熱によって伝熱管（２２Ａ）内の水が冷却される
。そして、冷水が負荷に循環して冷房運転が行なわれる
。また、蒸発器（４）で蒸発した冷媒は吸収器（５）で
トレー（３１）から伝熱管（２６）に散布された吸収液
に吸収される。そして、冷媒を吸収して濃度の薄くなっ
た吸収液が吸収液ポンプ（１５）の運転により低温熱交
換器（６）、高温熱交換器（７）を経て高温再生器（１
）へ送られる。高温再生器（１）に入った吸収液はバー
ナ（ＩＢ）によって加熱され、冷媒が蒸発し、中濃度の
吸収液が高温熱交換器（７）を経て低温再生器（２）に
入る。そして、吸収液は高温再生器（１）から冷媒配管
＜１６）を流れて来た冷媒蒸気により加熱され、さらに
冷媒が蒸発分離され濃度が高くなる。高濃度になった濃
吸収液（以下濃液という）は低温熱交換器（６）を経て
温度低下して吸収器（５〉へ送られ散布される。

また、本発明例のステンレス鋼と、他のオーステナイト
系ステンレス鋼、及びフェライト系ステンレス鋼との機
械的性質の比較結果について説明する。第３表及び第４
表に、ＭＯを０．５ｗｔ％、Ｍｎを０　、２　ｗｔ％程
度に抑え、微量のＢを添加し、他の金属を含んだ本発明
に関係するステンレス鋼（Ａ）と、他のオーステナイト
系ステンレス鋼（Ｂ）〜（Ｅ）、及びフェライト系ステ
ンレス鋼（Ｆ）の化学成分を示す。

第５表は上記本発明例のステンレス鋼と他のオーステナ
イト系ステンレス鋼（Ｅ）、及びフェライト系ステンレ
ス鋼（Ｆ）の各種機械的性質を示したものである。第５
表には、本発明のステンレス鋼の機械的性質が他のオー
ステナイト系ステンレス鋼（Ｅ）とほぼ等しく、エリク
セン値、バルジ高さ、及び溶接部の伸びなどにおいて、
フェライト系ステンレス鋼（Ｆ）より大幅に優れている
ことが示されている。このことから、本発明のステンレ
ス鋼は溶接部の加工、及び拡管加工に充分対応できる。

第６図は本発明例のステンレス鋼（Ａ）と第３表、及び
第４表のＮｃＣ，Ｄ及びＥのステンレス鋼の耐応力腐食
割れ性の実験結果を示したものであり、沸騰したＭｇＣ
Ｌ溶液中に、Ｕ字状に曲げた各ステンレス鋼を入れ割れ
発生時間を計測したものである。第６図において正方形
、三角及び円の記号のうち白ぬきのものは割れが発生し
なかったことを示し、黒ぬりのものは割れが発生したこ
とを示している。第６図の実験結果には、本発明側以外
のステンレス鋼の割れ発生時間が他のステンレス鋼に比
較して長く、ＭｇＣ１，の濃度が高くなるのに伴い僅か
ずつ短くなり、本発明例のステンレス鋼の割れはＭｇＣ
Ｌの濃度が３２．５％の場合に発生することが示されて
いる。

第７図は本発明例のステンレス鋼（Ａ）と第３表及び第
４表のＮＱＢ−Ｆのステンレス鋼の腐食減量の実験結果
を示したものであり、６％のＦｅＣ１，溶液と１／２Ｏ
ＮのＨｃｌ溶液との混合溶液に開発鋼、及び各ステンレ
ス鋼を入れ、３５℃に維持した場合の２４時間後の腐食
減量を計測したものである。

第７図の実験結果には、本発明例のステンレス鋼の腐食
減量が他のステンレスと比較して少ないことが示されて
いる。

く以下余白〉第３表（−【％）第４表（＋＋１％）第５表上記のように耐応力腐食割れ性及び耐孔食性に優れた本
発明例のステンレス鋼を、冷媒配管（１６）ないしく１
８）、及び伝熱管（１６Ａ）、（２７）に使用すること
により、各冷媒配管、及び伝熱管の腐食及び応力腐食割
れを長時間にわたり防止することができる。又、トレー
（３０）、伝熱管（２２Ａ　）、及び濃吸収液を散布す
るトレー（３１）、濃吸収液が散布される伝熱管（２６
）に本発明例のステンレス鋼を使用することにより、折
曲部、スポット溶接部、拡管部等の腐食、及び応力腐食
割れを防止することができる。

又、本発明例のステンレス鋼を吸収液配管（８）、中間
吸収液が流れる吸収液配管（９）　、　（１０）、及び
濃吸収液が流れる吸収液配管（１１）　、　（１２）に
使用することにより、長期間にわたり腐食、及び応力腐
食割れを防止することができる。

さらに、伝熱管（１６Ａ）　、　（２２Ａ）　、　（２
６）　、　（２７）、トレー（３０）　、　（３１）、
及び吸収液配管（８）ないしく１２）、冷媒配管（１６
）ないしく１８）などに耐応力腐食割れ性、及び耐孔食
性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を使用するこ
とにより、第８図に示したスポット溶接部＜４ＬＡ）等
の溶接箇所の応力腐食割れ、及び例えば第１０図に示し
た拡管部（５２）等の拡管時の割れを回避することがで
き、各伝熱管、トレー、及び吸収液配管の加工性を大幅
に向上することができ、吸収冷凍機の製造作業の簡略化
を図ることができる。

又、伝熱管、トレー、及び吸収液配管等のいずれかに本
発明例のステンレス鋼を使用することにより同様の作用
効果が得られる。

（ト）発明の効果本発明は以上のように構成された吸収冷凍機であり、耐
応力腐食割れ性、及び耐食性に優れたオーステナイト系
ステンレス鋼を伝熱管、トレー、又は吸収液配管等に使
用しているため、塩類雰囲気で使用される上記伝熱管、
及びトレー等の腐食、及び応力腐食割れを防止すること
ができ、又、伝熱管、及びトレー等の溶接部の応力腐食
割れを回避することができ、又、拡管加工等へも充分に
対応でき、この結果、吸収冷凍機の製造時の加工性を大
幅に向上させることができる。

又、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステン
レス鋼を伝熱管、トレー、又は配管材料として使用する
ことにより、長期間吸収冷凍機を使用した場合にも、伝
熱管、トレー又は配管の応力腐食割れを回避することが
でき、又、伝熱管、トレー等の溶接、又は拡管加工等へ
充分対応でき、加工性を大幅に向上させることができる
。

さらに、ＭＯを０　、５　ｗｔ％、Ｍｎを０　、２　ｗ
ｔ％程度に抑え、微量のＢを流加し、Ｃｒ　、　Ｎｉ　
、　Ｃｕ　、　Ｓｉを含む耐応力腐食割れ性に優れたオ
ーステナイト系ステンレス鋼を伝熱管、トレー、又は配
管材料として使用することにより、長期間吸収冷凍機を
使用した場合にも、伝熱管、トレー、又は配管の応力腐
食割れを回避でき、又、伝熱管、又は配管の拡管加工等
へ充分対応でき、加工性を大幅に向上させることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の吸収冷凍機の回路構成図で
ある。第２図は、Ｍｏ　、　Ｍｎの含有率と、耐応力腐食割れ
性との関係を示すグラフである。第３図は、Ｍｏ　、　Ｍｎの含有率と耐孔食性との関係
を示すグラフである。第４図は、Ｃｕの含有率と耐応力腐食割れ性との関係を
示すグラフである。第５図は、Ｃｕの含有率と耐孔食性との関係を示すグラ
フである。第６図は本発明例のステンレス鋼、及び従来のステンレ
ス鋼と耐応力腐食割れ性との関係を示すグラフである。第７図は本発明例のステンレス鋼、及び従来のステンレ
ス鋼と耐孔食性との関係を示すグラフである。第８図は第９図におけるＹ−Ｙ断面図である。第９図はトレーの一部を切欠いて示した側面図である。第１０図は伝熱管と管板との固定構造を示す断面図であ
る。（８）〜（１２〉・・・吸収液配管、　（１６）〜（１
８）・・・冷媒配管、　（１６Ａ）、　（２２Ａ）、　
（２６）、　（２７）・・・伝熱管、　く３０）、　（
３１）・・・トレー。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）Ｃ／０．０６ｗｔ％以下、Ｓｉ／１．０〜４．０ｗｔ％、Ｍｎ／０．３ｗｔ％以下、Ｃｒ／１８〜２３ｗｔ％、Ｎｉ／８〜１８ｗｔ％、Ｃｕ／１．０〜３．０ｗｔ％、Ｈｏ／０．３〜０．７ｗｔ％、Ｎ／０．０５ｗｔ％以下、Ｂ／０．００１〜０．００５ｗｔ％を含み、残部はＦｅ及び不可避的不純物の組成である耐
応力腐食割れ性と耐孔食性に優れたオーステナイト系ス
テンレス鋼を応用機器に使う場合に、伝熱管、トレー、
又は配管の材料として上記ステンレス鋼を使用したこと
を特徴とする吸収冷凍機。
（２）耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステ
ンレス鋼を伝熱管、トレー、又は配管材料として使用し
たことを特徴とする吸収冷凍機。
（３）Ｍｏを０．５ｗｔ％、Ｍｎを０．２ｗｔ％程度に
抑え、微量のＢを添加し、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｉを含
む耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼を伝熱管、トレー、又は配管材料として使用したこ
とを特徴とする吸収冷凍機。