JPH0218378B2 - - Google Patents
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- JPH0218378B2 JPH0218378B2 JP1919986A JP1919986A JPH0218378B2 JP H0218378 B2 JPH0218378 B2 JP H0218378B2 JP 1919986 A JP1919986 A JP 1919986A JP 1919986 A JP1919986 A JP 1919986A JP H0218378 B2 JPH0218378 B2 JP H0218378B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
(産業上の用分野)
本発明は2相ステンレス鋼とくに耐熱衝撃割れ
感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオー
ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼に関
し、各種化学プラント、熱交プラントの分野での
素材として使用されるものである。 (従来の技術) 従来、高耐食性2相ステンレス鋼に関するもの
としては特開昭56−142855号として提案されたも
のがあり、そして高耐食2相ステンレス鋳鋼の製
造技術に関するものとしては特開昭59−107019号
及び特開昭54−41214号として開示されたものが
ある。また2相ステンレス鋼について耐隙間腐食
性の観点から成分組成を検討したものとしては特
開昭52−716号として開示の技術がある。 (発明が解決しようとする問題点) 上述した従来技術のうち上記特開昭56−142855
号として開示の技術は、加工材としての熱間加工
性を改善すべく成分組成を検討しているが、本発
明で対象としている原則的に加工しない鋳鋼品の
問題点については全く示唆していない。一方、上
記特開昭59−107019号は、鋳鋼品を対象としσ相
の析出を製造方法を改善することによつて解決す
る方法を提案しているが、成分組成の詳細な吟味
ないしは鋳鋼品の製造上の他の問題点に対しての
開示はない。 特開昭54−41214号は、2相ステンレス鋳鋼で
あるが、Mnが2.0〜10.0wt%と高く、耐食性に関
連して非常に重要なポイントとなるS、オーステ
ナイト量についての規制は全く見られず、一方、
特開昭52−716号は耐隙間腐食性の観点より成分
を検討しているが、鋳鋼品の問題点については全
く触れていない。 本発明の目的は、従来の2相ステンレス鋳鋼が
抱える下記のような各種の問題点を、主として成
分組成ならびに組織の工夫により解決するところ
にある。すなわち、 (1) 補修時などに問題となる熱衝撃割れ感受性の
低下を図ることにある。これは鋳造後欠陥を溶
融除去する際にも極めて有利に作用する。 (2) 浸硫および浸炭防止すること、 (3) 靭性を著しく劣化させるσ相が析出しにくく
なるようにすること、 である。 (問題点を解決するための手段) 上掲の目的は次のような本発明特有の着想の下
で有利に解決される。 (1) まず、耐熱衝撃割れ性に対しては、S≦
0.005wt%(以下「%」で示す)、N≧0.15%と
し、Bおよび希土類元素(以下「REM」で示
す)を添加することに加え、オーステナイト量
(以下「γ量」で示す)を45%以上とするとい
う相乗作用で対処する。 要するに、上記熱衝撃割れは欠陥除去時に、
本来は2相であつた組織がフエライト単相にな
ることに加え、Sが粒界をを脆化させることに
よつて生じると考えられる。これを防止するた
めの合金設計として、不純物元素Sの低減及び
オーステナイト相(以下「γ相」で示す)の高
温安定化のために、Nの添加を図りオーステナ
イト量の範囲を定めた。そして、鋳型からの浸
硫を防止するためにB,REMを添加すること
が効果的である。従つて、この4種の成分組成
のコントロールが重要で、その1つが欠けても
上記割れを防止することは不可能である。 (2) 浸硫、浸炭に対しては、B,REMを添加す
る一方、S,Cについては耐食性を劣化させる
だけでなく、特にSは上述したように熱衝撃割
れを発生させるので極低下することとする。 (3) σ相の析出に対しては、第3図に示すよう
に、同一量のCr,Moでもσ相析出速度はγ量
に大きく影響するので、このγ量を75%以下と
する。 (4) 耐食性、特に2相ステンレス鋼の耐食性に関
しては、一般に相比で大きく異なることが知ら
れているが、例えば、溶接等の高温加熱に際し
てフエライト単相となつて耐孔食性を劣化させ
る。そこで、オーステナイトの高温安定化への
寄与が大きいNに着目し、このNを0.12%以上
含有させて溶接時のフエライト単相化を防ぐよ
うにした。 上述した本発明着想の要点に対し、次のような
事項を骨子とする構成を課題解決手段として提案
する。すなわち、本発明は、 C≦0.05%、Si≦2.0%、Mn≦1.5%、Cr:20〜
33%、Ni:3.0〜10%、Mo:0.5〜6.0%、P≦
0.04%、S≦0.005%、N:0.12〜0.30%、および WまたはVの少なくとも一種を0.03〜2.0%含
有し、 あるいはまた上記の成分組成に加えて2.0%以
下のCuを含有し、 さらに0.001〜0.02%のBおよび/または0.005
〜0.1%の希土類元素を含有し、 残部が実質的にFeよりなるものであつて、マ
トリツクス中のγ量が45〜75%であることを特徴
とする耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的
性質にすぐれるオーステナイト・フエライト2相
ステンレス鋳鋼である。 (作 用) 次に、本発明2相ステンレス鋳鋼が上述のよう
に限定される理由につき説明する。 C:0.05%を超えると、α/γ粒界に炭化物が析
出し耐食性が劣化する。好ましくは0.03%以下
が望ましい。 Si:耐食性に良いが、2.0%を超えるとσ相析出
などにより脆化するため、2.0%以下とするこ
とが必要である。 Mn:1.5%より多いとσ相の析出が促進されるの
でそれ以下とする。ただし、好ましくは1%以
下がよい。 Ni:オーステナイト生成元素であり、3.0%以上
を必要とする。一方10%超えると必要量以上の
γ量が発生する。またコストアツプになるの
で、3.0〜10%とする。 Cr:フエライト生成元素であり、20%より少な
いと耐食性が劣化する。33%を超えるとσ相が
析出し易く、脆化するためこれを上限とする
が、21〜27%がより好ましい範囲である。 Mo:フエライト生成元素であり、0.5%より少な
いと耐局部腐食性が劣化するのでこれを上限と
し、一方6.0%より多いとσ相が析出し易くな
り脆化して耐食性が劣化するためこれを下限と
するが、1〜4%がより好ましい範囲である。 W,V:各々、フエライト生成元素であり、耐局
部腐食性を向上する。ただし、いずれか1種が
0.03%より少ないと効果がない。2.0%を超え
ると靭性が劣化し、またコストアツプにつなが
るので合計で2.0%以下とする。その好適範囲
は0.05〜0.24%である。 B,REM:いずれも浸硫、浸炭を防止する効果
が大きくいずれか1種は不可欠添加元素であ
る。このうちREMはSのゲツターとして働き、
Bは粒界等へSの偏析を防止する働きをする。
しかし、Bは0.001%以下では効果がなく、
0.02%より多いと耐食性を劣化させる。また
REMは0.1%より多く添加すると耐食性が劣化
するので、B:0.001〜0.02%、REM:0.005〜
0.1に抑える必要がある。 Cu:上記の各成分に加えてさらに添加する元素
で、耐応力腐食割れ性、耐全面腐食性、耐隙間
腐食性、冷間加工性を向上させる元素であり、
2.0%を超える耐局部腐食性を劣化させる傾向
が出るので2.0%以下とする。しかし、より好
ましい範囲は0.5〜1.4%である。 P:0.04%より多いと、溶接補修などの熱衝撃割
れ性を高める。 S:0.005%を超えると熱衝撃割れ性を高め耐塩
酸性を著しく劣化させる。 N:Cと同様、強力なオーステナイト生成元素で
あり、特に高温でのγ相安定元素である。溶接
HAZ部などにおける相安定や熱衝撃割れ感受
性を低め、さらにγ相の耐食性を向上させ、2
相合金の耐食性をアツプさせる。その含有量が
0.12%を下回るとこれらの効果が弱くなる。一
方、0.3%を超えるとブローホールなど製造上
の問題が生ずる。従つて、0.12〜0.3%とする。
好ましくは0.15〜0.2%が望ましい範囲である。 (実施例) 第1表に示す各種成分組成を有するステンレス
鋳鋼を、16Kg大気誘導炉にて溶製し、第1図に示
す舟型試験片(W75mm×L200mm×H170mm)に鋳
造した。 各試験片(以下これをT.Pという)を1050℃3
時間水冷の固溶化熱処理を施し、第1図に示す通
りに引張り試験用T.P1、シヤルピー衝撃値試験
用T.P3、腐食試験用T.P2を採取し、各試験に供
した。また、耐熱衝撃割れ試験は側面の鋳肌で行
つた。 (i) 耐熱衝撃割れ試験 鋳肌を酸素・アセチレンガスにて直径30mm、
深さ10mmになるまで溶かした後、カラーチエツ
クにより割れの有無を調べた。これらの結果を
第2表に示す。 (ii) 機械的性質 各試料の1050℃溶体化処理後の機械的性質を
第2表に示す。 (iii) 耐孔食試験 10%塩化第2鉄溶接40℃に4時間浸漬したと
きの腐食度(g/m2・h)を測定した。試験は
溶体化処理のままと、TIG溶接(溶加棒を使
用)のままについて行つた。その結果を第3表
に示す。 (iv) 耐全面腐食 JIS G0591の規定による5%硫酸腐食試験に
おける腐食部(g/m2・h)を測定した。その
結果を第3表に示す。
感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオー
ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼に関
し、各種化学プラント、熱交プラントの分野での
素材として使用されるものである。 (従来の技術) 従来、高耐食性2相ステンレス鋼に関するもの
としては特開昭56−142855号として提案されたも
のがあり、そして高耐食2相ステンレス鋳鋼の製
造技術に関するものとしては特開昭59−107019号
及び特開昭54−41214号として開示されたものが
ある。また2相ステンレス鋼について耐隙間腐食
性の観点から成分組成を検討したものとしては特
開昭52−716号として開示の技術がある。 (発明が解決しようとする問題点) 上述した従来技術のうち上記特開昭56−142855
号として開示の技術は、加工材としての熱間加工
性を改善すべく成分組成を検討しているが、本発
明で対象としている原則的に加工しない鋳鋼品の
問題点については全く示唆していない。一方、上
記特開昭59−107019号は、鋳鋼品を対象としσ相
の析出を製造方法を改善することによつて解決す
る方法を提案しているが、成分組成の詳細な吟味
ないしは鋳鋼品の製造上の他の問題点に対しての
開示はない。 特開昭54−41214号は、2相ステンレス鋳鋼で
あるが、Mnが2.0〜10.0wt%と高く、耐食性に関
連して非常に重要なポイントとなるS、オーステ
ナイト量についての規制は全く見られず、一方、
特開昭52−716号は耐隙間腐食性の観点より成分
を検討しているが、鋳鋼品の問題点については全
く触れていない。 本発明の目的は、従来の2相ステンレス鋳鋼が
抱える下記のような各種の問題点を、主として成
分組成ならびに組織の工夫により解決するところ
にある。すなわち、 (1) 補修時などに問題となる熱衝撃割れ感受性の
低下を図ることにある。これは鋳造後欠陥を溶
融除去する際にも極めて有利に作用する。 (2) 浸硫および浸炭防止すること、 (3) 靭性を著しく劣化させるσ相が析出しにくく
なるようにすること、 である。 (問題点を解決するための手段) 上掲の目的は次のような本発明特有の着想の下
で有利に解決される。 (1) まず、耐熱衝撃割れ性に対しては、S≦
0.005wt%(以下「%」で示す)、N≧0.15%と
し、Bおよび希土類元素(以下「REM」で示
す)を添加することに加え、オーステナイト量
(以下「γ量」で示す)を45%以上とするとい
う相乗作用で対処する。 要するに、上記熱衝撃割れは欠陥除去時に、
本来は2相であつた組織がフエライト単相にな
ることに加え、Sが粒界をを脆化させることに
よつて生じると考えられる。これを防止するた
めの合金設計として、不純物元素Sの低減及び
オーステナイト相(以下「γ相」で示す)の高
温安定化のために、Nの添加を図りオーステナ
イト量の範囲を定めた。そして、鋳型からの浸
硫を防止するためにB,REMを添加すること
が効果的である。従つて、この4種の成分組成
のコントロールが重要で、その1つが欠けても
上記割れを防止することは不可能である。 (2) 浸硫、浸炭に対しては、B,REMを添加す
る一方、S,Cについては耐食性を劣化させる
だけでなく、特にSは上述したように熱衝撃割
れを発生させるので極低下することとする。 (3) σ相の析出に対しては、第3図に示すよう
に、同一量のCr,Moでもσ相析出速度はγ量
に大きく影響するので、このγ量を75%以下と
する。 (4) 耐食性、特に2相ステンレス鋼の耐食性に関
しては、一般に相比で大きく異なることが知ら
れているが、例えば、溶接等の高温加熱に際し
てフエライト単相となつて耐孔食性を劣化させ
る。そこで、オーステナイトの高温安定化への
寄与が大きいNに着目し、このNを0.12%以上
含有させて溶接時のフエライト単相化を防ぐよ
うにした。 上述した本発明着想の要点に対し、次のような
事項を骨子とする構成を課題解決手段として提案
する。すなわち、本発明は、 C≦0.05%、Si≦2.0%、Mn≦1.5%、Cr:20〜
33%、Ni:3.0〜10%、Mo:0.5〜6.0%、P≦
0.04%、S≦0.005%、N:0.12〜0.30%、および WまたはVの少なくとも一種を0.03〜2.0%含
有し、 あるいはまた上記の成分組成に加えて2.0%以
下のCuを含有し、 さらに0.001〜0.02%のBおよび/または0.005
〜0.1%の希土類元素を含有し、 残部が実質的にFeよりなるものであつて、マ
トリツクス中のγ量が45〜75%であることを特徴
とする耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的
性質にすぐれるオーステナイト・フエライト2相
ステンレス鋳鋼である。 (作 用) 次に、本発明2相ステンレス鋳鋼が上述のよう
に限定される理由につき説明する。 C:0.05%を超えると、α/γ粒界に炭化物が析
出し耐食性が劣化する。好ましくは0.03%以下
が望ましい。 Si:耐食性に良いが、2.0%を超えるとσ相析出
などにより脆化するため、2.0%以下とするこ
とが必要である。 Mn:1.5%より多いとσ相の析出が促進されるの
でそれ以下とする。ただし、好ましくは1%以
下がよい。 Ni:オーステナイト生成元素であり、3.0%以上
を必要とする。一方10%超えると必要量以上の
γ量が発生する。またコストアツプになるの
で、3.0〜10%とする。 Cr:フエライト生成元素であり、20%より少な
いと耐食性が劣化する。33%を超えるとσ相が
析出し易く、脆化するためこれを上限とする
が、21〜27%がより好ましい範囲である。 Mo:フエライト生成元素であり、0.5%より少な
いと耐局部腐食性が劣化するのでこれを上限と
し、一方6.0%より多いとσ相が析出し易くな
り脆化して耐食性が劣化するためこれを下限と
するが、1〜4%がより好ましい範囲である。 W,V:各々、フエライト生成元素であり、耐局
部腐食性を向上する。ただし、いずれか1種が
0.03%より少ないと効果がない。2.0%を超え
ると靭性が劣化し、またコストアツプにつなが
るので合計で2.0%以下とする。その好適範囲
は0.05〜0.24%である。 B,REM:いずれも浸硫、浸炭を防止する効果
が大きくいずれか1種は不可欠添加元素であ
る。このうちREMはSのゲツターとして働き、
Bは粒界等へSの偏析を防止する働きをする。
しかし、Bは0.001%以下では効果がなく、
0.02%より多いと耐食性を劣化させる。また
REMは0.1%より多く添加すると耐食性が劣化
するので、B:0.001〜0.02%、REM:0.005〜
0.1に抑える必要がある。 Cu:上記の各成分に加えてさらに添加する元素
で、耐応力腐食割れ性、耐全面腐食性、耐隙間
腐食性、冷間加工性を向上させる元素であり、
2.0%を超える耐局部腐食性を劣化させる傾向
が出るので2.0%以下とする。しかし、より好
ましい範囲は0.5〜1.4%である。 P:0.04%より多いと、溶接補修などの熱衝撃割
れ性を高める。 S:0.005%を超えると熱衝撃割れ性を高め耐塩
酸性を著しく劣化させる。 N:Cと同様、強力なオーステナイト生成元素で
あり、特に高温でのγ相安定元素である。溶接
HAZ部などにおける相安定や熱衝撃割れ感受
性を低め、さらにγ相の耐食性を向上させ、2
相合金の耐食性をアツプさせる。その含有量が
0.12%を下回るとこれらの効果が弱くなる。一
方、0.3%を超えるとブローホールなど製造上
の問題が生ずる。従つて、0.12〜0.3%とする。
好ましくは0.15〜0.2%が望ましい範囲である。 (実施例) 第1表に示す各種成分組成を有するステンレス
鋳鋼を、16Kg大気誘導炉にて溶製し、第1図に示
す舟型試験片(W75mm×L200mm×H170mm)に鋳
造した。 各試験片(以下これをT.Pという)を1050℃3
時間水冷の固溶化熱処理を施し、第1図に示す通
りに引張り試験用T.P1、シヤルピー衝撃値試験
用T.P3、腐食試験用T.P2を採取し、各試験に供
した。また、耐熱衝撃割れ試験は側面の鋳肌で行
つた。 (i) 耐熱衝撃割れ試験 鋳肌を酸素・アセチレンガスにて直径30mm、
深さ10mmになるまで溶かした後、カラーチエツ
クにより割れの有無を調べた。これらの結果を
第2表に示す。 (ii) 機械的性質 各試料の1050℃溶体化処理後の機械的性質を
第2表に示す。 (iii) 耐孔食試験 10%塩化第2鉄溶接40℃に4時間浸漬したと
きの腐食度(g/m2・h)を測定した。試験は
溶体化処理のままと、TIG溶接(溶加棒を使
用)のままについて行つた。その結果を第3表
に示す。 (iv) 耐全面腐食 JIS G0591の規定による5%硫酸腐食試験に
おける腐食部(g/m2・h)を測定した。その
結果を第3表に示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
上記試験結果より明らかなように、耐熱衝撃割
れ性はγ量とS量、さらにB,REMに大きく影
響されることがわかる。本発明合金はいずれも割
れ発生しないが、γ量≦45%、あるいはγ量≧50
%であつてもS≧0.005%の場合、あるいはγ量
≧50%、S≦0.005%でもB又はREMを含まない
ものには割れが発生する。次に強度についてはす
べて良好であるが、比較合金No.11のみ靭性が劣化
している。これはσ相脆化によるものであり、本
発明者らは同じCr,Mo添加量でもσ相析出速度
はα/γ相比に大きく影響されることを見い出し
た。そこで各試験片を850℃に加熱しσ相が析出
する時間を調べたものを第2図に示す。この図よ
り、σ相脆化を防止するためにはγ量(%)を最
大75%に規定する必要のあることがわかつた。 耐孔食性は、溶体化処理のままでは比較合金No.
11を除きすべて0.1(g/m2・h)以下とすぐれて
いる。比較合金No.11はσ相析出のため耐孔食性が
悪い。溶接部の耐孔食性はN≧0.15%を含む本発
明合金は溶体化処理材と変らないが、N<0.15%
では劣化している。これは溶接による加熱のた
め、HAZ部がフエライト単相になつたためであ
りNはこれを防止する効果が大きい。 またCu添加は耐全面腐食性を向上させること
が明らかであつた。 (発明の効果) 以上説明したように本発明2相ステンレス鋳鋼
は、従来製造上重要な問題であつた欠陥補修時の
熱衝撃割れを防止することができ、溶接のままで
も耐食性に優れている。しかも機械的性質にも優
れているため、各種化学プラント等の鋳造品とし
て最適である。
れ性はγ量とS量、さらにB,REMに大きく影
響されることがわかる。本発明合金はいずれも割
れ発生しないが、γ量≦45%、あるいはγ量≧50
%であつてもS≧0.005%の場合、あるいはγ量
≧50%、S≦0.005%でもB又はREMを含まない
ものには割れが発生する。次に強度についてはす
べて良好であるが、比較合金No.11のみ靭性が劣化
している。これはσ相脆化によるものであり、本
発明者らは同じCr,Mo添加量でもσ相析出速度
はα/γ相比に大きく影響されることを見い出し
た。そこで各試験片を850℃に加熱しσ相が析出
する時間を調べたものを第2図に示す。この図よ
り、σ相脆化を防止するためにはγ量(%)を最
大75%に規定する必要のあることがわかつた。 耐孔食性は、溶体化処理のままでは比較合金No.
11を除きすべて0.1(g/m2・h)以下とすぐれて
いる。比較合金No.11はσ相析出のため耐孔食性が
悪い。溶接部の耐孔食性はN≧0.15%を含む本発
明合金は溶体化処理材と変らないが、N<0.15%
では劣化している。これは溶接による加熱のた
め、HAZ部がフエライト単相になつたためであ
りNはこれを防止する効果が大きい。 またCu添加は耐全面腐食性を向上させること
が明らかであつた。 (発明の効果) 以上説明したように本発明2相ステンレス鋳鋼
は、従来製造上重要な問題であつた欠陥補修時の
熱衝撃割れを防止することができ、溶接のままで
も耐食性に優れている。しかも機械的性質にも優
れているため、各種化学プラント等の鋳造品とし
て最適である。
第1図は、鋳込みT.Pの形状と各試験片採取位
置を示す斜視図、第2図は、耐熱衝撃割れ性に及
ぼすγ量%、S,B,REMの影響を示すグラフ、
第3図は、850℃におけるσ相析出時間とγ量%
の関係を示すグラフ、第4図は、腐食試験に用い
た試験片の斜視図である。 1……引張り試験片、2……腐食試験片、3…
…シヤルピー衝撃試験片、4……耐熱衝撃割れ試
験位置。
置を示す斜視図、第2図は、耐熱衝撃割れ性に及
ぼすγ量%、S,B,REMの影響を示すグラフ、
第3図は、850℃におけるσ相析出時間とγ量%
の関係を示すグラフ、第4図は、腐食試験に用い
た試験片の斜視図である。 1……引張り試験片、2……腐食試験片、3…
…シヤルピー衝撃試験片、4……耐熱衝撃割れ試
験位置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 C≦0.05wt%、Si≦2.0wt%、Mn≦1.5wt%、
Cr:20〜33wt%、Ni:3.0〜10wt%、Mo:0.5〜
6.0wt%、P≦0.04wt%、S≦0.005wt%、N:
0.12〜0.30wt%、および WまたはVの少なくとも一種を0.03〜2.0wt%
含有し、 さらに0.001〜0.02wt%のBおよび/または
0.005〜0.1wt%の希土類元素を含有し、 残部が実質的にFeよりなるものであつて、マ
トリツクス中のオーステナイト量が45〜75wt%
であることを特徴とする耐熱衝撃割れ感受性、耐
食性および機械的性質にすぐれるオーステナイ
ト・フエライト2相ステンレス鋳鋼。 2 C≦0.05wt%、Si≦2.0wt%、Mn≦1.5wt%、
Cr:20〜33wt%、Ni:3.0〜10wt%、Mo:0.5〜
6.0wt%、Cu≦2.0wt%、P≦0.04wt%、S≦
0.005wt%、N:0.12〜0.30wt%、および WまたはVの少なくとも一種を0.03〜2.0wt%
含有し、 さらに0.001〜0.02wt%のBおよび/または
0.005〜0.1wt%の希土類元素を含有し、 残部が実質的にFeよりなるものであつて、マ
トリツクス中のオーステナイト量が45〜75wt%
であることを特徴とする耐熱衝撃割れ感受性、耐
食性および機械的性質にすぐれるオーステナイ
ト・フエライト2相ステンレス鋳鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1919986A JPS62180043A (ja) | 1986-02-01 | 1986-02-01 | 耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオ−ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1919986A JPS62180043A (ja) | 1986-02-01 | 1986-02-01 | 耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオ−ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62180043A JPS62180043A (ja) | 1987-08-07 |
JPH0218378B2 true JPH0218378B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=11992682
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1919986A Granted JPS62180043A (ja) | 1986-02-01 | 1986-02-01 | 耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオ−ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62180043A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995027090A1 (fr) * | 1994-04-05 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable a deux phases |
JPH08511829A (ja) * | 1993-06-21 | 1996-12-10 | サンドビック アクティエボラーグ | フェライト−オーステナイトステンレス鋼とその使用方法 |
WO2021166848A1 (ja) | 2020-02-18 | 2021-08-26 | 学校法人東京理科大学 | 暗号認証システム、ユーザ端末、サービスサーバ、及びプログラム |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2597108B2 (ja) * | 1987-10-15 | 1997-04-02 | 株式会社クボタ | 耐摩耗部材 |
JPH01201446A (ja) * | 1988-02-05 | 1989-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性2相ステンレス鋼 |
JPH01230752A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ステンレス鋳鋼 |
JP2500162B2 (ja) * | 1991-11-11 | 1996-05-29 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼 |
JP3370441B2 (ja) * | 1994-07-25 | 2003-01-27 | 日本冶金工業株式会社 | 伸び特性に優れる2相ステンレス鋼板とその製造方法 |
-
1986
- 1986-02-01 JP JP1919986A patent/JPS62180043A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08511829A (ja) * | 1993-06-21 | 1996-12-10 | サンドビック アクティエボラーグ | フェライト−オーステナイトステンレス鋼とその使用方法 |
WO1995027090A1 (fr) * | 1994-04-05 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Acier inoxydable a deux phases |
WO2021166848A1 (ja) | 2020-02-18 | 2021-08-26 | 学校法人東京理科大学 | 暗号認証システム、ユーザ端末、サービスサーバ、及びプログラム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62180043A (ja) | 1987-08-07 |
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